JPH1030119A - ステンレス鋼の真空脱炭方法 - Google Patents
ステンレス鋼の真空脱炭方法Info
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Abstract
用い酸素吹練によりステンレス溶鋼を脱炭する際に、ス
プラッシュの発生量を低減することができる真空脱炭方
法を提供する。 【解決手段】 ステンレス鋼の真空下での吹酸脱炭方法
において、上吹きガスの溶鋼面到達位置での噴流流速を
10〜50m/sまたは1m/s以下において、ランス
ノズルのスロート径d、背圧p、真空度Pにより求めら
れる適正膨張出口径Dよりも大きな出口径のランスノズ
ルを用いることを特徴とするステンレス鋼の真空脱炭方
法。
Description
空下における脱炭精錬方法に関するものである。
造は、転炉、電気炉、AOD等で炭素濃度が0.6〜
0.2%程度まで脱炭した後、引き続きクロムの酸化損
失を抑制するために真空下で吹酸脱炭されている。真空
下での吹酸脱炭方法としては、VOD、RHOBが広く
用いられているが、その他特開昭62−313772号
公報に開示されているように、大径直胴型の浸漬管と上
吹きランスを用いた方法も知られている。これらの真空
脱炭方法の場合、生産性を上げるために送酸速度を上昇
させることが必要であるが、送酸速度を上昇させると、
激しくスプラッシュが発生し、操業に多大の支障を与え
るため送酸速度を上昇することができないという問題が
ある。
の発生を抑制するため以下の技術が開示されている。
では、多孔ノズルでのスプラッシュ低減の方策として、
溶鋼表面での火点の重なりを最小限にする技術が開示さ
れている。
鍋精錬のために溶鋼面の直径が転炉よりも小さく、火点
の重なりを小さくすることは取鍋耐火物の溶損を引き起
こす問題があり、転炉精錬の技術をそのまま真空下の精
錬には適用できない。
は、「鉄と鋼」、第62年(1976)、第14号19
頁以降に測定結果が示されているが、スプラッシュの発
生に対する最適条件は知られてはいない。また、当該文
献には不足膨張条件で吹酸することで脱炭酸素効率が高
く安定して進行することが示されているがスプラッシュ
に関する言及はない。
ンスのノズル1は先広がり形状(ラバールノズル)をし
ている。最も狭くなった部分をスロート2と呼び、設計
2次圧PO(kgf/cm2)、スロート径d(mm)、
設計真空度PE(Torr)、適正膨張出口径D(m
m)との間には次の関係がある。
nとすると以下の関数がある。
スの圧力を最も効率的に噴流の流速に変換できるため、
出口径が1.0Dのノズルが真空下の脱炭精錬に用いら
れている。
空下で上吹きランス(ラバールノズル)を用い酸素吹練
によりステンレス溶鋼を脱炭する際に、スプラッシュの
発生量を低減することができる真空脱炭方法を提供する
ことを課題とする。
スプラッシュの発生量の低減に対する最適条件について
研究した結果、真空下でスプラッシュの発生を低減させ
るには溶鋼面位置での噴流流速を適正範囲に制御させる
ことが最も重要であることを見いだし本発明を完成し
た。
る。
方法において、上吹きガスの溶鋼面到達位置での噴流流
速を10〜50m/sとすることを特徴とするステンレ
ス鋼の真空脱炭方法。
方法において、上吹きガスの溶鋼面到達での噴流流速を
1m/s以下とすることを特徴とするステンレス鋼の真
空脱炭方法。
ンスノズルのスロート径d、背圧p、真空度Pにより求
められる適正膨張出口径Dよりも大きな出口径のランス
ノズルを用いることを特徴とするステンレス鋼の真空脱
炭方法。
の関係を実験により調査したところ、スプラッシュの発
生を抑制する条件は、第1図に示すように溶鋼面位置で
の噴流流速Uが1m/s以下の領域(領域1)及び10
〜50m/sの領域(領域2)の2つの領域が存在する
ことを見い出した。本発明では、この領域でステンレス
鋼の真空脱炭を行うものである。領域1は上吹きの酸素
ガスの運動エネルギーが小さいため火点で生成した酸化
物が浴内に押し込まれない領域である。このため、酸化
物は浴表面で溶鋼中の炭素と反応しCOガスを発生する
ためスプラッシュが発生しない。そして、噴流流速Uが
1m/sよりも大きいと、火点で生成した酸化物が上吹
きガスのエネルギーで浴内に押し込まれるため、酸化物
は浴内部で炭素と反応し、COガスを発生すると同時に
周囲の溶鋼を吹き上げ、スプラッシュを発生させる。し
かし、さらに噴流流速Uが増加すると、火点の温度が上
昇するため、上吹き酸素の内、火点で酸化物を形成する
ことなしに、直接溶鋼中の炭素と反応する割合が増える
ため、スプラッシュの発生は低減し、噴流流速Uが10
m/s以上の領域2に入ると、ほとんど発生しなくな
る。しかし、噴流流速Uが50m/sよりも大きいと上
吹きガスの運動エネルギーにより溶鋼が跳ね飛ばされる
現象が始まるため、再びスプラッシュが増加する。尚、
噴流流速Uが0.2m/sよりも小さい場合は、脱炭酸
素効率が低下するため実用的ではない。
められる。
流速を低下させる必要があるが、ランスノズルのスロー
ト径d、背圧p、真空度Pにより求められる適正膨張出
口径Dよりも大きな出口径のランスノズルを用いること
が重要である。
圧p(kgf/cm2)、真空度P (Torr)により
求められる適正膨張出口径D(mm)の関係は以下に示
される。
のランスノズルを用いることにより噴流流速が低下した
ソフトブローでの吹酸が可能となり、上吹ガスの溶鋼面
到達位置での噴流流速を1m/s以下又は10〜50m
/sに制御することができる。
1.6mの直胴型浸漬管を浸漬し、該浸漬管内を真空に
吸引し、上方より装入した水冷ランスより酸素ガスを溶
鋼面に吹き付けた。溶鋼はCrを16%、Cを0.5%
含み、温度は約1550℃であった。この条件のもとで
下記実施例1〜2及び比較例の実施を行った。
ロート径dが20mm、出口径dOが83(mm)、設
計2次圧P Oは4(kgf/cm2)、設計真空度PEは
150(Torr)というノズルを用いた。このランス
で酸素を3500Nm3/Hrの速度で供給した。吹酸
中の真空度は約150Torrであった。この時の適正
膨張出口径Dは73(mm)であり、噴流流速Uは19
m/sであった。その結果、スプラッシュの発生は少な
く、処理中の浸漬管への付着地金は約2トンであった。
ロート径dが25mm、出口径dOが175(mm)、
設計2次圧P Oは4(kgf/cm2)、設計真空度PE
は20(Torr)というノズルを用いた。このランス
で酸素を2次圧が2(kgf/cm2)で3500Nm3
/Hrの速度で供給した。吹酸中の真空度は約150T
orrであった。この時の適正膨張出口径Dは78(m
m)であり、噴流流速Uは0.76m/sであった。そ
の結果、スプラッシュの発生は少なく、処理中の浸漬管
への付着地金は約1トンであった。
ート径dが15mm、出口径dOが44(mm)、設計
2次圧P Oは3(kgf/cm2)、設計真空度PEは2
50(Torr)というノズルを用いた。このランスで
酸素を2次圧が8(kgf/cm2)で3500Nm3/
Hrの速度で供給した。吹酸中の真空度は約150To
rrであった。この時の適正膨張出口径Dは65(m
m)であり、噴流流速Uは70m/sであった。その結
果、スプラッシュの発生は激しく、処理中の浸漬管への
付着地金は約8トンであった。
ば、従来法に相当する比較例よりも1/4〜1/8のス
プラッシュ発生量に低減できた。
鋼の真空脱炭法において困難であったスプラッシュの発
生量を低減することができ、そのため生産性を向上させ
ることが可能となる。
量との関係を示す図である。
る。
Claims (3)
- 【請求項1】 ステンレス鋼の真空下での吹酸脱炭方法
において、上吹きガスの溶鋼面到達位置での噴流流速を
10〜50m/sとすることを特徴とするステンレス鋼
の真空脱炭方法。 - 【請求項2】 ステンレス鋼の真空下での吹酸脱炭方法
において、上吹きガスの溶鋼面到達位置での噴流流速を
1m/s以下とすることを特徴とするステンレス鋼の真
空脱炭方法。 - 【請求項3】 請求項1又は2において、ランスノズル
のスロート径d、背圧p、真空度Pにより求められる適
正膨張出口径Dよりも大きな出口径のランスノズルを用
いることを特徴とするステンレス鋼の真空脱炭方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP20647096A JP3619331B2 (ja) | 1996-07-18 | 1996-07-18 | ステンレス鋼の真空脱炭方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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JP20647096A JP3619331B2 (ja) | 1996-07-18 | 1996-07-18 | ステンレス鋼の真空脱炭方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH1030119A true JPH1030119A (ja) | 1998-02-03 |
JP3619331B2 JP3619331B2 (ja) | 2005-02-09 |
Family
ID=16523916
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
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JP20647096A Expired - Fee Related JP3619331B2 (ja) | 1996-07-18 | 1996-07-18 | ステンレス鋼の真空脱炭方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
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JP (1) | JP3619331B2 (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP1340823A1 (en) * | 2000-11-16 | 2003-09-03 | Nkk Corporation | Converter oxygen blowing method and upward blowing lance for converter oxygen blowing |
JP2017075400A (ja) * | 2015-10-15 | 2017-04-20 | Jfeスチール株式会社 | 上吹きランス、真空脱ガス装置および真空脱ガス処理方法 |
-
1996
- 1996-07-18 JP JP20647096A patent/JP3619331B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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EP1340823A1 (en) * | 2000-11-16 | 2003-09-03 | Nkk Corporation | Converter oxygen blowing method and upward blowing lance for converter oxygen blowing |
EP1340823A4 (en) * | 2000-11-16 | 2005-03-02 | Jfe Steel Corp | OXYGEN BLOWING METHOD AND UPWARD BLOWING LANCE FOR OXYGEN BLASTER CONVERTER |
CN1317399C (zh) * | 2000-11-16 | 2007-05-23 | 杰富意钢铁株式会社 | 转炉的吹炼方法和转炉吹炼用的顶吹喷枪 |
JP2017075400A (ja) * | 2015-10-15 | 2017-04-20 | Jfeスチール株式会社 | 上吹きランス、真空脱ガス装置および真空脱ガス処理方法 |
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