JPH10287959A - 高強度高周波焼入用鋼 - Google Patents
高強度高周波焼入用鋼Info
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- JPH10287959A JPH10287959A JP13272497A JP13272497A JPH10287959A JP H10287959 A JPH10287959 A JP H10287959A JP 13272497 A JP13272497 A JP 13272497A JP 13272497 A JP13272497 A JP 13272497A JP H10287959 A JPH10287959 A JP H10287959A
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- Japan
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- strength
- steel
- induction hardening
- fatigue strength
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 被削性や加工性に優れかつ静的強度や曲げ疲
労強度および転がり接触疲労強度に優れた高強度高周波
焼入用鋼。 【構成】 重量基準でＣ：０．４５〜０．８０％，Ｓ
ｉ：０．１５〜１．００％，Ｍｎ：０．１０〜１．５０
％，Ｃｒ：０．１０〜１．００％，Ｂ ：０．０００５
〜０．００５０％，Ｔｉ：０．００５〜０．０５０％，
ｓ−Ａｌ：０．０１５〜０．０５０％と必要に応じてＳ
：０．２０％以下，Ｔｅ：０．１０％以下のうちから
選ばれる１種または２種以上を含むことができ，残部Ｆ
ｅおよび不純物よりなり，かつ下記の式を満たすことを
特徴とする高強度高周波焼入用鋼であり，被削性や加工
性を損なうことなく高い転がり接触疲労強度と高周波焼
入性を得ることができる。 焼入性指数：１．２−１．４×Ｃ（％）−０．２８×Ｍ
ｎ（％）−０．４９×Ｃｒ（％）≦０．３
労強度および転がり接触疲労強度に優れた高強度高周波
焼入用鋼。 【構成】 重量基準でＣ：０．４５〜０．８０％，Ｓ
ｉ：０．１５〜１．００％，Ｍｎ：０．１０〜１．５０
％，Ｃｒ：０．１０〜１．００％，Ｂ ：０．０００５
〜０．００５０％，Ｔｉ：０．００５〜０．０５０％，
ｓ−Ａｌ：０．０１５〜０．０５０％と必要に応じてＳ
：０．２０％以下，Ｔｅ：０．１０％以下のうちから
選ばれる１種または２種以上を含むことができ，残部Ｆ
ｅおよび不純物よりなり，かつ下記の式を満たすことを
特徴とする高強度高周波焼入用鋼であり，被削性や加工
性を損なうことなく高い転がり接触疲労強度と高周波焼
入性を得ることができる。 焼入性指数：１．２−１．４×Ｃ（％）−０．２８×Ｍ
ｎ（％）−０．４９×Ｃｒ（％）≦０．３
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は，機械構造用部品，例え
ば変速ギヤ，無段変速機用転動体，等速ジョイントアウ
ターレース，その他の高周波焼入を施して機械構造部品
に用いられる静的強度や曲げ疲労強度および転がり接触
疲労強度に優れた高強度高周波焼入用鋼の開発に関す
る。
ば変速ギヤ，無段変速機用転動体，等速ジョイントアウ
ターレース，その他の高周波焼入を施して機械構造部品
に用いられる静的強度や曲げ疲労強度および転がり接触
疲労強度に優れた高強度高周波焼入用鋼の開発に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】これまで機械構造用炭素鋼のうちＳ４０
Ｃ−Ｓ４５Ｃなどの中炭素鋼を高周波焼入により表面硬
化処理を行い，曲げ疲労強度や転がり接触疲労強度およ
び静的強度を得てきた。しかしながら高周波焼入に用い
られる炭素鋼は，一般的に低Ｃであるため初析フェライ
ト量が多く高周波焼入のような短時間の加熱では均質な
硬化層が得られなかったり，表面硬さが低いため高い転
がり接触疲労強度や静的強度が要求される部品には不適
当であった。
Ｃ−Ｓ４５Ｃなどの中炭素鋼を高周波焼入により表面硬
化処理を行い，曲げ疲労強度や転がり接触疲労強度およ
び静的強度を得てきた。しかしながら高周波焼入に用い
られる炭素鋼は，一般的に低Ｃであるため初析フェライ
ト量が多く高周波焼入のような短時間の加熱では均質な
硬化層が得られなかったり，表面硬さが低いため高い転
がり接触疲労強度や静的強度が要求される部品には不適
当であった。
【０００３】高周波焼入材の転がり接触疲労強度および
静的強度を向上させるためには，初析フェライト量の減
少と高周波焼入後の表面硬さを高めるＣ含有量の増加が
最も有効であるが，Ｃ含有量を高めれば素材状態におけ
る硬が上昇するが，被削性や加工性を損なったり焼割れ
感受性が高くなるなどの弊害をもたらす。
静的強度を向上させるためには，初析フェライト量の減
少と高周波焼入後の表面硬さを高めるＣ含有量の増加が
最も有効であるが，Ｃ含有量を高めれば素材状態におけ
る硬が上昇するが，被削性や加工性を損なったり焼割れ
感受性が高くなるなどの弊害をもたらす。
【０００４】また，被削性や加工性を向上させるため，
Ｓｉ，Ｍｎ，Ｃｒ含有量を低減することも考えられる
が，この場合には高周波焼入性が低下したり，共析炭素
濃度の低下により，かえって初析フェライト量が増加
し，必要な硬化層深さを確保できないため強度が低下す
るという問題があった。
Ｓｉ，Ｍｎ，Ｃｒ含有量を低減することも考えられる
が，この場合には高周波焼入性が低下したり，共析炭素
濃度の低下により，かえって初析フェライト量が増加
し，必要な硬化層深さを確保できないため強度が低下す
るという問題があった。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は，上記のよう
な事情を背景としてなされたもので，本発明の目的とす
るところは，被削性や加工性に優れかつ静的強度や曲げ
疲労強度および転がり接触疲労強度に優れた高強度高周
波焼入用鋼を提供するところにある。
な事情を背景としてなされたもので，本発明の目的とす
るところは，被削性や加工性に優れかつ静的強度や曲げ
疲労強度および転がり接触疲労強度に優れた高強度高周
波焼入用鋼を提供するところにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は，種々の合金元
素の組み合わせについて検討した結果，静的強度や曲げ
疲労強度および転がり接触疲労強度を向上させるために
Ｃ含有量を通常のＳ４０Ｃ〜Ｓ４５Ｃの炭素鋼より高い
０．４５％以上の添加とした。また，焼入性向上元素で
あるＢを添加することにより安定した高周波焼入性を確
保した。さらにＣ，Ｍｎ，Ｃｒの含有量によって求めら
れる焼入性指数を適当な範囲に調整することにより，高
周波加熱のような短時間の加熱でも均質な硬化層が得ら
れることを見いだした。これにより優れた被削性と高い
強度を合わせ持つ高強度高周波焼入用鋼を開発した。
素の組み合わせについて検討した結果，静的強度や曲げ
疲労強度および転がり接触疲労強度を向上させるために
Ｃ含有量を通常のＳ４０Ｃ〜Ｓ４５Ｃの炭素鋼より高い
０．４５％以上の添加とした。また，焼入性向上元素で
あるＢを添加することにより安定した高周波焼入性を確
保した。さらにＣ，Ｍｎ，Ｃｒの含有量によって求めら
れる焼入性指数を適当な範囲に調整することにより，高
周波加熱のような短時間の加熱でも均質な硬化層が得ら
れることを見いだした。これにより優れた被削性と高い
強度を合わせ持つ高強度高周波焼入用鋼を開発した。
【０００７】すなわち，本発明の高強度高周波焼入用鋼
は重量基準で Ｃ ：０．４５〜０．８０％ Ｓｉ：０．１５〜１．００％ Ｍｎ：０．１０〜１．５０％ Ｃｒ：０．１０〜１．００％ Ｂ ：０．０００５〜０．００５０％ Ｔｉ：０．００５〜０．０５０％ ｓ−Ａｌ：０．０１５〜０．０５０％ 残部Ｆｅおよび不純物よりなり，かつ下記の式を満たす
ことを特徴とする高強度高周波焼入用鋼。 焼入性指数：１．２−１．４×Ｃ（％）−０．２８×Ｍ
ｎ（％）−０．４９×Ｃｒ（％）≦０．３
は重量基準で Ｃ ：０．４５〜０．８０％ Ｓｉ：０．１５〜１．００％ Ｍｎ：０．１０〜１．５０％ Ｃｒ：０．１０〜１．００％ Ｂ ：０．０００５〜０．００５０％ Ｔｉ：０．００５〜０．０５０％ ｓ−Ａｌ：０．０１５〜０．０５０％ 残部Ｆｅおよび不純物よりなり，かつ下記の式を満たす
ことを特徴とする高強度高周波焼入用鋼。 焼入性指数：１．２−１．４×Ｃ（％）−０．２８×Ｍ
ｎ（％）−０．４９×Ｃｒ（％）≦０．３
【０００８】また，上記の合金元素に加えて重量基準で Ｓ ：０．２０％以下 Ｔｅ：０．１０％以下 のうちから選ばれる１種または２種以上を含み， 残部
Ｆｅおよび不純物よりなり，かつ下記の式を満たすこと
を特徴とする高強度高周波焼入用鋼。 焼入性指数：１．２−１．４×Ｃ（％）−０．２８×Ｍ
ｎ（％）−０．４９×Ｃｒ（％）≦０．３
Ｆｅおよび不純物よりなり，かつ下記の式を満たすこと
を特徴とする高強度高周波焼入用鋼。 焼入性指数：１．２−１．４×Ｃ（％）−０．２８×Ｍ
ｎ（％）−０．４９×Ｃｒ（％）≦０．３
【０００９】以下に各合金成分の限定理由について説明
する。 Ｃ：０．４５〜０．８０％ Ｃは高周波焼入後，鋼の強度を保持するための必須の元
素であり，高周波焼入後の表面硬さを確保し，静的強度
や曲げ疲労強度および転がり接触疲労強度を向上させる
ために０．４５％以上添加する必要がある。しかし，そ
の含有量が０．８０％の共析点を超えて添加するとかえ
って表面硬さが低下し，強度向上の劣化を招く。また，
初析セメンタイトが生成して靭性を損なうなどの弊害を
もたらすので，Ｃ含有量の上限を０．８０％にした。
する。 Ｃ：０．４５〜０．８０％ Ｃは高周波焼入後，鋼の強度を保持するための必須の元
素であり，高周波焼入後の表面硬さを確保し，静的強度
や曲げ疲労強度および転がり接触疲労強度を向上させる
ために０．４５％以上添加する必要がある。しかし，そ
の含有量が０．８０％の共析点を超えて添加するとかえ
って表面硬さが低下し，強度向上の劣化を招く。また，
初析セメンタイトが生成して靭性を損なうなどの弊害を
もたらすので，Ｃ含有量の上限を０．８０％にした。
【００１０】Ｓｉ：０．１５〜１．００％ Ｓｉは溶製時の脱酸剤として作用する元素であると同時
に転動疲労を向上させる元素でもある。このため０．１
５％以上の添加が必要であるが，多量に添加すると熱間
加工時の脱炭が促進され表層部での高周波焼入性を著し
く低下させるため１．００％を上限とした。また，その
好ましい範囲は０．３５〜０．７０％である。
に転動疲労を向上させる元素でもある。このため０．１
５％以上の添加が必要であるが，多量に添加すると熱間
加工時の脱炭が促進され表層部での高周波焼入性を著し
く低下させるため１．００％を上限とした。また，その
好ましい範囲は０．３５〜０．７０％である。
【００１１】Ｍｎ：０．焼入〜１．５０％ Ｍｎは溶製時の脱酸剤として作用する元素であり，また
高周波焼入性を向上させる元素であが，十分な焼入性を
得るために０．１０％以上添加する必要がある。しか
し，１．５０％を超えると被削性および加工性を劣下さ
せる。このため，Ｍｎ含有量は０．１０〜１．５０％に
限定した。
高周波焼入性を向上させる元素であが，十分な焼入性を
得るために０．１０％以上添加する必要がある。しか
し，１．５０％を超えると被削性および加工性を劣下さ
せる。このため，Ｍｎ含有量は０．１０〜１．５０％に
限定した。
【００１２】Ｃｒ：０．１０〜１．００％ ＣｒはＭｎと同様に高周波焼入性を向上させる元素であ
るが，多量の添加は素材硬さを高め被削性および加工性
を劣化させるので０．１０〜１．００％に規定した。
るが，多量の添加は素材硬さを高め被削性および加工性
を劣化させるので０．１０〜１．００％に規定した。
【００１３】Ｂ：０．０００５〜０．００５０％ Ｂは素材の硬さを高めることなく，硬化層深さを深める
元素である。このＢ添加によりＳｉ含有量の低減および
Ｍｎ，Ｃｒ含有量の変化による焼入性の変動を効果的に
抑制することができる。この効果を安定して得るために
も０．０００５％以上の添加を必要とする。しかし，過
剰に添加してもその効果はかえって低下するので上限を
０．００５％以下にした。
元素である。このＢ添加によりＳｉ含有量の低減および
Ｍｎ，Ｃｒ含有量の変化による焼入性の変動を効果的に
抑制することができる。この効果を安定して得るために
も０．０００５％以上の添加を必要とする。しかし，過
剰に添加してもその効果はかえって低下するので上限を
０．００５％以下にした。
【００１４】Ｔｉ：０．００５〜０．０５％ Ｔｉは鋼中のＮと結びつき，ＴｉＮ化合物の生成により
ＢＮ化合物の生成を抑制し，Ｂによる焼入性向上効果を
確保するために必要な元素である。しかし，多量に添加
すると靭性や疲労強度の低下をきたすので０．００５〜
０．０５％に限定した。また，Ｔｉ望ましい添加量はＴ
ｉ／Ｎ≧３．４である。
ＢＮ化合物の生成を抑制し，Ｂによる焼入性向上効果を
確保するために必要な元素である。しかし，多量に添加
すると靭性や疲労強度の低下をきたすので０．００５〜
０．０５％に限定した。また，Ｔｉ望ましい添加量はＴ
ｉ／Ｎ≧３．４である。
【００１５】ｓ−Ａｌ：０．０１５〜０．０５０％ ｓ−Ａｌは溶製時の脱酸剤として作用する元素であり，
０．０１５％以上添加する必要がある．しかし，多量に
添加すると靭性や疲労強度の低下をきたすので０．０５
０％以下に限定した． 焼入性指数：１．２−１．４×Ｃ（％）−０．２８×Ｍ
ｎ（％）−０．４９×Ｃｒ（％）≦０．３ 上記計算式で算出される指数が０．３をこえると高周波
焼入性に劣る。
０．０１５％以上添加する必要がある．しかし，多量に
添加すると靭性や疲労強度の低下をきたすので０．０５
０％以下に限定した． 焼入性指数：１．２−１．４×Ｃ（％）−０．２８×Ｍ
ｎ（％）−０．４９×Ｃｒ（％）≦０．３ 上記計算式で算出される指数が０．３をこえると高周波
焼入性に劣る。
【００１６】Ｓ ：０．２０％以下 Ｔｅ：０．１０％以下 Ｓ，Ｔｅは被削性を高める元素であって，それぞれ０．
２０％以下，０．１０％以下の範囲で単独に，または複
合添加しても良い。ただしこれ以上添加すると機械的性
質が劣化するので上限を定めた。
２０％以下，０．１０％以下の範囲で単独に，または複
合添加しても良い。ただしこれ以上添加すると機械的性
質が劣化するので上限を定めた。
【００１７】
【実施例】表１に示す化学組成をもつ各鋼材を高周波誘
導炉で溶解し１５０ｋｇの鋼塊に鋳造した。その後，鍛
造によって直径１５と３２ｍｍの丸棒に鍛造した。この
ようにして得られた丸棒を８５０℃で１時間の焼ならし
処理を行い１／２Ｒ部の硬さ測定を行った。またこれら
の丸棒より下記の試験条件にて転動試験，高周波焼入試
験を行った。その結果を表２に示す。また，ホブ歯切り
加工性試験を表３に示す条件で行い評価した結果も表２
にあわせて示す。実施例に示される鋼には通常の鋼に含
まれるＰ：０．０３０％以下，Ｃｕ：０．３０％以下，
Ｎｉ：０．２０％以下，Ｎ：０．０３０％以下，Ｏ：
０．００３％以下の不純物が含有されていてもさしつか
えない。
導炉で溶解し１５０ｋｇの鋼塊に鋳造した。その後，鍛
造によって直径１５と３２ｍｍの丸棒に鍛造した。この
ようにして得られた丸棒を８５０℃で１時間の焼ならし
処理を行い１／２Ｒ部の硬さ測定を行った。またこれら
の丸棒より下記の試験条件にて転動試験，高周波焼入試
験を行った。その結果を表２に示す。また，ホブ歯切り
加工性試験を表３に示す条件で行い評価した結果も表２
にあわせて示す。実施例に示される鋼には通常の鋼に含
まれるＰ：０．０３０％以下，Ｃｕ：０．３０％以下，
Ｎｉ：０．２０％以下，Ｎ：０．０３０％以下，Ｏ：
０．００３％以下の不純物が含有されていてもさしつか
えない。
【００１８】転動試験は直径１５ｍｍの丸棒より試験部
直径１２．３ｍｍの疲労試験片を削りだし，周波数：１
００ｋＨｚ，方式：定置焼入，加熱時間：２．５ｓ，電
力：５０ｋＷ，最高加熱温度：９８０℃，冷却水：水，
焼戻し：１６０℃×１時間の条件で高周波焼入焼戻し処
理を施した。試験はラジアル型転動試験機により，ＳＵ
Ｊ２製ボールを用いて面圧５８８０ＭＰａにて試験を実
施した。
直径１２．３ｍｍの疲労試験片を削りだし，周波数：１
００ｋＨｚ，方式：定置焼入，加熱時間：２．５ｓ，電
力：５０ｋＷ，最高加熱温度：９８０℃，冷却水：水，
焼戻し：１６０℃×１時間の条件で高周波焼入焼戻し処
理を施した。試験はラジアル型転動試験機により，ＳＵ
Ｊ２製ボールを用いて面圧５８８０ＭＰａにて試験を実
施した。
【００１９】高周波焼入性は直径３２ｍｍの丸棒より直
径２５ｍｍ，長さ１００ｍｍの試験片を加工し，周波
数：１０ｋＨｚ，電力：５５ｋＷ，加熱時間：４ｓの条
件で高周波焼入をし，表面からビッカース硬さで４５０
ＨＶになる硬さまでの距離を測定した。
径２５ｍｍ，長さ１００ｍｍの試験片を加工し，周波
数：１０ｋＨｚ，電力：５５ｋＷ，加熱時間：４ｓの条
件で高周波焼入をし，表面からビッカース硬さで４５０
ＨＶになる硬さまでの距離を測定した。
【００２０】被削性は歯切り試験によって行った。１５
０ｋｇ鋼塊を直径９０ｍｍの丸棒に鍛造した。これを８
５０℃で１時間の焼ならし処理を行い，その後，直径８
６．４ｍｍの試験片に加工し，表３に示した条件で試験
に供した。工具寿命はクレーター磨耗が５０μｍに達し
た時点とし，発明鋼Ｂの工具寿命を１００としたときの
相対値で示した。
０ｋｇ鋼塊を直径９０ｍｍの丸棒に鍛造した。これを８
５０℃で１時間の焼ならし処理を行い，その後，直径８
６．４ｍｍの試験片に加工し，表３に示した条件で試験
に供した。工具寿命はクレーター磨耗が５０μｍに達し
た時点とし，発明鋼Ｂの工具寿命を１００としたときの
相対値で示した。
【００２１】
【表１】
【００２２】
【表２】
【００２３】
【表３】
【００２４】表１の実施例１〜１３は本発明にかかわる
成分組成および焼入性指数の全ての条件を満足する実施
例であり，転動疲労特性および高周波焼入性のすべてに
優れている。また，快削元素を添加した１２，１３鋼は
快削元素を添加しない２鋼に比べて被削性が改善されて
いることがわかる。
成分組成および焼入性指数の全ての条件を満足する実施
例であり，転動疲労特性および高周波焼入性のすべてに
優れている。また，快削元素を添加した１２，１３鋼は
快削元素を添加しない２鋼に比べて被削性が改善されて
いることがわかる。
【００２５】これに対して比較鋼Ａは成分範囲は満足す
るが，焼入性指数が請求範囲外であるため均質な硬化層
を得ることができず，転動疲労強度が低い。また，比較
鋼ＢはＣ含有量が低すぎるため十分な転動疲労強度が得
られていない。
るが，焼入性指数が請求範囲外であるため均質な硬化層
を得ることができず，転動疲労強度が低い。また，比較
鋼ＢはＣ含有量が低すぎるため十分な転動疲労強度が得
られていない。
【００２６】比較鋼Ｃ，ＤはそれぞれＣ，Ｍｎ，Ｃｒ含
有量が高すぎるため，焼ならし後の硬さが高くなりすぎ
ている。
有量が高すぎるため，焼ならし後の硬さが高くなりすぎ
ている。
【００２７】比較鋼ＥはＳｉ含有量が低すぎるため，転
動疲労強度が低くなっている。また，ＦはＳｉ含有量が
高すぎるため焼ならし時の脱炭が激しく，表面付近の硬
さが低下したため転動疲労強度が低下している。
動疲労強度が低くなっている。また，ＦはＳｉ含有量が
高すぎるため焼ならし時の脱炭が激しく，表面付近の硬
さが低下したため転動疲労強度が低下している。
【００２８】比較鋼ＧはＢ含有量が低すぎるために十分
な高周波焼入性が得られず，そのため転動疲労強度も低
下する。また，比較鋼ＨはＴｉ含有量が不足しているた
めＢの効果が十分に得られず，高周波焼入性が低下す
る。このためＧ鋼と同様に転動疲労強度が低下してい
る。
な高周波焼入性が得られず，そのため転動疲労強度も低
下する。また，比較鋼ＨはＴｉ含有量が不足しているた
めＢの効果が十分に得られず，高周波焼入性が低下す
る。このためＧ鋼と同様に転動疲労強度が低下してい
る。
【００２９】比較鋼Ｉはｓ−Ａｌが過剰に添加されてい
るため転動疲労強度の低下が見られる。また，比較鋼Ｊ
は被削性を改善させる元素であるＳ，Ｔｅを過剰に含有
するため，被削性は大幅に改善されているが転動疲労強
度が低下している。
るため転動疲労強度の低下が見られる。また，比較鋼Ｊ
は被削性を改善させる元素であるＳ，Ｔｅを過剰に含有
するため，被削性は大幅に改善されているが転動疲労強
度が低下している。
【００３０】ａ鋼は高周波焼入用鋼として一般的に用い
られているＪＩＳ−Ｓ４５Ｃである。Ｃ含有量が低いａ
鋼では十分な転動疲労強度が得られないことがわかる。
また，ｂ鋼は転動疲労強度を高めるためにＣ含有量を増
加させたＡＩＳＩ−１０７０である。ｂ鋼はＣ含有量が
高いため転動疲労特性には優れているが，硬さが高く被
削性に劣っている。
られているＪＩＳ−Ｓ４５Ｃである。Ｃ含有量が低いａ
鋼では十分な転動疲労強度が得られないことがわかる。
また，ｂ鋼は転動疲労強度を高めるためにＣ含有量を増
加させたＡＩＳＩ−１０７０である。ｂ鋼はＣ含有量が
高いため転動疲労特性には優れているが，硬さが高く被
削性に劣っている。
【００３１】
【発明の効果】以上説明してきたように，本発明に係わ
る高強度高周波焼入用鋼は重量基準でＣ：０．４５〜
０．８０％，Ｓｉ：０．１５〜１．００％，Ｍｎ：０．
１０〜１．５０％，Ｃｒ：０．１０〜１．００％，Ｂ
：０．０００５〜０．００５０％，Ｔｉ：０．００５
〜０．０５０％，ｓ−Ａｌ：０．０１５〜０．０５０％
と必要に応じてＳ ：０．２０％以下，Ｔｅ：０．１０
％以下のうちから選ばれる１種または２種以上を含むこ
とができ，残部Ｆｅおよび不純物よりなり，かつ下記の
式を満たすことを特徴とする高強度高周波焼入用鋼であ
り，被削性や加工性を損なうことなく高い転がり接触疲
労強度と高周波焼入性を得ることができる。 焼入性指数：１．２−１．４×Ｃ（％）−０．２８×Ｍ
ｎ（％）−０．４９×Ｃｒ（％）≦０．３
る高強度高周波焼入用鋼は重量基準でＣ：０．４５〜
０．８０％，Ｓｉ：０．１５〜１．００％，Ｍｎ：０．
１０〜１．５０％，Ｃｒ：０．１０〜１．００％，Ｂ
：０．０００５〜０．００５０％，Ｔｉ：０．００５
〜０．０５０％，ｓ−Ａｌ：０．０１５〜０．０５０％
と必要に応じてＳ ：０．２０％以下，Ｔｅ：０．１０
％以下のうちから選ばれる１種または２種以上を含むこ
とができ，残部Ｆｅおよび不純物よりなり，かつ下記の
式を満たすことを特徴とする高強度高周波焼入用鋼であ
り，被削性や加工性を損なうことなく高い転がり接触疲
労強度と高周波焼入性を得ることができる。 焼入性指数：１．２−１．４×Ｃ（％）−０．２８×Ｍ
ｎ（％）−０．４９×Ｃｒ（％）≦０．３
Claims (2)
- 【請求項１】重量基準で Ｃ ：０．４５〜０．８０％ Ｓｉ：０．１５〜１．００％ Ｍｎ：０．１０〜１．５０％ Ｃｒ：０．１０〜１．００％ Ｂ ：０．０００５〜０．００５０％ Ｔｉ：０．００５〜０．０５０％ ｓ−Ａｌ：０．０１５〜０．０５０％ 残部Ｆｅおよび不純物よりなり，かつ下記の式を満たす
ことを特徴とする高強度高周波焼入用鋼。 焼入性指数：１．２−１．４×Ｃ（％）−０．２８×Ｍ
ｎ（％）−０．４９×Ｃｒ（％）≦０．３ - 【請求項２】重量基準で Ｃ ：０．４５〜０．８０％ Ｓｉ：０．１５〜１．００％ Ｍｎ：０．１０〜１．５０％ Ｃｒ：０．１０〜１．００％ Ｂ ：０．０００５〜０．００５０％ Ｔｉ：０．００５〜０．０５０％ ｓ−Ａｌ：０．０１５〜０．０５０％ および Ｓ ：０．２０％以下 Ｔｅ：０．１０％以下 のうちから選ばれる１種または２種以上を含み，残部Ｆ
ｅおよび不純物よりなり，かつ下記の式を満たすことを
特徴とする高強度高周波焼入用鋼。 焼入性指数：１．２−１．４×Ｃ（％）−０．２８×Ｍ
ｎ（％）−０．４９×Ｃｒ（％）≦０．３
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13272497A JPH10287959A (ja) | 1997-04-17 | 1997-04-17 | 高強度高周波焼入用鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13272497A JPH10287959A (ja) | 1997-04-17 | 1997-04-17 | 高強度高周波焼入用鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10287959A true JPH10287959A (ja) | 1998-10-27 |
Family
ID=15088108
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13272497A Pending JPH10287959A (ja) | 1997-04-17 | 1997-04-17 | 高強度高周波焼入用鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10287959A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2012144495A1 (ja) * | 2011-04-18 | 2012-10-26 | 本田技研工業株式会社 | 冷間打抜用鋼及びこれを用いたスチールベルト用エレメント |
-
1997
- 1997-04-17 JP JP13272497A patent/JPH10287959A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2012144495A1 (ja) * | 2011-04-18 | 2012-10-26 | 本田技研工業株式会社 | 冷間打抜用鋼及びこれを用いたスチールベルト用エレメント |
| JP2012224896A (ja) * | 2011-04-18 | 2012-11-15 | Honda Motor Co Ltd | 冷間打抜用鋼及びこれを用いたスチールベルト用エレメント |
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