JPH10266970A - 斜板式ピストンポンプ・モータのピストン - Google Patents
斜板式ピストンポンプ・モータのピストンInfo
- Publication number
- JPH10266970A JPH10266970A JP9067704A JP6770497A JPH10266970A JP H10266970 A JPH10266970 A JP H10266970A JP 9067704 A JP9067704 A JP 9067704A JP 6770497 A JP6770497 A JP 6770497A JP H10266970 A JPH10266970 A JP H10266970A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- piston
- shaft diameter
- cylinder hole
- swash plate
- axial direction
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Reciprocating Pumps (AREA)
- Details Of Reciprocating Pumps (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 シリンダ孔とピストンの接触部のエッジロー
ドを小さくしてピストン摺動方向の摩擦ロスを低減す
る。 【解決手段】 シリンダブロック２のシリンダ孔３に嵌
挿したピストン４を、軸方向中間部の軸径が最大で基端
４ｂ、先端４ｃに向けて順次小さいたる形状とし、シリ
ンダ孔３とピストン４との接触部のエッジロードを小さ
くする。
ドを小さくしてピストン摺動方向の摩擦ロスを低減す
る。 【解決手段】 シリンダブロック２のシリンダ孔３に嵌
挿したピストン４を、軸方向中間部の軸径が最大で基端
４ｂ、先端４ｃに向けて順次小さいたる形状とし、シリ
ンダ孔３とピストン４との接触部のエッジロードを小さ
くする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、斜板式ピストンポ
ンプ・モータのピストンに関する。
ンプ・モータのピストンに関する。
【０００２】
【従来の技術】斜板式ピストンポンプ・モータとして
は、例えば図１、図２に示すように、シャフト１ととも
に回転するシリンダブロック２のシリンダ孔３にピスト
ン４を嵌挿して室５を形成し、ピストン４に取付けたシ
ュー６を斜板（ロッカカム）７に沿って摺動自在とし、
ピストン４の往復動によって室５の容積を増減すること
で弁板８の高圧ポート９、低圧ポート１０から流体を吸
込み、吐出するものが知られている。
は、例えば図１、図２に示すように、シャフト１ととも
に回転するシリンダブロック２のシリンダ孔３にピスト
ン４を嵌挿して室５を形成し、ピストン４に取付けたシ
ュー６を斜板（ロッカカム）７に沿って摺動自在とし、
ピストン４の往復動によって室５の容積を増減すること
で弁板８の高圧ポート９、低圧ポート１０から流体を吸
込み、吐出するものが知られている。
【０００３】ポンプ作動の詳細を説明する。シャフト１
と共にシリンダブロック２が回転して、シュー６は平面
Ａを摺動する。この時ロッカカム７が円筒面Ｂに沿って
移動することにより、ロッカカム７の平面Ａに垂直で揺
動回転中心を通る線Ｘとシリンダブロック２の軸方向に
対する傾きαが変化する。このαを斜板角という。
と共にシリンダブロック２が回転して、シュー６は平面
Ａを摺動する。この時ロッカカム７が円筒面Ｂに沿って
移動することにより、ロッカカム７の平面Ａに垂直で揺
動回転中心を通る線Ｘとシリンダブロック２の軸方向に
対する傾きαが変化する。このαを斜板角という。
【０００４】ロッカカム７がシリンダブロック２の軸方
向に対して斜板角αを持った状態では、平面Ａはシュー
６に対してカムの働きをする。これにより、ピストン４
はシリンダブロック２のシリンダ孔３内を摺動運動し、
シリンダブロック２の室５内の容積Ｅ，Ｆに差が生じ
て、この差Ｆ−Ｅだけ吸込み、吐出を行なう。
向に対して斜板角αを持った状態では、平面Ａはシュー
６に対してカムの働きをする。これにより、ピストン４
はシリンダブロック２のシリンダ孔３内を摺動運動し、
シリンダブロック２の室５内の容積Ｅ，Ｆに差が生じ
て、この差Ｆ−Ｅだけ吸込み、吐出を行なう。
【０００５】つまりシリンダブロック２が回転し、室５
の容積Ｅが縮小するとその過程で油は吐出される。一方
室５の容積Ｆは拡大していき、その過程で油が吸込まれ
る。
の容積Ｅが縮小するとその過程で油は吐出される。一方
室５の容積Ｆは拡大していき、その過程で油が吸込まれ
る。
【０００６】次にモータ作動の場合、油圧力がモータ出
力軸トルクになるメカニズムを図２に基づいて説明す
る。室５内の圧力がピストン４基端に作用し、１本当た
りのピストン４ではピストン球部４ａへは軸方向へピス
トン外径面積×圧力の力Ｆが働く、これは斜板７に垂直
な方向の荷重（Ｆ１＝Ｆ／ｃｏｓα）とピストン４の軸
方向と直角な方向の荷重（Ｆ２＝Ｆ×ｔａｎα）とな
る。このピストン４の軸方向と直角な方向の荷重Ｆ２に
より、油圧力がトルクに変換される。
力軸トルクになるメカニズムを図２に基づいて説明す
る。室５内の圧力がピストン４基端に作用し、１本当た
りのピストン４ではピストン球部４ａへは軸方向へピス
トン外径面積×圧力の力Ｆが働く、これは斜板７に垂直
な方向の荷重（Ｆ１＝Ｆ／ｃｏｓα）とピストン４の軸
方向と直角な方向の荷重（Ｆ２＝Ｆ×ｔａｎα）とな
る。このピストン４の軸方向と直角な方向の荷重Ｆ２に
より、油圧力がトルクに変換される。
【０００７】また、ポンプ作動の場合には図１に示すよ
うに、入力トルクがシャフト１に回転伝達されシャフト
１を経由してシリンダブロック２を回転させる。入力ト
ルクによりシリンダブロック２に挿入されたピストン４
はＦ2 （Ｆｔａｎα）のトルク反力を受けると共に推力
Ｆを発生する（また、斜板Ａ面への垂直反力Ｆ1 ＝Ｆ／
ｃｏｓαも受ける）。推力Ｆを発生することによりピス
トン４の受圧径で除した値で圧力発生する（Ｆ（圧力）
＝Ｆ／ピストン受圧径）。
うに、入力トルクがシャフト１に回転伝達されシャフト
１を経由してシリンダブロック２を回転させる。入力ト
ルクによりシリンダブロック２に挿入されたピストン４
はＦ2 （Ｆｔａｎα）のトルク反力を受けると共に推力
Ｆを発生する（また、斜板Ａ面への垂直反力Ｆ1 ＝Ｆ／
ｃｏｓαも受ける）。推力Ｆを発生することによりピス
トン４の受圧径で除した値で圧力発生する（Ｆ（圧力）
＝Ｆ／ピストン受圧径）。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】前述のように、ポンプ
・モータいずれもピストン４へはピストン４の軸方向と
直角な方向の力（Ｆ2 ）が作用するため、ピストン４の
外周とシリンダブロック２のシリンダ３の内周ではコジ
リ力が発生する。このコジリ力を低減するため、シリン
ダ孔３とピストン４のすきま（クリアランス）を狭めた
り、摺動部に黄銅系合金を使用したり、摺動面の面粗さ
を良くすることが一般的に行なわれている。
・モータいずれもピストン４へはピストン４の軸方向と
直角な方向の力（Ｆ2 ）が作用するため、ピストン４の
外周とシリンダブロック２のシリンダ３の内周ではコジ
リ力が発生する。このコジリ力を低減するため、シリン
ダ孔３とピストン４のすきま（クリアランス）を狭めた
り、摺動部に黄銅系合金を使用したり、摺動面の面粗さ
を良くすることが一般的に行なわれている。
【０００９】前述のすきま（クリアランス）及び弾性変
形によりピストン４はシリンダ孔３に対し、図３に示す
ように傾いてしまう。傾いたままではピストン４基端４
ｂ及びシリンダ孔３の口元３ａでエッジロードとなり、
局部面圧が大となり摺動方向への摩擦ロスとなってしま
う（このロスがトルクロスになり、トルク効率が悪いだ
けでなく、さらに焼き付き、カジリを発生する）。前述
のすきま（クリアンランス）がゼロでは焼き付き防止の
観点から成立しない。
形によりピストン４はシリンダ孔３に対し、図３に示す
ように傾いてしまう。傾いたままではピストン４基端４
ｂ及びシリンダ孔３の口元３ａでエッジロードとなり、
局部面圧が大となり摺動方向への摩擦ロスとなってしま
う（このロスがトルクロスになり、トルク効率が悪いだ
けでなく、さらに焼き付き、カジリを発生する）。前述
のすきま（クリアンランス）がゼロでは焼き付き防止の
観点から成立しない。
【００１０】また、ピストン４とシリンダ孔３の隙間が
均等であれば、ピストン４の基端に作用する圧力はピス
トン基端からシュー６側（先端４ｃ）に沿って円周状に
均等に圧力分布し、油圧によるシリンダ孔３の内面への
押しつけ荷重が作用しないが、図３に示すようにピスト
ン４はシリンダ孔３に対し傾いてしまった場合、ピスト
ン４外周の油圧分布は図４に示すように偏り、油圧によ
るシリンダ孔３内面への押しつけ荷重ＦＡが増幅し、さ
らにこじり力が増幅される。
均等であれば、ピストン４の基端に作用する圧力はピス
トン基端からシュー６側（先端４ｃ）に沿って円周状に
均等に圧力分布し、油圧によるシリンダ孔３の内面への
押しつけ荷重が作用しないが、図３に示すようにピスト
ン４はシリンダ孔３に対し傾いてしまった場合、ピスト
ン４外周の油圧分布は図４に示すように偏り、油圧によ
るシリンダ孔３内面への押しつけ荷重ＦＡが増幅し、さ
らにこじり力が増幅される。
【００１１】以上のことを要約すれば、ピストン４には
軸方向と直角な方向の荷重Ｆ2 が作用すること、ピスト
ン４とシリンダ孔３の内面との間にはすきまがあること
によって、ピストン４は図３に示すようにシリンダ孔３
に対して傾き、シリンダ孔３とピストン４の接触部がエ
ッジロードとなる。また、ピストン４は基端４ｂから先
端４ｃまでに亘って同一軸径であるし、ピストン孔３も
同一径であるから、図４に示すようにピストン４外周に
作用する室５内の圧力Ｐ1 は周方向に不均一となる。
軸方向と直角な方向の荷重Ｆ2 が作用すること、ピスト
ン４とシリンダ孔３の内面との間にはすきまがあること
によって、ピストン４は図３に示すようにシリンダ孔３
に対して傾き、シリンダ孔３とピストン４の接触部がエ
ッジロードとなる。また、ピストン４は基端４ｂから先
端４ｃまでに亘って同一軸径であるし、ピストン孔３も
同一径であるから、図４に示すようにピストン４外周に
作用する室５内の圧力Ｐ1 は周方向に不均一となる。
【００１２】このために、ピストン４に作用する圧力Ｐ
1 によってピストン４は軸方向と直角方向の押付力が付
与され、ピストン基端４ｂがシリンダ孔３の内面に、ピ
ストン４外周面がシリンダ孔３の口元３ａに大きな力で
押しつけられるし、ロードエッジとなって大きな局部面
圧が作用する。この大きな局部面圧で潤滑油が切れ局部
焼付き、摩耗係数大、高面圧により塑性変形（削る）で
摩擦係数大となる。したがって、ピストン４の摺動方向
の摩擦ロスが大となり、ポンプ及びモータ作動の時のト
ルクロスとなるし、焼付き、カジリを発生する。
1 によってピストン４は軸方向と直角方向の押付力が付
与され、ピストン基端４ｂがシリンダ孔３の内面に、ピ
ストン４外周面がシリンダ孔３の口元３ａに大きな力で
押しつけられるし、ロードエッジとなって大きな局部面
圧が作用する。この大きな局部面圧で潤滑油が切れ局部
焼付き、摩耗係数大、高面圧により塑性変形（削る）で
摩擦係数大となる。したがって、ピストン４の摺動方向
の摩擦ロスが大となり、ポンプ及びモータ作動の時のト
ルクロスとなるし、焼付き、カジリを発生する。
【００１３】そこで、本発明は前述の課題を解決できる
ようにした斜板式ピストンポンプ・モータのピストンを
提供することを目的とする。
ようにした斜板式ピストンポンプ・モータのピストンを
提供することを目的とする。
【００１４】
【課題を解決するための手段及び作用・効果】第１の発
明は、シリンダブロック２のシリンダ孔３内に摺動自在
に嵌挿したピストン４を、その軸径が軸方向に沿って変
化し、最大軸径が軸方向中間部で最小軸径が軸方向両端
部である形状とした斜板式ピストンポンプ・モータのピ
ストンである。
明は、シリンダブロック２のシリンダ孔３内に摺動自在
に嵌挿したピストン４を、その軸径が軸方向に沿って変
化し、最大軸径が軸方向中間部で最小軸径が軸方向両端
部である形状とした斜板式ピストンポンプ・モータのピ
ストンである。
【００１５】第１の発明によれば、ピストン４とシリン
ダ孔３との接触部のエッジロードが小さくなるし、局部
面圧も小さくなるので、ピストン４の摺動方向の摩擦ロ
スが減少してモータ作動の時のトルクロスが低減して機
械効率が向上するし、焼付き、カジリの発生を防止でき
る。
ダ孔３との接触部のエッジロードが小さくなるし、局部
面圧も小さくなるので、ピストン４の摺動方向の摩擦ロ
スが減少してモータ作動の時のトルクロスが低減して機
械効率が向上するし、焼付き、カジリの発生を防止でき
る。
【００１６】第２の発明は、シリンダブロック２のシリ
ンダ孔３を、内径が軸方向に沿って変化し、最小内径が
軸方向中間部で最大内径が軸方向両端部である形状と
し、このシリンダ孔３内に嵌挿したピストン４を軸径が
軸方向に亘って同一径とした斜板式ピストンポンプ・モ
ータのピストンである。
ンダ孔３を、内径が軸方向に沿って変化し、最小内径が
軸方向中間部で最大内径が軸方向両端部である形状と
し、このシリンダ孔３内に嵌挿したピストン４を軸径が
軸方向に亘って同一径とした斜板式ピストンポンプ・モ
ータのピストンである。
【００１７】第２の発明によれば、ピストン４とシリン
ダ孔３との接触部のエッジロードが小さくなるし、局部
面圧も小さくなるので、ピストン４の摺動方向の摩擦ロ
スが減少してモータ作動の時のトルクロスが低減して機
械効率が向上するし、焼付き、カジリの発生を防止でき
る。
ダ孔３との接触部のエッジロードが小さくなるし、局部
面圧も小さくなるので、ピストン４の摺動方向の摩擦ロ
スが減少してモータ作動の時のトルクロスが低減して機
械効率が向上するし、焼付き、カジリの発生を防止でき
る。
【００１８】
【発明の実施の形態】図５に示すように、ピストン４の
軸径は軸方向ほぼ中央部が最大で、基端４ｂ、先端４ｃ
に向けて軸径が順次小さくなっており、ピストン４の外
周面形状は、たる形状となっている。
軸径は軸方向ほぼ中央部が最大で、基端４ｂ、先端４ｃ
に向けて軸径が順次小さくなっており、ピストン４の外
周面形状は、たる形状となっている。
【００１９】このようであるから、ピストン４の最小軸
径である基端４ｂよりも中間寄り部分４ｄがシリンダ孔
３の内面に接し、ピストン４の最小軸径である先端４ｃ
よりも中間寄り部分４ｅがシリンダ孔３の口元３ａより
もピストン４中間側の点３ｂに接するので、局部面圧過
大が発生せずに局部面圧が小さい。
径である基端４ｂよりも中間寄り部分４ｄがシリンダ孔
３の内面に接し、ピストン４の最小軸径である先端４ｃ
よりも中間寄り部分４ｅがシリンダ孔３の口元３ａより
もピストン４中間側の点３ｂに接するので、局部面圧過
大が発生せずに局部面圧が小さい。
【００２０】また、最大軸径部よりも基端４ｂ寄りに作
用する室５内の圧力Ｐ1 でピストン軸方向と直角に対し
て全周にわたりピストン軸心に向う力がピストン４に作
用する。
用する室５内の圧力Ｐ1 でピストン軸方向と直角に対し
て全周にわたりピストン軸心に向う力がピストン４に作
用する。
【００２１】これによって、ピストン４の基端４ｂより
も中間寄り部分４ｄをシリンダ孔３の内面に押しつける
力が小さくなり、エッジロードが低減する。
も中間寄り部分４ｄをシリンダ孔３の内面に押しつける
力が小さくなり、エッジロードが低減する。
【００２２】したがって、局部面圧で潤滑油が切れない
から、局部焼付き、塑性変形による摩擦係数大となるこ
とが低減し、ピストン４の摺動方向の摩擦ロスが減少す
るので、その分だけモータ作動時のトルクロスを低減す
るし、焼付き、カジリの発生が防止される。
から、局部焼付き、塑性変形による摩擦係数大となるこ
とが低減し、ピストン４の摺動方向の摩擦ロスが減少す
るので、その分だけモータ作動時のトルクロスを低減す
るし、焼付き、カジリの発生が防止される。
【００２３】図６に示すように、最大軸径部を基端４ｂ
寄りとしても良い。
寄りとしても良い。
【００２４】また、図７に示すようにピストン４を軸方
向に亘って同一軸径とすると共に、シリンダ孔３の内径
を軸方向中央が最小で、両端部に向けて順次大きくして
シリンダ孔３をほぼつづみ形状としても良い。
向に亘って同一軸径とすると共に、シリンダ孔３の内径
を軸方向中央が最小で、両端部に向けて順次大きくして
シリンダ孔３をほぼつづみ形状としても良い。
【図１】斜板式ポンプの断面図である。
【図２】斜板式モータの断面図である。
【図３】従来のピストンによる不具合説明図である。
【図４】図３のａ−ａ断面図である。
【図５】本発明の第１の実施の形態を示すピストン、シ
リンダ孔の断面図である。
リンダ孔の断面図である。
【図６】本発明の第２の実施の形態を示すピストン、シ
リンダ孔の断面図である。
リンダ孔の断面図である。
【図７】本発明の第３の実施の形態を示すピストン、シ
リンダ孔の断面図である。
リンダ孔の断面図である。
２…シリンダブロック ３…シリンダ孔 ４…ピストン ４ｂ…基端 ４ｃ…先端 ５…室
Claims (2)
- 【請求項１】 シリンダブロック２のシリンダ孔３内に
摺動自在に嵌挿したピストン４を、その軸径が軸方向に
沿って変化し、最大軸径が軸方向中間部で最小軸径が軸
方向両端部である形状とした斜板式ピストンポンプ・モ
ータのピストン。 - 【請求項２】 シリンダブロック２のシリンダ孔３を、
内径が軸方向に沿って変化し、最小内径が軸方向中間部
で最大内径が軸方向両端部である形状とし、このシリン
ダ孔３内に嵌挿したピストン４を軸径が軸方向に亘って
同一径とした斜板式ピストンポンプ・モータのピスト
ン。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9067704A JPH10266970A (ja) | 1997-03-21 | 1997-03-21 | 斜板式ピストンポンプ・モータのピストン |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9067704A JPH10266970A (ja) | 1997-03-21 | 1997-03-21 | 斜板式ピストンポンプ・モータのピストン |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10266970A true JPH10266970A (ja) | 1998-10-06 |
Family
ID=13352624
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9067704A Pending JPH10266970A (ja) | 1997-03-21 | 1997-03-21 | 斜板式ピストンポンプ・モータのピストン |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10266970A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007529672A (ja) * | 2004-03-17 | 2007-10-25 | エムアーエヌ ディーゼル エスエー | 高圧ポンプ・プランジャ・シリンダ装置 |
| JP2008106608A (ja) * | 2006-10-23 | 2008-05-08 | Bosch Rexroth Corp | アキシャルピストンポンプ・モータ |
| JP2012031758A (ja) * | 2010-07-29 | 2012-02-16 | Komatsu Ltd | 油圧ポンプ・モータ |
| CN103511242A (zh) * | 2012-06-14 | 2014-01-15 | 罗伯特·博世有限公司 | 流体静力的活塞机 |
| WO2014171178A1 (ja) * | 2013-04-16 | 2014-10-23 | 川崎重工業株式会社 | アキシャルピストンポンプモータのピストン、アキシャルピストンポンプモータのシリンダブロックおよびアキシャルピストンポンプモータ |
| KR20150095421A (ko) * | 2014-02-13 | 2015-08-21 | 주식회사 두산 | 유압모터 또는 유압펌프의 피스톤 |
| CN105715448A (zh) * | 2016-05-04 | 2016-06-29 | 青岛力克川液压机械有限公司 | 一种基于动压平衡的椭圆形柱塞体结构 |
| WO2020011433A1 (de) * | 2018-07-12 | 2020-01-16 | Robert Bosch Gmbh | Kolbenpumpe, insbesondere hochdruck-kraftstoffpumpe für ein einspritzsystem einer brennkraftmaschine |
-
1997
- 1997-03-21 JP JP9067704A patent/JPH10266970A/ja active Pending
Cited By (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007529672A (ja) * | 2004-03-17 | 2007-10-25 | エムアーエヌ ディーゼル エスエー | 高圧ポンプ・プランジャ・シリンダ装置 |
| JP4696106B2 (ja) * | 2004-03-17 | 2011-06-08 | エムアーエヌ ディーゼル エスエー | 高圧ポンプ・プランジャ・シリンダ装置 |
| JP2008106608A (ja) * | 2006-10-23 | 2008-05-08 | Bosch Rexroth Corp | アキシャルピストンポンプ・モータ |
| JP2012031758A (ja) * | 2010-07-29 | 2012-02-16 | Komatsu Ltd | 油圧ポンプ・モータ |
| CN103511242A (zh) * | 2012-06-14 | 2014-01-15 | 罗伯特·博世有限公司 | 流体静力的活塞机 |
| JP2014208982A (ja) * | 2013-04-16 | 2014-11-06 | 川崎重工業株式会社 | アキシャルピストンポンプモータのピストン、アキシャルピストンポンプモータのシリンダブロックおよびアキシャルピストンポンプモータ |
| WO2014171178A1 (ja) * | 2013-04-16 | 2014-10-23 | 川崎重工業株式会社 | アキシャルピストンポンプモータのピストン、アキシャルピストンポンプモータのシリンダブロックおよびアキシャルピストンポンプモータ |
| KR20150036751A (ko) * | 2013-04-16 | 2015-04-07 | 가와사키 쥬코교 가부시키가이샤 | 액셜 피스톤 펌프 모터의 피스톤, 액셜 피스톤 펌프 모터의 실린더 블록 및 액셜 피스톤 펌프 모터 |
| CN104781551A (zh) * | 2013-04-16 | 2015-07-15 | 川崎重工业株式会社 | 轴向柱塞泵马达的柱塞、轴向柱塞泵马达的缸体以及轴向柱塞泵马达 |
| US9964211B2 (en) | 2013-04-16 | 2018-05-08 | Kawasaki Jukogyo Kabushiki Kaisha | Piston of axial piston pump motor, cylinder block of axial piston pump motor, and axial piston pump motor |
| KR20150095421A (ko) * | 2014-02-13 | 2015-08-21 | 주식회사 두산 | 유압모터 또는 유압펌프의 피스톤 |
| CN105715448A (zh) * | 2016-05-04 | 2016-06-29 | 青岛力克川液压机械有限公司 | 一种基于动压平衡的椭圆形柱塞体结构 |
| WO2020011433A1 (de) * | 2018-07-12 | 2020-01-16 | Robert Bosch Gmbh | Kolbenpumpe, insbesondere hochdruck-kraftstoffpumpe für ein einspritzsystem einer brennkraftmaschine |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| AU688070B2 (en) | Variable displacement piston type compressor | |
| JP2003074439A5 (ja) | ||
| JPH10266970A (ja) | 斜板式ピストンポンプ・モータのピストン | |
| US6217289B1 (en) | Axial piston pump with auxiliary pump | |
| US6874995B2 (en) | Compressors having cylinder liners extending beyond the cylinder bores | |
| US6135742A (en) | Eccentric-type vane pump | |
| US4364306A (en) | Swash plate type compressor | |
| JPH07317652A (ja) | プランジャ式ポンプ | |
| EP1092872A2 (en) | Piston for swash plate compressor | |
| JPH10159723A (ja) | 斜板型圧縮機 | |
| JP2004293388A (ja) | 揺動斜板型ポンプ | |
| JP2977043B2 (ja) | 斜板式液圧回転機 | |
| JP3587498B2 (ja) | アキシアルピストン型ポンプ | |
| JPH08177722A (ja) | レシプロ型圧縮機のコンロッド | |
| EP1275846B1 (en) | Hinge for a swash plate | |
| JP4203172B2 (ja) | 斜板式圧縮機 | |
| JPH0320549Y2 (ja) | ||
| JPH03156176A (ja) | 斜板型液圧回転機 | |
| JP2001153038A (ja) | 斜板式圧縮機 | |
| JP3356199B2 (ja) | ピストン型流体機械 | |
| EP1211416B1 (en) | Swash plate type compressor | |
| KR100274967B1 (ko) | 사판식 압축기 | |
| JPS5891301A (ja) | アキシヤルピストン型流体機械 | |
| JPH0740692Y2 (ja) | アキシャルピストン機械の斜板支持機構 | |
| JP3277717B2 (ja) | 揺動斜板式圧縮機 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20050610 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20050615 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20050815 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20060607 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20060731 |
|
| A911 | Transfer to examiner for re-examination before appeal (zenchi) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A911 Effective date: 20060919 |
|
| A912 | Re-examination (zenchi) completed and case transferred to appeal board |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A912 Effective date: 20061201 |