JPH10265833A - 極低炭素鋼の溶製方法 - Google Patents
極低炭素鋼の溶製方法Info
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- JPH10265833A JPH10265833A JP8992297A JP8992297A JPH10265833A JP H10265833 A JPH10265833 A JP H10265833A JP 8992297 A JP8992297 A JP 8992297A JP 8992297 A JP8992297 A JP 8992297A JP H10265833 A JPH10265833 A JP H10265833A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】ＶＯＤおよびＶＡＤの少なくとも一方を用いて
極低炭素鋼を溶製するにあたり、取鍋寿命を延長するこ
とができる極低炭素鋼の溶製方法を提供すること。 【解決手段】ＶＯＤおよびＶＡＤの少なくとも一方を用
いて［Ｃ］が５０ｐｐｍ以下の極低炭素鋼を溶製するに
あたり、溶鋼の最高到達温度を１６５０±５０℃とし、
取鍋の内張耐火物として３〜８重量％のカーボンを含有
するマグネシア・カーボン質耐火物を用いる。
極低炭素鋼を溶製するにあたり、取鍋寿命を延長するこ
とができる極低炭素鋼の溶製方法を提供すること。 【解決手段】ＶＯＤおよびＶＡＤの少なくとも一方を用
いて［Ｃ］が５０ｐｐｍ以下の極低炭素鋼を溶製するに
あたり、溶鋼の最高到達温度を１６５０±５０℃とし、
取鍋の内張耐火物として３〜８重量％のカーボンを含有
するマグネシア・カーボン質耐火物を用いる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ＶＯＤ（Vacuum O
xygen Decaburization）およびＶＡＤ（Vacuum Arc Deg
assing）の少なくとも一方を用いて［Ｃ］が５０ｐｐｍ
以下の極低炭素鋼を溶製する方法に関する。
xygen Decaburization）およびＶＡＤ（Vacuum Arc Deg
assing）の少なくとも一方を用いて［Ｃ］が５０ｐｐｍ
以下の極低炭素鋼を溶製する方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来から、ステンレス鋼や高合金鋼等の
極低炭素清浄鋼の溶製には、ＶＯＤ・ＶＡＤ設備が用い
られている。ＶＯＤ・ＶＡＤ設備へは、転炉粗溶鋼また
は電気炉溶製された溶鋼が供給され、そこで所望の温度
・成分にコントロールされる。このＶＯＤ、ＶＡＤ設備
には、脱ガス、脱Ｐ、脱Ｓ、溶鋼加熱等の精錬機能があ
るため、高清浄鋼の溶製に適している。
極低炭素清浄鋼の溶製には、ＶＯＤ・ＶＡＤ設備が用い
られている。ＶＯＤ・ＶＡＤ設備へは、転炉粗溶鋼また
は電気炉溶製された溶鋼が供給され、そこで所望の温度
・成分にコントロールされる。このＶＯＤ、ＶＡＤ設備
には、脱ガス、脱Ｐ、脱Ｓ、溶鋼加熱等の精錬機能があ
るため、高清浄鋼の溶製に適している。
【０００３】ＶＯＤ・ＶＡＤにおける極低炭素高清浄鋼
の溶製は、高温で長時間の処理を要し、また、鋼中への
カーボンピックアップの問題があるため、取鍋の内張耐
火物としては耐火性が高くカーボンが含有されていない
焼成マグネシア・ドロマイト質耐火物が使用されてい
る。
の溶製は、高温で長時間の処理を要し、また、鋼中への
カーボンピックアップの問題があるため、取鍋の内張耐
火物としては耐火性が高くカーボンが含有されていない
焼成マグネシア・ドロマイト質耐火物が使用されてい
る。
【０００４】しかしながら、マグネシア・ドロマイト質
耐火物を用いた極低炭素高清浄鋼の溶製においては、ス
ラグの塩基度が高く、また高温で操業されることもあっ
て、スラグの粘性が低いので、スラグの耐火物中への浸
透が生じやすく、スラグが耐火物中に浸透して固化（変
質）すると、マグネシア部分とスラグ部分との熱膨張率
の違いにより構造スポーリングを起こし、耐火物が剥離
する現象が発生する。この場合のスラグの浸透は、耐火
物の気孔率の大きさに左右され、気孔率が大きいほど著
しい。
耐火物を用いた極低炭素高清浄鋼の溶製においては、ス
ラグの塩基度が高く、また高温で操業されることもあっ
て、スラグの粘性が低いので、スラグの耐火物中への浸
透が生じやすく、スラグが耐火物中に浸透して固化（変
質）すると、マグネシア部分とスラグ部分との熱膨張率
の違いにより構造スポーリングを起こし、耐火物が剥離
する現象が発生する。この場合のスラグの浸透は、耐火
物の気孔率の大きさに左右され、気孔率が大きいほど著
しい。
【０００５】このようなスポーリングを抑制する手段と
しては、カーボン含有耐火物の適用が望ましい。カーボ
ン含有耐火物としては、マグネシア・カーボン質耐火物
があるが、通常のマグネシア・カーボン質耐火物はカー
ボンが１２〜２５重量％添加されており、カーボンピッ
クアップの問題から極低炭素鋼の溶製には用いることが
できない。カーボンピックアップを抑制するためにはカ
ーボン量が極力低いほど望ましいが、カーボン量が低く
なると、ＶＯＤ、ＶＡＤにおける高温処理ではマグネシ
ア質耐火物と同様な熱的スポーリングや構造スポーリン
グが発生する。
しては、カーボン含有耐火物の適用が望ましい。カーボ
ン含有耐火物としては、マグネシア・カーボン質耐火物
があるが、通常のマグネシア・カーボン質耐火物はカー
ボンが１２〜２５重量％添加されており、カーボンピッ
クアップの問題から極低炭素鋼の溶製には用いることが
できない。カーボンピックアップを抑制するためにはカ
ーボン量が極力低いほど望ましいが、カーボン量が低く
なると、ＶＯＤ、ＶＡＤにおける高温処理ではマグネシ
ア質耐火物と同様な熱的スポーリングや構造スポーリン
グが発生する。
【０００６】また、上述したように従来のＶＯＤ・ＶＡ
Ｄにおける極低炭素高清浄鋼の溶製温度は高く１７５０
〜１８００℃にも達するため、マグネシア・カーボン質
耐火物を使用するとマグネシア・カーボン反応が生じて
しまう。さらに、真空下においてＣＯの反応性が大きい
ため、ＶＯＤ（Ｏ2上吹き）においてマグネシア・カー
ボン質耐火物中のカーボンが酸化してしまうという問題
もある。
Ｄにおける極低炭素高清浄鋼の溶製温度は高く１７５０
〜１８００℃にも達するため、マグネシア・カーボン質
耐火物を使用するとマグネシア・カーボン反応が生じて
しまう。さらに、真空下においてＣＯの反応性が大きい
ため、ＶＯＤ（Ｏ2上吹き）においてマグネシア・カー
ボン質耐火物中のカーボンが酸化してしまうという問題
もある。
【０００７】このような事情から、取鍋の内張耐火物と
して焼成マグネシア・ドロマイト耐火物を使用せざるを
得ないが、上述したように構造スポーリングが生じるた
めに、取鍋寿命が極めて短くなってしまう。
して焼成マグネシア・ドロマイト耐火物を使用せざるを
得ないが、上述したように構造スポーリングが生じるた
めに、取鍋寿命が極めて短くなってしまう。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】本発明はかかる事情に
鑑みてなされたものであって、ＶＯＤおよびＶＡＤの少
なくとも一方を用いて極低炭素鋼を溶製するにあたり、
取鍋寿命を延長することができる極低炭素鋼の溶製方法
を提供することを目的とする。
鑑みてなされたものであって、ＶＯＤおよびＶＡＤの少
なくとも一方を用いて極低炭素鋼を溶製するにあたり、
取鍋寿命を延長することができる極低炭素鋼の溶製方法
を提供することを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、ＶＯＤ・
ＶＡＤにより極低炭素鋼を溶製する際の取鍋寿命を延長
すべく鋭意検討を重ねた結果、操業の適正化を図ること
によりＶＯＤ・ＶＡＤ処理時間を短縮することができ、
その結果処理温度を１００℃程度低減することができ、
最高到達温度が１７００℃以下になることを見出した。
ＶＡＤにより極低炭素鋼を溶製する際の取鍋寿命を延長
すべく鋭意検討を重ねた結果、操業の適正化を図ること
によりＶＯＤ・ＶＡＤ処理時間を短縮することができ、
その結果処理温度を１００℃程度低減することができ、
最高到達温度が１７００℃以下になることを見出した。
【００１０】さらに、耐火物について検討した結果、上
記処理温度ではマグネシア・カーボン質耐火物を使用す
ることができること、および、マグネシア・カーボン質
耐火物において、炭素ピックアップの問題が生じずに耐
食性および耐スポール性が良好になる炭素量が存在する
ことを見出した。
記処理温度ではマグネシア・カーボン質耐火物を使用す
ることができること、および、マグネシア・カーボン質
耐火物において、炭素ピックアップの問題が生じずに耐
食性および耐スポール性が良好になる炭素量が存在する
ことを見出した。
【００１１】本発明はこのような知見に基づいてなされ
たものであり、ＶＯＤおよびＶＡＤの少なくとも一方を
用いて［Ｃ］が５０ｐｐｍ以下の極低炭素鋼を溶製する
にあたり、溶鋼の最高到達温度を１６５０±５０℃と
し、取鍋の内張耐火物として３〜８重量％のカーボンを
含有するマグネシア・カーボン質耐火物を用いることを
特徴とする極低炭素鋼の溶製方法を提供するものであ
る。また、前記マグネシア・カーボン質耐火物を少なく
ともスラグラインに用いることを特徴とする極低炭素鋼
の溶製方法を提供するものである。
たものであり、ＶＯＤおよびＶＡＤの少なくとも一方を
用いて［Ｃ］が５０ｐｐｍ以下の極低炭素鋼を溶製する
にあたり、溶鋼の最高到達温度を１６５０±５０℃と
し、取鍋の内張耐火物として３〜８重量％のカーボンを
含有するマグネシア・カーボン質耐火物を用いることを
特徴とする極低炭素鋼の溶製方法を提供するものであ
る。また、前記マグネシア・カーボン質耐火物を少なく
ともスラグラインに用いることを特徴とする極低炭素鋼
の溶製方法を提供するものである。
【００１２】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態につい
て説明する。本発明では、ＶＯＤおよびＶＡＤの両方、
またはいずれか一方を用いて極低炭素鋼を溶製する。こ
れらＶＯＤおよびＶＡＤ設備は、例えば図１に示すよう
になっている。
て説明する。本発明では、ＶＯＤおよびＶＡＤの両方、
またはいずれか一方を用いて極低炭素鋼を溶製する。こ
れらＶＯＤおよびＶＡＤ設備は、例えば図１に示すよう
になっている。
【００１３】すなわち、ＶＯＤ設備１０とＶＡＤ設備２
０とが併設されており、取鍋３０を収容した容器３４が
台車３５に載せられた状態でこれら設備の間を移動する
ことが可能となっている。取鍋３０の底部にはポーラス
プラグ３２が設けられており、このポーラスプラグ３２
にはガス配管３３が接続されていて、このガス配管３３
を介してアルゴンガスをポーラスプラグから取鍋３０内
の溶鋼４１に供給して溶鋼を攪拌する。溶鋼４１の上に
はスラグ４２が浮遊している。
０とが併設されており、取鍋３０を収容した容器３４が
台車３５に載せられた状態でこれら設備の間を移動する
ことが可能となっている。取鍋３０の底部にはポーラス
プラグ３２が設けられており、このポーラスプラグ３２
にはガス配管３３が接続されていて、このガス配管３３
を介してアルゴンガスをポーラスプラグから取鍋３０内
の溶鋼４１に供給して溶鋼を攪拌する。溶鋼４１の上に
はスラグ４２が浮遊している。
【００１４】ＶＯＤ設備１０には、容器カバー１１と、
その内側に設けられた炉蓋１２と、上方から容器カバー
１１および炉蓋１２を通って垂直に伸びる酸素ランス１
３と、合金投入シュート１４とを有しており、容器カバ
ー１１の側方には排気ダクト１５が設けられている。
その内側に設けられた炉蓋１２と、上方から容器カバー
１１および炉蓋１２を通って垂直に伸びる酸素ランス１
３と、合金投入シュート１４とを有しており、容器カバ
ー１１の側方には排気ダクト１５が設けられている。
【００１５】ＶＡＤ設備２０には、容器カバー２１と、
その内側に設けられた炉蓋２２と、上方から容器カバー
２１および炉蓋２２を通って垂直に伸びる電極２３と、
合金投入シュート２４とを有しており、容器カバー２１
の側方には排気ダクト２５が設けられている。
その内側に設けられた炉蓋２２と、上方から容器カバー
２１および炉蓋２２を通って垂直に伸びる電極２３と、
合金投入シュート２４とを有しており、容器カバー２１
の側方には排気ダクト２５が設けられている。
【００１６】そして、ＶＯＤ設備１０で操業を行う場合
には、容器３４と容器カバー１１とが密閉され、排気ダ
クト１５を介して容器３４内が真空引きされ、ポーラス
プラグ３２からのアルゴンガスで取鍋３０内の溶鋼４１
を攪拌しながら、必要に応じて酸素ランス１３から溶鋼
中に酸素を供給して脱ガスを行う。
には、容器３４と容器カバー１１とが密閉され、排気ダ
クト１５を介して容器３４内が真空引きされ、ポーラス
プラグ３２からのアルゴンガスで取鍋３０内の溶鋼４１
を攪拌しながら、必要に応じて酸素ランス１３から溶鋼
中に酸素を供給して脱ガスを行う。
【００１７】ＶＡＤ設備２０で操業を行う場合には、容
器３４と容器カバー２１とが密閉され、排気ダクト２５
を介して容器３４内が真空引きされ、ポーラスプラグ３
２からのアルゴンガスで取鍋３０内の溶鋼４１を攪拌し
ながら、必要に応じて電極２３に通電して溶鋼をアーク
加熱して、二次精錬を行う。
器３４と容器カバー２１とが密閉され、排気ダクト２５
を介して容器３４内が真空引きされ、ポーラスプラグ３
２からのアルゴンガスで取鍋３０内の溶鋼４１を攪拌し
ながら、必要に応じて電極２３に通電して溶鋼をアーク
加熱して、二次精錬を行う。
【００１８】本発明においては、これら設備により極低
炭素鋼を溶製するにあたり、溶鋼４１の最高到達温度を
１６５０±５０℃とし、取鍋３０の内張耐火物３１とし
て、３〜８重量％のカーボンを含有するマグネシア・カ
ーボン質耐火物を用いる。
炭素鋼を溶製するにあたり、溶鋼４１の最高到達温度を
１６５０±５０℃とし、取鍋３０の内張耐火物３１とし
て、３〜８重量％のカーボンを含有するマグネシア・カ
ーボン質耐火物を用いる。
【００１９】従来、ＶＯＤおよびＶＡＤで極低炭素高清
浄鋼を溶製する場合には、操業時間が長時間に及び、溶
鋼の最高到達温度が１７５０〜１８００℃にも達してい
たが、実操業を見直した結果、成分調整時間の短縮、脱
炭時間の適正化、およびそれにともなう脱酸時間の短縮
により、トータルの操業時間を約４０％短縮でき、した
がって溶鋼の最高到達温度も１６５０±５０℃と１００
℃程度低下させ得ることが判明した。操業の適正化によ
る処理時間の短縮の例を図２に示す。このように、従来
６時間かかっていたものが、３．５時間に短縮すること
ができた。
浄鋼を溶製する場合には、操業時間が長時間に及び、溶
鋼の最高到達温度が１７５０〜１８００℃にも達してい
たが、実操業を見直した結果、成分調整時間の短縮、脱
炭時間の適正化、およびそれにともなう脱酸時間の短縮
により、トータルの操業時間を約４０％短縮でき、した
がって溶鋼の最高到達温度も１６５０±５０℃と１００
℃程度低下させ得ることが判明した。操業の適正化によ
る処理時間の短縮の例を図２に示す。このように、従来
６時間かかっていたものが、３．５時間に短縮すること
ができた。
【００２０】溶鋼の最高到達温度がこのように低下する
ことにより、取鍋耐火物の寿命は延長するが、耐火物と
して構造的スポーリングが生じる従来のマグネシア・ド
ロマイト質耐火物を用いたのではその効果は十分なもの
とはいえない。
ことにより、取鍋耐火物の寿命は延長するが、耐火物と
して構造的スポーリングが生じる従来のマグネシア・ド
ロマイト質耐火物を用いたのではその効果は十分なもの
とはいえない。
【００２１】そこで本発明では、取鍋の内張耐火物とし
て耐スポール性が優れているマグネシア・カーボン質耐
火物を用いる。本発明のように溶鋼の最高到達温度が１
７００℃以下の場合には、マグネシア・カーボン反応等
を生じず、マグネシア・カーボン質耐火物を用いること
ができる。このマグネシア・カーボン質耐火物におい
て、カーボン量が多いほど耐スポーリング性および耐食
性が良好であるが、カーボンピックアップの問題から極
低炭素用としては不適切である。一方、カーボンが少な
くなると、カーボンピックアップ量を減少させることが
できるが、逆に耐スポール性および耐食性が低下する。
したがって、本発明ではこれらを考慮してマグネシア・
カーボン質耐火物のカーボン量を３〜８重量％とした。
て耐スポール性が優れているマグネシア・カーボン質耐
火物を用いる。本発明のように溶鋼の最高到達温度が１
７００℃以下の場合には、マグネシア・カーボン反応等
を生じず、マグネシア・カーボン質耐火物を用いること
ができる。このマグネシア・カーボン質耐火物におい
て、カーボン量が多いほど耐スポーリング性および耐食
性が良好であるが、カーボンピックアップの問題から極
低炭素用としては不適切である。一方、カーボンが少な
くなると、カーボンピックアップ量を減少させることが
できるが、逆に耐スポール性および耐食性が低下する。
したがって、本発明ではこれらを考慮してマグネシア・
カーボン質耐火物のカーボン量を３〜８重量％とした。
【００２２】そのことを図３および図４を参照して説明
する。図３はマグネシア・カーボン耐火物のカーボン含
有量と脱炭２時間後の溶鋼へのカーボンピックアップ量
との関係を示す図であり、図４はマグネシア・カーボン
耐火物のカーボン含有量と耐食性指数および耐スポール
指数との関係を示す図である。
する。図３はマグネシア・カーボン耐火物のカーボン含
有量と脱炭２時間後の溶鋼へのカーボンピックアップ量
との関係を示す図であり、図４はマグネシア・カーボン
耐火物のカーボン含有量と耐食性指数および耐スポール
指数との関係を示す図である。
【００２３】図３から、耐火物中のカーボン量が増加す
るに従って溶鋼へのカーボンピックアップ量が増加して
いることがわかる。脱炭後のカーボン量は２０〜２５ｐ
ｐｍ程度であるから、最終的なカーボン量を本発明に規
定するように５０ｐｐｍ以下とするためには、安全をみ
てカーボンピックアップ量が１５ｐｐｍ以下である必要
がある。図３からカーボンピックアップ量を確実に１５
ｐｐｍ以下とするためには、マグネシア・カーボン質耐
火物のカーボン量が８重量％以下にする必要があること
がわかる。
るに従って溶鋼へのカーボンピックアップ量が増加して
いることがわかる。脱炭後のカーボン量は２０〜２５ｐ
ｐｍ程度であるから、最終的なカーボン量を本発明に規
定するように５０ｐｐｍ以下とするためには、安全をみ
てカーボンピックアップ量が１５ｐｐｍ以下である必要
がある。図３からカーボンピックアップ量を確実に１５
ｐｐｍ以下とするためには、マグネシア・カーボン質耐
火物のカーボン量が８重量％以下にする必要があること
がわかる。
【００２４】一方、図４から、耐火物中のカーボン量が
減少すると耐スポール性および耐食性が低下することが
わかる。そして、耐火物中のカーボン量が３重量％未満
になると、耐スポール指数が極端に低下しはじめるが、
カーボン量が３重量％以上であれば、耐スポール指数お
よび耐食性が許容範囲内である。
減少すると耐スポール性および耐食性が低下することが
わかる。そして、耐火物中のカーボン量が３重量％未満
になると、耐スポール指数が極端に低下しはじめるが、
カーボン量が３重量％以上であれば、耐スポール指数お
よび耐食性が許容範囲内である。
【００２５】以上のように、本発明では、溶鋼へのカー
ボンピックアップ量ならびに耐スポール性および耐食性
すべてを満足する範囲としてマグネシア・カーボン質耐
火物のカーボン量を３〜８重量％の範囲とした。
ボンピックアップ量ならびに耐スポール性および耐食性
すべてを満足する範囲としてマグネシア・カーボン質耐
火物のカーボン量を３〜８重量％の範囲とした。
【００２６】このように、取鍋の内張耐火物として３〜
８重量％のカーボンを含有するマグネシア・カーボン質
耐火物を用い、溶鋼の最高到達温度を１６５０±５０℃
とすることにより、ＶＯＤおよびＶＡＤの少なくとも一
方を用いて［Ｃ］が５０ｐｐｍ以下の極低炭素鋼を溶製
するにあたり、取鍋耐火物の寿命を著しく長くすること
ができる。
８重量％のカーボンを含有するマグネシア・カーボン質
耐火物を用い、溶鋼の最高到達温度を１６５０±５０℃
とすることにより、ＶＯＤおよびＶＡＤの少なくとも一
方を用いて［Ｃ］が５０ｐｐｍ以下の極低炭素鋼を溶製
するにあたり、取鍋耐火物の寿命を著しく長くすること
ができる。
【００２７】なお、本発明では必ずしも取鍋の内張耐火
物すべてにこのようなマグネシア・カーボン質耐火物を
用いる必要はなく、少なくとも最も損耗が激しいスラグ
ラインに用いれば所期の効果を達成することができる。
物すべてにこのようなマグネシア・カーボン質耐火物を
用いる必要はなく、少なくとも最も損耗が激しいスラグ
ラインに用いれば所期の効果を達成することができる。
【００２８】
【実施例】以下、本発明の実施例について説明する。取
鍋のスラグラインの内張耐火物として表１に示すマグネ
シア・カーボン質耐火物（カーボン５重量％）とマグネ
シア・ドロマイト質耐火物を用いた。
鍋のスラグラインの内張耐火物として表１に示すマグネ
シア・カーボン質耐火物（カーボン５重量％）とマグネ
シア・ドロマイト質耐火物を用いた。
【００２９】
【表１】
【００３０】これらを用いて高周波誘導炉内張法にて耐
食試験を行った。この試験においては溶鋼温度を１６５
０℃とし、スラグのＣａＯ／ＳｉＯ2を５として、６時
間後の耐火物の切断面の状態を調査した。その結果、耐
食性は同程度であったが、マグネシア・カーボン質耐火
物にはスラグの浸透が少なく、耐構造的スポーリング性
に優れることが確認された。
食試験を行った。この試験においては溶鋼温度を１６５
０℃とし、スラグのＣａＯ／ＳｉＯ2を５として、６時
間後の耐火物の切断面の状態を調査した。その結果、耐
食性は同程度であったが、マグネシア・カーボン質耐火
物にはスラグの浸透が少なく、耐構造的スポーリング性
に優れることが確認された。
【００３１】次に、実操業試験を行った。まず、マグネ
シア・カーボン質耐火物を用いてカーボンピックアップ
量を把握した。その結果を図５に示す。この図に示すよ
うに、カーボンピックアップ量が１５ｐｐｍであり、問
題のない程度であることが確認された。
シア・カーボン質耐火物を用いてカーボンピックアップ
量を把握した。その結果を図５に示す。この図に示すよ
うに、カーボンピックアップ量が１５ｐｐｍであり、問
題のない程度であることが確認された。
【００３２】次に、取鍋耐火物の耐用性を把握した。そ
の結果を図６に示す。この図に示すように、操業の改善
のみでマグネシア・ドロマイト質耐火物のままとした場
合には、耐用性は従来よりも改善するもののその程度は
小さい。これに対して、本発明にしたがって、操業を改
善して溶鋼温度を低下させるとともに、マグネシア・カ
ーボン質耐火物を用いた場合には、耐用性が従来の２．
５倍程度にもなることが確認された。
の結果を図６に示す。この図に示すように、操業の改善
のみでマグネシア・ドロマイト質耐火物のままとした場
合には、耐用性は従来よりも改善するもののその程度は
小さい。これに対して、本発明にしたがって、操業を改
善して溶鋼温度を低下させるとともに、マグネシア・カ
ーボン質耐火物を用いた場合には、耐用性が従来の２．
５倍程度にもなることが確認された。
【００３３】
【発明の効果】本発明によれば、ＶＯＤおよびＶＡＤの
少なくとも一方を用いて［Ｃ］が５０ｐｐｍ以下の極低
炭素鋼を溶製するにあたり、操業を改善して溶鋼の最高
到達温度を１６５０±５０℃とするとともに、取鍋の内
張耐火物として３〜８重量％のカーボンを含有するマグ
ネシア・カーボン質耐火物を用いるので、カーボンピッ
クアップの問題を生じずに、耐食性および耐スポール性
を良好なものとすることができ、取鍋寿命を著しく長く
することができる。
少なくとも一方を用いて［Ｃ］が５０ｐｐｍ以下の極低
炭素鋼を溶製するにあたり、操業を改善して溶鋼の最高
到達温度を１６５０±５０℃とするとともに、取鍋の内
張耐火物として３〜８重量％のカーボンを含有するマグ
ネシア・カーボン質耐火物を用いるので、カーボンピッ
クアップの問題を生じずに、耐食性および耐スポール性
を良好なものとすることができ、取鍋寿命を著しく長く
することができる。
【図１】本発明が適用されるＶＯＤおよびＶＡＤ設備の
一例を示す模式図。
一例を示す模式図。
【図２】従来と操業改善後における極低炭素鋼を溶製す
るための操業時間の例を示す図。
るための操業時間の例を示す図。
【図３】マグネシア・カーボン耐火物のカーボン含有量
と脱炭２時間後の溶鋼へのカーボンピックアップ量との
関係を示す図。
と脱炭２時間後の溶鋼へのカーボンピックアップ量との
関係を示す図。
【図４】マグネシア・カーボン耐火物のカーボン含有量
と耐食性指数および耐スポール指数との関係を示す図。
と耐食性指数および耐スポール指数との関係を示す図。
【図５】５重量％カーボン含有のマグネシア・カーボン
質耐火物のカーボンピックアップ量を示す図。
質耐火物のカーボンピックアップ量を示す図。
【図６】本発明の効果を示す図。
１０……ＶＯＤ設備 ２０……ＶＡＤ設備 ３０……取鍋 ３１……内張耐火物 ４１……溶鋼 ４２……スラグ
Claims (2)
- 【請求項１】 ＶＯＤおよびＶＡＤの少なくとも一方を
用いて［Ｃ］が５０ｐｐｍ以下の極低炭素鋼を溶製する
にあたり、溶鋼の最高到達温度を１６５０±５０℃と
し、取鍋の内張耐火物として３〜８重量％のカーボンを
含有するマグネシア・カーボン質耐火物を用いることを
特徴とする極低炭素鋼の溶製方法。 - 【請求項２】 前記マグネシア・カーボン質耐火物を少
なくともスラグラインに用いることを特徴とする請求項
１に記載の極低炭素鋼の溶製方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8992297A JPH10265833A (ja) | 1997-03-26 | 1997-03-26 | 極低炭素鋼の溶製方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8992297A JPH10265833A (ja) | 1997-03-26 | 1997-03-26 | 極低炭素鋼の溶製方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10265833A true JPH10265833A (ja) | 1998-10-06 |
Family
ID=13984203
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8992297A Pending JPH10265833A (ja) | 1997-03-26 | 1997-03-26 | 極低炭素鋼の溶製方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10265833A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001349677A (ja) * | 2000-06-07 | 2001-12-21 | Kawasaki Steel Corp | 真空脱ガス処理容器の耐火物内張り及びそれに用いる不焼成マグネシアカーボンれんが |
| JP2005262262A (ja) * | 2004-03-17 | 2005-09-29 | Sanyo Special Steel Co Ltd | ステンレス鋼溶製用のスラグライン煉瓦を有する取鍋 |
| WO2013161721A1 (ja) * | 2012-04-24 | 2013-10-31 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 溶鋼容器 |
-
1997
- 1997-03-26 JP JP8992297A patent/JPH10265833A/ja active Pending
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| CN104245190A (zh) * | 2012-04-24 | 2014-12-24 | 杰富意钢铁株式会社 | 钢水容器 |
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