JPH01108158A - 溶融金属精錬用耐火煉瓦 - Google Patents
溶融金属精錬用耐火煉瓦Info
- Publication number
- JPH01108158A JPH01108158A JP62264742A JP26474287A JPH01108158A JP H01108158 A JPH01108158 A JP H01108158A JP 62264742 A JP62264742 A JP 62264742A JP 26474287 A JP26474287 A JP 26474287A JP H01108158 A JPH01108158 A JP H01108158A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- mgo
- graphite
- refractory
- raw material
- weight
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 239000011449 brick Substances 0.000 title claims abstract description 23
- 239000002184 metal Substances 0.000 title claims abstract description 12
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 12
- 238000007670 refining Methods 0.000 title claims abstract description 7
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 28
- 239000002994 raw material Substances 0.000 claims abstract description 25
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 23
- 239000010439 graphite Substances 0.000 claims abstract description 23
- 239000013078 crystal Substances 0.000 claims abstract description 9
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 abstract description 11
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 abstract description 11
- 239000002893 slag Substances 0.000 abstract description 11
- 230000003628 erosive effect Effects 0.000 abstract description 10
- 239000011819 refractory material Substances 0.000 abstract description 5
- 239000008240 homogeneous mixture Substances 0.000 abstract description 4
- 229910026161 MgAl2O4 Inorganic materials 0.000 abstract 3
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 3
- 229910052593 corundum Inorganic materials 0.000 abstract 3
- 229910052596 spinel Inorganic materials 0.000 abstract 3
- 229910001845 yogo sapphire Inorganic materials 0.000 abstract 3
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 9
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 8
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 7
- 239000000463 material Substances 0.000 description 7
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 7
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 6
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 6
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 6
- 238000004901 spalling Methods 0.000 description 6
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 5
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 5
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 5
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 5
- 238000000034 method Methods 0.000 description 5
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 5
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 description 4
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 4
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 4
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N iron Substances [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 3
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 description 3
- 210000001015 abdomen Anatomy 0.000 description 2
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 2
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- -1 and if necessary Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 2
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 2
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 2
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 2
- 238000004898 kneading Methods 0.000 description 2
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 2
- 239000005011 phenolic resin Substances 0.000 description 2
- 230000000704 physical effect Effects 0.000 description 2
- KXGFMDJXCMQABM-UHFFFAOYSA-N 2-methoxy-6-methylphenol Chemical compound [CH]OC1=CC=CC([CH])=C1O KXGFMDJXCMQABM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- ISWSIDIOOBJBQZ-UHFFFAOYSA-N Phenol Chemical compound OC1=CC=CC=C1 ISWSIDIOOBJBQZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000805 Pig iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000003963 antioxidant agent Substances 0.000 description 1
- 229910021383 artificial graphite Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000009844 basic oxygen steelmaking Methods 0.000 description 1
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000005496 eutectics Effects 0.000 description 1
- 238000010304 firing Methods 0.000 description 1
- 239000007849 furan resin Substances 0.000 description 1
- XPFVYQJUAUNWIW-UHFFFAOYSA-N furfuryl alcohol Chemical compound OCC1=CC=CO1 XPFVYQJUAUNWIW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 230000004792 oxidative damage Effects 0.000 description 1
- 238000011056 performance test Methods 0.000 description 1
- 229920001568 phenolic resin Polymers 0.000 description 1
- 230000002250 progressing effect Effects 0.000 description 1
- 235000011835 quiches Nutrition 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- 238000007493 shaping process Methods 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 230000004580 weight loss Effects 0.000 description 1
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は、溶融金属精錬用炉及び容器の内張り材として
使用する電融ＭｇＯφＭｇＡＱ２ ｏ４−Ｃ質耐火煉瓦
に関する。
使用する電融ＭｇＯφＭｇＡＱ２ ｏ４−Ｃ質耐火煉瓦
に関する。
従来の技術
近年、転炉をはじめとする各種製鋼炉に、例えばＭｇＯ
−Ｃ系の炭素含有耐火物が使用されつつある。
−Ｃ系の炭素含有耐火物が使用されつつある。
ＭｇＯ−炭素系耐火物に主成分として含まれるＭｇＯは
高塩基度スラグの侵食に対する抵抗性に優れ、また、炭
素分として用いる黒鉛は、耐食性や耐熱スポーリング性
に優れている。従って、ＭｇＯと黒鉛とを組合せて用い
たＭｇＯ−炭素系耐火物は、耐熱スポーリング性及び耐
食性に優れ、ＬＤ転炉、Ｑ−ＢＯＰ、電気炉、混銑車、
取鍋等に使用され、著しい炉体寿命の向上をもたらして
いる。
高塩基度スラグの侵食に対する抵抗性に優れ、また、炭
素分として用いる黒鉛は、耐食性や耐熱スポーリング性
に優れている。従って、ＭｇＯと黒鉛とを組合せて用い
たＭｇＯ−炭素系耐火物は、耐熱スポーリング性及び耐
食性に優れ、ＬＤ転炉、Ｑ−ＢＯＰ、電気炉、混銑車、
取鍋等に使用され、著しい炉体寿命の向上をもたらして
いる。
しかしながら、黒鉛は酸化消失しやすいという欠点を有
しているので、黒鉛の配合による効果を持続させる為に
は、黒鉛の酸化消失をできるだけ防ぐことが必要である
。
しているので、黒鉛の配合による効果を持続させる為に
は、黒鉛の酸化消失をできるだけ防ぐことが必要である
。
従来、ＭｇＯ−Ｃ質耐火物の酸化抑制手段として、種々
の方法が検討されており、例えば、炭素よりも酸素親和
力の大きい金属粉末を添加する方法（特開昭５４−３９
４２２号、特開昭５５−１０７７４９号）、炭素よりも
酸素親和力の大きい金属の炭化物粉末を添加する方法（
特開昭５７−１６０９５７号）等が公知である。しかし
ながら、これらの方法は、比較的低温下で、且つ高Ｐ０
２雰囲気中で操業する精錬容器の炉材として使用される
場合には有効であるが、１７００℃程度以上の高温下に
於いて、特に低ＰＯ２雰囲気中で操業される容器の炉材
として用いる場合には、炉材の損耗を抑制する効果は少
ない。この理由は、高温状態では、 Ｍ ｇ Ｏ十〇 −＝ Ｍ ｇ ＋ ＣＯという反応に
よる黒鉛の酸化及びＭｇＯの還元が活発となり、耐火物
組織の自己破壊を生ずる為であると考えられる。前述し
た金属粉末、金属の炭化物粉末等の各種酸化防止剤は、
外部からの酸素供給による酸化を抑制する対策としては
有効であるものの、ＭｇＯとＣとの反応を抑制すること
はできず、このためＭｇＯとＣとの反応が活発となる高
温状態では炉材の損耗が進行することは避けられない。
の方法が検討されており、例えば、炭素よりも酸素親和
力の大きい金属粉末を添加する方法（特開昭５４−３９
４２２号、特開昭５５−１０７７４９号）、炭素よりも
酸素親和力の大きい金属の炭化物粉末を添加する方法（
特開昭５７−１６０９５７号）等が公知である。しかし
ながら、これらの方法は、比較的低温下で、且つ高Ｐ０
２雰囲気中で操業する精錬容器の炉材として使用される
場合には有効であるが、１７００℃程度以上の高温下に
於いて、特に低ＰＯ２雰囲気中で操業される容器の炉材
として用いる場合には、炉材の損耗を抑制する効果は少
ない。この理由は、高温状態では、 Ｍ ｇ Ｏ十〇 −＝ Ｍ ｇ ＋ ＣＯという反応に
よる黒鉛の酸化及びＭｇＯの還元が活発となり、耐火物
組織の自己破壊を生ずる為であると考えられる。前述し
た金属粉末、金属の炭化物粉末等の各種酸化防止剤は、
外部からの酸素供給による酸化を抑制する対策としては
有効であるものの、ＭｇＯとＣとの反応を抑制すること
はできず、このためＭｇＯとＣとの反応が活発となる高
温状態では炉材の損耗が進行することは避けられない。
問題点を解決するための手段
本発明者は、上記した如き現状に鑑みて、塩基性スラグ
の侵食に対する抵抗性に優れ、且つ高温下でのＭｇＯと
Ｃとの反応による組織破壊が小さい耐用性に優れた耐火
物を見出すべく鋭意研究を重ねてきた。その結果、Ｍｇ
Ｏ単位結晶がＭｇＡＱ２ ｏ４で包まれた組織を持つ電
融ＭｇＯ・Ｍ ｇ Ａ Ｑ ２０４質耐火原料を主成分
として使用することにより、塩基性スラグの侵食に対す
る抵抗性や耐熱スポーリング性に優れ、しかも高温操業
下での組織脆化が小さい耐食性に優れた耐火物を得るこ
とができることを見出し、ここに本発明を完成した。
の侵食に対する抵抗性に優れ、且つ高温下でのＭｇＯと
Ｃとの反応による組織破壊が小さい耐用性に優れた耐火
物を見出すべく鋭意研究を重ねてきた。その結果、Ｍｇ
Ｏ単位結晶がＭｇＡＱ２ ｏ４で包まれた組織を持つ電
融ＭｇＯ・Ｍ ｇ Ａ Ｑ ２０４質耐火原料を主成分
として使用することにより、塩基性スラグの侵食に対す
る抵抗性や耐熱スポーリング性に優れ、しかも高温操業
下での組織脆化が小さい耐食性に優れた耐火物を得るこ
とができることを見出し、ここに本発明を完成した。
即ち、本発明は、ＡＱ２０３１０〜５０重世％及びＭｇ
Ｏ９０〜５０重量％からなり、且つＭｇＯ単位結晶がＭ
ｇ Ａ Ｑ ２０４で包まれた組織を持つ電融ＭｇＯ
−ＭｇＡＱ２０４質耐火原料９７〜６０重量部並びに黒
鉛３〜４０重量部を含゛何することを特徴とする溶融金
属精錬用耐火煉瓦に係る。
Ｏ９０〜５０重量％からなり、且つＭｇＯ単位結晶がＭ
ｇ Ａ Ｑ ２０４で包まれた組織を持つ電融ＭｇＯ
−ＭｇＡＱ２０４質耐火原料９７〜６０重量部並びに黒
鉛３〜４０重量部を含゛何することを特徴とする溶融金
属精錬用耐火煉瓦に係る。
本発明では、ＭｇＯとＡＱ２０３とからなり、且つ第１
図に示すようにＭｇＯ単位結晶（１）がＭｇＡＱ２０４
（３）で包まれた組織を持つ電融ＭｇＯ−ＭｇＡ（１
！２０４質耐火原料を用いる。
図に示すようにＭｇＯ単位結晶（１）がＭｇＡＱ２０４
（３）で包まれた組織を持つ電融ＭｇＯ−ＭｇＡ（１
！２０４質耐火原料を用いる。
該耐火原料中に含まれるＭｇＯは、高塩基度スラグの侵
食に対する抵抗性に優れた材料である。
食に対する抵抗性に優れた材料である。
一方、ＭｇＡＱ２０ｔは炭素分の共存する高温下での安
定性が優れており、組織脆化を生じ難い。
定性が優れており、組織脆化を生じ難い。
しかもＭｇＯ単位結晶はＭｇＡＱ２０ａで包まれた状態
で存在する。従って該耐火原料を用いることにより、高
温加熱による耐火煉瓦の組織脆化及び損耗が著しく防止
され、耐火煉瓦の製鋼炉スラグに対する侵食抵抗性が増
大する。尚、単にＭｇＯ原料とＭｇＡ１２２０４原料を
混合して使用した系においては、ＭｇＯ単位結晶がＭｇ
ＡＱ２０４で包まれていないので、ＭｇＯとＣとの反応
が優先的に進行するため、組織脆化の抑制効果がほとん
ど見られず、製鋼炉文ラグに対する侵食抵抗性はむしろ
低下する。
で存在する。従って該耐火原料を用いることにより、高
温加熱による耐火煉瓦の組織脆化及び損耗が著しく防止
され、耐火煉瓦の製鋼炉スラグに対する侵食抵抗性が増
大する。尚、単にＭｇＯ原料とＭｇＡ１２２０４原料を
混合して使用した系においては、ＭｇＯ単位結晶がＭｇ
ＡＱ２０４で包まれていないので、ＭｇＯとＣとの反応
が優先的に進行するため、組織脆化の抑制効果がほとん
ど見られず、製鋼炉文ラグに対する侵食抵抗性はむしろ
低下する。
上記耐火原料におけるＭｇＯとＡ１２２０３との配合割
合は、通常Ｍ ｇ ０９０〜５０重量％及びＡ１２２０
３１０〜５０重量％、好ましくはＭｇＯ８０〜６０重量
％及びＡ９２０３２０〜４０重量％とすればよい。
合は、通常Ｍ ｇ ０９０〜５０重量％及びＡ１２２０
３１０〜５０重量％、好ましくはＭｇＯ８０〜６０重量
％及びＡ９２０３２０〜４０重量％とすればよい。
ＡＱ２０３量が１０重量％を下回ると
ＭｇＡＱ２ ｏ、によるＭｇＯ結晶の包収形成が不充分
となり、ＭｇＯとＣとの反応の抑制効果が薄れる。一方
、５０重量％を上回ると耐スラグ溶損性の劣化が認めら
れるので好ましくない。
となり、ＭｇＯとＣとの反応の抑制効果が薄れる。一方
、５０重量％を上回ると耐スラグ溶損性の劣化が認めら
れるので好ましくない。
電融ＭｇＯ・ＭｇＡＱ２０を原料の使用粒度は任意に選
択できるが、通常５ｍｍ程度以下のものを用いればよい
。
択できるが、通常５ｍｍ程度以下のものを用いればよい
。
上記電融ＭｇＯ−ＭｇＡＱ２０４耐火原料は、例えば上
記の所定組成に調整したＭｇＯとＡＱ２０３の均質混合
物をＭｇＯの融点以上の温度（＞２８００℃）、好まし
くは３０００〜３５００℃程度で溶融した後、徐冷する
ことにより製造でき、特にＭｇＡＱ２０４の融点（約２
１００℃）付近までの冷却速度に留意すれば容易に製造
可能である。冷却速度は通常３０℃／時以下程度、好ま
しくは１０〜ｂ ればよい。
記の所定組成に調整したＭｇＯとＡＱ２０３の均質混合
物をＭｇＯの融点以上の温度（＞２８００℃）、好まし
くは３０００〜３５００℃程度で溶融した後、徐冷する
ことにより製造でき、特にＭｇＡＱ２０４の融点（約２
１００℃）付近までの冷却速度に留意すれば容易に製造
可能である。冷却速度は通常３０℃／時以下程度、好ま
しくは１０〜ｂ ればよい。
また、本発明の耐火煉瓦では、電融ＭｇＯ・ＭｇＡＱ２
０ａ質原料９７〜６０重量部に対して、黒鉛を３〜４０
重量部を配合する。
０ａ質原料９７〜６０重量部に対して、黒鉛を３〜４０
重量部を配合する。
黒鉛は、スラグ等の融液に濡れに（く、しかも共融性が
ないので耐食性が良く、また、高熱伝導性であり、且つ
低膨張性であることから、耐スポーリング性を改善する
ことができる。このため、黒鉛の添加によって、耐火煉
瓦の耐スポーリング性、耐スラグ溶損性等が向上する。
ないので耐食性が良く、また、高熱伝導性であり、且つ
低膨張性であることから、耐スポーリング性を改善する
ことができる。このため、黒鉛の添加によって、耐火煉
瓦の耐スポーリング性、耐スラグ溶損性等が向上する。
黒鉛添加量が３重量部未満では、添加による効果が不充
分であり、一方４０重量部を上回るとスクラップ、溶鋼
等による摩耗作用や酸化損耗に対する抵抗性が不充分と
なる。
分であり、一方４０重量部を上回るとスクラップ、溶鋼
等による摩耗作用や酸化損耗に対する抵抗性が不充分と
なる。
黒鉛としては、天然鱗状黒鉛、玉状黒鉛、人造黒鉛、キ
ッシュグラファイト等を挙げることができ、粒径１ｍ５
ｍ程度以下のものを使用すればよい。
ッシュグラファイト等を挙げることができ、粒径１ｍ５
ｍ程度以下のものを使用すればよい。
本発明の耐火煉瓦は、電融ＭｇＯ・
ＭｇＡＱ２０４質原料と黒鉛とを配合し、更に必要に応
じて、常法に従って、タール、液状フェノール樹脂、フ
ラン樹脂、フルフリルアルコール樹脂等の高温で炭素結
合を形成する公知のバインダーを添加し、混練、成形し
た後乾燥し、必要に応じて焼成することによって得られ
る。バインダーの添加から焼成に至る工程は、常法に従
えば良い。
じて、常法に従って、タール、液状フェノール樹脂、フ
ラン樹脂、フルフリルアルコール樹脂等の高温で炭素結
合を形成する公知のバインダーを添加し、混練、成形し
た後乾燥し、必要に応じて焼成することによって得られ
る。バインダーの添加から焼成に至る工程は、常法に従
えば良い。
バインダーの添加量は特に制限されず適宜選択すればよ
いが、電融ＭｇＯ争ＭｇＡ１２２０４質原料と黒鉛との
合計量１００重量部に対して３〜６重量重量部色すれば
よい。
いが、電融ＭｇＯ争ＭｇＡ１２２０４質原料と黒鉛との
合計量１００重量部に対して３〜６重量重量部色すれば
よい。
本発明の耐火煉瓦には、更に必要に応じて、酸化防止の
ために、炭素より酸素親和力の大きい各種金属粉末、例
えばＡ ＱＳｓ ｔ ｓ Ｍ ｇ ％Ｃａ ｓＣｒ、並
びにこれらの複合合金粉末の少くとも１種を添加するこ
ともできる。金属粉末及び／又は複合合金粉末の添加量
は、通常電融ＭｇＯ−ＭｇＡＱ２０４原料と黒鉛との合
計量１００重量部に対して１〜１０重量部程度とすれば
よい。
ために、炭素より酸素親和力の大きい各種金属粉末、例
えばＡ ＱＳｓ ｔ ｓ Ｍ ｇ ％Ｃａ ｓＣｒ、並
びにこれらの複合合金粉末の少くとも１種を添加するこ
ともできる。金属粉末及び／又は複合合金粉末の添加量
は、通常電融ＭｇＯ−ＭｇＡＱ２０４原料と黒鉛との合
計量１００重量部に対して１〜１０重量部程度とすれば
よい。
発明の効果
本発明の耐火煉瓦は、塩基性スラグの侵食に対する抵抗
性及び耐熱スポーリング性に優れ、高温操業下における
組織脆化が小さく、しかも耐食性にも極めて優れている
。本発明の耐火煉瓦は、各種窯炉や金属精錬プロセスに
使用される各種容器の内張り用耐火物として使用でき、
特に、高温低酸素の使用条件下における高耐用性耐火物
として有用である。
性及び耐熱スポーリング性に優れ、高温操業下における
組織脆化が小さく、しかも耐食性にも極めて優れている
。本発明の耐火煉瓦は、各種窯炉や金属精錬プロセスに
使用される各種容器の内張り用耐火物として使用でき、
特に、高温低酸素の使用条件下における高耐用性耐火物
として有用である。
実施例
以下に実施例及び比較例を示して本発明を更に詳細に説
明する。
明する。
実施例Ｉ
ＡＱ２０３２０重量％とＭ ｇ ０８０重量％との均質
混合物を３２００℃で溶融した後、放冷（２１００℃ま
での冷却速度は１５℃／時）して電融ＭｇＯ−ＭｇＡ９
２０ａ原料（Ａ）を得た。
混合物を３２００℃で溶融した後、放冷（２１００℃ま
での冷却速度は１５℃／時）して電融ＭｇＯ−ＭｇＡ９
２０ａ原料（Ａ）を得た。
またＡ９２０３４０重量％とＭｇＯ６０重量％との均質
混合物を上記と同様にして処理し、電融ＭｇＯ−ＭｇＡ
Ｑ２０ａ原料（Ｂ）を得た。
混合物を上記と同様にして処理し、電融ＭｇＯ−ＭｇＡ
Ｑ２０ａ原料（Ｂ）を得た。
純度９８％の天然鱗状黒鉛及び上記で得た電融ＭｇＯ−
ＭｇＡＱ２０４原料（Ａ）又は（Ｂ）を用い、第１表に
示す組成（重量部）の耐火煉瓦を製造した。各耐火煉瓦
は、原料組成物１００重量部に対して、バインダーとし
てフェノール樹脂を５重量部添加して、混練し、１００
０ ｋｇｆ／ｃＪの圧力で転炉炉腹形状煉瓦を成形し、
１８０℃で２４時間加熱乾燥することによって得た。各
煉瓦の物性を第１表に示す。耐食性試験及びＭｇＯとＣ
との反応による劣化の度合い、程度を見る高温加熱減量
の測定は下記の方法によって行なった。
ＭｇＡＱ２０４原料（Ａ）又は（Ｂ）を用い、第１表に
示す組成（重量部）の耐火煉瓦を製造した。各耐火煉瓦
は、原料組成物１００重量部に対して、バインダーとし
てフェノール樹脂を５重量部添加して、混練し、１００
０ ｋｇｆ／ｃＪの圧力で転炉炉腹形状煉瓦を成形し、
１８０℃で２４時間加熱乾燥することによって得た。各
煉瓦の物性を第１表に示す。耐食性試験及びＭｇＯとＣ
との反応による劣化の度合い、程度を見る高温加熱減量
の測定は下記の方法によって行なった。
Ｏ耐食性試験
高周波誘導加熱式金属溶解炉に試料を内張し、１７００
℃に加熱溶解した溶鋼の表面に、Ｃ／Ｓ−２，５、Ｔ・
Ｆｅ （Ｆｅｄ、Ｆｅ２０３ 、Ｆｅの合量をＦｅ換算
した値）＝２０％のスラグを浮かべ、３時間保持した。
℃に加熱溶解した溶鋼の表面に、Ｃ／Ｓ−２，５、Ｔ・
Ｆｅ （Ｆｅｄ、Ｆｅ２０３ 、Ｆｅの合量をＦｅ換算
した値）＝２０％のスラグを浮かべ、３時間保持した。
試験後、試料の浸蝕深さ（ｍｍ）を測定し、後記する比
較品１の浸蝕深さを指数１００とした場合の各試料の浸
蝕深さの指数を求めた。
較品１の浸蝕深さを指数１００とした場合の各試料の浸
蝕深さの指数を求めた。
０高温加熱減示
試料をＡｒ気流中で１７５０℃で１時間放置した後、重
量を測定し、重量の減少量を試験前の試料の！Ｔｆｆｆ
ｌに対する割合（％）として求めた。
量を測定し、重量の減少量を試験前の試料の！Ｔｆｆｆ
ｌに対する割合（％）として求めた。
また、物性はＪＩＳ Ｒ２２０５、圧縮強度はＪＩＳ
Ｒ２２０６及び曲げ強さはＡＳＴＭ−ｃ５８３に従
って夫々測定した。
Ｒ２２０６及び曲げ強さはＡＳＴＭ−ｃ５８３に従
って夫々測定した。
比較例１
比較のため、電融ＭｇＯ−Ｍｇ１！２０．原料に代えて
電融ＭｇＯと電融Ｍ ｇ Ａ Ｑ ２０４とを使用する
以外は実施例１と同様にして、第１表に示す２種の転炉
炉腹形状煉瓦を得た。これらを実施例１と同様の性能試
験に供した。結果を第１表に併記する。
電融ＭｇＯと電融Ｍ ｇ Ａ Ｑ ２０４とを使用する
以外は実施例１と同様にして、第１表に示す２種の転炉
炉腹形状煉瓦を得た。これらを実施例１と同様の性能試
験に供した。結果を第１表に併記する。
また、本発明品１及び比較界１の両煉瓦を２５０トン転
炉の炉腹部で張り分はテストをした結果、比較界１の煉
瓦の損耗速度が２． ３ｍｍ／チャージであるのに対し
て、本発明品１の煉瓦では、１、 ８ｍｍ／チャージで
あり、約２割の耐用性の向上が認められた。
炉の炉腹部で張り分はテストをした結果、比較界１の煉
瓦の損耗速度が２． ３ｍｍ／チャージであるのに対し
て、本発明品１の煉瓦では、１、 ８ｍｍ／チャージで
あり、約２割の耐用性の向上が認められた。
第１図は、本発明で使用する電融ＭｇＯ・Ｍｇ１２０．
質耐火原料の組織の概略を示す図である。 （以 上） 第１図
質耐火原料の組織の概略を示す図である。 （以 上） 第１図
Claims (1)
- １ Ａｌ＿２Ｏ＿３１０〜５０重量％及びＭｇＯ９０〜
５０重量％からなり、且つＭｇＯ単位結晶がＭｇＡｌ＿
２Ｏ＿４で包まれた組織を持つ電融ＭｇＯ・ＭｇＡｌ＿
２Ｏ＿４質耐火原料９７〜６０重量部、並びに黒鉛３〜
４０重量部を含有することを特徴とする溶融金属精錬用
耐火煉瓦。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62264742A JPH01108158A (ja) | 1987-10-20 | 1987-10-20 | 溶融金属精錬用耐火煉瓦 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62264742A JPH01108158A (ja) | 1987-10-20 | 1987-10-20 | 溶融金属精錬用耐火煉瓦 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01108158A true JPH01108158A (ja) | 1989-04-25 |
Family
ID=17407545
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62264742A Pending JPH01108158A (ja) | 1987-10-20 | 1987-10-20 | 溶融金属精錬用耐火煉瓦 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01108158A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1052233A1 (en) * | 1998-01-28 | 2000-11-15 | Krosaki Corporation | Alumina-magnesia-graphite type refractory |
| WO2007077267A3 (es) * | 2005-12-30 | 2008-06-19 | Sola Pedro Fajardo | Revestimiento refractario perfeccionado para cucharas en la industria del acero inoxidable |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS54125209A (en) * | 1978-03-24 | 1979-09-28 | Asahi Glass Co Ltd | Spinnel carbon type brick |
| JPS58120567A (ja) * | 1982-01-07 | 1983-07-18 | 川崎製鉄株式会社 | 高温下、高耐用性マグネシア・カ−ボン質耐火物 |
-
1987
- 1987-10-20 JP JP62264742A patent/JPH01108158A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS54125209A (en) * | 1978-03-24 | 1979-09-28 | Asahi Glass Co Ltd | Spinnel carbon type brick |
| JPS58120567A (ja) * | 1982-01-07 | 1983-07-18 | 川崎製鉄株式会社 | 高温下、高耐用性マグネシア・カ−ボン質耐火物 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1052233A1 (en) * | 1998-01-28 | 2000-11-15 | Krosaki Corporation | Alumina-magnesia-graphite type refractory |
| WO2007077267A3 (es) * | 2005-12-30 | 2008-06-19 | Sola Pedro Fajardo | Revestimiento refractario perfeccionado para cucharas en la industria del acero inoxidable |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH0753600B2 (ja) | 溶鋼容器 | |
| JPH0118030B2 (ja) | ||
| JPH01108158A (ja) | 溶融金属精錬用耐火煉瓦 | |
| JPH05262559A (ja) | 不焼成炭素含有れんが | |
| JPH01305849A (ja) | マグネシア・カーボンれんが | |
| JPS5913468B2 (ja) | 塩基性耐火物 | |
| KR910006278B1 (ko) | 극저탄소강 및 저탄소강의 래들용강보온재 | |
| JPH03205347A (ja) | マグネシア・カーボンれんが | |
| JPS6142672Y2 (ja) | ||
| JPH078738B2 (ja) | 黒鉛含有溶融金属精錬用耐火れんが | |
| JPH04342454A (ja) | マグネシア含有不焼成耐火物 | |
| JP2516187B2 (ja) | 溶鋼容器用耐火物 | |
| JPH0421625B2 (ja) | ||
| JPS5813511B2 (ja) | マグロクダイレクトボンドレンガノ セイゾウホウホウ | |
| US3410930A (en) | Method of improving the operation of a cupola | |
| JPH03205346A (ja) | マグネシアカーボンれんが | |
| JPH07291710A (ja) | 黒鉛含有耐火れんが | |
| JPH09286661A (ja) | 耐目地溶損性炭素含有耐火れんが | |
| JPH0355427B2 (ja) | ||
| JPH0455361A (ja) | 溶鋼容器用不焼成耐火物 | |
| JPH01141873A (ja) | 溶銑与備処理容器用耐化物 | |
| JPH11209169A (ja) | 耐スポーリング性に優れた耐火れんがおよび転炉炉底 部ライニング | |
| JPS58176172A (ja) | マグネシアカ−ボン煉瓦 | |
| JPH05319902A (ja) | 炭素含有塩基性耐火物 | |
| JPH0520391B2 (ja) |