JPH0127124B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPH0127124B2 JPH0127124B2 JP55080604A JP8060480A JPH0127124B2 JP H0127124 B2 JPH0127124 B2 JP H0127124B2 JP 55080604 A JP55080604 A JP 55080604A JP 8060480 A JP8060480 A JP 8060480A JP H0127124 B2 JPH0127124 B2 JP H0127124B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- graphite
- carbon
- tuyere
- magnesia
- bricks
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 35
- 238000007664 blowing Methods 0.000 claims description 26
- 239000011449 brick Substances 0.000 claims description 26
- 239000010439 graphite Substances 0.000 claims description 24
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 claims description 24
- CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N Magnesium oxide Chemical compound [Mg]=O CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 22
- 239000000395 magnesium oxide Substances 0.000 claims description 10
- 229910052580 B4C Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 229910052582 BN Inorganic materials 0.000 claims description 8
- PZNSFCLAULLKQX-UHFFFAOYSA-N Boron nitride Chemical compound N#B PZNSFCLAULLKQX-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- 239000012298 atmosphere Substances 0.000 claims description 8
- INAHAJYZKVIDIZ-UHFFFAOYSA-N boron carbide Chemical compound B12B3B4C32B41 INAHAJYZKVIDIZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- 239000002994 raw material Substances 0.000 claims description 8
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 claims description 4
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 claims description 3
- 238000010304 firing Methods 0.000 claims description 2
- 238000002156 mixing Methods 0.000 claims description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims 1
- 238000000465 moulding Methods 0.000 claims 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 20
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 15
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 15
- 239000011819 refractory material Substances 0.000 description 8
- 238000004901 spalling Methods 0.000 description 8
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 7
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 7
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 6
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 6
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 6
- 239000000463 material Substances 0.000 description 6
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 6
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 5
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 5
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 5
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 4
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 4
- 239000003963 antioxidant agent Substances 0.000 description 3
- 230000003078 antioxidant effect Effects 0.000 description 3
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 3
- 150000001639 boron compounds Chemical class 0.000 description 2
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 2
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011247 coating layer Substances 0.000 description 2
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 2
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 2
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 2
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 description 2
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 2
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 description 2
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N Dioxygen Chemical compound O=O MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910021383 artificial graphite Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000006229 carbon black Substances 0.000 description 1
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- 239000000571 coke Substances 0.000 description 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 239000000112 cooling gas Substances 0.000 description 1
- 238000005261 decarburization Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 239000003822 epoxy resin Substances 0.000 description 1
- 230000003628 erosive effect Effects 0.000 description 1
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 1
- 239000007849 furan resin Substances 0.000 description 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 1
- 238000005470 impregnation Methods 0.000 description 1
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 238000012856 packing Methods 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 230000000149 penetrating effect Effects 0.000 description 1
- 239000005011 phenolic resin Substances 0.000 description 1
- 229920000647 polyepoxide Polymers 0.000 description 1
- 239000011253 protective coating Substances 0.000 description 1
- 229920005989 resin Polymers 0.000 description 1
- 239000011347 resin Substances 0.000 description 1
- 238000004904 shortening Methods 0.000 description 1
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 1
- 229920002050 silicone resin Polymers 0.000 description 1
- 230000001629 suppression Effects 0.000 description 1
- 230000008646 thermal stress Effects 0.000 description 1
- 229920001187 thermosetting polymer Polymers 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
- C21C5/42—Constructional features of converters
- C21C5/44—Refractory linings
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
Description
〔産業上の利用分野〕
本発明は、過酷な雰囲気に晒される上下吹き転
炉用の羽口れんがにに関する。 〔従来の技術〕 製鋼技術の進歩はめざましく、製鋼転炉の底吹
き化に成功したのに引き続き、上下吹き転炉の開
発が行われている。この上下吹き転炉は、すでに
一部では実用化されており、更に適用の拡大が検
討されている。 該上下吹き転炉においては、炉底に備えた羽口
から炭化水素、炭酸ガス、不活性ガス、酸素等を
吹込み、上部からもランスを介して純酸素を吹き
込んでいる。この上下吹きによつて、底吹き転炉
及びLD−転炉双方の長所が得られ、吹練時間の
短縮、鋼歩留まりの向上等の改善が行われる。 このように、上下吹き転炉は数多くの長所をも
つものではある。しかし、上下両方からガスが吹
き込まれるため、炉内の反応が苛烈に行われる。
特に、羽口及びその周辺部にある耐火物は、冷却
ガスによる冷却作用と高温の反応の双方を受ける
ため、急峻な温度勾配が生じ、熱的スポーリング
による損耗が激しくなる。そこで、この過酷な炉
内雰囲気に耐える炉壁構成材料又は内張り材の開
発が、この上下吹き転炉法が成功させるか否かの
鍵となる。 他方、底吹き転炉においても、炉底に設けた羽
口から炭化水素、炭酸ガス、不活性ガス、酸素等
を炉内に吹き込むことにより、吹練反応を行つて
いる。そこで、この羽口を構成するれんがにも、
急峻な温度勾配が生じ、スポーリングによる損耗
が大きくなる。このような熱的スポーリングに強
いれんがとして、具体的に羽口を構成するもので
はないが、たとえば特開昭54−30212号公報に記
載されたような方法により製造された不焼成マグ
ネシア−カーボン質れんがを転炉の炉底部用に使
用した例がある。また、各種金属粉末を単独又は
組み合わせて添加することにより、それを酸素と
反応させて炭素の酸化防止を図つた電気炉のホツ
トスポツト等に使用する焼成マグネシア−カーボ
ン質れんがが特開昭54−39422号公報で紹介され
ている。 また、上下吹き転炉における羽口れんが内の温
度勾配は、底吹き転炉の羽口における温度勾配に
比較して、格段に急峻であると予想される。この
急峻な温度勾配による熱応力を受ける羽口れんが
にあつては、耐スポーリング性が上下吹き転炉の
羽口を選定するにあたつての最も重要な要件にな
る。この点から、黒鉛を配合した耐火物が最も好
適な材料と考えられる。 不焼成マグネシア−カーボン質れんがは、鱗状
黒鉛を含有しているため、現在使用されている他
の材料に比較して酸化抵抗性に優れ、また高熱伝
導率、低熱膨張率でもある。また、不焼成である
ため、れんが内に熱歪みがなく、優れたスポーリ
ング抵抗性を示す。更に、黒鉛が溶鋼及びスラグ
に対して濡れ難いため、れんがの耐食性に非常に
優れたものとなる。 この不焼成マグネシア−カーボン質れんがを底
吹き転炉の羽口に使用するとき、従来の焼成マグ
ドロ・タール含浸れんがに比較して、数段優れた
実績が得られている。そして、不焼成マグネシア
−カーボン質れんがをLD−転炉の内張りに用い
た場合においても、耐食性、耐スポーリング性等
において優れた結果が得られている。 〔発明が解決しようとする問題点〕 不焼成マグネシア−カーボン質れんがの優れた
性質は、その一成分であるカーボンが酸化されな
い限りにおいて、維持される。しかし、最近の傾
向として、厳しい雰囲気の下で溶鋼を精練するよ
うになつてきている。特に、過酷な雰囲気にれん
がが曝される上下吹き転炉の羽口及びその周辺部
においては、カーボンの酸化が無視できないもの
となる。そして、カーボンが酸化された後では、
脱炭のため耐火物の組織が脆弱になり、前記の優
れた性質が発揮されなくなる。 すなわち、上下吹きにおける下羽口は、上吹き
の影響を非常に強く受け、吹き込まれた酸素の火
点が底吹き転炉に比較して羽口に近づくものと考
えられる。この火点は、2000℃以上の温度にある
といわれ、羽口も高温に曝される。このような条
件下で羽口が耐火物の侵食を増大させるスラグコ
ーテイング層の溶流に接触するため、その下羽口
は、底吹き転炉とは比較にならないほど過酷な条
件の下で使用される。 そこで、通常の対策として火点が羽口に比較的
近い場合、酸化による影響を少なくするため、高
熱伝導率、低熱膨張率等の特性をある程度犠牲に
して黒鉛含有量の少ない耐火材を用いている。他
方、火点が比較的羽口から離れている場合には、
高熱伝導率、低熱膨張率等に優れた黒鉛含有量の
多い耐火材を用いる。 このカーボンの酸化は、焼成されたマグネシア
−カーボン質れんがにおいても同様である。ま
た、酸化防止剤として金属粉末を添加すると、熱
間強度に関しては優れた性質を示すが、吹き込ま
れた酸素の火点が高いため、溶鋼流に曝される羽
口部において必然的にカーボンの酸化が生じる。
そして、カーボンの酸化により耐火物が脱炭さ
れ、脆弱なものとなる。 そこで、本発明は、マグネシア質原料に硼素化
合物を添加すると使用過程で硼素化合物の酸化が
生じた際にMgOとの反応によりMgO−B2O3系の
低融点化合物を生成し、耐熱性及び耐食性が悪く
なるものとして従来では通常使用することが考え
られないような耐火物系において、前述のMgO
−B2O3系低融点化合物のコーテイングにより、
カーボンの酸化を抑え、マグネシア−カーボン質
れんがの優れた性質を長期にわたり持続させた上
下吹き転炉用の羽口れんがを提供することを目的
とする。 〔問題点を解決するための手段〕 本発明の上下吹き転炉用羽口れんがは、その目
的を達成するため、鱗状黒鉛10〜30重量%と、マ
グネシア質原料90〜70重量%と、窒化硼素及び/
又は炭化硼素0.5〜9重量%とを配合し、有機結
合剤を用いて成形、加熱、硬化するか、或いはこ
れを非酸化性雰囲気中で焼成してなることを特徴
とする。 〔作用〕 本発明における窒化硼素BN又は炭化硼素BoC
(nは1〜6であり、通常はn=4)は、酸化防
止材として働く。たとえば、B4Cを使用すると
き、このB4Cは、溶鋼、スラグ、雰囲気、れんが
等に含まれている酸素と反応し、B2O3を生成す
る。このB2O3生成反応は、他の酸化防止剤に比
較して低温で進むので、より早い時点で酸化防止
効果が発揮される。また、生成したB2O3は、他
のフラツクス成分と比較して迅速に液相化する。
したがつて、耐火物の表面にB2O3の保護被膜が
生成され、酸素が更に耐火物内に侵入することが
防がれる。このような作用は、窒化硼素BNの場
合も同様である。 その結果、B4Cの添加により改質された耐火物
で、過酷な雰囲気に晒される上下吹き転炉の羽口
及びその周辺部を構築したものは、耐熱性及び耐
食性は劣るが、酸化性の高い雰囲気で使用するこ
とができるようになる。また、これにより、他の
部分における耐火物の溶損とのバランスが図ら
れ、炉一代を通して使用効率の高いものとなる。 本発明において、鱗状黒鉛の含有量を10〜30重
量%としている。なお、鱗状黒鉛の他に、コーク
ス、カーボンブラツク、人工黒鉛等のその他のカ
ーボン質原料を使用することも考えられる。しか
し、これらのカーボン質原料を使用した耐火物の
耐食性、耐酸化性、耐スポーリング性等は、鱗状
黒鉛の場合に比較して劣るものである。この点か
ら、本発明においては、鱗状黒鉛をカーボン質原
料として使用することが好ましい。 また、マグネシア質原料としては、マグネシア
(MgO)、ピクロクロマイト(MgO・Cr2O3)が
あるが、主としてマグネシア(MgO)を90〜70
重量%の割合で使用する。この鱗状黒鉛とマグネ
シアの配合割合が上記の範囲内であれば、マグネ
シア−カーボン質れんがの一般特性としての耐食
性及び耐熱性の効果も有効に利用できるものであ
る。 更に、黒鉛の少ない領域においては、金属アル
ミニウム、金属シリコン等を、強度の維持及び耐
酸化性の一層の向上のため、合計量で3〜10重量
%添加することもできる。 この黒鉛の酸化を防止するために添加される窒
化硼素及び/又は炭化硼素の量は、炭素量100重
量部に対し5〜30重量部とすることが好ましい。
これは、窒化硼素及び/又は炭化硼素が5重量部
より少ない場合には、黒鉛の酸化抑制及びスラグ
コーテイング層の維持が不十分となり、逆に30重
量部を越える範囲では稼動面で黒鉛に優先して酸
化された際のB2O3系化合物の生成量が過多とな
り、耐熱性、耐食性が低下することを理由とす
る。 以上述べたように、窒化硼素及び/又は炭化硼
素の量は、黒鉛量に律則されるが、全配合物を基
準とするとき0.5〜9重量%の割合で配合するこ
とが必要である。 また、この窒化硼素及び/又は炭化硼素は、れ
んが中の黒鉛、ボンドカーボン等に優先して酸化
され、れんがの組織劣化を抑制する作用も発揮す
る。 なお、このような耐火物は、そのままでも羽口
及びその周辺部の材料として使用できるが、ター
ル含浸処理を施すことにより耐スポーリング性の
劣化防止が図られる。 〔実施例〕 以下、実施例により本発明の特徴を具体的に説
明する。 鱗状黒鉛及び他の耐火物原料を、通常の最密充
填が得られるような粒度構成とし、フエノール樹
脂、フラン樹脂、エポキシ樹脂、シリコーン樹脂
等の熱硬化性樹脂をバインダーとして用いて混練
した後、強圧成形し、硬化させた。このようにし
て得られた不焼成耐火物を、上下吹き転炉の羽口
及びその周辺部に使用した。 また、溶鋼による摩耗が特に激しい羽口及びそ
の周辺部に対しては、耐火物を硬化させた後、非
酸化性雰囲気中で1400〜1500℃で還元焼成するこ
とにより、強固なカーボンボンドが生成された焼
成耐火物を使用した。 このようにして得られた耐火物の特性を、次表
に示す。
炉用の羽口れんがにに関する。 〔従来の技術〕 製鋼技術の進歩はめざましく、製鋼転炉の底吹
き化に成功したのに引き続き、上下吹き転炉の開
発が行われている。この上下吹き転炉は、すでに
一部では実用化されており、更に適用の拡大が検
討されている。 該上下吹き転炉においては、炉底に備えた羽口
から炭化水素、炭酸ガス、不活性ガス、酸素等を
吹込み、上部からもランスを介して純酸素を吹き
込んでいる。この上下吹きによつて、底吹き転炉
及びLD−転炉双方の長所が得られ、吹練時間の
短縮、鋼歩留まりの向上等の改善が行われる。 このように、上下吹き転炉は数多くの長所をも
つものではある。しかし、上下両方からガスが吹
き込まれるため、炉内の反応が苛烈に行われる。
特に、羽口及びその周辺部にある耐火物は、冷却
ガスによる冷却作用と高温の反応の双方を受ける
ため、急峻な温度勾配が生じ、熱的スポーリング
による損耗が激しくなる。そこで、この過酷な炉
内雰囲気に耐える炉壁構成材料又は内張り材の開
発が、この上下吹き転炉法が成功させるか否かの
鍵となる。 他方、底吹き転炉においても、炉底に設けた羽
口から炭化水素、炭酸ガス、不活性ガス、酸素等
を炉内に吹き込むことにより、吹練反応を行つて
いる。そこで、この羽口を構成するれんがにも、
急峻な温度勾配が生じ、スポーリングによる損耗
が大きくなる。このような熱的スポーリングに強
いれんがとして、具体的に羽口を構成するもので
はないが、たとえば特開昭54−30212号公報に記
載されたような方法により製造された不焼成マグ
ネシア−カーボン質れんがを転炉の炉底部用に使
用した例がある。また、各種金属粉末を単独又は
組み合わせて添加することにより、それを酸素と
反応させて炭素の酸化防止を図つた電気炉のホツ
トスポツト等に使用する焼成マグネシア−カーボ
ン質れんがが特開昭54−39422号公報で紹介され
ている。 また、上下吹き転炉における羽口れんが内の温
度勾配は、底吹き転炉の羽口における温度勾配に
比較して、格段に急峻であると予想される。この
急峻な温度勾配による熱応力を受ける羽口れんが
にあつては、耐スポーリング性が上下吹き転炉の
羽口を選定するにあたつての最も重要な要件にな
る。この点から、黒鉛を配合した耐火物が最も好
適な材料と考えられる。 不焼成マグネシア−カーボン質れんがは、鱗状
黒鉛を含有しているため、現在使用されている他
の材料に比較して酸化抵抗性に優れ、また高熱伝
導率、低熱膨張率でもある。また、不焼成である
ため、れんが内に熱歪みがなく、優れたスポーリ
ング抵抗性を示す。更に、黒鉛が溶鋼及びスラグ
に対して濡れ難いため、れんがの耐食性に非常に
優れたものとなる。 この不焼成マグネシア−カーボン質れんがを底
吹き転炉の羽口に使用するとき、従来の焼成マグ
ドロ・タール含浸れんがに比較して、数段優れた
実績が得られている。そして、不焼成マグネシア
−カーボン質れんがをLD−転炉の内張りに用い
た場合においても、耐食性、耐スポーリング性等
において優れた結果が得られている。 〔発明が解決しようとする問題点〕 不焼成マグネシア−カーボン質れんがの優れた
性質は、その一成分であるカーボンが酸化されな
い限りにおいて、維持される。しかし、最近の傾
向として、厳しい雰囲気の下で溶鋼を精練するよ
うになつてきている。特に、過酷な雰囲気にれん
がが曝される上下吹き転炉の羽口及びその周辺部
においては、カーボンの酸化が無視できないもの
となる。そして、カーボンが酸化された後では、
脱炭のため耐火物の組織が脆弱になり、前記の優
れた性質が発揮されなくなる。 すなわち、上下吹きにおける下羽口は、上吹き
の影響を非常に強く受け、吹き込まれた酸素の火
点が底吹き転炉に比較して羽口に近づくものと考
えられる。この火点は、2000℃以上の温度にある
といわれ、羽口も高温に曝される。このような条
件下で羽口が耐火物の侵食を増大させるスラグコ
ーテイング層の溶流に接触するため、その下羽口
は、底吹き転炉とは比較にならないほど過酷な条
件の下で使用される。 そこで、通常の対策として火点が羽口に比較的
近い場合、酸化による影響を少なくするため、高
熱伝導率、低熱膨張率等の特性をある程度犠牲に
して黒鉛含有量の少ない耐火材を用いている。他
方、火点が比較的羽口から離れている場合には、
高熱伝導率、低熱膨張率等に優れた黒鉛含有量の
多い耐火材を用いる。 このカーボンの酸化は、焼成されたマグネシア
−カーボン質れんがにおいても同様である。ま
た、酸化防止剤として金属粉末を添加すると、熱
間強度に関しては優れた性質を示すが、吹き込ま
れた酸素の火点が高いため、溶鋼流に曝される羽
口部において必然的にカーボンの酸化が生じる。
そして、カーボンの酸化により耐火物が脱炭さ
れ、脆弱なものとなる。 そこで、本発明は、マグネシア質原料に硼素化
合物を添加すると使用過程で硼素化合物の酸化が
生じた際にMgOとの反応によりMgO−B2O3系の
低融点化合物を生成し、耐熱性及び耐食性が悪く
なるものとして従来では通常使用することが考え
られないような耐火物系において、前述のMgO
−B2O3系低融点化合物のコーテイングにより、
カーボンの酸化を抑え、マグネシア−カーボン質
れんがの優れた性質を長期にわたり持続させた上
下吹き転炉用の羽口れんがを提供することを目的
とする。 〔問題点を解決するための手段〕 本発明の上下吹き転炉用羽口れんがは、その目
的を達成するため、鱗状黒鉛10〜30重量%と、マ
グネシア質原料90〜70重量%と、窒化硼素及び/
又は炭化硼素0.5〜9重量%とを配合し、有機結
合剤を用いて成形、加熱、硬化するか、或いはこ
れを非酸化性雰囲気中で焼成してなることを特徴
とする。 〔作用〕 本発明における窒化硼素BN又は炭化硼素BoC
(nは1〜6であり、通常はn=4)は、酸化防
止材として働く。たとえば、B4Cを使用すると
き、このB4Cは、溶鋼、スラグ、雰囲気、れんが
等に含まれている酸素と反応し、B2O3を生成す
る。このB2O3生成反応は、他の酸化防止剤に比
較して低温で進むので、より早い時点で酸化防止
効果が発揮される。また、生成したB2O3は、他
のフラツクス成分と比較して迅速に液相化する。
したがつて、耐火物の表面にB2O3の保護被膜が
生成され、酸素が更に耐火物内に侵入することが
防がれる。このような作用は、窒化硼素BNの場
合も同様である。 その結果、B4Cの添加により改質された耐火物
で、過酷な雰囲気に晒される上下吹き転炉の羽口
及びその周辺部を構築したものは、耐熱性及び耐
食性は劣るが、酸化性の高い雰囲気で使用するこ
とができるようになる。また、これにより、他の
部分における耐火物の溶損とのバランスが図ら
れ、炉一代を通して使用効率の高いものとなる。 本発明において、鱗状黒鉛の含有量を10〜30重
量%としている。なお、鱗状黒鉛の他に、コーク
ス、カーボンブラツク、人工黒鉛等のその他のカ
ーボン質原料を使用することも考えられる。しか
し、これらのカーボン質原料を使用した耐火物の
耐食性、耐酸化性、耐スポーリング性等は、鱗状
黒鉛の場合に比較して劣るものである。この点か
ら、本発明においては、鱗状黒鉛をカーボン質原
料として使用することが好ましい。 また、マグネシア質原料としては、マグネシア
(MgO)、ピクロクロマイト(MgO・Cr2O3)が
あるが、主としてマグネシア(MgO)を90〜70
重量%の割合で使用する。この鱗状黒鉛とマグネ
シアの配合割合が上記の範囲内であれば、マグネ
シア−カーボン質れんがの一般特性としての耐食
性及び耐熱性の効果も有効に利用できるものであ
る。 更に、黒鉛の少ない領域においては、金属アル
ミニウム、金属シリコン等を、強度の維持及び耐
酸化性の一層の向上のため、合計量で3〜10重量
%添加することもできる。 この黒鉛の酸化を防止するために添加される窒
化硼素及び/又は炭化硼素の量は、炭素量100重
量部に対し5〜30重量部とすることが好ましい。
これは、窒化硼素及び/又は炭化硼素が5重量部
より少ない場合には、黒鉛の酸化抑制及びスラグ
コーテイング層の維持が不十分となり、逆に30重
量部を越える範囲では稼動面で黒鉛に優先して酸
化された際のB2O3系化合物の生成量が過多とな
り、耐熱性、耐食性が低下することを理由とす
る。 以上述べたように、窒化硼素及び/又は炭化硼
素の量は、黒鉛量に律則されるが、全配合物を基
準とするとき0.5〜9重量%の割合で配合するこ
とが必要である。 また、この窒化硼素及び/又は炭化硼素は、れ
んが中の黒鉛、ボンドカーボン等に優先して酸化
され、れんがの組織劣化を抑制する作用も発揮す
る。 なお、このような耐火物は、そのままでも羽口
及びその周辺部の材料として使用できるが、ター
ル含浸処理を施すことにより耐スポーリング性の
劣化防止が図られる。 〔実施例〕 以下、実施例により本発明の特徴を具体的に説
明する。 鱗状黒鉛及び他の耐火物原料を、通常の最密充
填が得られるような粒度構成とし、フエノール樹
脂、フラン樹脂、エポキシ樹脂、シリコーン樹脂
等の熱硬化性樹脂をバインダーとして用いて混練
した後、強圧成形し、硬化させた。このようにし
て得られた不焼成耐火物を、上下吹き転炉の羽口
及びその周辺部に使用した。 また、溶鋼による摩耗が特に激しい羽口及びそ
の周辺部に対しては、耐火物を硬化させた後、非
酸化性雰囲気中で1400〜1500℃で還元焼成するこ
とにより、強固なカーボンボンドが生成された焼
成耐火物を使用した。 このようにして得られた耐火物の特性を、次表
に示す。
【表】
以上に説明したように、本発明によるとき、窒
化硼素及び/又は炭化硼素を添加した黒鉛質耐火
れんがにより上下吹き転炉の羽口及びその周辺部
が構築される。この耐火れんがにおいては、鱗状
黒鉛の優れた性質、たとえば高熱伝導性、低熱膨
張率等を長期にわたつて安定して利用することが
できる。また、羽口及びその周辺部における耐火
物の溶損が、その他の個所における耐火物の溶損
とバランスし、炉一代を通して使用効率の高い転
炉が得られる。また、鱗状黒鉛の酸化が抑制され
ているので、過酷な酸化雰囲気にある上下吹き転
炉の羽口及びその周辺部においても、格別に黒鉛
含有量を低下させることなく、鱗状黒鉛の優れた
性質を充分に活用することが可能となる。
化硼素及び/又は炭化硼素を添加した黒鉛質耐火
れんがにより上下吹き転炉の羽口及びその周辺部
が構築される。この耐火れんがにおいては、鱗状
黒鉛の優れた性質、たとえば高熱伝導性、低熱膨
張率等を長期にわたつて安定して利用することが
できる。また、羽口及びその周辺部における耐火
物の溶損が、その他の個所における耐火物の溶損
とバランスし、炉一代を通して使用効率の高い転
炉が得られる。また、鱗状黒鉛の酸化が抑制され
ているので、過酷な酸化雰囲気にある上下吹き転
炉の羽口及びその周辺部においても、格別に黒鉛
含有量を低下させることなく、鱗状黒鉛の優れた
性質を充分に活用することが可能となる。
Claims (1)
- 1 鱗状黒鉛10〜30重量%と、マグネシア質原料
90〜70重量%と、窒化硼素及び/又は炭化硼素
0.5〜9重量%とを配合し、有機結合剤を用いて
成形、加熱、硬化するか、或いはこれを非酸化性
雰囲気中で焼成してなることを特徴とする上下吹
き転炉用羽口れんが。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP8060480A JPS575811A (en) | 1980-06-14 | 1980-06-14 | Refractory for upward and downward blowing converter |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP8060480A JPS575811A (en) | 1980-06-14 | 1980-06-14 | Refractory for upward and downward blowing converter |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS575811A JPS575811A (en) | 1982-01-12 |
JPH0127124B2 true JPH0127124B2 (ja) | 1989-05-26 |
Family
ID=13722925
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP8060480A Granted JPS575811A (en) | 1980-06-14 | 1980-06-14 | Refractory for upward and downward blowing converter |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS575811A (ja) |
Families Citing this family (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS58185475A (ja) * | 1982-04-23 | 1983-10-29 | 黒崎窯業株式会社 | 含炭素耐火物の製造法 |
JP2529501B2 (ja) * | 1991-11-28 | 1996-08-28 | 品川白煉瓦株式会社 | 炭素含有耐火物 |
JP2014055308A (ja) * | 2012-09-11 | 2014-03-27 | Shinagawa Refractories Co Ltd | ガス吹込み用羽口れんが構造 |
-
1980
- 1980-06-14 JP JP8060480A patent/JPS575811A/ja active Granted
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS575811A (en) | 1982-01-12 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP6215409B1 (ja) | マグカーボンれんが及びこれを使用した溶鋼鍋 | |
JPH0127124B2 (ja) | ||
JPH05262559A (ja) | 不焼成炭素含有れんが | |
JPH02285014A (ja) | 高炉出銑孔用マッド材 | |
JP3330811B2 (ja) | 炭素含有耐火物及び該耐火物を内張りした溶融金属用溶解・精錬容器 | |
JP3330810B2 (ja) | 炭素含有塩基性耐火物及び該耐火物を内張りした溶融金属用溶解・精錬容器 | |
JP2868809B2 (ja) | マグネシア・カーボンれんが | |
JP3336187B2 (ja) | MgO−CaO質炭素含有耐火物 | |
JPS6243948B2 (ja) | ||
JPH0421625B2 (ja) | ||
JPS6143305B2 (ja) | ||
JPS63248765A (ja) | MgO−CaO−Cれんが | |
JPH03205346A (ja) | マグネシアカーボンれんが | |
JPH10306308A (ja) | 溶融金属精錬炉の羽口用炭素含有耐火物 | |
JPH07291710A (ja) | 黒鉛含有耐火れんが | |
JPS63166751A (ja) | 炭素含有塩基性耐火煉瓦 | |
RU2130440C1 (ru) | Шпинельсодержащий огнеупор на углеродистой связке | |
JPS6127349B2 (ja) | ||
JPH03205347A (ja) | マグネシア・カーボンれんが | |
JP2002167264A (ja) | 炭素含有塩基性耐火物 | |
JPH01108158A (ja) | 溶融金属精錬用耐火煉瓦 | |
JPH09278515A (ja) | マグネシア−カーボン質れんが及びその製造方法 | |
JP2002087889A (ja) | 低熱伝導性炭素含有耐火物 | |
JPH0380154A (ja) | カーボンれんが | |
JPS5913468B2 (ja) | 塩基性耐火物 |