JPH10249424A - 連続式タンデム圧延機における板材の走間板厚変更方法 - Google Patents
連続式タンデム圧延機における板材の走間板厚変更方法Info
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- JPH10249424A JPH10249424A JP9059384A JP5938497A JPH10249424A JP H10249424 A JPH10249424 A JP H10249424A JP 9059384 A JP9059384 A JP 9059384A JP 5938497 A JP5938497 A JP 5938497A JP H10249424 A JPH10249424 A JP H10249424A
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- mill
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
- B21B37/16—Control of thickness, width, diameter or other transverse dimensions
- B21B37/24—Automatic variation of thickness according to a predetermined programme
- B21B37/26—Automatic variation of thickness according to a predetermined programme for obtaining one strip having successive lengths of different constant thickness
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Control Of Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 完全連続式タンデム圧延機を用いた板材の圧
延において、走間での板厚変更を精度よく行う方法を提
供する。 【解決手段】 板材の板厚変更点がタンデム圧延機の入
側に配置した板厚計に到達するよりも前に、タンデム圧
延機の各スタンドにおける第１の圧下位置変更量と入側
板厚偏差に対する圧延荷重の影響係数を計算する一方、
前記板厚計を用いて検出した第１スタンドの入側板材の
板厚偏差と前記影響係数を基に圧延荷重の変動量を算出
して、複数のスタンドにおける圧延荷重の変動量を補償
する第２の圧下位置変更量を求め、被圧延材の板厚変更
点が各スタンドを通過する際に各スタンドの圧下位置変
更量を補正するようにする。
延において、走間での板厚変更を精度よく行う方法を提
供する。 【解決手段】 板材の板厚変更点がタンデム圧延機の入
側に配置した板厚計に到達するよりも前に、タンデム圧
延機の各スタンドにおける第１の圧下位置変更量と入側
板厚偏差に対する圧延荷重の影響係数を計算する一方、
前記板厚計を用いて検出した第１スタンドの入側板材の
板厚偏差と前記影響係数を基に圧延荷重の変動量を算出
して、複数のスタンドにおける圧延荷重の変動量を補償
する第２の圧下位置変更量を求め、被圧延材の板厚変更
点が各スタンドを通過する際に各スタンドの圧下位置変
更量を補正するようにする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、連続式タンデム圧
延機における板材の走間板厚変更方法に係わり、特に完
全連続式タンデム圧延機を用いた板材の圧延において、
走間での板厚変更を精度よく行う方法に関する。
延機における板材の走間板厚変更方法に係わり、特に完
全連続式タンデム圧延機を用いた板材の圧延において、
走間での板厚変更を精度よく行う方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】ロール組み替え時以外は圧延機を停止す
ることなく圧延を継続する完全連続式のタンデム圧延機
においては、板材の板厚を連続的に変更するため、先行
材と後行材の接続点である溶接点等の板厚変更点を判断
基準にして、圧延モデルにより計算した後行材の圧下位
置およびロール速度に制御する走間板厚変更制御を行っ
ているのが一般的であった（たとえば、「板圧延の理論
と実際」p.131 参照）。
ることなく圧延を継続する完全連続式のタンデム圧延機
においては、板材の板厚を連続的に変更するため、先行
材と後行材の接続点である溶接点等の板厚変更点を判断
基準にして、圧延モデルにより計算した後行材の圧下位
置およびロール速度に制御する走間板厚変更制御を行っ
ているのが一般的であった（たとえば、「板圧延の理論
と実際」p.131 参照）。
【０００３】しかし、ミル入側の板厚には前工程（熱間
仕上圧延であれば熱間粗圧延、冷間圧延であれば熱間仕
上圧延）での圧延において生じた板厚偏差が残ってお
り、特に板材の先端部および尾端部においては前工程の
非定常圧延部であることから板厚偏差が非常に大きく、
従来の板厚制御技術では十分な板厚精度が得られないの
が現状であった。
仕上圧延であれば熱間粗圧延、冷間圧延であれば熱間仕
上圧延）での圧延において生じた板厚偏差が残ってお
り、特に板材の先端部および尾端部においては前工程の
非定常圧延部であることから板厚偏差が非常に大きく、
従来の板厚制御技術では十分な板厚精度が得られないの
が現状であった。
【０００４】この問題への対策として、ミルの入側に板
厚計を設け、この板厚計にて測定された入側板厚をセッ
トアップ計算の入力値とする方法が提案されている（た
とえば、特開昭60−227913号公報参照）。しかし、セッ
トアップ計算を板厚変更介しまでに終えるためには入側
板厚計をミルから十分離す必要があり、その結果、定常
部の圧延において用いられる、入側板厚測定に基づくフ
ィードフォワード制御の精度が悪くなるという欠点を有
していた。
厚計を設け、この板厚計にて測定された入側板厚をセッ
トアップ計算の入力値とする方法が提案されている（た
とえば、特開昭60−227913号公報参照）。しかし、セッ
トアップ計算を板厚変更介しまでに終えるためには入側
板厚計をミルから十分離す必要があり、その結果、定常
部の圧延において用いられる、入側板厚測定に基づくフ
ィードフォワード制御の精度が悪くなるという欠点を有
していた。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】この点に関して、本発
明者らは既に特願平８−3270号によってその改良技術を
出願している。その内容は、ミル入側に設置した板厚計
を用いて板厚偏差を読み取り、これとあらかじめ計算し
ておいた板厚偏差に対する圧延荷重の影響係数を基に、
板厚偏差における圧延荷重変動量を計算し、ミルの第１
スタンドにおいて圧下位置変更量を補正することによっ
て入側板厚偏差の影響を軽減しようとするものである。
明者らは既に特願平８−3270号によってその改良技術を
出願している。その内容は、ミル入側に設置した板厚計
を用いて板厚偏差を読み取り、これとあらかじめ計算し
ておいた板厚偏差に対する圧延荷重の影響係数を基に、
板厚偏差における圧延荷重変動量を計算し、ミルの第１
スタンドにおいて圧下位置変更量を補正することによっ
て入側板厚偏差の影響を軽減しようとするものである。
【０００６】しかしながら、上記した特願平８−3270号
の技術は、ミル入側で検出した板厚偏差を第１スタンド
ですべて補正して取り除こうとするものであるが、板厚
偏差の大きい場合には第１スタンドでの制御量が大きく
なり、スタンド間の張力バランスを悪化させるなどの問
題があるため、第１スタンドでの制御量を抑える必要が
あった。
の技術は、ミル入側で検出した板厚偏差を第１スタンド
ですべて補正して取り除こうとするものであるが、板厚
偏差の大きい場合には第１スタンドでの制御量が大きく
なり、スタンド間の張力バランスを悪化させるなどの問
題があるため、第１スタンドでの制御量を抑える必要が
あった。
【０００７】本発明は、上記したような従来技術の有す
る課題を解決すべく、ミル入側直近の板厚計で入側板厚
偏差を検出し、この偏差を用いて複数のスタンドの走間
板厚変更量を補正することで板厚制御精度を向上させる
ことの可能な連続式タンデム圧延機における板材の走間
板厚変更方法を提供することを目的とする。
る課題を解決すべく、ミル入側直近の板厚計で入側板厚
偏差を検出し、この偏差を用いて複数のスタンドの走間
板厚変更量を補正することで板厚制御精度を向上させる
ことの可能な連続式タンデム圧延機における板材の走間
板厚変更方法を提供することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明は、複数台のスタ
ンドをタンデムに配列した連続式タンデム圧延機を用
い、走間での板厚変更を行いつつ連続的な圧延を実施す
るに際し、板材の板厚変更点がタンデム圧延機の入側に
配置した板厚計に到達するよりも前に、タンデム圧延機
の各スタンドにおける第１の圧下位置変更量と入側板厚
偏差に対する圧延荷重の影響係数を計算する一方、前記
板厚計を用いて検出した第１スタンドの入側板材の板厚
偏差と前記影響係数を基に圧延荷重の変動量を算出し
て、複数のスタンドにおける圧延荷重の変動量を補償す
る第２の圧下位置変更量を求め、被圧延材の板厚変更点
が各スタンドを通過する際に各スタンドの圧下位置変更
量を補正することを特徴とする連続式タンデム圧延機に
おける板材の走間板厚変更方法である。
ンドをタンデムに配列した連続式タンデム圧延機を用
い、走間での板厚変更を行いつつ連続的な圧延を実施す
るに際し、板材の板厚変更点がタンデム圧延機の入側に
配置した板厚計に到達するよりも前に、タンデム圧延機
の各スタンドにおける第１の圧下位置変更量と入側板厚
偏差に対する圧延荷重の影響係数を計算する一方、前記
板厚計を用いて検出した第１スタンドの入側板材の板厚
偏差と前記影響係数を基に圧延荷重の変動量を算出し
て、複数のスタンドにおける圧延荷重の変動量を補償す
る第２の圧下位置変更量を求め、被圧延材の板厚変更点
が各スタンドを通過する際に各スタンドの圧下位置変更
量を補正することを特徴とする連続式タンデム圧延機に
おける板材の走間板厚変更方法である。
【０００９】なお、本発明での前記第２の圧下位置変更
量は板厚偏差の補正ゲインで補正されるのがよい。
量は板厚偏差の補正ゲインで補正されるのがよい。
【００１０】
【発明の実施の形態】以下に、本発明の好適な実施の形
態について、図面を参照して詳しく説明する。図１は本
発明の実施に用いる連続式タンデム圧延機の構成を示す
概要図であり、図２はその走間板厚変更の手順を説明す
る流れ図である。図１において、被圧延材（板材）であ
る先行材１ａと後行材１ｂは溶接点Ｐ点で接合されて、
矢示Ｆ方向すなわち紙面に対して左から右に向かって移
動して、第１スタンド２ａ、第２スタンド２ｂ、・・・
第ｎスタンド（最終スタンド）２ｎを経て圧延されるも
のとする。
態について、図面を参照して詳しく説明する。図１は本
発明の実施に用いる連続式タンデム圧延機の構成を示す
概要図であり、図２はその走間板厚変更の手順を説明す
る流れ図である。図１において、被圧延材（板材）であ
る先行材１ａと後行材１ｂは溶接点Ｐ点で接合されて、
矢示Ｆ方向すなわち紙面に対して左から右に向かって移
動して、第１スタンド２ａ、第２スタンド２ｂ、・・・
第ｎスタンド（最終スタンド）２ｎを経て圧延されるも
のとする。
【００１１】図中における３はミル入側に設置される板
厚計、４は圧下位置演算器、５はプロセスコンピュータ
などの演算制御装置、６ａ，６ｂ，・・・６ｎは各スタ
ンドの圧下制御装置、７ａ，７ｂ，・・・７ｎは各スタ
ンドの圧下装置、８ａ，８ｂ，・・・８ｎは各スタンド
の駆動モータである。つぎに、このように構成された連
続式タンデム圧延機（以下、単に圧延機という）で本発
明法を実施する場合の板厚制御の手順を図２に基づいて
説明する。いまＰ点で接合された先行材１ａと後行材１
ｂが矢示Ｆ方向に移動し、溶接点Ｐにおいて板厚を先行
材１ａに対するスケジュール（以下、スケジュールＳ１
という）から後行材１ｂに対するスケジュール（以下、
スケジュールＳ２という）に変更するものとする。 圧延荷重の計算；溶接点Ｐが板厚計３に到達するより
も前の段階で、演算制御装置５で以下の計算を実施す
る。まず、スケジュールＳ１における先行材１ａの各ス
タンドの圧延荷重ＰS1i を下記(1) 式で計算する。ここ
で、添字Ｓ１は先行材１ａを表す。また、ｉはスタンド
No. で１〜ｎである。
厚計、４は圧下位置演算器、５はプロセスコンピュータ
などの演算制御装置、６ａ，６ｂ，・・・６ｎは各スタ
ンドの圧下制御装置、７ａ，７ｂ，・・・７ｎは各スタ
ンドの圧下装置、８ａ，８ｂ，・・・８ｎは各スタンド
の駆動モータである。つぎに、このように構成された連
続式タンデム圧延機（以下、単に圧延機という）で本発
明法を実施する場合の板厚制御の手順を図２に基づいて
説明する。いまＰ点で接合された先行材１ａと後行材１
ｂが矢示Ｆ方向に移動し、溶接点Ｐにおいて板厚を先行
材１ａに対するスケジュール（以下、スケジュールＳ１
という）から後行材１ｂに対するスケジュール（以下、
スケジュールＳ２という）に変更するものとする。 圧延荷重の計算；溶接点Ｐが板厚計３に到達するより
も前の段階で、演算制御装置５で以下の計算を実施す
る。まず、スケジュールＳ１における先行材１ａの各ス
タンドの圧延荷重ＰS1i を下記(1) 式で計算する。ここ
で、添字Ｓ１は先行材１ａを表す。また、ｉはスタンド
No. で１〜ｎである。
【００１２】
【数１】
【００１３】つぎに、溶接点Ｐが第ｉスタンドを通過
し、第ｉスタンドと第ｉ＋１スタンドとの間にあるトラ
ンジェント時（添字Ｔで表示）の後行材１ｂの各スタン
ドの圧延荷重ＰTiを下記(2) 式で計算する。
し、第ｉスタンドと第ｉ＋１スタンドとの間にあるトラ
ンジェント時（添字Ｔで表示）の後行材１ｂの各スタン
ドの圧延荷重ＰTiを下記(2) 式で計算する。
【００１４】
【数２】
【００１５】そして、第３番目に溶接点Ｐが第ｉ＋１ス
タンドを通過したときのスケジュールＳ２における後行
材１ｂの各スタンドの圧延荷重ＰS2i を下記(3) 式で計
算する。ここで、添字Ｓ２は後行材１ｂを表す。
タンドを通過したときのスケジュールＳ２における後行
材１ｂの各スタンドの圧延荷重ＰS2i を下記(3) 式で計
算する。ここで、添字Ｓ２は後行材１ｂを表す。
【００１６】
【数３】
【００１７】第１の圧下位置変更量の計算；これらの
圧延荷重から各スタンドの第１の圧下位置変更量Δ
ＳTi，ΔＳS2i を下記(4) ，(5) 式で計算する。 ΔＳTi＝（ｈS2i −ｈS1i ）−（ＰTi−ＰS1i ）／Ｍi ……………(4) ΔＳS2i ＝（ＰS2i −ＰTi）／Ｍi ……………(5) ここで、Ｍi ；第ｉスタンドのミル剛性である。 影響係数の計算；これらの計算はミル入側の板厚に偏
差がない場合のものである。そこで、板厚計３の実測値
を用いる場合の圧延荷重ＰS1i ’およびＰTi’は、スケ
ジュールＳ１およびスケジュールＳ２においてそれぞ
れ、設定値に相当する入側板厚偏差があったものと仮定
して、下記(6) ，(7) 式によって計算する。
圧延荷重から各スタンドの第１の圧下位置変更量Δ
ＳTi，ΔＳS2i を下記(4) ，(5) 式で計算する。 ΔＳTi＝（ｈS2i −ｈS1i ）−（ＰTi−ＰS1i ）／Ｍi ……………(4) ΔＳS2i ＝（ＰS2i −ＰTi）／Ｍi ……………(5) ここで、Ｍi ；第ｉスタンドのミル剛性である。 影響係数の計算；これらの計算はミル入側の板厚に偏
差がない場合のものである。そこで、板厚計３の実測値
を用いる場合の圧延荷重ＰS1i ’およびＰTi’は、スケ
ジュールＳ１およびスケジュールＳ２においてそれぞ
れ、設定値に相当する入側板厚偏差があったものと仮定
して、下記(6) ，(7) 式によって計算する。
【００１８】
【数４】
【００１９】これらにより、各スタンドの入側板厚偏差
が存在する場合の各スタンドの圧延荷重への影響係数を
下記(8) ，(9) で計算する。
が存在する場合の各スタンドの圧延荷重への影響係数を
下記(8) ，(9) で計算する。
【００２０】
【数５】
【００２１】第２の圧下位置変更量の計算；入側板厚
変動による圧延荷重の影響の計算；計算された影響係数
は圧下位置演算器４に送られ、次いで溶接点Ｐがミル入
側の板厚計３の地点を通過し、第１スタンド２ａに到達
する前に圧下位置演算器４にて以下の計算がなされる。
すなわち、溶接点Ｐの前後における板厚の設置入側板厚
に対する先行材１ａの板厚偏差ｄＨS11 および後行材１
ｂの板厚偏差ｄＨS21 は板厚計３で実測される。これら
の板厚偏差の補正ゲインαS11 ，αS21 分を下記(10)式
を用いて第１スタンド２ａでまず補正する。
変動による圧延荷重の影響の計算；計算された影響係数
は圧下位置演算器４に送られ、次いで溶接点Ｐがミル入
側の板厚計３の地点を通過し、第１スタンド２ａに到達
する前に圧下位置演算器４にて以下の計算がなされる。
すなわち、溶接点Ｐの前後における板厚の設置入側板厚
に対する先行材１ａの板厚偏差ｄＨS11 および後行材１
ｂの板厚偏差ｄＨS21 は板厚計３で実測される。これら
の板厚偏差の補正ゲインαS11 ，αS21 分を下記(10)式
を用いて第１スタンド２ａでまず補正する。
【００２２】
【数６】
【００２３】この圧延荷重変動を補償するため、次に第
１スタンド２ａの第２の圧下位置変更量ΔＳT1’を下記
(11)式で計算する。 ΔＳT1’＝−ΔＰT1／Ｍ1 ……………(11) 一方、第１スタンド２ａ入側の板厚を修正できなかった
量は第１スタンド２ａ出側で下記(12), (13)式のように
なる。
１スタンド２ａの第２の圧下位置変更量ΔＳT1’を下記
(11)式で計算する。 ΔＳT1’＝−ΔＰT1／Ｍ1 ……………(11) 一方、第１スタンド２ａ入側の板厚を修正できなかった
量は第１スタンド２ａ出側で下記(12), (13)式のように
なる。
【００２４】
【数７】
【００２５】これらの板厚偏差は第２スタンド２ｂにお
いて(10)〜(13)式を用いて圧下位置変更量の補正値を計
算する際の入側板厚偏差として用いる。第３スタンド以
降においても同様に入側板厚偏差として前スタンドの出
側板厚偏差を用いる。 第１の圧下位置変更量と第２の圧下位置変更量の和の
計算；演算制御装置５からの出力である第１の圧下位置
変更量と上記(11)式で計算された第２の圧下位置変更量
との和ΔＳT10 を下記(14)式で計算する。
いて(10)〜(13)式を用いて圧下位置変更量の補正値を計
算する際の入側板厚偏差として用いる。第３スタンド以
降においても同様に入側板厚偏差として前スタンドの出
側板厚偏差を用いる。 第１の圧下位置変更量と第２の圧下位置変更量の和の
計算；演算制御装置５からの出力である第１の圧下位置
変更量と上記(11)式で計算された第２の圧下位置変更量
との和ΔＳT10 を下記(14)式で計算する。
【００２６】 ΔＳT10 ＝ΔＳT1＋ΔＳT1’ ………………(14) 圧下位置変更量の圧下制御装置への出力；溶接点Ｐが
第１スタンド通過直後に、圧下位置演算器４から第１ス
タンド２ａの圧下制御装置６ａに圧下位置変更量ΔＳ
T10 を出力し、第１スタンド２ａの圧下位置を変更す
る。 スケジュールＳ２の出力；溶接点Ｐが第２スタンド２
ｂ通過直後に演算制御装置５からスケジュールＳ２での
第１の圧下位置変更量ΔＳS21 を出力し、第１スタンド
２ａの圧下位置がスケジュールＳ２の圧下位置に変更さ
れる。 以下、同様の処理を各スタンド２ｂ，・・・２ｎで行
う。
第１スタンド通過直後に、圧下位置演算器４から第１ス
タンド２ａの圧下制御装置６ａに圧下位置変更量ΔＳ
T10 を出力し、第１スタンド２ａの圧下位置を変更す
る。 スケジュールＳ２の出力；溶接点Ｐが第２スタンド２
ｂ通過直後に演算制御装置５からスケジュールＳ２での
第１の圧下位置変更量ΔＳS21 を出力し、第１スタンド
２ａの圧下位置がスケジュールＳ２の圧下位置に変更さ
れる。 以下、同様の処理を各スタンド２ｂ，・・・２ｎで行
う。
【００２７】これによって、走間の板厚変更量を補正す
ることができる。
ることができる。
【００２８】
【実施例】前出図１に示したような構成とされる４Hi式
のミルを５スタンド配置した連続式タンデム冷間圧延機
を用いて、下記の条件のもとに本発明法に従う板厚制御
を行いつつ、圧延を実施し得られた出側板厚について調
査した。なお、圧延機の入側および出側に板厚計とし
て、γ線厚さ計をそれぞれ設置して板厚偏差を測定し
た。
のミルを５スタンド配置した連続式タンデム冷間圧延機
を用いて、下記の条件のもとに本発明法に従う板厚制御
を行いつつ、圧延を実施し得られた出側板厚について調
査した。なお、圧延機の入側および出側に板厚計とし
て、γ線厚さ計をそれぞれ設置して板厚偏差を測定し
た。
【００２９】 その結果を図３に示した。この図に示すように、入側板
厚偏差が溶接点前後で存在した場合、板厚偏差の大きな
場合においても最終スタンドの出側において板厚精度が
向上することが確認された。これは、従来法では圧延機
入側板厚偏差が大きな場合に補正しきれずに出側板厚偏
差として残っていたものが、本発明法によれば圧延機入
側の板厚偏差をすべて補正することが可能となったの
で、製品歩留りが著しく改善された。
厚偏差が溶接点前後で存在した場合、板厚偏差の大きな
場合においても最終スタンドの出側において板厚精度が
向上することが確認された。これは、従来法では圧延機
入側板厚偏差が大きな場合に補正しきれずに出側板厚偏
差として残っていたものが、本発明法によれば圧延機入
側の板厚偏差をすべて補正することが可能となったの
で、製品歩留りが著しく改善された。
【００３０】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
板厚変更点がミルの直近に設けた板厚計よりも前に存在
するときに求めた影響係数と、板厚変更点が板厚計を通
過したときに検出した入側板厚偏差とに基づいて第１ス
タンドおよび後段のスタンドにおいて圧下位置を補正す
るようにしたので、板厚精度が改善され、歩留りの向上
を図ることができる。
板厚変更点がミルの直近に設けた板厚計よりも前に存在
するときに求めた影響係数と、板厚変更点が板厚計を通
過したときに検出した入側板厚偏差とに基づいて第１ス
タンドおよび後段のスタンドにおいて圧下位置を補正す
るようにしたので、板厚精度が改善され、歩留りの向上
を図ることができる。
【図１】本発明の実施に用いる連続式タンデム圧延機の
構成を示す概要図である。
構成を示す概要図である。
【図２】本発明法の板厚制御の手順を説明する流れ図で
ある。
ある。
【図３】本発明法を適用したときの板厚変動を示す特性
図である。
図である。
１ａ 先行材 １ｂ 後行材 ２ａ 第１スタンド ２ｂ 第２スタンド ２ｎ 第ｎスタンド（最終スタンド） ３ 板厚計 ４ 圧下位置演算器 ５ 演算制御装置 ６ａ，６ｂ，・・・６ｎ 圧下制御装置 ７ａ，７ｂ，・・・７ｎ 圧下装置 ８ａ，８ｂ，・・・８ｎ 駆動モータ Ｐ 溶接点
Claims (2)
- 【請求項１】 複数台のスタンドをタンデムに配列した
連続式タンデム圧延機を用い、走間での板厚変更を行い
つつ連続的な圧延を実施するに際し、 板材の板厚変更点がタンデム圧延機の入側に配置した板
厚計に到達するよりも前に、タンデム圧延機の各スタン
ドにおける第１の圧下位置変更量と入側板厚偏差に対す
る圧延荷重の影響係数を計算する一方、前記板厚計を用
いて検出した第１スタンドの入側板材の板厚偏差と前記
影響係数を基に圧延荷重の変動量を算出して、複数のス
タンドにおける圧延荷重の変動量を補償する第２の圧下
位置変更量を求め、被圧延材の板厚変更点が各スタンド
を通過する際に各スタンドの圧下位置変更量を補正する
ことを特徴とする連続式タンデム圧延機における板材の
走間板厚変更方法。 - 【請求項２】 前記第２の圧下位置変更量は板厚偏差の
補正ゲインで補正されることを特徴とする請求項１記載
の連続式タンデム圧延機における板材の走間板厚変更方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP05938497A JP3588960B2 (ja) | 1997-03-13 | 1997-03-13 | 連続式タンデム圧延機における板材の走間板厚変更方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP05938497A JP3588960B2 (ja) | 1997-03-13 | 1997-03-13 | 連続式タンデム圧延機における板材の走間板厚変更方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10249424A true JPH10249424A (ja) | 1998-09-22 |
| JP3588960B2 JP3588960B2 (ja) | 2004-11-17 |
Family
ID=13111742
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP05938497A Expired - Fee Related JP3588960B2 (ja) | 1997-03-13 | 1997-03-13 | 連続式タンデム圧延機における板材の走間板厚変更方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3588960B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103785692A (zh) * | 2012-10-31 | 2014-05-14 | 宝山钢铁股份有限公司 | 热连轧机组生产长度方向不同目标厚度带钢的方法 |
-
1997
- 1997-03-13 JP JP05938497A patent/JP3588960B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103785692A (zh) * | 2012-10-31 | 2014-05-14 | 宝山钢铁股份有限公司 | 热连轧机组生产长度方向不同目标厚度带钢的方法 |
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| Publication number | Publication date |
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| JP3588960B2 (ja) | 2004-11-17 |
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