JPH10238732A - 廃棄物の乾留熱分解溶融燃焼装置 - Google Patents
廃棄物の乾留熱分解溶融燃焼装置Info
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- JPH10238732A JPH10238732A JP4197797A JP4197797A JPH10238732A JP H10238732 A JPH10238732 A JP H10238732A JP 4197797 A JP4197797 A JP 4197797A JP 4197797 A JP4197797 A JP 4197797A JP H10238732 A JPH10238732 A JP H10238732A
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- Processing Of Solid Wastes (AREA)
- Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 廃棄物の乾留熱分解溶融燃焼装置に於いて、
ランニングコスト等の低減を図れると共に、塩化水素に
起因する高温腐食等の問題を生ずることがなく、然も、
制御性に優れたものとする。 【解決手段】 廃棄物Ｃを乾留熱分解して乾留ガスＧと
熱分解残渣Ｄにする乾留熱分解反応器２と、燃焼ガスを
乾留熱分解反応器２へ加熱ガスＫとして供給する熱風発
生炉１２と、乾留ガスＧと熱分解残渣Ｄの細粒Ｉを溶融
燃焼させる溶融燃焼装置４と、溶融燃焼装置４の燃焼熱
を回収する廃熱ボイラ７と、廃熱ボイラ７からの蒸気Ｓ
により稼働する蒸気タービン発電装置１４とを備えた廃
棄物の乾留熱分解溶融燃焼装置に於いて、前記乾留熱分
解反応器２と熱風発生炉１２との間に、蒸気タービン発
電装置１４からの電力を動力源とする電気式加熱器２５
を設け、乾留熱分解反応器２から出た低温の加熱ガスＫ
を電気式加熱器２５へ供給して電気により加熱した後、
この加熱ガスＫを乾留熱分解反応器２へ供給する。
ランニングコスト等の低減を図れると共に、塩化水素に
起因する高温腐食等の問題を生ずることがなく、然も、
制御性に優れたものとする。 【解決手段】 廃棄物Ｃを乾留熱分解して乾留ガスＧと
熱分解残渣Ｄにする乾留熱分解反応器２と、燃焼ガスを
乾留熱分解反応器２へ加熱ガスＫとして供給する熱風発
生炉１２と、乾留ガスＧと熱分解残渣Ｄの細粒Ｉを溶融
燃焼させる溶融燃焼装置４と、溶融燃焼装置４の燃焼熱
を回収する廃熱ボイラ７と、廃熱ボイラ７からの蒸気Ｓ
により稼働する蒸気タービン発電装置１４とを備えた廃
棄物の乾留熱分解溶融燃焼装置に於いて、前記乾留熱分
解反応器２と熱風発生炉１２との間に、蒸気タービン発
電装置１４からの電力を動力源とする電気式加熱器２５
を設け、乾留熱分解反応器２から出た低温の加熱ガスＫ
を電気式加熱器２５へ供給して電気により加熱した後、
この加熱ガスＫを乾留熱分解反応器２へ供給する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、都市ごみ等の廃棄
物の溶融燃焼処理に利用される廃棄物の乾留熱分解溶融
燃焼装置の改良に関するものである。
物の溶融燃焼処理に利用される廃棄物の乾留熱分解溶融
燃焼装置の改良に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】図３は従前の廃棄物の乾留熱分解溶融燃
焼装置の一例を示すものであり、供給装置１により乾留
熱分解反応器２内へ供給された廃棄物Ｃは、ここで空気
の遮断下に於いて３００℃〜６００℃の温度に加熱さ
れ、乾留ガスＧと熱分解残渣Ｄに変換される。
焼装置の一例を示すものであり、供給装置１により乾留
熱分解反応器２内へ供給された廃棄物Ｃは、ここで空気
の遮断下に於いて３００℃〜６００℃の温度に加熱さ
れ、乾留ガスＧと熱分解残渣Ｄに変換される。
【０００３】前記乾留熱分解反応器２内の熱分解生成物
は、搬出装置３に於いて乾留ガスＧと熱分解残渣Ｄに分
離され、前者の乾留ガスＧは溶融燃焼装置４へ送られて
燃焼される。又、後者の熱分解残渣Ｄは分離装置５へ送
られ、この中から比較的粗い不燃性固形物が除去される
と共に、残った可燃性の固形物Ｉは粉砕装置６に於いて
微粉砕された後、前記溶融燃焼装置４へ供給され、１２
００℃以上の温度下で溶融燃焼される。更に、前記溶融
燃焼装置４内に形成された溶融スラグＦは水砕スラグと
して順次取り出されて行くと共に、溶融燃焼装置４から
の排ガスＧ0 は廃熱ボイラ７、集じん器８、ガス浄化装
置９、煙突１０を通して大気中へ排出されて行く。
は、搬出装置３に於いて乾留ガスＧと熱分解残渣Ｄに分
離され、前者の乾留ガスＧは溶融燃焼装置４へ送られて
燃焼される。又、後者の熱分解残渣Ｄは分離装置５へ送
られ、この中から比較的粗い不燃性固形物が除去される
と共に、残った可燃性の固形物Ｉは粉砕装置６に於いて
微粉砕された後、前記溶融燃焼装置４へ供給され、１２
００℃以上の温度下で溶融燃焼される。更に、前記溶融
燃焼装置４内に形成された溶融スラグＦは水砕スラグと
して順次取り出されて行くと共に、溶融燃焼装置４から
の排ガスＧ0 は廃熱ボイラ７、集じん器８、ガス浄化装
置９、煙突１０を通して大気中へ排出されて行く。
【０００４】前記乾留熱分解反応器２は、加熱管１１を
備えた回転式の乾留ドラムから形成されて居り、乾留ド
ラムの長手方向に配設した複数の加熱管１１内へは、廃
棄物を加熱する為の加熱ガスＫが循環流通されている。
備えた回転式の乾留ドラムから形成されて居り、乾留ド
ラムの長手方向に配設した複数の加熱管１１内へは、廃
棄物を加熱する為の加熱ガスＫが循環流通されている。
【０００５】ところで、乾留熱分解反応器２内の廃棄物
Ｃを加熱する為のエネルギ源としては、溶融燃焼装置４
からの高温排ガスＧ0 を用い、これを直接に乾留熱分解
反応器２へ供給するのが熱経済上最も好ましい方策であ
る。
Ｃを加熱する為のエネルギ源としては、溶融燃焼装置４
からの高温排ガスＧ0 を用い、これを直接に乾留熱分解
反応器２へ供給するのが熱経済上最も好ましい方策であ
る。
【０００６】しかし、溶融燃焼装置４からの高温排ガス
Ｇ0 内には、廃棄物Ｃに含まれている塩化ビニール等の
主として有機塩素化合物の燃焼によって生成する塩化水
素（ＨＣｌ）ガスが多量に含有されて居り、その高温に
於ける激しい腐食性の為、これを乾留熱分解反応器２の
加熱用熱源として用いることは、一般に忌避されてい
る。
Ｇ0 内には、廃棄物Ｃに含まれている塩化ビニール等の
主として有機塩素化合物の燃焼によって生成する塩化水
素（ＨＣｌ）ガスが多量に含有されて居り、その高温に
於ける激しい腐食性の為、これを乾留熱分解反応器２の
加熱用熱源として用いることは、一般に忌避されてい
る。
【０００７】その為、従前の乾留熱分解溶融燃焼装置に
於いては、図３に示す如く、乾留熱分解反応器２のガス
入口側とガス出口側との間にオイル又はガス焚きの熱風
発生炉１２を接続し、当該熱風発生炉１２からの加熱ガ
スＫを乾留熱分解反応器２の加熱管１１内へ供給して廃
棄物Ｃを加熱したり、或いは図４に示す如く、溶融燃焼
装置４の出口側に高温空気加熱器１３を設け、定常運転
中はこの空気加熱器１３で加熱した高温空気（加熱ガス
Ｋ）を乾留熱分解反応器２内へ供給して廃棄物Ｃを加熱
するようにしている。
於いては、図３に示す如く、乾留熱分解反応器２のガス
入口側とガス出口側との間にオイル又はガス焚きの熱風
発生炉１２を接続し、当該熱風発生炉１２からの加熱ガ
スＫを乾留熱分解反応器２の加熱管１１内へ供給して廃
棄物Ｃを加熱したり、或いは図４に示す如く、溶融燃焼
装置４の出口側に高温空気加熱器１３を設け、定常運転
中はこの空気加熱器１３で加熱した高温空気（加熱ガス
Ｋ）を乾留熱分解反応器２内へ供給して廃棄物Ｃを加熱
するようにしている。
【０００８】尚、図３及び図４に於いて、１４は蒸気タ
ービン発電装置、１５は送風機、１６は誘引通風機、１
７は冷却コンベア、１８は可燃性微粉貯留槽、１９は加
熱ガス配管、２０は送風機、２１は熱交換器、２２はオ
イルバーナ又はガスバーナ、２３は廃棄物ピット、２４
は廃棄物供給用クレーンである。
ービン発電装置、１５は送風機、１６は誘引通風機、１
７は冷却コンベア、１８は可燃性微粉貯留槽、１９は加
熱ガス配管、２０は送風機、２１は熱交換器、２２はオ
イルバーナ又はガスバーナ、２３は廃棄物ピット、２４
は廃棄物供給用クレーンである。
【０００９】ところで、前者の乾留熱分解溶融燃焼装置
（図３に示すもの）は、化石燃料を燃料とする熱風発生
炉１２内で生成された燃焼ガス（加熱ガスＫ）が通常所
謂クリーンなガスであり、腐食性物質を殆んど含有して
いない為、腐食によるトラブルを防止することができ
る。又、後者の乾留熱分解溶融燃焼装置（図４に示すも
の）は、空気加熱器１３からの高温空気（加熱ガスＫ）
を熱源としている為、乾留熱分解反応器２の加熱管１１
等の高温腐食を有効に防止することができる。
（図３に示すもの）は、化石燃料を燃料とする熱風発生
炉１２内で生成された燃焼ガス（加熱ガスＫ）が通常所
謂クリーンなガスであり、腐食性物質を殆んど含有して
いない為、腐食によるトラブルを防止することができ
る。又、後者の乾留熱分解溶融燃焼装置（図４に示すも
の）は、空気加熱器１３からの高温空気（加熱ガスＫ）
を熱源としている為、乾留熱分解反応器２の加熱管１１
等の高温腐食を有効に防止することができる。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】ところが、熱風発生炉
１２を利用した乾留熱分解溶融燃焼装置は、装置の運転
中に於いてオイルやガス等の外部燃料を常時必要とする
為、ランニングコストが必然的に上昇し、廃棄物Ｃの処
理費の大幅な引き下げを図り難いと云う問題がある。
１２を利用した乾留熱分解溶融燃焼装置は、装置の運転
中に於いてオイルやガス等の外部燃料を常時必要とする
為、ランニングコストが必然的に上昇し、廃棄物Ｃの処
理費の大幅な引き下げを図り難いと云う問題がある。
【００１１】又、空気加熱器１３を利用した乾留熱分解
溶融燃焼装置は、空気加熱器１３が塩化水素を含有する
排ガスＧ0 と直接接触する為、空気加熱器１３自体に高
温腐食が生じて空気加熱器１３を短期間で取り替える必
要が生じ、メンテナンス費が大幅に高騰するうえ、空気
加熱器１３に排ガスＧ0 中のダストが付着して熱の回収
効率が低下する等の問題もある。更に、廃棄物Ｃの性質
や量が変化した場合には、空気加熱器１３による加熱空
気の温度制御等が困難になる等の問題も発生する。
溶融燃焼装置は、空気加熱器１３が塩化水素を含有する
排ガスＧ0 と直接接触する為、空気加熱器１３自体に高
温腐食が生じて空気加熱器１３を短期間で取り替える必
要が生じ、メンテナンス費が大幅に高騰するうえ、空気
加熱器１３に排ガスＧ0 中のダストが付着して熱の回収
効率が低下する等の問題もある。更に、廃棄物Ｃの性質
や量が変化した場合には、空気加熱器１３による加熱空
気の温度制御等が困難になる等の問題も発生する。
【００１２】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、従前の廃棄
物の乾留熱分解溶融燃焼装置に於ける上述の如き問題、
即ち、廃棄物の加熱用にオイル等の燃料を必要とする
為、省エネルギー化が困難で廃棄物の処理費の大幅な引
き下げを図れないこと、溶融燃焼装置の排ガスを加熱
源に利用した場合には、塩化水素による高温腐食の発生
が不可避であること、廃棄物の性質や量が変化した場
合に制御が困難になること、等の問題を解決せんとする
ものであり、ランニングコストやメンテナンス費の大幅
な低減を図れると共に、塩化水素に起因する高温腐食等
の問題を生ずることがなく、然も、制御性に優れた廃棄
物の乾留熱分解溶融燃焼装置を提供するものである。
物の乾留熱分解溶融燃焼装置に於ける上述の如き問題、
即ち、廃棄物の加熱用にオイル等の燃料を必要とする
為、省エネルギー化が困難で廃棄物の処理費の大幅な引
き下げを図れないこと、溶融燃焼装置の排ガスを加熱
源に利用した場合には、塩化水素による高温腐食の発生
が不可避であること、廃棄物の性質や量が変化した場
合に制御が困難になること、等の問題を解決せんとする
ものであり、ランニングコストやメンテナンス費の大幅
な低減を図れると共に、塩化水素に起因する高温腐食等
の問題を生ずることがなく、然も、制御性に優れた廃棄
物の乾留熱分解溶融燃焼装置を提供するものである。
【００１３】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成する為
に、本発明の請求項１に記載の発明は、廃棄物を乾留熱
分解して乾留ガスと熱分解残渣にする乾留熱分解反応器
と、乾留熱分解反応器に接続され、燃焼ガスを乾留熱分
解反応器へ加熱ガスとして供給する熱風発生炉と、乾留
ガスと熱分解残渣の細粒を溶融燃焼させる溶融燃焼装置
と、溶融燃焼装置の燃焼熱を回収する廃熱ボイラと、廃
熱ボイラからの蒸気により稼働する蒸気タービン発電装
置とを備えた廃棄物の乾留熱分解溶融燃焼装置に於い
て、前記乾留熱分解反応器のガス入口側と熱風発生炉の
ガス出口側との間に、蒸気タービン発電装置からの電力
を動力源とする電気式加熱器を設け、乾留熱分解反応器
から出た低温の加熱ガスを電気式加熱器へ供給して電気
により加熱した後、この加熱ガスを乾留熱分解反応器へ
供給するようにしたものである。
に、本発明の請求項１に記載の発明は、廃棄物を乾留熱
分解して乾留ガスと熱分解残渣にする乾留熱分解反応器
と、乾留熱分解反応器に接続され、燃焼ガスを乾留熱分
解反応器へ加熱ガスとして供給する熱風発生炉と、乾留
ガスと熱分解残渣の細粒を溶融燃焼させる溶融燃焼装置
と、溶融燃焼装置の燃焼熱を回収する廃熱ボイラと、廃
熱ボイラからの蒸気により稼働する蒸気タービン発電装
置とを備えた廃棄物の乾留熱分解溶融燃焼装置に於い
て、前記乾留熱分解反応器のガス入口側と熱風発生炉の
ガス出口側との間に、蒸気タービン発電装置からの電力
を動力源とする電気式加熱器を設け、乾留熱分解反応器
から出た低温の加熱ガスを電気式加熱器へ供給して電気
により加熱した後、この加熱ガスを乾留熱分解反応器へ
供給するようにしたものである。
【００１４】又、本発明の請求項２に記載の発明は、熱
風発生炉と電気式加熱器との間に、廃熱ボイラからの蒸
気を加熱源とする蒸気式加熱器を設け、乾留熱分解反応
器から出た低温の加熱ガスを蒸気式加熱器に供給して蒸
気により加熱した後、電気式加熱器へ供給して更に加熱
するようにしたものである。
風発生炉と電気式加熱器との間に、廃熱ボイラからの蒸
気を加熱源とする蒸気式加熱器を設け、乾留熱分解反応
器から出た低温の加熱ガスを蒸気式加熱器に供給して蒸
気により加熱した後、電気式加熱器へ供給して更に加熱
するようにしたものである。
【００１５】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を図面
に基づいて詳細に説明する。図１は本発明の第１実施態
様に係る廃棄物の乾留熱分解溶融燃焼装置の全体系統図
を示すものであり、図１に於いて、上記図３及び図４と
同じ部位・部材にはこれと同じ参照番号を使用してい
る。
に基づいて詳細に説明する。図１は本発明の第１実施態
様に係る廃棄物の乾留熱分解溶融燃焼装置の全体系統図
を示すものであり、図１に於いて、上記図３及び図４と
同じ部位・部材にはこれと同じ参照番号を使用してい
る。
【００１６】即ち、図１に於いて、１は廃棄物Ｃの供給
装置、２は乾留熱分解反応器、３は搬出装置、４は溶融
燃焼装置、５は分離装置、６は粉砕装置、７は廃熱ボイ
ラ、８は集じん器、９はガス浄化装置、１０は煙突、１
１は加熱管、１２は熱風発生炉、１４は蒸気タービン発
電装置、１４ａは蒸気タービン、１４ｂは発電機、１５
は送風機、１６は誘引通風機、１７は冷却コンベア、１
８は可燃性微粉貯留槽、１９は加熱ガス配管、２０は送
風機、２２はオイルバーナ又はガスバーナ、２３は廃棄
物ピット、２４は廃棄物供給用クレーンであり、前記図
３及び図４の場合と全く同じである。
装置、２は乾留熱分解反応器、３は搬出装置、４は溶融
燃焼装置、５は分離装置、６は粉砕装置、７は廃熱ボイ
ラ、８は集じん器、９はガス浄化装置、１０は煙突、１
１は加熱管、１２は熱風発生炉、１４は蒸気タービン発
電装置、１４ａは蒸気タービン、１４ｂは発電機、１５
は送風機、１６は誘引通風機、１７は冷却コンベア、１
８は可燃性微粉貯留槽、１９は加熱ガス配管、２０は送
風機、２２はオイルバーナ又はガスバーナ、２３は廃棄
物ピット、２４は廃棄物供給用クレーンであり、前記図
３及び図４の場合と全く同じである。
【００１７】又、図１に於いて、２５は電気式加熱器、
２６はケーブル、２７はバイパス配管であり、本発明に
於いて新たに付加された部分である。
２６はケーブル、２７はバイパス配管であり、本発明に
於いて新たに付加された部分である。
【００１８】前記乾留熱分解反応器２は、水平に対して
約１．５度の傾斜角度で入口側を上方に、出口側を下方
に位置せしめた状態で回転自在に軸支されて居り、運転
中は約１〜３ｒｐｍの回転速度で回転駆動される。又、
乾留熱分解反応器２の内部には、複数本の加熱管１１が
ドラムの軸芯方向に平行に配設されている。この各加熱
管１１は、両端部を入口ケーシング２ａ及び出口ケーシ
ング２ｂへ夫々連通せしめた状態で支持固定されて居
り、乾留熱分解反応器２と一体となって回転するように
なっている。
約１．５度の傾斜角度で入口側を上方に、出口側を下方
に位置せしめた状態で回転自在に軸支されて居り、運転
中は約１〜３ｒｐｍの回転速度で回転駆動される。又、
乾留熱分解反応器２の内部には、複数本の加熱管１１が
ドラムの軸芯方向に平行に配設されている。この各加熱
管１１は、両端部を入口ケーシング２ａ及び出口ケーシ
ング２ｂへ夫々連通せしめた状態で支持固定されて居
り、乾留熱分解反応器２と一体となって回転するように
なっている。
【００１９】前記熱風発生炉１２は、加熱ガス配管１９
を介して乾留熱分解反応器２の入口ケーシング２ａ（ガ
ス入口側）及び出口ケーシング２ｂ（ガス出口側）に接
続されて居り、乾留熱分解反応器２の加熱管１１へ廃棄
物Ｃの加熱用熱媒体として高温加熱ガスＫを供給するも
のである。即ち、熱風発生炉１２により５００℃〜６０
０℃に加熱された加熱ガスＫは、加熱ガス配管１９、電
気式加熱器２５、入口ケーシング２ａ、加熱管１１、出
口ケーシング２ｂ、送風機２０及び加熱ガス配管１９を
流通して居り、加熱管１１を通過する間に廃棄物Ｃに熱
エネルギーを供給し、自らは２５０℃〜３００℃の温度
となって出口ケーシング２ｂから流出するようになって
いる。
を介して乾留熱分解反応器２の入口ケーシング２ａ（ガ
ス入口側）及び出口ケーシング２ｂ（ガス出口側）に接
続されて居り、乾留熱分解反応器２の加熱管１１へ廃棄
物Ｃの加熱用熱媒体として高温加熱ガスＫを供給するも
のである。即ち、熱風発生炉１２により５００℃〜６０
０℃に加熱された加熱ガスＫは、加熱ガス配管１９、電
気式加熱器２５、入口ケーシング２ａ、加熱管１１、出
口ケーシング２ｂ、送風機２０及び加熱ガス配管１９を
流通して居り、加熱管１１を通過する間に廃棄物Ｃに熱
エネルギーを供給し、自らは２５０℃〜３００℃の温度
となって出口ケーシング２ｂから流出するようになって
いる。
【００２０】尚、この熱風発生炉１２は、乾留熱分解溶
融燃焼装置の起動時には５００℃〜５５０℃の燃焼ガス
を発生させ、この燃焼ガスを加熱ガスＫとして乾留熱分
解反応器２へ供給して居り、廃熱ボイラ７での過熱蒸気
Ｓの発生とこの蒸気Ｓによる蒸気タービン発電装置１４
での発電量に応じて、オイル燃料又はガス燃料を徐々に
少なくして行き、乾留熱分解溶融燃焼装置の正常運転時
には燃料が完全に停止されて運転を停止するように駆動
制御されている。又、熱風発生炉１２は、石油や天然ガ
ス等の化石燃料を燃料とするものであり、従って高温加
熱ガスＫはＨＣｌ等の腐食性物質を含有しないクリーン
なガス体である。
融燃焼装置の起動時には５００℃〜５５０℃の燃焼ガス
を発生させ、この燃焼ガスを加熱ガスＫとして乾留熱分
解反応器２へ供給して居り、廃熱ボイラ７での過熱蒸気
Ｓの発生とこの蒸気Ｓによる蒸気タービン発電装置１４
での発電量に応じて、オイル燃料又はガス燃料を徐々に
少なくして行き、乾留熱分解溶融燃焼装置の正常運転時
には燃料が完全に停止されて運転を停止するように駆動
制御されている。又、熱風発生炉１２は、石油や天然ガ
ス等の化石燃料を燃料とするものであり、従って高温加
熱ガスＫはＨＣｌ等の腐食性物質を含有しないクリーン
なガス体である。
【００２１】前記電気式加熱器２５は、熱風発生炉１２
のガス出口側と乾留熱分解反応器２の入口ケーシング２
ｂとの間の加熱ガス配管１９に設けられて居り、蒸気タ
ービン発電装置１４で得られた電力の一部を利用して、
乾留熱分解反応器２から出た低温の加熱ガスＫを所定の
温度にまで加熱するものである。即ち、乾留熱分解反応
器２の出口ケーシング２ｂから出た２５０℃〜３００℃
の温度の加熱ガスＫは、加熱ガス配管１９に接続したバ
イパス配管２７を介して電気式加熱器２５へ供給され、
ここで蒸気タービン発電装置１４から供給された電気に
より５００℃〜５５０℃の温度に加熱された後、乾留熱
分解反応器２の入口ケーシング２ａへ供給されるように
なっている。又、電気式加熱器２５は、廃熱ボイラ７で
の過熱蒸気Ｓの発生とこの蒸気Ｓによる蒸気タービン発
電装置１４での発電量に応じて起動されて居り、熱風発
生炉１２が運転を停止した後には電気式加熱器２５のガ
ス出口側に於ける加熱ガスＫの温度が５００℃〜５５０
℃になるように加熱制御されている。
のガス出口側と乾留熱分解反応器２の入口ケーシング２
ｂとの間の加熱ガス配管１９に設けられて居り、蒸気タ
ービン発電装置１４で得られた電力の一部を利用して、
乾留熱分解反応器２から出た低温の加熱ガスＫを所定の
温度にまで加熱するものである。即ち、乾留熱分解反応
器２の出口ケーシング２ｂから出た２５０℃〜３００℃
の温度の加熱ガスＫは、加熱ガス配管１９に接続したバ
イパス配管２７を介して電気式加熱器２５へ供給され、
ここで蒸気タービン発電装置１４から供給された電気に
より５００℃〜５５０℃の温度に加熱された後、乾留熱
分解反応器２の入口ケーシング２ａへ供給されるように
なっている。又、電気式加熱器２５は、廃熱ボイラ７で
の過熱蒸気Ｓの発生とこの蒸気Ｓによる蒸気タービン発
電装置１４での発電量に応じて起動されて居り、熱風発
生炉１２が運転を停止した後には電気式加熱器２５のガ
ス出口側に於ける加熱ガスＫの温度が５００℃〜５５０
℃になるように加熱制御されている。
【００２２】そして、乾留熱分解反応器２の出口ケーシ
ング２ｂと熱風発生炉１２の入口側とを接続する加熱ガ
ス配管１９の途中には、出口ケーシング２ｂを出た低温
の加熱ガスＫがバイパス配管２７側へ流れるように、加
熱ガスＫの流れる方向を制御する制御ダンパ（図示省
略）等が設けられている。
ング２ｂと熱風発生炉１２の入口側とを接続する加熱ガ
ス配管１９の途中には、出口ケーシング２ｂを出た低温
の加熱ガスＫがバイパス配管２７側へ流れるように、加
熱ガスＫの流れる方向を制御する制御ダンパ（図示省
略）等が設けられている。
【００２３】前記制御ダンパは、乾留熱分解溶融燃焼装
置の正常運転時には乾留熱分解反応器２の出口ケーシン
グ２ｂを出た加熱ガスＫが電気式加熱器２５と乾留熱分
解反応器２との間を強制循環するように駆動制御されて
いる。従って、出口ケーシング２ｂを出た加熱ガスＫ
は、加熱ガス配管１９、送風機２０、バイパス配管２
７、加熱ガス配管１９、電気式加熱器２５、入口ケーシ
ング２ａ、加熱管１１等から成る閉鎖回路内を強制循環
するようになっている。又、加熱ガスＫは、起動時のＨ
Ｃｌ等の腐食性物質を含有しないクリーンな燃焼ガスを
閉サイクルとして使用することができる。
置の正常運転時には乾留熱分解反応器２の出口ケーシン
グ２ｂを出た加熱ガスＫが電気式加熱器２５と乾留熱分
解反応器２との間を強制循環するように駆動制御されて
いる。従って、出口ケーシング２ｂを出た加熱ガスＫ
は、加熱ガス配管１９、送風機２０、バイパス配管２
７、加熱ガス配管１９、電気式加熱器２５、入口ケーシ
ング２ａ、加熱管１１等から成る閉鎖回路内を強制循環
するようになっている。又、加熱ガスＫは、起動時のＨ
Ｃｌ等の腐食性物質を含有しないクリーンな燃焼ガスを
閉サイクルとして使用することができる。
【００２４】次に、本発明に係る廃棄物の乾留熱分解溶
融燃焼装置の作動を第１実施態様に基づいて説明する。
融燃焼装置の作動を第１実施態様に基づいて説明する。
【００２５】乾留熱分解溶融燃焼装置の起動時には、熱
風発生炉１２のオイルバーナ又はガスバーナ２２へ燃料
（オイル燃料又はガス燃料）と燃焼用空気を供給し、所
謂バーナ燃焼によって熱風発生炉１２内に燃焼ガス（加
熱ガスＫ）を発生させる。このとき、熱風発生炉１２
は、ガス出口側の燃焼ガスの温度が５００℃〜５５０℃
になるように燃焼制御されている。又、熱風発生炉１２
で発生した高温の燃焼ガスは、廃棄物Ｃの加熱ガスＫと
して乾留熱分解反応器２の入口ケーシング２ａへ供給さ
れて行く。
風発生炉１２のオイルバーナ又はガスバーナ２２へ燃料
（オイル燃料又はガス燃料）と燃焼用空気を供給し、所
謂バーナ燃焼によって熱風発生炉１２内に燃焼ガス（加
熱ガスＫ）を発生させる。このとき、熱風発生炉１２
は、ガス出口側の燃焼ガスの温度が５００℃〜５５０℃
になるように燃焼制御されている。又、熱風発生炉１２
で発生した高温の燃焼ガスは、廃棄物Ｃの加熱ガスＫと
して乾留熱分解反応器２の入口ケーシング２ａへ供給さ
れて行く。
【００２６】一方、廃棄物ピット２３内に貯えられた廃
棄物Ｃは、シュレッダー（図示省略）により約１５０ｍ
ｍ以下の大きさに破砕された後、クレーン２４を介して
ホッパー内へ移送され、供給装置１によって順次乾留熱
分解反応器２内へ供給されて行く。
棄物Ｃは、シュレッダー（図示省略）により約１５０ｍ
ｍ以下の大きさに破砕された後、クレーン２４を介して
ホッパー内へ移送され、供給装置１によって順次乾留熱
分解反応器２内へ供給されて行く。
【００２７】乾留熱分解反応器２内へ供給された廃棄物
Ｃは、略酸素が遮断された状態の下で加熱管１１内を流
通する加熱ガスＫによって、常温から３００℃〜６００
℃、好ましくは４００℃〜５００℃の温度に加熱され、
約１時間程度反応器２内に回転による攪拌混合を受け乍
ら滞留する。この間に乾留熱分解反応器２内の廃棄物Ｃ
が熱分解されることにより、乾留ガスＧと固形の熱分解
残渣Ｄが乾留熱分解反応器２内に生成される。
Ｃは、略酸素が遮断された状態の下で加熱管１１内を流
通する加熱ガスＫによって、常温から３００℃〜６００
℃、好ましくは４００℃〜５００℃の温度に加熱され、
約１時間程度反応器２内に回転による攪拌混合を受け乍
ら滞留する。この間に乾留熱分解反応器２内の廃棄物Ｃ
が熱分解されることにより、乾留ガスＧと固形の熱分解
残渣Ｄが乾留熱分解反応器２内に生成される。
【００２８】尚、乾留熱分解反応器２内での廃棄物Ｃの
熱分解は通常約１時間程度で完了し、概ね７５ｗｔ％の
乾留ガスＧと２５ｗｔ％の熱分解残渣Ｄとが生成され
る。又、生成された熱分解残渣Ｄは、乾留熱分解反応器
２内で攪拌・混合されることにより均一化され、一様な
大きさの粒子となる。
熱分解は通常約１時間程度で完了し、概ね７５ｗｔ％の
乾留ガスＧと２５ｗｔ％の熱分解残渣Ｄとが生成され
る。又、生成された熱分解残渣Ｄは、乾留熱分解反応器
２内で攪拌・混合されることにより均一化され、一様な
大きさの粒子となる。
【００２９】乾留熱分解反応器２内に発生した乾留ガス
Ｇは、水分、ＣＯ、ＣＯ2 、Ｈ2 及び炭化水素を主成分
とするものであり、ダスト及びタールが若干含まれてい
る。その低位発熱量は約１５００〜２０００ｋｃａｌ／
ｋｇである。又、発生した熱分解残渣Ｄは、炭素と灰分
がその主体を成すものであるが、炭素含有量は熱分解残
渣Ｄの粒径によって変化し、粒径が小さいものほど炭素
の含有量が増加する。例えば、熱分解残渣Ｄの粒径が５
ｍｍ以下の場合には、炭素の含有量は概ね３５ｗｔ％と
なる。
Ｇは、水分、ＣＯ、ＣＯ2 、Ｈ2 及び炭化水素を主成分
とするものであり、ダスト及びタールが若干含まれてい
る。その低位発熱量は約１５００〜２０００ｋｃａｌ／
ｋｇである。又、発生した熱分解残渣Ｄは、炭素と灰分
がその主体を成すものであるが、炭素含有量は熱分解残
渣Ｄの粒径によって変化し、粒径が小さいものほど炭素
の含有量が増加する。例えば、熱分解残渣Ｄの粒径が５
ｍｍ以下の場合には、炭素の含有量は概ね３５ｗｔ％と
なる。
【００３０】そして、乾留熱分解反応器２内の乾留ガス
Ｇと熱分解残渣Ｄは、乾留熱分解反応器２に隣接する搬
出装置３内へ排出され、ここで乾留ガスＧと熱分解残渣
Ｄとに分離される。
Ｇと熱分解残渣Ｄは、乾留熱分解反応器２に隣接する搬
出装置３内へ排出され、ここで乾留ガスＧと熱分解残渣
Ｄとに分離される。
【００３１】搬出装置３内で分離された乾留ガスＧは、
溶融燃焼装置４へ供給され、所謂溶融燃焼が行なわれ
る。又、熱分解残渣Ｄの方は、冷却コンベア１７上で約
４００℃〜５００℃の温度から約１００℃の温度にまで
冷却された後、分離装置５に於いて可燃物を主体とする
細粒Ｉと砂、ガラス、金属等の不燃物に分離され、更に
可燃物を主体とする細粒Ｉは破砕装置６で微粒化されて
から可燃性微粉貯留槽１８に貯えられる。
溶融燃焼装置４へ供給され、所謂溶融燃焼が行なわれ
る。又、熱分解残渣Ｄの方は、冷却コンベア１７上で約
４００℃〜５００℃の温度から約１００℃の温度にまで
冷却された後、分離装置５に於いて可燃物を主体とする
細粒Ｉと砂、ガラス、金属等の不燃物に分離され、更に
可燃物を主体とする細粒Ｉは破砕装置６で微粒化されて
から可燃性微粉貯留槽１８に貯えられる。
【００３２】前記貯留槽１８に貯えられた可燃性細粒Ｉ
は、廃熱ボイラ７や集塵装置８等からのダストＥと共に
空気輸送によって溶融燃焼装置４へ送られ、ここで乾留
ガスＧと共に燃焼される。即ち、溶融燃焼装置４内へ供
給された炭素含有量の高い細粒Ｉは、乾留ガスＧと共に
溶融燃焼装置４内で約１３００℃の高温燃焼をされる。
尚、前記燃焼温度（約１３００℃）は灰の溶融温度より
１００〜１５０℃ほど高いので、細粒Ｉは溶融スラグＦ
となり、スラグ冷却槽内へ排出されることによって所謂
水砕スラグとなる。又、前記溶融燃焼装置４内では、そ
の高温度と比較的長い炉内滞留時間とにより、廃棄物Ｃ
内の全ての有機物は完全に破壊される。
は、廃熱ボイラ７や集塵装置８等からのダストＥと共に
空気輸送によって溶融燃焼装置４へ送られ、ここで乾留
ガスＧと共に燃焼される。即ち、溶融燃焼装置４内へ供
給された炭素含有量の高い細粒Ｉは、乾留ガスＧと共に
溶融燃焼装置４内で約１３００℃の高温燃焼をされる。
尚、前記燃焼温度（約１３００℃）は灰の溶融温度より
１００〜１５０℃ほど高いので、細粒Ｉは溶融スラグＦ
となり、スラグ冷却槽内へ排出されることによって所謂
水砕スラグとなる。又、前記溶融燃焼装置４内では、そ
の高温度と比較的長い炉内滞留時間とにより、廃棄物Ｃ
内の全ての有機物は完全に破壊される。
【００３３】尚、溶融燃焼装置４に於いては、燃焼用空
気の多段階供給方式や排ガス再燃焼法、サイクロン燃焼
法等の良好な燃焼を維持する為の各種の公知の手段を単
独又は組合せ使用することができることは勿論であり、
例えば平均空気過剰率λ＝１．３に於いて、燃焼室内の
均等な温度分布と攪拌効果によって低ＮＯｘ状態下で、
乾留ガスＧ及び細粒Ｉ等を完全に溶融燃焼させることが
できると共に、水砕スラグ中の未燃炭素分も０．２ｗｔ
％以下に抑えることができる。
気の多段階供給方式や排ガス再燃焼法、サイクロン燃焼
法等の良好な燃焼を維持する為の各種の公知の手段を単
独又は組合せ使用することができることは勿論であり、
例えば平均空気過剰率λ＝１．３に於いて、燃焼室内の
均等な温度分布と攪拌効果によって低ＮＯｘ状態下で、
乾留ガスＧ及び細粒Ｉ等を完全に溶融燃焼させることが
できると共に、水砕スラグ中の未燃炭素分も０．２ｗｔ
％以下に抑えることができる。
【００３４】溶融燃焼装置４から排出される高温排ガス
Ｇ0 中の熱エネルギーは、廃熱ボイラ７で熱回収され
る。これによって、廃熱ボイラ７では過熱蒸気Ｓが発生
し、この蒸気Ｓは蒸気配管２８を通って蒸気タービン発
電装置１４へ供給され、発電に利用される。又、廃熱ボ
イラ７での熱回収により約２００℃位にまで冷却された
排ガスＧ0は、集じん装置８によってダストが除去され
た後、ガス浄化装置９例えばスクラバー等で洗浄され、
ＨＣｌやＳＯｘ、ＮＯｘなどの有害物質が除去された
後、煙突１０より大気中へ排出されて行く。
Ｇ0 中の熱エネルギーは、廃熱ボイラ７で熱回収され
る。これによって、廃熱ボイラ７では過熱蒸気Ｓが発生
し、この蒸気Ｓは蒸気配管２８を通って蒸気タービン発
電装置１４へ供給され、発電に利用される。又、廃熱ボ
イラ７での熱回収により約２００℃位にまで冷却された
排ガスＧ0は、集じん装置８によってダストが除去され
た後、ガス浄化装置９例えばスクラバー等で洗浄され、
ＨＣｌやＳＯｘ、ＮＯｘなどの有害物質が除去された
後、煙突１０より大気中へ排出されて行く。
【００３５】そして、廃熱ボイラ７での蒸気Ｓの発生及
び蒸気タービン発電装置１４での電気の発生に応じて、
熱風発生炉１２へ供給する燃料が徐々に少なくなると共
に、蒸気タービン発電装置１４で得られた電力の一部が
電気式加熱器２５へ供給され、且つ乾留熱分解反応器２
の出口ケーシング２ａを出た低温の加熱ガスＫがバイパ
ス配管２７側から電気式加熱器２５へ供給される。従っ
て、加熱ガスＫは、加熱ガス配管１９、送風機２０、バ
イパス配管２７、加熱ガス配管１９、電気式加熱器２
５、入口ケーシング２ａ、加熱管１１、出口ケーシング
２ｂ等から成る閉鎖回路内を強制循環することになり、
５００℃〜５５０℃に加熱された加熱ガスＫは乾留熱分
解反応器２の加熱管１１内を通過する間に廃棄物Ｃに熱
エネルギを供給し、２５０℃〜３００℃の低温の加熱ガ
スＫとなって出口ケーシング２ｂから排出され、その後
バイパス配管２７及び加熱ガス配管２７を経て電気式加
熱器２５内へ入り、ここで電気により再加熱される。即
ち、乾留熱分解溶融燃焼装置の正常運転時には、加熱ガ
スＫは電気式加熱器２５のみにより加熱される。
び蒸気タービン発電装置１４での電気の発生に応じて、
熱風発生炉１２へ供給する燃料が徐々に少なくなると共
に、蒸気タービン発電装置１４で得られた電力の一部が
電気式加熱器２５へ供給され、且つ乾留熱分解反応器２
の出口ケーシング２ａを出た低温の加熱ガスＫがバイパ
ス配管２７側から電気式加熱器２５へ供給される。従っ
て、加熱ガスＫは、加熱ガス配管１９、送風機２０、バ
イパス配管２７、加熱ガス配管１９、電気式加熱器２
５、入口ケーシング２ａ、加熱管１１、出口ケーシング
２ｂ等から成る閉鎖回路内を強制循環することになり、
５００℃〜５５０℃に加熱された加熱ガスＫは乾留熱分
解反応器２の加熱管１１内を通過する間に廃棄物Ｃに熱
エネルギを供給し、２５０℃〜３００℃の低温の加熱ガ
スＫとなって出口ケーシング２ｂから排出され、その後
バイパス配管２７及び加熱ガス配管２７を経て電気式加
熱器２５内へ入り、ここで電気により再加熱される。即
ち、乾留熱分解溶融燃焼装置の正常運転時には、加熱ガ
スＫは電気式加熱器２５のみにより加熱される。
【００３６】本発明の乾留熱分解溶融燃焼装置に於いて
は、装置の正常運転時には、加熱ガスＫを電気式加熱器
２５のみにより加熱すると共に、電気式加熱器２５へは
蒸気タービン発電装置１４で得られた電力の一部を供給
して該電気式加熱器２５を動かすようにしている為、オ
イルやガス等の外部燃料を必要とすることもなく、ラン
ニングコストが大幅に低下して極めて経済的である。
又、加熱ガスＫは、オイル燃料等を燃焼したクリーンな
ガスであり、且つこの加熱ガスＫを閉サイクルで使用で
きる為、加熱ガスＫ中の酸素濃度は一定となり、加熱管
１１等の破損による乾留熱分解反応器２内への漏洩があ
っても、爆発等の危険性がない。然も、クリーンな加熱
ガスＫを使用している為、加熱管１１や加熱ガス配管１
９等の腐食が少なくなり、メンテナンス費の大幅な低減
を図れる。更に、装置の正常運転時には加熱ガスＫが加
熱管１１、加熱ガス配管１９、バイパス配管２７等から
成る閉回路内を循環するようにしている為、排気損失が
なく、熱効率の向上を図れる。そのうえ、加熱ガスＫの
加熱制御を電気式加熱器２５により行っている為、ごみ
質が変化した場合でも、加熱ガスＫの温度制御を正確且
つ簡単に行える。
は、装置の正常運転時には、加熱ガスＫを電気式加熱器
２５のみにより加熱すると共に、電気式加熱器２５へは
蒸気タービン発電装置１４で得られた電力の一部を供給
して該電気式加熱器２５を動かすようにしている為、オ
イルやガス等の外部燃料を必要とすることもなく、ラン
ニングコストが大幅に低下して極めて経済的である。
又、加熱ガスＫは、オイル燃料等を燃焼したクリーンな
ガスであり、且つこの加熱ガスＫを閉サイクルで使用で
きる為、加熱ガスＫ中の酸素濃度は一定となり、加熱管
１１等の破損による乾留熱分解反応器２内への漏洩があ
っても、爆発等の危険性がない。然も、クリーンな加熱
ガスＫを使用している為、加熱管１１や加熱ガス配管１
９等の腐食が少なくなり、メンテナンス費の大幅な低減
を図れる。更に、装置の正常運転時には加熱ガスＫが加
熱管１１、加熱ガス配管１９、バイパス配管２７等から
成る閉回路内を循環するようにしている為、排気損失が
なく、熱効率の向上を図れる。そのうえ、加熱ガスＫの
加熱制御を電気式加熱器２５により行っている為、ごみ
質が変化した場合でも、加熱ガスＫの温度制御を正確且
つ簡単に行える。
【００３７】図２は本発明の第２実施態様に係る廃棄物
の乾留熱分解溶融燃焼装置の全体系統図を示すものであ
り、熱風発生炉１２と電気式加熱器２５との間の加熱ガ
ス配管１９に蒸気式加熱器２９を設け、乾留熱分解反応
器２から出た低温の加熱ガスＫを廃熱ボイラ７から導い
た一部の蒸気Ｓにより所定の温度に加熱するようにした
ものである。
の乾留熱分解溶融燃焼装置の全体系統図を示すものであ
り、熱風発生炉１２と電気式加熱器２５との間の加熱ガ
ス配管１９に蒸気式加熱器２９を設け、乾留熱分解反応
器２から出た低温の加熱ガスＫを廃熱ボイラ７から導い
た一部の蒸気Ｓにより所定の温度に加熱するようにした
ものである。
【００３８】即ち、乾留熱分解反応器２の出口ケーシン
グ２ｂから出た２５０℃〜３００℃の温度の加熱ガスＫ
を、バイパス配管２７を介して蒸気式加熱器２９へ供給
し、ここで廃熱ボイラ７から蒸気配管３０を介して供給
された４００℃の温度の過熱蒸気Ｓにより約３６０℃に
まで加熱し、その後電気式加熱器２５へ供給してここで
電気により５００℃〜５５０℃に加熱した後、乾留熱分
解反応器２の入口ケーシング２ａへ供給するようにして
いる。
グ２ｂから出た２５０℃〜３００℃の温度の加熱ガスＫ
を、バイパス配管２７を介して蒸気式加熱器２９へ供給
し、ここで廃熱ボイラ７から蒸気配管３０を介して供給
された４００℃の温度の過熱蒸気Ｓにより約３６０℃に
まで加熱し、その後電気式加熱器２５へ供給してここで
電気により５００℃〜５５０℃に加熱した後、乾留熱分
解反応器２の入口ケーシング２ａへ供給するようにして
いる。
【００３９】そして、この乾留熱分解溶融燃焼装置は、
廃熱ボイラ７での蒸気Ｓの発生及び蒸気タービン発電装
置１４での電気の発生に応じて、熱風発生炉１２へ供給
する燃料が徐々に少なくなると共に、蒸気タービン発電
装置１４で得られた電力の一部が電気式加熱器２５へ、
又、廃熱ボイラ７で発生した蒸気Ｓの一部が蒸気式加熱
器２９へ夫々供給され、且つ乾留熱分解反応器２の出口
ケーシング２ｂを出た低温の加熱ガスＫがバイパス配管
２７側から蒸気式加熱器２８へ供給されるようになって
いる。又、装置の正常運転時には、熱風発生炉１２の運
転が完全に停止され、加熱ガスＫは蒸気Ｓと電気により
加熱されるようになっている。尚、蒸気式加熱器２９を
除くその他の構成は、図１の場合と同一である為、ここ
ではその説明を省略する。
廃熱ボイラ７での蒸気Ｓの発生及び蒸気タービン発電装
置１４での電気の発生に応じて、熱風発生炉１２へ供給
する燃料が徐々に少なくなると共に、蒸気タービン発電
装置１４で得られた電力の一部が電気式加熱器２５へ、
又、廃熱ボイラ７で発生した蒸気Ｓの一部が蒸気式加熱
器２９へ夫々供給され、且つ乾留熱分解反応器２の出口
ケーシング２ｂを出た低温の加熱ガスＫがバイパス配管
２７側から蒸気式加熱器２８へ供給されるようになって
いる。又、装置の正常運転時には、熱風発生炉１２の運
転が完全に停止され、加熱ガスＫは蒸気Ｓと電気により
加熱されるようになっている。尚、蒸気式加熱器２９を
除くその他の構成は、図１の場合と同一である為、ここ
ではその説明を省略する。
【００４０】この乾留熱分解溶融燃焼装置も、図１の装
置と同様の作用効果を奏することができる。然も、加熱
ガスＫを電気で加熱する前に蒸気Ｓで加熱するようにし
ている為、電気式加熱器２５での電気の使用量が少なく
て済み、蒸気タービン発電装置１４で得られた電力をそ
の他の場所へ有効に利用することができる。
置と同様の作用効果を奏することができる。然も、加熱
ガスＫを電気で加熱する前に蒸気Ｓで加熱するようにし
ている為、電気式加熱器２５での電気の使用量が少なく
て済み、蒸気タービン発電装置１４で得られた電力をそ
の他の場所へ有効に利用することができる。
【００４１】
【発明の効果】上述の通り、本発明の請求項１に記載の
乾留熱分解溶融燃焼装置は、乾留によって生成する乾留
ガスと熱分解残渣の細粒を燃焼させて廃熱ボイラにより
蒸気を発生させ、この蒸気により蒸気タービン発電装置
で電力を発生させると共に、その電力の一部を電気式加
熱器へ供給し、ここで電気により廃棄物を乾留熱分解す
る為の加熱ガスを加熱するようにしている。その結果、
加熱ガスを電気式加熱器により加熱している場合には、
熱風発生炉へ外部から化石燃料を加える必要もなくな
り、ランニングコストの大幅な低減を図れる。然も、乾
留熱分解反応器のガス入口側へ電気式加熱器を組み込む
だけで良く、設備費等の大幅な高騰を招くと云うことが
無い。又、廃棄物を乾留熱分解するのに必要な加熱ガス
は、化石燃料を熱風発生炉で燃焼させたクリーンな燃焼
ガスであり、且つこの燃焼ガスを閉サイクルとして使用
し、更に電気により加熱するようにしている為、乾留熱
分解反応器等の各部材がＨＣｌに起因する高温腐蝕を生
ずることも少なくなり、メンテナンス費の大幅な低減を
図ることができる。然も、加熱ガス中の酸素濃度が一定
となる為、加熱ガスが乾留熱分解反応器内へ漏洩して
も、爆発等の危険性がない。更に、装置の正常運転時に
は、加熱ガスが乾留熱分解反応器及び電気式加熱器等か
ら成る閉回路内を循環するようにしている為、排気損失
がなく、熱効率の向上を図れる。そのうえ、加熱ガスの
加熱制御を電気式加熱器により行っている為、ごみ質が
変化した場合でも、乾留熱分解反応器へ供給する加熱ガ
スの温度制御等を正確且つ簡単に行え、安定した廃棄物
の乾留熱分解溶融燃焼を行なうことができる。
乾留熱分解溶融燃焼装置は、乾留によって生成する乾留
ガスと熱分解残渣の細粒を燃焼させて廃熱ボイラにより
蒸気を発生させ、この蒸気により蒸気タービン発電装置
で電力を発生させると共に、その電力の一部を電気式加
熱器へ供給し、ここで電気により廃棄物を乾留熱分解す
る為の加熱ガスを加熱するようにしている。その結果、
加熱ガスを電気式加熱器により加熱している場合には、
熱風発生炉へ外部から化石燃料を加える必要もなくな
り、ランニングコストの大幅な低減を図れる。然も、乾
留熱分解反応器のガス入口側へ電気式加熱器を組み込む
だけで良く、設備費等の大幅な高騰を招くと云うことが
無い。又、廃棄物を乾留熱分解するのに必要な加熱ガス
は、化石燃料を熱風発生炉で燃焼させたクリーンな燃焼
ガスであり、且つこの燃焼ガスを閉サイクルとして使用
し、更に電気により加熱するようにしている為、乾留熱
分解反応器等の各部材がＨＣｌに起因する高温腐蝕を生
ずることも少なくなり、メンテナンス費の大幅な低減を
図ることができる。然も、加熱ガス中の酸素濃度が一定
となる為、加熱ガスが乾留熱分解反応器内へ漏洩して
も、爆発等の危険性がない。更に、装置の正常運転時に
は、加熱ガスが乾留熱分解反応器及び電気式加熱器等か
ら成る閉回路内を循環するようにしている為、排気損失
がなく、熱効率の向上を図れる。そのうえ、加熱ガスの
加熱制御を電気式加熱器により行っている為、ごみ質が
変化した場合でも、乾留熱分解反応器へ供給する加熱ガ
スの温度制御等を正確且つ簡単に行え、安定した廃棄物
の乾留熱分解溶融燃焼を行なうことができる。
【００４２】本発明の請求項２に記載の乾留熱分解溶融
燃焼装置は、電気式加熱器の前に蒸気式加熱器を設け、
ここで加熱ガスを廃熱ボイラからの蒸気により加熱し、
その後加熱ガスを電気式加熱器で電気により更に加熱す
るようにしている為、電気式加熱器での電気の使用量が
少なくて済み、蒸気タービン発電装置で得られた電力を
その他の場所へ有効に利用することができる。
燃焼装置は、電気式加熱器の前に蒸気式加熱器を設け、
ここで加熱ガスを廃熱ボイラからの蒸気により加熱し、
その後加熱ガスを電気式加熱器で電気により更に加熱す
るようにしている為、電気式加熱器での電気の使用量が
少なくて済み、蒸気タービン発電装置で得られた電力を
その他の場所へ有効に利用することができる。
【図１】本発明の第１実施態様に係る廃棄物の乾留熱分
解溶融燃焼装置の全体系統図である。
解溶融燃焼装置の全体系統図である。
【図２】本発明の第２実施態様に係る廃棄物の乾留熱分
解溶融燃焼装置の全体系統図である。
解溶融燃焼装置の全体系統図である。
【図３】従前の廃棄物の乾留熱分解溶融燃焼装置の一例
を示す全体系統図である。
を示す全体系統図である。
【図４】従前の廃棄物の乾留熱分解溶融燃焼装置の他の
例を示す全体系統図である。
例を示す全体系統図である。
２は乾留熱分解反応器、４は溶融燃焼装置、７は廃熱ボ
イラ、１２は熱風発生炉、１４は蒸気タービン発電装
置、２５は電気式加熱器、２９は蒸気式加熱器、Ｃは廃
棄物、Ｄは熱分解残渣、Ｇは乾留ガス、Ｉは可燃性細
粒、Ｋは加熱ガス、Ｓは蒸気。
イラ、１２は熱風発生炉、１４は蒸気タービン発電装
置、２５は電気式加熱器、２９は蒸気式加熱器、Ｃは廃
棄物、Ｄは熱分解残渣、Ｇは乾留ガス、Ｉは可燃性細
粒、Ｋは加熱ガス、Ｓは蒸気。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｂ０９Ｂ 3/00 ３０３Ｈ
Claims (2)
- 【請求項１】 廃棄物（Ｃ）を乾留熱分解して乾留ガス
（Ｇ）と熱分解残渣（Ｄ）にする乾留熱分解反応器
（２）と、乾留熱分解反応器（２）に接続され、燃焼ガ
スを乾留熱分解反応器（２）へ加熱ガス（Ｋ）として供
給する熱風発生炉（１２）と、乾留ガス（Ｇ）と熱分解
残渣（Ｄ）の細粒（Ｉ）を溶融燃焼させる溶融燃焼装置
（４）と、溶融燃焼装置（４）の燃焼熱を回収する廃熱
ボイラ（７）と、廃熱ボイラ（７）からの蒸気（Ｓ）に
より稼働する蒸気タービン発電装置（１４）とを備えた
廃棄物の乾留熱分解溶融燃焼装置に於いて、前記乾留熱
分解反応器（２）のガス入口側と熱風発生炉（１２）の
ガス出口側との間に、蒸気タービン発電装置（１４）か
らの電力を動力源とする電気式加熱器（２５）を設け、
乾留熱分解反応器（２）から出た低温の加熱ガス（Ｋ）
を電気式加熱器（２５）へ供給して電気により加熱した
後、この加熱ガス（Ｋ）を乾留熱分解反応器（２）へ供
給するようにしたことを特徴とする廃棄物の乾留熱分解
溶融燃焼装置。 - 【請求項２】 熱風発生炉（１２）と電気式加熱器（２
５）との間に、廃熱ボイラ（７）からの蒸気（Ｓ）を加
熱源とする蒸気式加熱器（２９）を設け、乾留熱分解反
応器（２）から出た低温の加熱ガス（Ｋ）を蒸気式加熱
器（２９）に供給して蒸気（Ｓ）により加熱した後、電
気式加熱器（２５）へ供給して更に加熱するようにした
ことを特徴とする請求項１に記載の廃棄物の乾留熱分解
溶融燃焼装置。
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-
1997
- 1997-02-26 JP JP4197797A patent/JP3639404B2/ja not_active Expired - Fee Related
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