JPH10192836A - 水系の防食方法 - Google Patents
水系の防食方法Info
- Publication number
- JPH10192836A JPH10192836A JP9002218A JP221897A JPH10192836A JP H10192836 A JPH10192836 A JP H10192836A JP 9002218 A JP9002218 A JP 9002218A JP 221897 A JP221897 A JP 221897A JP H10192836 A JPH10192836 A JP H10192836A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- water
- exchange resin
- anion exchange
- silica
- cation exchange
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F5/00—Softening water; Preventing scale; Adding scale preventatives or scale removers to water, e.g. adding sequestering agents
- C02F5/08—Treatment of water with complexing chemicals or other solubilising agents for softening, scale prevention or scale removal, e.g. adding sequestering agents
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J39/00—Cation exchange; Use of material as cation exchangers; Treatment of material for improving the cation exchange properties
- B01J39/04—Processes using organic exchangers
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J39/00—Cation exchange; Use of material as cation exchangers; Treatment of material for improving the cation exchange properties
- B01J39/04—Processes using organic exchangers
- B01J39/05—Processes using organic exchangers in the strongly acidic form
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J41/00—Anion exchange; Use of material as anion exchangers; Treatment of material for improving the anion exchange properties
- B01J41/04—Processes using organic exchangers
- B01J41/05—Processes using organic exchangers in the strongly basic form
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F1/00—Treatment of water, waste water, or sewage
- C02F1/42—Treatment of water, waste water, or sewage by ion-exchange
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F1/00—Treatment of water, waste water, or sewage
- C02F1/42—Treatment of water, waste water, or sewage by ion-exchange
- C02F2001/422—Treatment of water, waste water, or sewage by ion-exchange using anionic exchangers
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F1/00—Treatment of water, waste water, or sewage
- C02F1/42—Treatment of water, waste water, or sewage by ion-exchange
- C02F2001/425—Treatment of water, waste water, or sewage by ion-exchange using cation exchangers
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F2103/00—Nature of the water, waste water, sewage or sludge to be treated
- C02F2103/02—Non-contaminated water, e.g. for industrial water supply
- C02F2103/023—Water in cooling circuits
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F2303/00—Specific treatment goals
- C02F2303/08—Corrosion inhibition
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Hydrology & Water Resources (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Water Supply & Treatment (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Treatment Of Water By Ion Exchange (AREA)
- Preventing Corrosion Or Incrustation Of Metals (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 水系の補給水又は保有水をイオン交換処理し
て腐食性イオンとシリカ及び／又はＣａイオンの一部を
除去して適当な濃度に制御することにより、水系の腐食
及びスケール障害を防止する方法において、イオン交換
のための装置を小型化して、再生のための手間や薬剤
量、排水量等を低減する。 【解決手段】 カチオン交換樹脂でＣａイオンを除去す
ると共に、アニオン交換樹脂でシリカ及び腐食性イオン
を除去する。アニオン交換樹脂のシリカ貫流点以降、又
は、カチオン交換樹脂のＣａイオン貫流点以降もシリカ
濃度又はＣａイオン濃度の平均値が所定値に達するまで
は水の供給を継続する。 【効果】 貫流点以前の処理水と貫流点以降の処理水と
を供給することにより、１塔のアニオン交換塔又はカチ
オン交換塔で、適度なシリカ濃度又はＣａイオン濃度の
水を供給することができる。
て腐食性イオンとシリカ及び／又はＣａイオンの一部を
除去して適当な濃度に制御することにより、水系の腐食
及びスケール障害を防止する方法において、イオン交換
のための装置を小型化して、再生のための手間や薬剤
量、排水量等を低減する。 【解決手段】 カチオン交換樹脂でＣａイオンを除去す
ると共に、アニオン交換樹脂でシリカ及び腐食性イオン
を除去する。アニオン交換樹脂のシリカ貫流点以降、又
は、カチオン交換樹脂のＣａイオン貫流点以降もシリカ
濃度又はＣａイオン濃度の平均値が所定値に達するまで
は水の供給を継続する。 【効果】 貫流点以前の処理水と貫流点以降の処理水と
を供給することにより、１塔のアニオン交換塔又はカチ
オン交換塔で、適度なシリカ濃度又はＣａイオン濃度の
水を供給することができる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は水系の防食方法に係
り、特に、水系の補給水又は保有水をイオン交換処理す
ることにより、防食性イオンを適度な濃度に維持した上
で腐食性イオンを除去し、これにより、水系における炭
素鋼、ステンレス鋼、銅、銅合金などの金属の腐食を効
果的に抑制すると共に、シリカ系スケール及び炭酸カル
シウム系スケールの生成を防止する方法に関する。
り、特に、水系の補給水又は保有水をイオン交換処理す
ることにより、防食性イオンを適度な濃度に維持した上
で腐食性イオンを除去し、これにより、水系における炭
素鋼、ステンレス鋼、銅、銅合金などの金属の腐食を効
果的に抑制すると共に、シリカ系スケール及び炭酸カル
シウム系スケールの生成を防止する方法に関する。
【０００２】
【従来の技術及び先行技術】開放、密閉循環冷却水系、
蓄熱水系、密閉冷温水系などの淡水系で使用される各種
機器や配管等の基材として、炭素鋼、ステンレス鋼、
銅、銅合金等が使用されている。淡水中に浸漬使用され
ているこれらの基材は、補給水から持ち込まれる塩化物
イオン（Ｃｌ- ）、硫酸イオン（ＳＯ4 2- ）等により腐
食され、孔食を発生させる。そこで、このような淡水系
と接する金属材の腐食を抑制する方法として、従来、水
系の水を防食性アニオンを担持したアニオン交換樹脂に
接触させると共に、低分子量ポリマーを添加する方法が
提案されている（特開平６−１５８３６４号公報）。
蓄熱水系、密閉冷温水系などの淡水系で使用される各種
機器や配管等の基材として、炭素鋼、ステンレス鋼、
銅、銅合金等が使用されている。淡水中に浸漬使用され
ているこれらの基材は、補給水から持ち込まれる塩化物
イオン（Ｃｌ- ）、硫酸イオン（ＳＯ4 2- ）等により腐
食され、孔食を発生させる。そこで、このような淡水系
と接する金属材の腐食を抑制する方法として、従来、水
系の水を防食性アニオンを担持したアニオン交換樹脂に
接触させると共に、低分子量ポリマーを添加する方法が
提案されている（特開平６−１５８３６４号公報）。
【０００３】この方法では、Ｃｌ- ，ＳＯ4 2- 等の水中
の腐食性イオンをＯＨ- ，ＨＣＯ3 -等の防食性アニオン
を担持したアニオン交換樹脂と接触させてアニオン交換
することにより、水中の腐食性イオン濃度が低減し、水
系の腐食性が緩和される。また、低分子量ポリマーの皮
膜形成促進作用により、アニオン交換で溶出したＨＣＯ
3 -等と水系由来のＣａ2+等とが金属表面に防食皮膜を形
成し、金属の腐食はより一層確実に抑制される。
の腐食性イオンをＯＨ- ，ＨＣＯ3 -等の防食性アニオン
を担持したアニオン交換樹脂と接触させてアニオン交換
することにより、水中の腐食性イオン濃度が低減し、水
系の腐食性が緩和される。また、低分子量ポリマーの皮
膜形成促進作用により、アニオン交換で溶出したＨＣＯ
3 -等と水系由来のＣａ2+等とが金属表面に防食皮膜を形
成し、金属の腐食はより一層確実に抑制される。
【０００４】また、このような水系の防食処理に当り、
アニオン交換樹脂として再生の容易なＯＨ- 型弱塩基性
アニオン交換樹脂又はＣＯ3 2- 型強塩基性アニオン交換
樹脂の使用を可能とするために、水系への補給水又は水
系の保有水をｐＨ５以下に調整した後、アニオン交換樹
脂と接触させる方法も提案されている（特開平７−３１
６８５２号公報）。
アニオン交換樹脂として再生の容易なＯＨ- 型弱塩基性
アニオン交換樹脂又はＣＯ3 2- 型強塩基性アニオン交換
樹脂の使用を可能とするために、水系への補給水又は水
系の保有水をｐＨ５以下に調整した後、アニオン交換樹
脂と接触させる方法も提案されている（特開平７−３１
６８５２号公報）。
【０００５】ところで、このような水系の防食処理に当
り、Ｃａイオン及びシリカは防食性皮膜を形成する防食
性イオンとして機能する反面、スケール生成成分でもあ
ることから、これらは、水系内に適量存在するようにす
ることが望まれる。
り、Ｃａイオン及びシリカは防食性皮膜を形成する防食
性イオンとして機能する反面、スケール生成成分でもあ
ることから、これらは、水系内に適量存在するようにす
ることが望まれる。
【０００６】例えば、シリカは、冷却水系等においては
３０〜１５０ｍｇ／Ｌの範囲となるようにするのが良く
（ただし、シリカ系スケールの防止剤を使用する場合に
は上限は４００ｍｇ／Ｌ）、シリカ濃度が３０ｍｇ／Ｌ
未満であると防食性皮膜の形成にシリカ成分が不足し、
防食性が低下する。シリカ濃度が高過ぎると防食性は向
上する反面ケイ酸マグネシウムを主体とするシリカ系ス
ケールが生成してスケール障害をもたらす。従って、５
倍濃縮で運転している冷却水系では、補給水のシリカ濃
度は３０ｍｇ／Ｌ（＝１５０÷５）以下となるようにす
る必要がある。
３０〜１５０ｍｇ／Ｌの範囲となるようにするのが良く
（ただし、シリカ系スケールの防止剤を使用する場合に
は上限は４００ｍｇ／Ｌ）、シリカ濃度が３０ｍｇ／Ｌ
未満であると防食性皮膜の形成にシリカ成分が不足し、
防食性が低下する。シリカ濃度が高過ぎると防食性は向
上する反面ケイ酸マグネシウムを主体とするシリカ系ス
ケールが生成してスケール障害をもたらす。従って、５
倍濃縮で運転している冷却水系では、補給水のシリカ濃
度は３０ｍｇ／Ｌ（＝１５０÷５）以下となるようにす
る必要がある。
【０００７】このようなことから、Ｃｌ- やＳＯ4 2- 等
の腐食性イオンをアニオン交換樹脂で除去するに当り、
腐食性イオンの除去能はあるが、シリカの除去能はない
ＨＣＯ3 型アニオン交換樹脂と、腐食性イオン及びシリ
カの除去能を有するＯＨ型強塩基性アニオン交換樹脂と
を併用し、両アニオン交換樹脂の処理水を適当な割合で
水系に供給することにより、水系のシリカ濃度を適度な
濃度に制御する方法が提案されている（特願平７−３３
４８８３号）。この方法は、具体的にはＨＣＯ3 型アニ
オン交換樹脂のアニオン交換塔とＯＨ型強塩基性アニオ
ン交換樹脂のアニオン交換塔とを並列配置して、各塔へ
の通水量を制御することで実施される。
の腐食性イオンをアニオン交換樹脂で除去するに当り、
腐食性イオンの除去能はあるが、シリカの除去能はない
ＨＣＯ3 型アニオン交換樹脂と、腐食性イオン及びシリ
カの除去能を有するＯＨ型強塩基性アニオン交換樹脂と
を併用し、両アニオン交換樹脂の処理水を適当な割合で
水系に供給することにより、水系のシリカ濃度を適度な
濃度に制御する方法が提案されている（特願平７−３３
４８８３号）。この方法は、具体的にはＨＣＯ3 型アニ
オン交換樹脂のアニオン交換塔とＯＨ型強塩基性アニオ
ン交換樹脂のアニオン交換塔とを並列配置して、各塔へ
の通水量を制御することで実施される。
【０００８】一方、Ｃａイオンも防食性皮膜の形成に有
用であり、防食性の面からはその濃度は高い方が望まし
いが、Ｃａイオン濃度が高過ぎるとカルシウム系スケー
ルを生成してスケール障害をもたらす。
用であり、防食性の面からはその濃度は高い方が望まし
いが、Ｃａイオン濃度が高過ぎるとカルシウム系スケー
ルを生成してスケール障害をもたらす。
【０００９】このため、Ｃａイオン濃度は、カルシウム
塩、例えば炭酸カルシウムの過飽和状態でスケールが生
成しない範囲に調整する必要がある。なお、この過飽和
度は、水系のＭ−アルカリ度、スケール防止剤の有無、
スケール防止剤の種類及び量によって左右されるので、
Ｃａイオン濃度の上限は一概に設定することは困難であ
り、適用する水系毎に目標とするＣａイオン濃度を設定
する。
塩、例えば炭酸カルシウムの過飽和状態でスケールが生
成しない範囲に調整する必要がある。なお、この過飽和
度は、水系のＭ−アルカリ度、スケール防止剤の有無、
スケール防止剤の種類及び量によって左右されるので、
Ｃａイオン濃度の上限は一概に設定することは困難であ
り、適用する水系毎に目標とするＣａイオン濃度を設定
する。
【００１０】このＣａイオンの除去に関して、特開平７
−３１６８５２号公報には、ｐＨ５以下に調整するため
の手段として、カチオン交換樹脂を用いると、Ｍアルカ
リ成分も除去され有利である旨の記載がある。
−３１６８５２号公報には、ｐＨ５以下に調整するため
の手段として、カチオン交換樹脂を用いると、Ｍアルカ
リ成分も除去され有利である旨の記載がある。
【００１１】
【発明が解決しようとする課題】特開平６−１５８３６
４号公報，同７−３１６８５２号公報記載の方法では、
水系のシリカ濃度を適当な濃度に維持するための考慮が
なされておらず、防食性皮膜形成のためのシリカが不足
する恐れがある。
４号公報，同７−３１６８５２号公報記載の方法では、
水系のシリカ濃度を適当な濃度に維持するための考慮が
なされておらず、防食性皮膜形成のためのシリカが不足
する恐れがある。
【００１２】特願平７−３３４８８３号記載の方法で
は、水系のシリカ濃度を適当な濃度に維持することがで
きるが、この方法では、アニオン交換塔を２塔設置する
必要があり、装置の大型化、再生のための手間や薬剤
量、排水量等の増大といった問題がある。
は、水系のシリカ濃度を適当な濃度に維持することがで
きるが、この方法では、アニオン交換塔を２塔設置する
必要があり、装置の大型化、再生のための手間や薬剤
量、排水量等の増大といった問題がある。
【００１３】同様に、カチオン交換樹脂を用いてＣａイ
オンを除去し、水系内のＣａイオン濃度を適当な濃度に
維持する場合においても、バイパス配管を設けるなどし
て、カチオン交換塔を通水する水とカチオン交換塔を通
水しない水との割合を調整する必要があり、装置や操作
が複雑となるという問題がある。
オンを除去し、水系内のＣａイオン濃度を適当な濃度に
維持する場合においても、バイパス配管を設けるなどし
て、カチオン交換塔を通水する水とカチオン交換塔を通
水しない水との割合を調整する必要があり、装置や操作
が複雑となるという問題がある。
【００１４】即ち、従来法で、腐食性イオンの除去と、
シリカ及びＣａイオンの一部除去とを行う場合には、図
４に示す如く、２塔のアニオン交換塔２ａ，２ｂと１塔
のカチオン交換塔１ａとバイパス配管１ｂが必要とな
る。
シリカ及びＣａイオンの一部除去とを行う場合には、図
４に示す如く、２塔のアニオン交換塔２ａ，２ｂと１塔
のカチオン交換塔１ａとバイパス配管１ｂが必要とな
る。
【００１５】本発明は上記従来の問題点を解決し、水系
の補給水又は保有水をイオン交換処理して腐食性イオン
を除去することにより水系の腐食性を低減すると共に、
シリカ及び／又はＣａイオンを除去して水系内のシリカ
濃度及び／又はＣａイオン濃度を適当な濃度に制御する
ことにより、スケール障害を防止した上で水系の防食性
を高める水系の防食方法において、イオン交換のための
装置を小型化し、再生のための手間や薬剤量、排水量等
を低減する方法を提供することを目的とする。
の補給水又は保有水をイオン交換処理して腐食性イオン
を除去することにより水系の腐食性を低減すると共に、
シリカ及び／又はＣａイオンを除去して水系内のシリカ
濃度及び／又はＣａイオン濃度を適当な濃度に制御する
ことにより、スケール障害を防止した上で水系の防食性
を高める水系の防食方法において、イオン交換のための
装置を小型化し、再生のための手間や薬剤量、排水量等
を低減する方法を提供することを目的とする。
【００１６】
【課題を解決するための手段】請求項１の水系の防食方
法は、水系に供給する水又は水系から取り出した水をＯ
Ｈ型強塩基性アニオン交換樹脂と接触させて腐食性イオ
ンを除去した後、該水系に供給する水系の防食方法にお
いて、該アニオン交換樹脂がシリカ貫流点に到達した後
も、該アニオン交換樹脂と接触して得られる水のシリカ
濃度が所定値に達するまでは更に該アニオン交換樹脂と
接触した水の該水系への供給を継続することを特徴とす
る。
法は、水系に供給する水又は水系から取り出した水をＯ
Ｈ型強塩基性アニオン交換樹脂と接触させて腐食性イオ
ンを除去した後、該水系に供給する水系の防食方法にお
いて、該アニオン交換樹脂がシリカ貫流点に到達した後
も、該アニオン交換樹脂と接触して得られる水のシリカ
濃度が所定値に達するまでは更に該アニオン交換樹脂と
接触した水の該水系への供給を継続することを特徴とす
る。
【００１７】請求項２の水系の防食方法は、水系に供給
する水又は水系から取り出した水をカチオン交換樹脂と
接触させた後、アニオン交換樹脂と接触させて腐食性イ
オンを除去し、次いで該水系に供給する水系の防食方法
であって、該カチオン交換樹脂がＣａイオン貫流点に到
達した後も、該カチオン交換樹脂と接触して得られる水
のＣａイオン濃度が所定値に達するまでは更に該カチオ
ン交換樹脂と接触した水の該アニオン交換樹脂への供給
を継続することを特徴とする。
する水又は水系から取り出した水をカチオン交換樹脂と
接触させた後、アニオン交換樹脂と接触させて腐食性イ
オンを除去し、次いで該水系に供給する水系の防食方法
であって、該カチオン交換樹脂がＣａイオン貫流点に到
達した後も、該カチオン交換樹脂と接触して得られる水
のＣａイオン濃度が所定値に達するまでは更に該カチオ
ン交換樹脂と接触した水の該アニオン交換樹脂への供給
を継続することを特徴とする。
【００１８】請求項３の水系の防食方法は、水系に供給
する水又は水系から取り出した水をカチオン交換樹脂と
接触させた後、ＯＨ型強塩基性アニオン交換樹脂と接触
させて腐食性イオンを除去し、次いで該水系に供給する
水系の防食方法であって、該アニオン交換樹脂がシリカ
貫流点に到達した後も、該アニオン交換樹脂と接触して
得られる水のシリカ濃度が所定値に達するまでは更に該
アニオン交換樹脂と接触した水の該水系への供給を継続
し、該カチオン交換樹脂がＣａイオン貫流点に到達した
後も、該カチオン交換樹脂と接触して得られる水のＣａ
イオン濃度が所定値に達するまでは更にカチオン交換樹
脂と接触した水の該アニオン交換樹脂への供給を継続す
ることを特徴とする。
する水又は水系から取り出した水をカチオン交換樹脂と
接触させた後、ＯＨ型強塩基性アニオン交換樹脂と接触
させて腐食性イオンを除去し、次いで該水系に供給する
水系の防食方法であって、該アニオン交換樹脂がシリカ
貫流点に到達した後も、該アニオン交換樹脂と接触して
得られる水のシリカ濃度が所定値に達するまでは更に該
アニオン交換樹脂と接触した水の該水系への供給を継続
し、該カチオン交換樹脂がＣａイオン貫流点に到達した
後も、該カチオン交換樹脂と接触して得られる水のＣａ
イオン濃度が所定値に達するまでは更にカチオン交換樹
脂と接触した水の該アニオン交換樹脂への供給を継続す
ることを特徴とする。
【００１９】アニオン交換樹脂で腐食性イオン及びシリ
カを除去するには、シリカのイオン交換能を有するＯＨ
型強塩基性アニオン交換樹脂を充填したアニオン交換塔
を用いるが、この場合、図３（ａ）に示す如く、アニオ
ン交換樹脂の再生後、通水開始初期においては、シリカ
及びＣｌ- イオン等の腐食性イオンはアニオン交換され
てアニオン交換樹脂に捕捉されるため、処理水のシリカ
濃度及びＣｌ- イオン濃度は低い。しかし、通水を継続
してアニオン交換樹脂のイオン交換容量を超えるとシリ
カが流出するようになる。この点を「シリカ貫流点」と
称す。ただし、Ｃｌ- イオンやＳＯ4 2- イオン等の腐食
性イオンはシリカよりも流出し難いため、処理水中のこ
れらの腐食性イオンの濃度は低い。一般に、Ｃｌ- イオ
ンの貫流点に到る採水量はシリカの貫流点に到る採水量
の１．５倍であり、本発明では、この間の水は水系に供
給することができる。
カを除去するには、シリカのイオン交換能を有するＯＨ
型強塩基性アニオン交換樹脂を充填したアニオン交換塔
を用いるが、この場合、図３（ａ）に示す如く、アニオ
ン交換樹脂の再生後、通水開始初期においては、シリカ
及びＣｌ- イオン等の腐食性イオンはアニオン交換され
てアニオン交換樹脂に捕捉されるため、処理水のシリカ
濃度及びＣｌ- イオン濃度は低い。しかし、通水を継続
してアニオン交換樹脂のイオン交換容量を超えるとシリ
カが流出するようになる。この点を「シリカ貫流点」と
称す。ただし、Ｃｌ- イオンやＳＯ4 2- イオン等の腐食
性イオンはシリカよりも流出し難いため、処理水中のこ
れらの腐食性イオンの濃度は低い。一般に、Ｃｌ- イオ
ンの貫流点に到る採水量はシリカの貫流点に到る採水量
の１．５倍であり、本発明では、この間の水は水系に供
給することができる。
【００２０】請求項１の方法では、このシリカ貫流点以
降も、腐食性イオンの流出前であれば、再生後のアニオ
ン交換塔から採取した全処理水の平均シリカ濃度（図３
（ａ）の破線で示される濃度）が許容値に達するまで
は、シリカが流出したアニオン交換処理水を水系に供給
する。これにより、１塔のアニオン交換塔で、腐食性イ
オンを含まず、かつ、適当なシリカ濃度の水を水系に供
給することができ、水系のシリカ濃度を適当な濃度に維
持することにより、スケール障害を防止した上で防食性
を高めることができる。
降も、腐食性イオンの流出前であれば、再生後のアニオ
ン交換塔から採取した全処理水の平均シリカ濃度（図３
（ａ）の破線で示される濃度）が許容値に達するまで
は、シリカが流出したアニオン交換処理水を水系に供給
する。これにより、１塔のアニオン交換塔で、腐食性イ
オンを含まず、かつ、適当なシリカ濃度の水を水系に供
給することができ、水系のシリカ濃度を適当な濃度に維
持することにより、スケール障害を防止した上で防食性
を高めることができる。
【００２１】同様に、カチオン交換樹脂でＣａイオンを
除去する場合にも、図３（ｂ）に示す如く、カチオン交
換樹脂の再生後、通水開始初期においては、Ｃａイオン
はカチオン交換されてカチオン交換樹脂に捕捉されるた
め処理水のカルシウム硬度は低い。しかし、通水を継続
してカチオン交換樹脂のイオン交換容量を超えるとＣａ
イオンが流出するようになる。この点を「Ｃａイオン貫
流点」と称す。
除去する場合にも、図３（ｂ）に示す如く、カチオン交
換樹脂の再生後、通水開始初期においては、Ｃａイオン
はカチオン交換されてカチオン交換樹脂に捕捉されるた
め処理水のカルシウム硬度は低い。しかし、通水を継続
してカチオン交換樹脂のイオン交換容量を超えるとＣａ
イオンが流出するようになる。この点を「Ｃａイオン貫
流点」と称す。
【００２２】請求項２の方法では、このＣａイオン貫流
点以降も、再生後のカチオン交換塔から採取した全処理
水の平均カルシウム硬度（図３（ｂ）の破線で示される
濃度）が許容値に達するまでは、Ｃａイオンが流出した
カチオン交換処理水を水系に供給する。これにより、１
塔のカチオン交換塔で、適当なＣａイオン濃度の水を水
系に供給することができ、水系のＣａイオン濃度を適当
な濃度に維持することにより、スケール障害を防止した
上で防食性を高めることができる。
点以降も、再生後のカチオン交換塔から採取した全処理
水の平均カルシウム硬度（図３（ｂ）の破線で示される
濃度）が許容値に達するまでは、Ｃａイオンが流出した
カチオン交換処理水を水系に供給する。これにより、１
塔のカチオン交換塔で、適当なＣａイオン濃度の水を水
系に供給することができ、水系のＣａイオン濃度を適当
な濃度に維持することにより、スケール障害を防止した
上で防食性を高めることができる。
【００２３】請求項３の方法によれば、上記請求項１，
２の方法を組み合せることにより、良好な効果が得られ
る。
２の方法を組み合せることにより、良好な効果が得られ
る。
【００２４】
【発明の実施の形態】以下、図面を参照して本発明の水
系の防食方法を詳細に説明する。
系の防食方法を詳細に説明する。
【００２５】図１（ａ），（ｂ），（ｃ）は本発明の水
系の防食方法の実施の形態を示す系統図である。
系の防食方法の実施の形態を示す系統図である。
【００２６】本発明の方法は、水系への補給水又は水系
の保有水（以下「原水」と称す。）をイオン交換処理し
て、腐食性イオンと、シリカ及び／又はＣａイオンの一
部を除去して水系に供給する方法であるが、前述の如
く、Ｃａイオンはカチオン交換樹脂で除去され、腐食性
イオンはＨＣＯ3 型弱塩基性アニオン交換樹脂又はＯＨ
型強塩基性アニオン交換樹脂で除去され、シリカはＯＨ
型強塩基性アニオン交換樹脂で除去されることから、本
発明においては、原水の水質に応じて、例えば、次のよ
うなイオン交換処理を行う。
の保有水（以下「原水」と称す。）をイオン交換処理し
て、腐食性イオンと、シリカ及び／又はＣａイオンの一
部を除去して水系に供給する方法であるが、前述の如
く、Ｃａイオンはカチオン交換樹脂で除去され、腐食性
イオンはＨＣＯ3 型弱塩基性アニオン交換樹脂又はＯＨ
型強塩基性アニオン交換樹脂で除去され、シリカはＯＨ
型強塩基性アニオン交換樹脂で除去されることから、本
発明においては、原水の水質に応じて、例えば、次のよ
うなイオン交換処理を行う。
【００２７】 原水のシリカ濃度が高く、カルシウム
硬度が低く、原水中のシリカの一部と腐食性イオンを除
去する必要がある場合：図１（ａ）に示す如く、原水を
ＯＨ型強塩基性アニオン交換樹脂２Ａを充填したアニオ
ン交換塔２のみに通水し、処理水を水系に供給する。
硬度が低く、原水中のシリカの一部と腐食性イオンを除
去する必要がある場合：図１（ａ）に示す如く、原水を
ＯＨ型強塩基性アニオン交換樹脂２Ａを充填したアニオ
ン交換塔２のみに通水し、処理水を水系に供給する。
【００２８】 原水のシリカ濃度が低く、カルシウム
硬度が高く、原水中のＣａイオンの一部と腐食性イオン
を除去する必要がある場合：図１（ｂ）に示す如く、原
水をカチオン交換樹脂１Ａを充填したカチオン交換塔１
及びＨＣＯ3 型弱塩基性アニオン交換樹脂２Ｂを充填し
たアニオン交換塔２に順次通水して処理水を水系に供給
する。
硬度が高く、原水中のＣａイオンの一部と腐食性イオン
を除去する必要がある場合：図１（ｂ）に示す如く、原
水をカチオン交換樹脂１Ａを充填したカチオン交換塔１
及びＨＣＯ3 型弱塩基性アニオン交換樹脂２Ｂを充填し
たアニオン交換塔２に順次通水して処理水を水系に供給
する。
【００２９】 原水のシリカ濃度及びカルシウム硬度
が共に高く、原水中のシリカ及びＣａイオンの一部と腐
食性イオンを除去する必要がある場合：図１（ｃ）に示
す如く、原水をカチオン交換樹脂１Ａを充填したカチオ
ン交換塔１及びＯＨ型強塩基性アニオン交換樹脂２Ａを
充填したアニオン交換塔２に順次通水して処理水を水系
に供給する。
が共に高く、原水中のシリカ及びＣａイオンの一部と腐
食性イオンを除去する必要がある場合：図１（ｃ）に示
す如く、原水をカチオン交換樹脂１Ａを充填したカチオ
ン交換塔１及びＯＨ型強塩基性アニオン交換樹脂２Ａを
充填したアニオン交換塔２に順次通水して処理水を水系
に供給する。
【００３０】なお、上記〜において、「シリカ濃度
又はカルシウム硬度が低い」とは、水系においてスケー
ルが生成しない濃度であることを言い、「シリカ濃度又
はカルシウム硬度が高い」とは、水系においてスケール
が生成する濃度であることを言う。ただし、この濃度
は、濃縮運転を行っている水系では、その濃縮度を考慮
した値である。
又はカルシウム硬度が低い」とは、水系においてスケー
ルが生成しない濃度であることを言い、「シリカ濃度又
はカルシウム硬度が高い」とは、水系においてスケール
が生成する濃度であることを言う。ただし、この濃度
は、濃縮運転を行っている水系では、その濃縮度を考慮
した値である。
【００３１】しかして、本発明においては、スケールの
生成に到らない水系への供給水のシリカ濃度及びカルシ
ウム硬度の上限値を予め設定しておき（以下、この値を
「シリカ設定値」又は「Ｃａイオン設定値」と称
す。）、上記，のイオン交換処理において、カチオ
ン交換塔のカチオン交換樹脂がＣａイオン貫流点に到達
し、Ｃａイオンが流出するようになった後も、当該カチ
オン交換塔からの全流出水のカルシウム硬度の平均値、
即ち、再生後の通水開始からその時点までにカチオン交
換塔から流出した全流出水について求めたカルシウム硬
度の平均値がＣａイオン設定値以下であれば、カチオン
交換塔の採水を継続する。そして、この平均値がＣａイ
オン設定値を超えるようになった時点でカチオン交換塔
の採水を停止してカチオン交換樹脂を再生する。
生成に到らない水系への供給水のシリカ濃度及びカルシ
ウム硬度の上限値を予め設定しておき（以下、この値を
「シリカ設定値」又は「Ｃａイオン設定値」と称
す。）、上記，のイオン交換処理において、カチオ
ン交換塔のカチオン交換樹脂がＣａイオン貫流点に到達
し、Ｃａイオンが流出するようになった後も、当該カチ
オン交換塔からの全流出水のカルシウム硬度の平均値、
即ち、再生後の通水開始からその時点までにカチオン交
換塔から流出した全流出水について求めたカルシウム硬
度の平均値がＣａイオン設定値以下であれば、カチオン
交換塔の採水を継続する。そして、この平均値がＣａイ
オン設定値を超えるようになった時点でカチオン交換塔
の採水を停止してカチオン交換樹脂を再生する。
【００３２】同様に、上記，のイオン交換処理にお
いて、アニオン交換塔のアニオン交換樹脂がシリカ貫流
点に到達し、シリカが流出するようになった後も、当該
アニオン交換塔からの全流出水のシリカ濃度の平均値、
即ち、再生後の通水開始からその時点までにアニオン交
換塔から流出した全流出水について求めたシリカ濃度の
平均値がシリカ設定値以下であれば、アニオン交換塔の
採水を継続する。そして、この平均値がシリカ設定値を
超えるようになった時点でアニオン交換塔の採水を停止
してアニオン交換樹脂を再生する。
いて、アニオン交換塔のアニオン交換樹脂がシリカ貫流
点に到達し、シリカが流出するようになった後も、当該
アニオン交換塔からの全流出水のシリカ濃度の平均値、
即ち、再生後の通水開始からその時点までにアニオン交
換塔から流出した全流出水について求めたシリカ濃度の
平均値がシリカ設定値以下であれば、アニオン交換塔の
採水を継続する。そして、この平均値がシリカ設定値を
超えるようになった時点でアニオン交換塔の採水を停止
してアニオン交換樹脂を再生する。
【００３３】このようにすることで、水系に供給される
水は、シリカ濃度及び／又はカルシウム硬度が経時的に
上昇する濃度勾配を持つものとなり、採水の終期ではス
ケール障害に到るようなシリカ濃度又はカルシウム硬度
の水が供給されることとなる。しかし、一般に、冷却水
系の保有水（循環水）の滞留時間は３０〜３００時間程
度と長く、一方、通常のイオン交換樹脂の再生サイクル
（通水継続時間）は数時間程度であり、水系に供給され
たこのような濃度勾配を持つ水は水系内で十分に混合さ
れた状態とみなすことができる。このため、本発明の方
法に従って、アニオン交換塔又はカチオン交換塔からの
流出水のシリカ濃度又はカルシウム硬度の平均値を基準
としても何ら支障をきたすことはない。
水は、シリカ濃度及び／又はカルシウム硬度が経時的に
上昇する濃度勾配を持つものとなり、採水の終期ではス
ケール障害に到るようなシリカ濃度又はカルシウム硬度
の水が供給されることとなる。しかし、一般に、冷却水
系の保有水（循環水）の滞留時間は３０〜３００時間程
度と長く、一方、通常のイオン交換樹脂の再生サイクル
（通水継続時間）は数時間程度であり、水系に供給され
たこのような濃度勾配を持つ水は水系内で十分に混合さ
れた状態とみなすことができる。このため、本発明の方
法に従って、アニオン交換塔又はカチオン交換塔からの
流出水のシリカ濃度又はカルシウム硬度の平均値を基準
としても何ら支障をきたすことはない。
【００３４】このように、本発明では、アニオン交換樹
脂によるシリカの除去に当り、アニオン交換樹脂がシリ
カ貫流点に到達するまでは、シリカを殆ど含まないアニ
オン交換塔流出水を水系に供給し、アニオン交換樹脂が
シリカ貫流点に到達し、アニオン交換塔流出水中にシリ
カが含まれるようになっても更に水系への供給を継続
し、このシリカ貫流点以前の流分とシリカ貫流点以降の
流分との割合を調節することにより、換言すれば、シリ
カ貫流点以降の採水時間を調節することにより、水系に
供給するアニオン交換塔流出水のシリカ濃度の平均値を
シリカ設定値以下に抑える。これによりシリカ系スケー
ルによるスケール障害を防止した上で、防食性皮膜の形
成に有効なシリカを水系内に存在させることが可能とな
る。
脂によるシリカの除去に当り、アニオン交換樹脂がシリ
カ貫流点に到達するまでは、シリカを殆ど含まないアニ
オン交換塔流出水を水系に供給し、アニオン交換樹脂が
シリカ貫流点に到達し、アニオン交換塔流出水中にシリ
カが含まれるようになっても更に水系への供給を継続
し、このシリカ貫流点以前の流分とシリカ貫流点以降の
流分との割合を調節することにより、換言すれば、シリ
カ貫流点以降の採水時間を調節することにより、水系に
供給するアニオン交換塔流出水のシリカ濃度の平均値を
シリカ設定値以下に抑える。これによりシリカ系スケー
ルによるスケール障害を防止した上で、防食性皮膜の形
成に有効なシリカを水系内に存在させることが可能とな
る。
【００３５】同様に、カチオン交換樹脂によるＣａイオ
ンの除去に当り、カチオン交換樹脂がＣａイオン貫流点
に到達するまでは、Ｃａイオンを殆ど含まないカチオン
交換塔流出水を水系に供給し、カチオン交換樹脂がＣａ
イオン貫流点に到達し、カチオン交換塔流出水中にＣａ
イオンが含まれるようになっても更に水系への供給を継
続し、このＣａイオン貫流点以前の流分とＣａイオン貫
流点以降の流分との割合を調節することにより、換言す
れば、Ｃａイオン貫流点以降の採水時間を調節すること
により、水系に供給するカチオン交換塔流出水のＣａイ
オン濃度の平均値をＣａイオン設定値以下に抑える。こ
れによりカルシウム系スケールによるスケール障害を防
止した上で、防食性皮膜の形成に有効なＣａイオンを水
系内に存在させることが可能となる。
ンの除去に当り、カチオン交換樹脂がＣａイオン貫流点
に到達するまでは、Ｃａイオンを殆ど含まないカチオン
交換塔流出水を水系に供給し、カチオン交換樹脂がＣａ
イオン貫流点に到達し、カチオン交換塔流出水中にＣａ
イオンが含まれるようになっても更に水系への供給を継
続し、このＣａイオン貫流点以前の流分とＣａイオン貫
流点以降の流分との割合を調節することにより、換言す
れば、Ｃａイオン貫流点以降の採水時間を調節すること
により、水系に供給するカチオン交換塔流出水のＣａイ
オン濃度の平均値をＣａイオン設定値以下に抑える。こ
れによりカルシウム系スケールによるスケール障害を防
止した上で、防食性皮膜の形成に有効なＣａイオンを水
系内に存在させることが可能となる。
【００３６】アニオン交換塔流出水のシリカ濃度の平均
値がシリカ設定値に達したときは、アニオン交換塔の採
水を停止し、１〜１０重量％程度のＮａＯＨ水溶液等の
アルカリ水溶液を用いてＯＨ型強塩基性アニオン交換樹
脂を再生する。
値がシリカ設定値に達したときは、アニオン交換塔の採
水を停止し、１〜１０重量％程度のＮａＯＨ水溶液等の
アルカリ水溶液を用いてＯＨ型強塩基性アニオン交換樹
脂を再生する。
【００３７】なお、腐食性イオンの除去に用いるＨＣＯ
3 型弱塩基性アニオン交換樹脂は１〜８重量％程度のＮ
ａＨＣＯ3 水溶液を用いて再生する。
3 型弱塩基性アニオン交換樹脂は１〜８重量％程度のＮ
ａＨＣＯ3 水溶液を用いて再生する。
【００３８】一方、カチオン交換塔流出水のカルシウム
硬度の平均値がＣａイオン設定値に達したときは、カチ
オン交換塔の採水を停止し、１〜１０重量％程度のＨＣ
ｌ水溶液等の酸水溶液を用いてカチオン交換樹脂を再生
する。
硬度の平均値がＣａイオン設定値に達したときは、カチ
オン交換塔の採水を停止し、１〜１０重量％程度のＨＣ
ｌ水溶液等の酸水溶液を用いてカチオン交換樹脂を再生
する。
【００３９】ところで、イオン交換樹脂の再生に当り、
当該イオン交換樹脂を１００％完全に再生するために
は、多量の再生剤を必要とする。即ち、イオン交換樹脂
の再生に当り、完全再生の４０〜６０％程度の再生レベ
ルまでは、使用した再生剤量とイオン交換樹脂の再生率
とがほぼ比例しているが、再生レベルがそれ以上高くな
ると再生効率は非常に悪くなり、必要とする再生剤量が
著しく多量となる。
当該イオン交換樹脂を１００％完全に再生するために
は、多量の再生剤を必要とする。即ち、イオン交換樹脂
の再生に当り、完全再生の４０〜６０％程度の再生レベ
ルまでは、使用した再生剤量とイオン交換樹脂の再生率
とがほぼ比例しているが、再生レベルがそれ以上高くな
ると再生効率は非常に悪くなり、必要とする再生剤量が
著しく多量となる。
【００４０】従って、本発明では、イオン交換樹脂の再
生レベルは再生効率の高い、完全再生の４０〜６０％程
度で止め、再生剤量や再生時間を低減するのが好まし
い。
生レベルは再生効率の高い、完全再生の４０〜６０％程
度で止め、再生剤量や再生時間を低減するのが好まし
い。
【００４１】また、特に、図１（ｂ），（ｃ）に示す如
く、カチオン交換塔とアニオン交換塔とを直列に配置し
て処理する場合、カチオン交換塔の再生サイクルとアニ
オン交換塔の再生サイクルとが同一となるように、各イ
オン交換樹脂の再生レベルを調節するのが有利である。
く、カチオン交換塔とアニオン交換塔とを直列に配置し
て処理する場合、カチオン交換塔の再生サイクルとアニ
オン交換塔の再生サイクルとが同一となるように、各イ
オン交換樹脂の再生レベルを調節するのが有利である。
【００４２】本発明では、カチオン交換塔及び／又はア
ニオン交換塔の再生レベルと再生サイクルを調整するの
みで、アニオン交換塔を２塔並列配置したり、バイパス
配管を設けたりすることなく、水系に、腐食性イオンを
含まず、かつ、シリカ及び／又はＣａイオンの一部を除
去してその濃度を適当な濃度に調整した水を供給するこ
とができる。このため、水系の腐食及びスケールの防止
において、装置の小型化、簡易化を図ると共に、再生操
作の軽減を図ることができる。
ニオン交換塔の再生レベルと再生サイクルを調整するの
みで、アニオン交換塔を２塔並列配置したり、バイパス
配管を設けたりすることなく、水系に、腐食性イオンを
含まず、かつ、シリカ及び／又はＣａイオンの一部を除
去してその濃度を適当な濃度に調整した水を供給するこ
とができる。このため、水系の腐食及びスケールの防止
において、装置の小型化、簡易化を図ると共に、再生操
作の軽減を図ることができる。
【００４３】なお、アニオン交換塔及び／又はカチオン
交換塔の流出水は一旦貯槽に受けてから水系に供給して
も良い。また、採水の停止時期は、水系のシリカ濃度又
はカルシウム硬度の測定値に基いて決定しても良い。
交換塔の流出水は一旦貯槽に受けてから水系に供給して
も良い。また、採水の停止時期は、水系のシリカ濃度又
はカルシウム硬度の測定値に基いて決定しても良い。
【００４４】本発明においては、更にスケール防止剤を
用いても良い。この場合、用いるスケール防止剤には特
に制限はなく、従来公知のポリアクリルアミドの部分加
水分解物等のシリカ系スケール防止剤を用いることがで
き、その添加量は水系の保有水量に対して１〜１００ｍ
ｇ／Ｌ程度とするのが好ましい。
用いても良い。この場合、用いるスケール防止剤には特
に制限はなく、従来公知のポリアクリルアミドの部分加
水分解物等のシリカ系スケール防止剤を用いることがで
き、その添加量は水系の保有水量に対して１〜１００ｍ
ｇ／Ｌ程度とするのが好ましい。
【００４５】また、必要に応じて、無機リン酸塩（正リ
ン酸塩や重合リン酸塩）や有機リン酸エステル、ホスホ
ン酸類、亜鉛、ニッケル塩、タングステン酸塩、モリブ
デン酸塩、亜硝酸塩、ホウ酸塩、ケイ酸塩、オキシカル
ボン酸塩、ベンゾトリアゾール、メルカプトベンゾチア
ゾール等の防食剤や、前述の如く、リグニン誘導体、タ
ンニン酸類、デンプン等の多糖類等のスケール防止剤等
を併用してもよい。
ン酸塩や重合リン酸塩）や有機リン酸エステル、ホスホ
ン酸類、亜鉛、ニッケル塩、タングステン酸塩、モリブ
デン酸塩、亜硝酸塩、ホウ酸塩、ケイ酸塩、オキシカル
ボン酸塩、ベンゾトリアゾール、メルカプトベンゾチア
ゾール等の防食剤や、前述の如く、リグニン誘導体、タ
ンニン酸類、デンプン等の多糖類等のスケール防止剤等
を併用してもよい。
【００４６】更にまた、前記特開平６−１５８３６４号
公報記載の方法と同様に、水に低分子量ポリマーを添加
しても良い。低分子量ポリマーの添加により、イオン交
換で水中に溶出したＯＨ- ，ＨＣＯ3 -等の防食性アニオ
ンと水系由来のＣａ2+，ＳｉＯ2 等の防食性成分との均
一な防食皮膜の形成が促進され、腐食がより一層確実に
抑制される。
公報記載の方法と同様に、水に低分子量ポリマーを添加
しても良い。低分子量ポリマーの添加により、イオン交
換で水中に溶出したＯＨ- ，ＨＣＯ3 -等の防食性アニオ
ンと水系由来のＣａ2+，ＳｉＯ2 等の防食性成分との均
一な防食皮膜の形成が促進され、腐食がより一層確実に
抑制される。
【００４７】この場合、低分子量ポリマーとしては、分
子量５００〜１００，０００、特に１０００〜２０，０
００程度の水溶性のポリマー、具体的には、マレイン酸
−イソブチレン共重合体、ポリアクリル酸、ポリアクリ
ルアミドの部分加水分解物、アクリル酸−アリロキシ−
２−ヒドロキシプロパンスルホン酸共重合体、アクリル
酸−ヒドロキシエチルメタクリル酸共重合体、アクリル
アミドとアリルスルホン酸共重合体、アクリル酸−マレ
イン酸共重合体、アクリル酸−スチレン共重合体、アク
リル酸−スチレンスルホン酸共重合体、ポリマレイン
酸、ポリスチレンスルホン酸、アクリル酸−イタコン酸
共重合体、ポリイタコン酸、アクリル酸−アクリロニト
リル共重合体、アクリル酸−ビニルスルホン酸共重合
体、メチルビニルエーテル−マレイン酸共重合体など公
知の低分子量ポリマーが挙げられる。
子量５００〜１００，０００、特に１０００〜２０，０
００程度の水溶性のポリマー、具体的には、マレイン酸
−イソブチレン共重合体、ポリアクリル酸、ポリアクリ
ルアミドの部分加水分解物、アクリル酸−アリロキシ−
２−ヒドロキシプロパンスルホン酸共重合体、アクリル
酸−ヒドロキシエチルメタクリル酸共重合体、アクリル
アミドとアリルスルホン酸共重合体、アクリル酸−マレ
イン酸共重合体、アクリル酸−スチレン共重合体、アク
リル酸−スチレンスルホン酸共重合体、ポリマレイン
酸、ポリスチレンスルホン酸、アクリル酸−イタコン酸
共重合体、ポリイタコン酸、アクリル酸−アクリロニト
リル共重合体、アクリル酸−ビニルスルホン酸共重合
体、メチルビニルエーテル−マレイン酸共重合体など公
知の低分子量ポリマーが挙げられる。
【００４８】このような低分子量ポリマーの添加量は原
水の水質によっても異なるが、通常の場合、保有水に対
して０．１〜５００ｍｇ／Ｌである。
水の水質によっても異なるが、通常の場合、保有水に対
して０．１〜５００ｍｇ／Ｌである。
【００４９】なお、低分子量ポリマーの添加時期には特
に制限はないが、通常の場合、前記アニオン交換樹脂に
よる処理の後とするのが好ましい。
に制限はないが、通常の場合、前記アニオン交換樹脂に
よる処理の後とするのが好ましい。
【００５０】このような本発明の方法は、腐食性イオン
としてのＣｌ- ，ＳＯ4 2- とシリカ及び／又はＣａイオ
ンを含有する水系、例えば淡水系であって、水が濃縮さ
れる水系の防食に極めて有効である。
としてのＣｌ- ，ＳＯ4 2- とシリカ及び／又はＣａイオ
ンを含有する水系、例えば淡水系であって、水が濃縮さ
れる水系の防食に極めて有効である。
【００５１】
【実施例】以下に実施例及び比較例を挙げて本発明をよ
り具体的に説明する。
り具体的に説明する。
【００５２】なお、実施例及び比較例で用いた原水Ａ，
Ｂ，Ｃの水質は下記表１に示す通りである。
Ｂ，Ｃの水質は下記表１に示す通りである。
【００５３】
【表１】
【００５４】実施例１ 図２に示すパイロット試験装置を用いてスケール防止効
果、腐食防止効果の確認を行った。
果、腐食防止効果の確認を行った。
【００５５】図２において、１はカチオン交換塔、２は
アニオン交換塔、３は原水槽、４は冷却塔、５は熱交換
器、６はテストピースカラム、７はスケール防止剤貯槽
である。
アニオン交換塔、３は原水槽、４は冷却塔、５は熱交換
器、６はテストピースカラム、７はスケール防止剤貯槽
である。
【００５６】原水は、ポンプＰ1 により、配管１１、カ
チオン交換塔１、配管１２、アニオン交換塔２及び配管
１３を経て冷却塔４の保有水槽４Ａに補給される。この
保有水槽４Ａには、スケール防止剤貯槽７のスケール防
止剤がポンプＰ2 により配管１４を経て添加されてい
る。冷却水は、水槽４Ａから、ポンプＰ3 により、配管
１５、熱交換器５、配管１６、テストピースカラム６、
配管１７を経て循環される。この循環水の一部は配管１
８より系外へブローされる。
チオン交換塔１、配管１２、アニオン交換塔２及び配管
１３を経て冷却塔４の保有水槽４Ａに補給される。この
保有水槽４Ａには、スケール防止剤貯槽７のスケール防
止剤がポンプＰ2 により配管１４を経て添加されてい
る。冷却水は、水槽４Ａから、ポンプＰ3 により、配管
１５、熱交換器５、配管１６、テストピースカラム６、
配管１７を経て循環される。この循環水の一部は配管１
８より系外へブローされる。
【００５７】カチオン交換塔１にはカチオン交換樹脂５
００ｍｌを充填し、アニオン交換塔２にはアニオン交換
樹脂５００ｍｌを充填した。熱交換器５の熱交換チュー
ブには市販の炭素鋼チューブ（ＳＴＢ３４０，外径１９
ｍｍ，肉厚（実測値）２．２ｍｍ）を２本用いた。テス
トピースは、炭素鋼製テストピース（ＳＰＣＣ，３０ｍ
ｍ×５０ｍｍ×１ｍｍ）である。スケール防止剤として
はポリマレイン酸を用いた。
００ｍｌを充填し、アニオン交換塔２にはアニオン交換
樹脂５００ｍｌを充填した。熱交換器５の熱交換チュー
ブには市販の炭素鋼チューブ（ＳＴＢ３４０，外径１９
ｍｍ，肉厚（実測値）２．２ｍｍ）を２本用いた。テス
トピースは、炭素鋼製テストピース（ＳＰＣＣ，３０ｍ
ｍ×５０ｍｍ×１ｍｍ）である。スケール防止剤として
はポリマレイン酸を用いた。
【００５８】この冷却水系の運転条件は次の通りであ
る。
る。
【００５９】補給水量：２２Ｌ／ｈｒ 保有水量：３００Ｌ 循環水量：１０．６Ｌ／ｈｒ ブロー水量：３Ｌ／ｈｒ 循環水の熱交換器入口温度：３０℃ 循環水の熱交換器出口温度：５０℃ スケール防止剤添加量：１５ｍｇ／Ｌ 濃縮倍数：７倍 原水としては、表１の原水Ａを用い、原水の通水に当
り、カチオン交換塔１のカチオン交換樹脂は５重量％Ｈ
Ｃｌ水溶液で再生レベル：１７ｇ−ＨＣｌ／Ｌ−樹脂
（完全再生の１５％）に再生し、アニオン交換塔２のア
ニオン交換樹脂は５重量％ＮａＯＨ水溶液で再生レベ
ル：５０ｇ−ＮａＯＨ／Ｌ−樹脂（完全再生の３８％）
に再生し、通水量２６０Ｌ，通水時間１２ｈｒ毎に同様
の条件で再生を行うようにして通水を継続した。
り、カチオン交換塔１のカチオン交換樹脂は５重量％Ｈ
Ｃｌ水溶液で再生レベル：１７ｇ−ＨＣｌ／Ｌ−樹脂
（完全再生の１５％）に再生し、アニオン交換塔２のア
ニオン交換樹脂は５重量％ＮａＯＨ水溶液で再生レベ
ル：５０ｇ−ＮａＯＨ／Ｌ−樹脂（完全再生の３８％）
に再生し、通水量２６０Ｌ，通水時間１２ｈｒ毎に同様
の条件で再生を行うようにして通水を継続した。
【００６０】即ち、このカチオン交換塔のカチオン交換
樹脂は６ｈｒでＣａイオン貫流点に達するが、１２ｈｒ
通水して得られるカチオン交換塔流出水のカルシウム硬
度の平均値は２１ｍｇ／Ｌであり、また、アニオン交換
塔のアニオン交換樹脂は４ｈｒでシリカ貫流点に達する
が、１２ｈｒ通水して得られるアニオン交換塔流出水の
シリカ濃度の平均値は２１ｍｇ／Ｌであり、この１２ｈ
ｒ通水したときのカルシウム硬度及びシリカ濃度の平均
値はスケール障害を引き起こすことのない濃度であるた
め、カチオン交換樹脂及びアニオン交換樹脂がそれぞれ
貫流点に到達した後も採水を継続した。
樹脂は６ｈｒでＣａイオン貫流点に達するが、１２ｈｒ
通水して得られるカチオン交換塔流出水のカルシウム硬
度の平均値は２１ｍｇ／Ｌであり、また、アニオン交換
塔のアニオン交換樹脂は４ｈｒでシリカ貫流点に達する
が、１２ｈｒ通水して得られるアニオン交換塔流出水の
シリカ濃度の平均値は２１ｍｇ／Ｌであり、この１２ｈ
ｒ通水したときのカルシウム硬度及びシリカ濃度の平均
値はスケール障害を引き起こすことのない濃度であるた
め、カチオン交換樹脂及びアニオン交換樹脂がそれぞれ
貫流点に到達した後も採水を継続した。
【００６１】３０日運転を継続したときの補給水の平均
水質とテストピースの腐食防止速度及びスケール付着速
度を調べ、結果を表２に示した。
水質とテストピースの腐食防止速度及びスケール付着速
度を調べ、結果を表２に示した。
【００６２】実施例２ 原水として、表１の原水Ｂを用い、原水の通水に当り、
カチオン交換塔１のカチオン交換樹脂を５重量％ＨＣｌ
水溶液で再生レベル：５０ｇ−ＨＣｌ／Ｌ−樹脂（完全
再生の５３％）に再生し、アニオン交換塔２のアニオン
交換樹脂を５重量％ＮａＨＣＯ3 水溶液で再生レベル：
８０ｇ−ＮａＨＣＯ3 ／Ｌ−樹脂（完全再生の３１％）
に再生し、通水量９４０Ｌ，通水時間４３ｈｒ毎に同様
の条件で再生を行うようにして通水を継続したこと以外
は、実施例１と同様にして運転を行い、補給水の平均水
質とテストピースの腐食速度及びスケール付着速度を調
べ、結果を表２に示した。
カチオン交換塔１のカチオン交換樹脂を５重量％ＨＣｌ
水溶液で再生レベル：５０ｇ−ＨＣｌ／Ｌ−樹脂（完全
再生の５３％）に再生し、アニオン交換塔２のアニオン
交換樹脂を５重量％ＮａＨＣＯ3 水溶液で再生レベル：
８０ｇ−ＮａＨＣＯ3 ／Ｌ−樹脂（完全再生の３１％）
に再生し、通水量９４０Ｌ，通水時間４３ｈｒ毎に同様
の条件で再生を行うようにして通水を継続したこと以外
は、実施例１と同様にして運転を行い、補給水の平均水
質とテストピースの腐食速度及びスケール付着速度を調
べ、結果を表２に示した。
【００６３】なお、本実施例において、カチオン交換塔
のカチオン交換樹脂は１８ｈｒで、Ｃａイオン貫流点に
達したが、４３ｈｒ通水して得られるカチオン交換塔流
出水のカルシウム硬度の平均値は２１ｍｇ／Ｌであっ
た。また、アニオン交換塔のアニオン交換樹脂はシリカ
のイオン交換能を有さず、従って、４３ｈｒ通水して得
られるアニオン交換塔流出水のシリカ濃度の平均値は原
水Ｂと同じ７ｍｇ／Ｌであった。
のカチオン交換樹脂は１８ｈｒで、Ｃａイオン貫流点に
達したが、４３ｈｒ通水して得られるカチオン交換塔流
出水のカルシウム硬度の平均値は２１ｍｇ／Ｌであっ
た。また、アニオン交換塔のアニオン交換樹脂はシリカ
のイオン交換能を有さず、従って、４３ｈｒ通水して得
られるアニオン交換塔流出水のシリカ濃度の平均値は原
水Ｂと同じ７ｍｇ／Ｌであった。
【００６４】実施例３ 原水として、表１の原水Ｃを用い、カチオン交換塔を設
けず、アニオン交換塔のみを設け、原水の通水に当り、
アニオン交換塔のアニオン交換樹脂を５重量％ＮａＯＨ
水溶液で実施例１と同様の再生レベルに再生し、通水量
２７０Ｌ，通水時間１２ｈｒ毎に同様の条件で再生を行
うようにして通水を継続したこと以外は、実施例１と同
様に運転を行い、補給水の平均水質とテストピースの腐
食速度及びスケール付着速度を調べ、結果を表２に示し
た。
けず、アニオン交換塔のみを設け、原水の通水に当り、
アニオン交換塔のアニオン交換樹脂を５重量％ＮａＯＨ
水溶液で実施例１と同様の再生レベルに再生し、通水量
２７０Ｌ，通水時間１２ｈｒ毎に同様の条件で再生を行
うようにして通水を継続したこと以外は、実施例１と同
様に運転を行い、補給水の平均水質とテストピースの腐
食速度及びスケール付着速度を調べ、結果を表２に示し
た。
【００６５】なお、本実施例において、アニオン交換塔
のアニオン交換樹脂は４ｈｒでシリカ貫流点に達した
が、１２ｈｒ通水して得られるアニオン交換塔流出水の
シリカ濃度の平均値は５０ｍｇ／Ｌであった。
のアニオン交換樹脂は４ｈｒでシリカ貫流点に達した
が、１２ｈｒ通水して得られるアニオン交換塔流出水の
シリカ濃度の平均値は５０ｍｇ／Ｌであった。
【００６６】比較例１〜３ 原水Ａ，Ｂ，Ｃをイオン交換処理することなく直接冷却
水系に補給したこと以外は実施例１，２，３と各々同様
に運転を行い、補給水の平均水質（原水水質と同じ）と
テストピースの腐食速度及びスケール付着速度を調べ、
結果を表２に示した。
水系に補給したこと以外は実施例１，２，３と各々同様
に運転を行い、補給水の平均水質（原水水質と同じ）と
テストピースの腐食速度及びスケール付着速度を調べ、
結果を表２に示した。
【００６７】
【表２】
【００６８】表２より、本発明の方法によれば、水系の
腐食を抑制すると共に、スケール障害を防止することが
できることが明らかである。
腐食を抑制すると共に、スケール障害を防止することが
できることが明らかである。
【００６９】
【発明の効果】以上詳述した通り、本発明の水系の防食
方法によれば、水系の補給水又は保有水をイオン交換処
理して腐食性イオンを除去することにより水系の腐食性
を低減すると共に、シリカ及び／又はＣａイオンを除去
して水系内のシリカ濃度及び／又はＣａイオン濃度を適
当な濃度に制御することにより、水系のスケール障害を
防止した上で防食性を高める方法において、イオン交換
のための装置を小型化して、再生のための手間や薬剤
量、排水量等を低減することができる。
方法によれば、水系の補給水又は保有水をイオン交換処
理して腐食性イオンを除去することにより水系の腐食性
を低減すると共に、シリカ及び／又はＣａイオンを除去
して水系内のシリカ濃度及び／又はＣａイオン濃度を適
当な濃度に制御することにより、水系のスケール障害を
防止した上で防食性を高める方法において、イオン交換
のための装置を小型化して、再生のための手間や薬剤
量、排水量等を低減することができる。
【図１】本発明の水系の防食方法の実施の形態を示す系
統図である。
統図である。
【図２】実施例１〜３で用いたパイロット試験装置の系
統図である。
統図である。
【図３】図３（ａ）はアニオン交換塔の採水量と処理水
中のシリカ及びＣｌ- イオン濃度との関係を示すグラ
フ、図３（ｂ）はカチオン交換塔の採水量と処理水のカ
ルシウム硬度との関係を示すグラフである。
中のシリカ及びＣｌ- イオン濃度との関係を示すグラ
フ、図３（ｂ）はカチオン交換塔の採水量と処理水のカ
ルシウム硬度との関係を示すグラフである。
【図４】従来法を示す系統図である。
１ カチオン交換塔 ２ アニオン交換塔 ３ 原水槽 ４ 冷却塔 ５ 熱交換器 ６ テストピースカラム ７ スケール防止剤貯槽
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｃ２３Ｆ 14/00 Ｃ２３Ｆ 14/00
Claims (3)
- 【請求項１】 水系に供給する水又は水系から取り出し
た水をＯＨ型強塩基性アニオン交換樹脂と接触させて腐
食性イオンを除去した後、該水系に供給する水系の防食
方法において、 該アニオン交換樹脂がシリカ貫流点に到達した後も、該
アニオン交換樹脂と接触して得られる水のシリカ濃度が
所定値に達するまでは更に該アニオン交換樹脂と接触し
た水の該水系への供給を継続することを特徴とする水系
の防食方法。 - 【請求項２】 水系に供給する水又は水系から取り出し
た水をカチオン交換樹脂と接触させた後、アニオン交換
樹脂と接触させて腐食性イオンを除去し、次いで該水系
に供給する水系の防食方法であって、 該カチオン交換樹脂がＣａイオン貫流点に到達した後
も、該カチオン交換樹脂と接触して得られる水のＣａイ
オン濃度が所定値に達するまでは更に該カチオン交換樹
脂と接触した水の該アニオン交換樹脂への供給を継続す
ることを特徴とする水系の防食方法。 - 【請求項３】 水系に供給する水又は水系から取り出し
た水をカチオン交換樹脂と接触させた後、ＯＨ型強塩基
性アニオン交換樹脂と接触させて腐食性イオンを除去
し、次いで該水系に供給する水系の防食方法であって、 該アニオン交換樹脂がシリカ貫流点に到達した後も、該
アニオン交換樹脂と接触して得られる水のシリカ濃度が
所定値に達するまでは更に該アニオン交換樹脂と接触し
た水の該水系への供給を継続し、 該カチオン交換樹脂がＣａイオン貫流点に到達した後
も、該カチオン交換樹脂と接触して得られる水のＣａイ
オン濃度が所定値に達するまでは更にカチオン交換樹脂
と接触した水の該アニオン交換樹脂への供給を継続する
ことを特徴とする水系の防食方法。
Priority Applications (7)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP00221897A JP3944932B2 (ja) | 1997-01-09 | 1997-01-09 | 水系の防食方法 |
| US09/000,840 US5985152A (en) | 1997-01-09 | 1997-12-30 | Method of preventing corrosion in a water system |
| SG1997004744A SG63796A1 (en) | 1997-01-09 | 1997-12-31 | Method of preventing corrosion in a water system |
| EP98300020A EP0857514A3 (en) | 1997-01-09 | 1998-01-05 | Method of preventing corrosion in a water system |
| EP03078017A EP1405671B1 (en) | 1997-01-09 | 1998-01-05 | Method of preventing corrosion in a water system |
| DE69833057T DE69833057D1 (de) | 1997-01-09 | 1998-01-05 | Verfahren zur Verhinderung von Wasserkorrosion |
| KR1019980000181A KR100320359B1 (ko) | 1997-01-09 | 1998-01-07 | 수계의부식방지방법 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP00221897A JP3944932B2 (ja) | 1997-01-09 | 1997-01-09 | 水系の防食方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10192836A true JPH10192836A (ja) | 1998-07-28 |
| JP3944932B2 JP3944932B2 (ja) | 2007-07-18 |
Family
ID=11523229
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP00221897A Expired - Fee Related JP3944932B2 (ja) | 1997-01-09 | 1997-01-09 | 水系の防食方法 |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5985152A (ja) |
| EP (2) | EP1405671B1 (ja) |
| JP (1) | JP3944932B2 (ja) |
| KR (1) | KR100320359B1 (ja) |
| DE (1) | DE69833057D1 (ja) |
| SG (1) | SG63796A1 (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009028724A (ja) * | 2001-04-05 | 2009-02-12 | Toray Ind Inc | 水処理方法および水処理装置 |
| JP2011072897A (ja) * | 2009-09-30 | 2011-04-14 | Miura Co Ltd | 水処理システム |
| JP2013188730A (ja) * | 2012-03-15 | 2013-09-26 | Miura Co Ltd | 水処理システム |
| JP2014100706A (ja) * | 2012-11-21 | 2014-06-05 | Ovivo Luxembourg Srl | 特に超純水を得るための水の処理 |
| CN115321642A (zh) * | 2022-08-08 | 2022-11-11 | 华北电力科学研究院有限责任公司 | 换流阀内冷水系统均压电极结垢的抑制方法及装置 |
| WO2023248920A1 (ja) * | 2022-06-24 | 2023-12-28 | パナソニックＩｐマネジメント株式会社 | 軟水化装置 |
Families Citing this family (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6746609B2 (en) * | 2002-08-21 | 2004-06-08 | Berile B. Stander | Cooling tower water treatment |
| US7517493B2 (en) * | 2004-01-09 | 2009-04-14 | Water Conservation Technology International, Inc. | Cooling water corrosion inhibition method |
| KR101039509B1 (ko) * | 2006-10-18 | 2011-06-08 | 미쓰비시덴키 가부시키가이샤 | 방전가공 장치 및 방전가공 방법 |
| US7708939B2 (en) * | 2007-04-24 | 2010-05-04 | Water Conservation Technology International, Inc. | Cooling water corrosion inhibition method |
| US20090277841A1 (en) * | 2008-05-07 | 2009-11-12 | Johnson Donald A | Method for minimizing corrosion, scale, and water consumption in cooling tower systems |
| US8753516B2 (en) * | 2009-12-04 | 2014-06-17 | Mitsubishi Electric Corporation | Corrosion preventing apparatus, corrosion preventing method, and wire electric discharge machining apparatus |
| JP5025826B2 (ja) | 2009-12-18 | 2012-09-12 | 三菱電機株式会社 | 液質調整装置及び液質調整方法並びにワイヤ放電加工装置 |
| US8729006B2 (en) | 2011-06-28 | 2014-05-20 | Ecolab Usa Inc. | Methods and compositions using sodium carboxymethyl cellulose as scale control agent |
| JP6442581B1 (ja) * | 2017-09-27 | 2018-12-19 | 株式会社レイケン | 水処理装置、水処理システム及び冷却システム |
| US11254610B2 (en) | 2018-06-04 | 2022-02-22 | Lhoist North America, Inc. | Composition and method for simultaneous water softening and silica removal in boiler feed water |
Family Cites Families (18)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3458438A (en) * | 1966-03-09 | 1969-07-29 | Crane Co | Method and apparatus for water treatment |
| US3444079A (en) * | 1966-11-14 | 1969-05-13 | Ritter Pfaudler Corp | Method and apparatus for demineralizing water |
| US3805880A (en) * | 1972-04-24 | 1974-04-23 | Allied Chem | Circulating cooling system |
| DE3027362A1 (de) * | 1980-07-18 | 1982-02-18 | Siemens AG, 1000 Berlin und 8000 München | Kuehlanordnung und verfahren zum betrieb der anordnung |
| US4532045A (en) * | 1982-07-07 | 1985-07-30 | Waterscience, Inc. | Bleed-off elimination system and method |
| DE3229019A1 (de) * | 1982-08-04 | 1984-02-09 | Metallgesellschaft Ag, 6000 Frankfurt | Verfahren zum behandeln von abwasser |
| US4564455A (en) * | 1983-12-13 | 1986-01-14 | The Graver Company | Three component resin system and method for purifying aqueous solutions |
| JPS62124992A (ja) * | 1985-11-27 | 1987-06-06 | Hitachi Ltd | 感熱転写インクリボン |
| US4820421A (en) * | 1987-05-01 | 1989-04-11 | Auerswald David C | System and method for demineralizing water |
| JPH089030B2 (ja) * | 1987-12-21 | 1996-01-31 | 三菱電機株式会社 | イオン交換樹脂による水のｐＨ制御方法 |
| US4931187A (en) * | 1989-02-07 | 1990-06-05 | Klenzoid, Inc. | Cooling tower system |
| JP3358216B2 (ja) * | 1992-11-27 | 2002-12-16 | 栗田工業株式会社 | 水系の金属の腐食抑制方法 |
| JP2917813B2 (ja) * | 1994-05-31 | 1999-07-12 | 栗田工業株式会社 | 水系の金属の腐食抑制方法 |
| JP2919749B2 (ja) * | 1994-08-23 | 1999-07-19 | ダイワ精工株式会社 | 魚釣用両軸受型リ−ル |
| JPH09100061A (ja) * | 1995-05-12 | 1997-04-15 | Izu Tec Kk | テープカッタ |
| JPH09119808A (ja) * | 1995-10-25 | 1997-05-06 | Olympus Optical Co Ltd | エッジ検出のための閾値設定方法 |
| JPH09176872A (ja) * | 1995-12-22 | 1997-07-08 | Kurita Water Ind Ltd | 水系の金属の腐食抑制及びシリカ系スケール抑制方法 |
| JP3646385B2 (ja) * | 1995-12-27 | 2005-05-11 | 栗田工業株式会社 | 水系の金属の腐食抑制方法 |
-
1997
- 1997-01-09 JP JP00221897A patent/JP3944932B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1997-12-30 US US09/000,840 patent/US5985152A/en not_active Expired - Fee Related
- 1997-12-31 SG SG1997004744A patent/SG63796A1/en unknown
-
1998
- 1998-01-05 EP EP03078017A patent/EP1405671B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1998-01-05 DE DE69833057T patent/DE69833057D1/de not_active Expired - Fee Related
- 1998-01-05 EP EP98300020A patent/EP0857514A3/en not_active Withdrawn
- 1998-01-07 KR KR1019980000181A patent/KR100320359B1/ko not_active IP Right Cessation
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009028724A (ja) * | 2001-04-05 | 2009-02-12 | Toray Ind Inc | 水処理方法および水処理装置 |
| JP2011072897A (ja) * | 2009-09-30 | 2011-04-14 | Miura Co Ltd | 水処理システム |
| JP2013188730A (ja) * | 2012-03-15 | 2013-09-26 | Miura Co Ltd | 水処理システム |
| JP2014100706A (ja) * | 2012-11-21 | 2014-06-05 | Ovivo Luxembourg Srl | 特に超純水を得るための水の処理 |
| WO2023248920A1 (ja) * | 2022-06-24 | 2023-12-28 | パナソニックＩｐマネジメント株式会社 | 軟水化装置 |
| CN115321642A (zh) * | 2022-08-08 | 2022-11-11 | 华北电力科学研究院有限责任公司 | 换流阀内冷水系统均压电极结垢的抑制方法及装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| KR19980070381A (ko) | 1998-10-26 |
| EP1405671A3 (en) | 2004-06-30 |
| EP1405671B1 (en) | 2005-12-28 |
| EP0857514A3 (en) | 1999-03-17 |
| JP3944932B2 (ja) | 2007-07-18 |
| KR100320359B1 (ko) | 2002-02-19 |
| SG63796A1 (en) | 1999-03-30 |
| US5985152A (en) | 1999-11-16 |
| DE69833057D1 (de) | 2006-02-02 |
| EP1405671A2 (en) | 2004-04-07 |
| EP0857514A2 (en) | 1998-08-12 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4532045A (en) | Bleed-off elimination system and method | |
| JPH10192836A (ja) | 水系の防食方法 | |
| JP3928182B2 (ja) | 開放循環冷却水系の防食・防スケール方法 | |
| US5248438A (en) | Methods of controlling scale formation in aqueous systems | |
| US4387027A (en) | Control of iron induced fouling in water systems | |
| JP3663634B2 (ja) | 循環冷却水系の運転方法 | |
| US5326478A (en) | Methods for controlling scale formation in aqueous systems | |
| JP2002054894A (ja) | 開放循環冷却水系の水処理方法及びその装置 | |
| EP0866148B1 (en) | Method for inhibiting corrosion in water systems | |
| EP0094822A1 (en) | Scale-inhibiting compositions and process for inhibiting scale in systems exposed to water | |
| JP3358216B2 (ja) | 水系の金属の腐食抑制方法 | |
| JPH09176872A (ja) | 水系の金属の腐食抑制及びシリカ系スケール抑制方法 | |
| KR100949354B1 (ko) | 고 전도도 수질에 적합한 수처리 방법 | |
| JP3401909B2 (ja) | 水系の金属の腐食抑制装置 | |
| JP2917813B2 (ja) | 水系の金属の腐食抑制方法 | |
| JPH1119687A (ja) | 水系におけるスケールの付着防止方法 | |
| JP3911713B2 (ja) | イオン交換装置 | |
| JPS60139397A (ja) | 加圧ボイラー中のスケール制御方法 | |
| JPH1128461A (ja) | 水系の金属の腐食抑制方法 | |
| JP2003320392A (ja) | スケール防止方法及びスケール防止装置 | |
| JP2008088475A (ja) | 腐食防止剤および腐食防止方法 | |
| JP3963031B2 (ja) | 水系の金属の腐食抑制方法 | |
| JPH09111482A (ja) | 水系の金属の腐食防止方法 | |
| JP2001327994A (ja) | 開放循環冷却水の処理装置 | |
| JP2009299161A (ja) | 水系の金属腐食抑制方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20070109 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20070220 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20070320 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20070402 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100420 Year of fee payment: 3 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110420 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120420 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120420 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130420 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140420 Year of fee payment: 7 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |