JPH09111482A - 水系の金属の腐食防止方法 - Google Patents
水系の金属の腐食防止方法Info
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- JPH09111482A JPH09111482A JP7271061A JP27106195A JPH09111482A JP H09111482 A JPH09111482 A JP H09111482A JP 7271061 A JP7271061 A JP 7271061A JP 27106195 A JP27106195 A JP 27106195A JP H09111482 A JPH09111482 A JP H09111482A
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Abstract
く、水系の金属の腐食を効果的に防止する。 【解決手段】 水系の保有水及び/又は水系への補給水
をアニオン交換樹脂で処理することにより、水系の塩化
物イオン及び硫酸イオンの合計濃度を5mg/L以下と
する。 【効果】 Cl- +SO4 2- 濃度を十分に低減すること
により、防食剤の添加等を必要とすることなく、金属の
腐食を効果的に防止することができる。防食剤の添加が
不要であるため、薬剤コストの低減を図ると共に、放流
水の処理の問題が解消される。アニオン交換樹脂による
処理を行うのみで良く、複雑な設備や煩雑な操作を必要
とせず、水処理コスト及び手間は大幅に軽減される。
Description
止方法に係り、特に、淡水系における軟鋼、ステンレス
鋼、銅、銅合金などの金属の腐食を、防食剤の添加を必
要とすることなく、効果的に防止する方法に関する。
冷温水系)、密閉水系などの淡水系で使用される各種機
器や配管等の基材として、軟鋼、ステンレス鋼、銅、銅
合金等が使用されている。淡水中に浸漬使用されている
これらの基材は、補給水から持ち込まれる塩化物イオン
(Cl- )、硫酸イオン(SO4 2- )等により腐食さ
れ、孔食を発生させる。そこで、このような淡水系と接
する金属材の腐食を防止するために次のような方法が提
案されている。
金などの金属の淡水系での腐食抑制剤としては、クロム
酸塩、モリブデン酸塩、亜硝酸塩、りん酸塩、ホスホン
酸塩、亜鉛塩、ベンゾトリアゾール、トリルトリアゾー
ル、メルカプトベンゾチアゾールなどが使用されてき
た。
出た冷却水の一部又は全部をH型強酸性カチオン交換樹
脂とOH型弱塩基性アニオン交換樹脂に通水することに
より、塩類の濃縮防止及び錆、濁質の除去を図る水処理
方法がある(特開昭48−13936号公報)。
シウム粉末を水系に添加し、系内の水の飽和指数(ラン
ジェリア指数)を0にすることにより腐食性を低減する
方法である。
性アニオンを、防食性アニオンを担持したアニオン交換
樹脂に通水して交換するとともに、低分子量ポリマーを
添加して防食効果の向上を図る方法がある(特開平6−
158364号公報)。
の腐食防止方法においては、それぞれ次のような問題が
あった。
含む淡水を系外へ放出した場合、環境汚染の要因となる
恐れがある。
カチオン交換樹脂を使用するため、高コストである上
に、純水は時間の経過とともに空気中の炭酸ガスを吸い
込み、pHが低下することによる腐食性の増大が懸念さ
れるという問題がある。特に、純水化では、腐食性イオ
ンとともに防食性イオンも除去されるため、新たに防食
剤を添加する必要があるという不具合もある。
水を抜き、炭酸カルシウムの棚を設置する工事が必要で
あり、処理の迅速性、人手の面で問題が残る。
リマー処理であれば、上述のような問題は解消されるも
のの、添加した低分子量ポリマーに由来するCOD成分
濃度上昇の問題がある。
剤の添加等を必要とすることなく、また、多くの手間を
要することなく、水系の金属の腐食を効果的に防止する
ことができる水系の金属の腐食防止方法を提供すること
を目的とする。
食防止方法は、水系の金属の腐食防止方法であって、該
水系の保有水及び/又は該水系への補給水をアニオン交
換樹脂で処理することにより、該水系の塩化物イオン及
び硫酸イオンの合計濃度を5mg/L(リットル)以下
とすることを特徴とする。
ある塩化物イオン及び硫酸イオンの合計濃度(以下「C
l- +SO4 2- 濃度」と称す。)を5mg/L以下と十
分に低減することにより、防食剤の添加等を必要とする
ことなく、金属の腐食速度を大幅に低減することができ
る。即ち、水道水との比較において、金属の腐食速度
を、例えば、鋼材の場合、後掲の実験例1の結果からも
明らかなように80%以下に低減することができる。水
系のCl- +SO4 2- 濃度が5mg/Lを超える場合に
は、このような十分な防食効果が得られない。本発明に
おいて、好適なCl- +SO4 2- 濃度は3mg/L以下
である。
の低減による金属の腐食防止の作用機構は次の通りであ
る。
ニオンを除去することで、溶存酸素により形成された不
動態化皮膜が破壊されにくくなる。また、孔食下部での
酸性塩(FeCl2 )の生成を防止することにより、孔
食の進行を抑制する。銅、銅合金の場合、水中での保護
性の低い塩化物塩・硫酸塩を生成することなく、Cu2
Oの皮膜を保持することにより、防食性を発揮する。ま
た、孔食下部でも同様に、酸性塩や孔食進行に悪影響を
与える塩化物塩・硫酸塩の生成を防止することにより、
孔食の進行を抑制する。
Cl- やSO4 2- の腐食性イオンは、OH- やHCO3
- 等にイオン交換されるが、これらのアニオン、特にH
CO3 -は防食性に富み、腐食防止に有効である。
道水、井水など淡水を使用する系であり、これらの水に
は、通常、ナトリウムイオン(Na+ )、カルシウムイ
オン(Ca2+)、マグネシウムイオン(Mg2+)などに
代表されるカチオン、塩化物イオン(Cl- )、硫酸イ
オン(SO4 2-)、炭酸イオン(CO3 2- )、珪酸イオ
ン(SiO3 2-)に代表されるアニオン、シリカ(Si
O2 )などのノニオン等が含まれている。これらの水は
Cl- ,SO4 2- といった腐食性イオンを含むことか
ら、前述の如く、系内に使用される金属、例えば、鉄、
銅などを腐食する。
系の金属の腐食防止に有効であり、例えば、開放、密閉
循環冷却水系、蓄熱水系、密閉冷温水系などの淡水系に
適用できる。特に、蓄熱水系等の密閉系の水系に対して
有効な方法である。
脂は、HCO3 -形、CO3 2- 形、OH- 形のいずれでも
良く、これらのアニオン交換樹脂により、Cl- ,SO
4 2−の腐食性アニオンを除去すると共に、防蝕に有効
なイオンを供給することができる。即ち、例えば、HC
O3 −形アニオン交換樹脂による処理で、水中のアニオ
ンはHCO3 -(重炭酸イオン)にイオン交換され、ま
た、OH- 形アニオン交換樹脂による処理で水中のアニ
オンはOH- (水酸イオン)にイオン交換されるが、こ
れらHCO3 -,OH- はいずれも防食性に富むアニオン
である。
脂としてHCO3 -形アニオン交換樹脂を用いるのが、防
食性の面で好ましい。また、再生効率等の面でもHCO
3 -形アニオン交換樹脂が有利である。即ち、HCO3 -形
アニオン交換樹脂であれば、Cl- やSO4 2- とイオン
交換後、容易にほぼ100%HCO3 -形に再生すること
が可能である。これに対して、OH- 形アニオン交換樹
脂では、通常の再生レベルは50%程度で、100%近
くまで再生するためには極めて多量の再生剤を必要とす
る。この再生効率を考慮した場合、HCO3 -形アニオン
交換樹脂の方がOH- 形アニオン交換樹脂よりもCl
- ,SO4 2- の交換容量が大きくなる。しかも、HCO
3 -形アニオン交換樹脂であれば、イオン交換処理におい
てOH- イオンを増加させることがなく、樹脂層の閉塞
等の問題が生じない。更に、OH-形アニオン交換樹脂
では、イオン交換処理によりOH- イオンが増加してp
Hが上昇し、銅、亜鉛などのアルカリ性領域で腐食され
る金属が水系に存在する場合には、母材金属の溶出によ
る腐食の問題がある。これらの点から、HCO3 -形アニ
オン交換樹脂の使用が有利である。
水の水質や水量により適宜決定されるが、上述の如く、
処理水のpHに制約がある場合には、HCO3 -形アニオ
ン交換樹脂を主に使用するなど、pH調整に配慮するの
が良い。
及び/又は補給水の少なくとも一部をアニオン交換樹脂
を充填したカラムに通水し、水系内のCl- +SO4 2-
濃度が5mg/L(リットル)以下、好ましくは、3m
g/L以下となるように調整するが、具体的には、次の
ような処理方法を採用するのが好ましい。
冷却水系)のように、補給水量が多く、入れ替えが頻繁
に起こる水系では、図1に示す如く、アニオン交換樹脂
を充填したカラム1を冷却塔2への補給水供給ライン3
に設置して、補給水の一部又は全部をアニオン交換樹脂
で処理して補給水中の腐食性アニオンを除去することに
より、系内のCl- +SO4 2- 濃度を所定値以下に維持
するのが好ましい。なお、図1及び後掲の図2,3にお
いて、4は循環ポンプ、5はプロセス(冷凍機、空調機
等)への供給ライン、6はプロセスからの戻りラインで
ある。なお、循環型冷却水系では補給水のアニオンが系
内で濃縮されるので、その系の濃縮倍数を考慮して補給
水のアニオン交換処理水質を設定しておくことが重要で
ある。
の補給が少なく、水の入れ替えが少ない水系では、系内
の保有水を循環水ラインで又は自給式ポンプを設けた循
環ラインでアニオン交換樹脂を充填したカラムに通水す
ることが望ましい。
流側に分岐ライン7aを設けて、循環ポンプ4の送液力
で循環水の一部をアニオン交換樹脂充填カラム1に通水
し、処理水をライン7bより蓄熱水槽8に戻す。或い
は、図3に示す如く、蓄熱水槽8に自給式ポンプ9及び
アニオン交換樹脂充填カラム1を備える循環ライン10
を設け、水系内の保有水の一部を抜き出してアニオン交
換樹脂で処理した後、返送する。
が外部からその水系に供給されると、その後は系内の水
が循環されるだけで、水の補給はごく少量であり(例え
ば、蓄熱水系における補給水の量は保有水量に対し年間
10%程度)、かつ系内において濃縮が起こらないの
で、初めの供給水をアニオン交換処理した後は、保有水
のごく一部のみをアニオン交換処理すれば良く、腐食性
イオンを所定の濃度に維持しやすく、安定した防食が行
われる。また、わずかな水量の処理で良く、使用するア
ニオン交換樹脂が少なくて足りるため、アニオン交換塔
も小型化でき、再生薬品量も少なく、経済的である。
脂を充填したカラムの前段に濾過装置又は活性炭充填カ
ラム等を設置して、SSや若干存在する有機物を除去す
るのが好ましく、これにより、アニオン交換樹脂の汚れ
やアニオン交換樹脂層の閉塞を防止して、長期間使用す
ることが可能となる。
の再生は、アニオン交換容量の飽和に達する以前に行う
のが好ましく、このためにはアニオン交換樹脂の交換容
量と対象となる水の水質から計算により求めた処理量に
基き、定体積通水又は定時間運転を行う。或いは、導電
率計等のセンサを用いて再生時期を制御しても良い。こ
のように、再生時期を早めて、所定の水質を確実に得る
ようにすることで、安定した防食効果を得ることができ
る。
の再生剤を使用して行うが、再生レベルが低すぎると処
理水質が悪化し、再生後の処理水が所定水質に達しない
場合もあることから、再生レベルには留意を要する。こ
の再生に当り、向流再生を行うことにより、通水再開初
期から所定の水質を得ることができ、極めて有利であ
る。
は、上述の如く、水系のCl- +SO4 2- 濃度を所定値
以下とすることで、防食剤無添加での金属の腐食防止を
可能とするものであるが、薬剤の添加を完全に排除する
ものではなく、必要に応じて、系内を殺菌するため殺菌
剤を添加しても良い。この場合、殺菌剤としては、塩素
系殺菌剤や過酸化水素等が用いられ、必要の都度添加さ
れる。
す。
イオンSA−1」三菱化学(株)製)で処理して得られ
た下記水質のアニオン交換処理水に、NaCl水溶液を
添加して、Cl- +SO4 2- 濃度が表1に示す濃度の試
験水 No.1〜5を調製した(ただし、試験水 No.1で
は、NaCl水溶液添加せず。)。
00番エメリー研磨した後脱脂したものを試料とし、こ
の試料を塩化ビニル製回転軸に取り付け、各試験水中に
て、回転数180rpm、水温50℃で回転させた。
定し、1日,1dm2 当りの腐食速度を求め結果を表1
に示した。
8.7であった。
- +SO4 2- 濃度が5mg/Lであれば腐食速度20m
dd以下を、また、Cl- +SO4 2- 濃度が3mg/L
以下であれば腐食速度10mdd以下を維持することが
できる。
を行って、水系のCl- +SO4 2-濃度を5mg/L以
下、好ましくは3mg/L以下に低減することにより、
防食のための薬剤添加等を行うことなく、金属の腐食を
効果的に防止することができることがわかる。
45℃)の蓄熱水系において、本発明に従って、図3に
示す装置構成で、保有水の一部をアニオン交換処理し
た。
脂(「ダイヤイオンSA−1」三菱化学(株)製)を1
000L充填したカラムに、保有水を10m3/hrの
通水量で2週間通水し(初期高度処理)、その後は、同
様のアニオン交換樹脂を100L充填した小型カラムに
交換し、この小型カラムに2m3 /hrの通水量で約1
ヶ月間通水を継続した(保持処理)。
は、表2に示す通りとなり、Cl-+SO4 2- 濃度は5
mg/L以下に維持された。
7日間浸漬して腐食試験を行って、アニオン交換処理前
後の腐食性を調べたところ、表3に示す如く、アニオン
交換処理で系内の水質をCl- +SO4 2- 濃度5mg/
L以下に保つことにより、金属の腐食を効果的に抑制で
きることが確認された。
の腐食防止方法によれば、水系の保有水の一部又は水系
への補給水の少なくとも一部をアニオン交換樹脂で処理
して、水系内のCl- +SO4 2- 濃度を5mg/L以下
に維持することにより、水系の金属の腐食を効果的に防
止することができる。このような本発明の方法によれ
ば、 防食剤の添加が不要であるため、薬剤コストの低減
を図ると共に、放流水の処理の問題が解消される。 アニオン交換樹脂による処理を行うのみで良く、複
雑な設備や煩雑な操作を必要とせず、水処理コスト及び
手間は大幅に軽減される。 といった効果が奏され、工業的に極めて有利である。
を示す系統図である。
例を示す系統図である。
例を示す系統図である。
Claims (1)
- 【請求項1】 水系の金属の腐食防止方法であって、該
水系の保有水及び/又は該水系への補給水をアニオン交
換樹脂で処理することにより、該水系の塩化物イオン及
び硫酸イオンの合計濃度を5mg/L以下とすることを
特徴とする水系の金属の腐食防止方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP7271061A JPH09111482A (ja) | 1995-10-19 | 1995-10-19 | 水系の金属の腐食防止方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP7271061A JPH09111482A (ja) | 1995-10-19 | 1995-10-19 | 水系の金属の腐食防止方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH09111482A true JPH09111482A (ja) | 1997-04-28 |
Family
ID=17494862
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP7271061A Pending JPH09111482A (ja) | 1995-10-19 | 1995-10-19 | 水系の金属の腐食防止方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH09111482A (ja) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2007059432A (ja) * | 2005-08-22 | 2007-03-08 | Disco Abrasive Syst Ltd | イオン交換樹脂を備えた切削装置 |
JP2010059091A (ja) * | 2008-09-03 | 2010-03-18 | Tosoh Corp | t−ブチルアルコール溶液及びその製造法 |
JP2012215410A (ja) * | 2011-03-31 | 2012-11-08 | Kurita Water Ind Ltd | 銅系部材の耐食性試験方法 |
JP6114437B1 (ja) * | 2016-05-09 | 2017-04-12 | 新菱冷熱工業株式会社 | 腐食性アニオン除去装置及びアニオン交換樹脂の再生方法 |
-
1995
- 1995-10-19 JP JP7271061A patent/JPH09111482A/ja active Pending
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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JP2017202432A (ja) * | 2016-05-09 | 2017-11-16 | 新菱冷熱工業株式会社 | 腐食性アニオン除去装置及びアニオン交換樹脂の再生方法 |
CN107349972A (zh) * | 2016-05-09 | 2017-11-17 | 新菱冷热工业株式会社 | 腐蚀性阴离子去除装置及阴离子交换树脂的再生方法 |
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A521 | Written amendment |
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A02 | Decision of refusal |
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A521 | Written amendment |
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|
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