JPH10176287A - 成型後耐食性に優れた燃料タンク用防錆鋼板 - Google Patents
成型後耐食性に優れた燃料タンク用防錆鋼板Info
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- JPH10176287A JPH10176287A JP33842296A JP33842296A JPH10176287A JP H10176287 A JPH10176287 A JP H10176287A JP 33842296 A JP33842296 A JP 33842296A JP 33842296 A JP33842296 A JP 33842296A JP H10176287 A JPH10176287 A JP H10176287A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 成型後の耐食性に優れた自動車燃料タンク用
溶融アルミめっき鋼板を提供する。 【解決手段】 Ａｌ−Ｓｉ系めっき層と、Ａｌ−Ｆｅ−
Ｓｉ系合金層を有し、かつめっき原板と合金層の電位差
が、蟻酸１００ｐｐｍを含有する溶液中において、０．
３５Ｖ以下であるような溶融アルミめっき鋼板の表面に
有機樹脂皮膜を有する。めっき原板と合金層の電位差の
調節は、鋼中へのＣｒ添加、またはめっき層へのＳｎ，
Ｚｎ，Ｂｉ，Ｓｂ添加、もしくはＮｉプレめっき、ある
いはその複合によって得られる。 【効果】 合金層−鋼板の電位差が小さいことにより、
成型後のめっきのクラックからの原板腐食が進行しにく
く、燃料タンク内面環境において、良好な耐食性が得ら
れる。また表面の樹脂皮膜は溶接性、成型性に寄与し、
総合的に極めて優れた性能が得られる。
溶融アルミめっき鋼板を提供する。 【解決手段】 Ａｌ−Ｓｉ系めっき層と、Ａｌ−Ｆｅ−
Ｓｉ系合金層を有し、かつめっき原板と合金層の電位差
が、蟻酸１００ｐｐｍを含有する溶液中において、０．
３５Ｖ以下であるような溶融アルミめっき鋼板の表面に
有機樹脂皮膜を有する。めっき原板と合金層の電位差の
調節は、鋼中へのＣｒ添加、またはめっき層へのＳｎ，
Ｚｎ，Ｂｉ，Ｓｂ添加、もしくはＮｉプレめっき、ある
いはその複合によって得られる。 【効果】 合金層−鋼板の電位差が小さいことにより、
成型後のめっきのクラックからの原板腐食が進行しにく
く、燃料タンク内面環境において、良好な耐食性が得ら
れる。また表面の樹脂皮膜は溶接性、成型性に寄与し、
総合的に極めて優れた性能が得られる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、自動車の燃料タン
ク用鋼板として優れたプレス成型性、成型後耐食性を兼
備する防錆鋼板を提供する。
ク用鋼板として優れたプレス成型性、成型後耐食性を兼
備する防錆鋼板を提供する。
【０００２】
【従来の技術】自動車の燃料タンクは、車体のデザイン
に合わせて最後に設計されることが通常で、その形状は
近年益々複雑になる傾向にある。また燃料タンクは自動
車の重要保安部品であるため、この燃料タンクに使用さ
れる材料には、極めて優れた深絞り特性が、更には成型
後の衝撃による割れが無いことも要求される。これに加
えて、孔あき腐食やフィルター目詰まりに繋がる腐食生
成物の生成の無い材料で、しかも容易に安定して接合で
きる材料であることも重要である。
に合わせて最後に設計されることが通常で、その形状は
近年益々複雑になる傾向にある。また燃料タンクは自動
車の重要保安部品であるため、この燃料タンクに使用さ
れる材料には、極めて優れた深絞り特性が、更には成型
後の衝撃による割れが無いことも要求される。これに加
えて、孔あき腐食やフィルター目詰まりに繋がる腐食生
成物の生成の無い材料で、しかも容易に安定して接合で
きる材料であることも重要である。
【０００３】これら様々な特性を有する材料として、従
来よりターンシートと称されるＰｂ−Ｓｎ合金めっき鋼
板、例えば（特公昭５７−６１８３３号公報）が主に使
用されてきた。この材料はガソリンに対して安定な化学
的性質を持ち、かつめっきが潤滑性に優れるためプレス
成形性に優れ、Ｐｂが溶接電極のＣｕと反応し難いため
に溶接性にも優れている。これ以外にも亜鉛めっき鋼板
に厚クロメート処理を施した鋼板も使用されており、Ｐ
ｂ−Ｓｎ合金程ではないが、やはり優れた加工性、耐食
性、溶接性を有している。しかし近年環境への負荷とい
う意味からＰｂを使用しない材料が希求されている。
来よりターンシートと称されるＰｂ−Ｓｎ合金めっき鋼
板、例えば（特公昭５７−６１８３３号公報）が主に使
用されてきた。この材料はガソリンに対して安定な化学
的性質を持ち、かつめっきが潤滑性に優れるためプレス
成形性に優れ、Ｐｂが溶接電極のＣｕと反応し難いため
に溶接性にも優れている。これ以外にも亜鉛めっき鋼板
に厚クロメート処理を施した鋼板も使用されており、Ｐ
ｂ−Ｓｎ合金程ではないが、やはり優れた加工性、耐食
性、溶接性を有している。しかし近年環境への負荷とい
う意味からＰｂを使用しない材料が希求されている。
【０００４】このＰｂを使用しない自動車燃料タンク材
料の候補材の一つが、アルミ（Ａｌ−Ｓｉ）めっき鋼板
である。アルミはその表面に安定な酸化皮膜が形成され
るため、ガソリンを始めとして、アルコールやガソリン
等が劣化したときに生じる有機酸に対しても耐食性が良
好である。しかしながら、アルミめっき鋼板を燃料タン
ク材料として使用する際の課題が幾つかある。その一つ
はプレス成型性である。アルミめっき鋼板は被覆層と鋼
板の界面に生成する非常に硬質なＦｅ−Ａｌ−Ｓｉの金
属間化合物層（以下合金層と称する）のため、アルミめ
っき層が無いものと比べて材質が低下する。このため、
厳しい加工により割れを発生しやすい。
料の候補材の一つが、アルミ（Ａｌ−Ｓｉ）めっき鋼板
である。アルミはその表面に安定な酸化皮膜が形成され
るため、ガソリンを始めとして、アルコールやガソリン
等が劣化したときに生じる有機酸に対しても耐食性が良
好である。しかしながら、アルミめっき鋼板を燃料タン
ク材料として使用する際の課題が幾つかある。その一つ
はプレス成型性である。アルミめっき鋼板は被覆層と鋼
板の界面に生成する非常に硬質なＦｅ−Ａｌ−Ｓｉの金
属間化合物層（以下合金層と称する）のため、アルミめ
っき層が無いものと比べて材質が低下する。このため、
厳しい加工により割れを発生しやすい。
【０００５】また、合金層を起点として、めっき剥離や
めっきのクラックを生じやすいという欠点もある。めっ
きにクラックが発生すると、ここより内面からの腐食が
進行して、短期に孔あきに至る可能性があるため、成型
後の耐食性も大きな課題である。更にはＡｌは溶接電極
のＣｕと容易に反応するために電極寿命が短いという短
所もある。この中で成型後の耐食性に対して、本発明者
らは特願平７−３２９１９３号において、めっき後の冷
却速度、再加熱により解決できることを示した。しかし
この方法は工程増となるために、コスト増を伴う。
めっきのクラックを生じやすいという欠点もある。めっ
きにクラックが発生すると、ここより内面からの腐食が
進行して、短期に孔あきに至る可能性があるため、成型
後の耐食性も大きな課題である。更にはＡｌは溶接電極
のＣｕと容易に反応するために電極寿命が短いという短
所もある。この中で成型後の耐食性に対して、本発明者
らは特願平７−３２９１９３号において、めっき後の冷
却速度、再加熱により解決できることを示した。しかし
この方法は工程増となるために、コスト増を伴う。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、特に前記の
プレス成型性、成型後耐食性の課題を解決することで、
Ｐｂを使用せず、タンク製造工程において今後増すと予
想される苛酷なプレス条件にも充分耐え得る優れたプレ
ス加工性を有し、しかも成型後の有機物に対する耐食性
も確保した新しい燃料タンク用防錆鋼板を提供するもの
である。
プレス成型性、成型後耐食性の課題を解決することで、
Ｐｂを使用せず、タンク製造工程において今後増すと予
想される苛酷なプレス条件にも充分耐え得る優れたプレ
ス加工性を有し、しかも成型後の有機物に対する耐食性
も確保した新しい燃料タンク用防錆鋼板を提供するもの
である。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、アルミめ
っき鋼板の成型後耐食性を改善するため種々検討した結
果、鋼成分、表層皮膜の最適化を行うことでこれを達成
したものである。本発明者らは、燃料タンクの内面環境
における腐食状況を詳細に調査し、次の知見を得た。す
なわち、内面環境の主要な腐食成分は燃料が分解して生
成する蟻酸である。めっき層、合金層のクラックを起点
として母材の腐食が始まり、母材と合金層の界面を腐食
が進行し、めっきが徐々に母材より浮き上がって全面的
な腐食に至る。母材と合金層の界面を腐食が進行するの
は、蟻酸存在下で合金層の電位が母材に比べて約０．４
Ｖ高く（貴と）なり、合金層近傍の母材腐食が促進され
るからである。かかる知見に基づき、合金層に沿った母
材の腐食を抑制すべく種々検討を加え、蟻酸１００ｐｐ
ｍ残部水分という環境で測定した、合金層と母材の電位
差が２０℃において０．３５Ｖ以下であれば、合金層−
母材界面の腐食を抑制でき、めっき層、合金層にクラッ
クが存在しても腐食の進行が緩やかとなるとの知見を得
た。
っき鋼板の成型後耐食性を改善するため種々検討した結
果、鋼成分、表層皮膜の最適化を行うことでこれを達成
したものである。本発明者らは、燃料タンクの内面環境
における腐食状況を詳細に調査し、次の知見を得た。す
なわち、内面環境の主要な腐食成分は燃料が分解して生
成する蟻酸である。めっき層、合金層のクラックを起点
として母材の腐食が始まり、母材と合金層の界面を腐食
が進行し、めっきが徐々に母材より浮き上がって全面的
な腐食に至る。母材と合金層の界面を腐食が進行するの
は、蟻酸存在下で合金層の電位が母材に比べて約０．４
Ｖ高く（貴と）なり、合金層近傍の母材腐食が促進され
るからである。かかる知見に基づき、合金層に沿った母
材の腐食を抑制すべく種々検討を加え、蟻酸１００ｐｐ
ｍ残部水分という環境で測定した、合金層と母材の電位
差が２０℃において０．３５Ｖ以下であれば、合金層−
母材界面の腐食を抑制でき、めっき層、合金層にクラッ
クが存在しても腐食の進行が緩やかとなるとの知見を得
た。
【０００８】本発明はこの知見に基づくもので、更に溶
接性、プレス成型性等の課題を解決するために、最表層
に有機樹脂皮膜を付与するものとする。最表層の有機樹
脂は、溶接性、プレス成型性、耐食性に寄与し、めっき
クラック部からの腐食抑制効果とあわせて、タンク材と
して総合的に極めて優れた特性を付与する。この樹脂中
にクロメートを含有すると溶接性、耐食性が向上し、よ
り好ましい。合金層−母材の電位制御は鋼成分、めっき
浴の成分を調整する、あるいは溶融めっき前にプレめっ
きをすることで可能で、例えば鋼中にＣｒを添加する、
鋼の表面へＣｒ系プレめっきを施す、あるいはクラッド
鋼を使用する、めっき浴にＺｎ等を添加する等の手法が
可能である。
接性、プレス成型性等の課題を解決するために、最表層
に有機樹脂皮膜を付与するものとする。最表層の有機樹
脂は、溶接性、プレス成型性、耐食性に寄与し、めっき
クラック部からの腐食抑制効果とあわせて、タンク材と
して総合的に極めて優れた特性を付与する。この樹脂中
にクロメートを含有すると溶接性、耐食性が向上し、よ
り好ましい。合金層−母材の電位制御は鋼成分、めっき
浴の成分を調整する、あるいは溶融めっき前にプレめっ
きをすることで可能で、例えば鋼中にＣｒを添加する、
鋼の表面へＣｒ系プレめっきを施す、あるいはクラッド
鋼を使用する、めっき浴にＺｎ等を添加する等の手法が
可能である。
【０００９】本発明の要旨とするところは、 （１）めっき原板の表面に、Ａｌ−Ｆｅ−Ｓｉ系金属間
化合物層を有し、その表面にＡｌおよび不可避的不純物
またはＳｉを３〜１３％含有し残部がＡｌおよび不可避
的不純物からなるめっき層を有し、かつ蟻酸１００ｐｐ
ｍを含有し残部が水および不可避的不純物からなる溶液
に浸漬した場合の前記めっき原板と前記金属間化合物層
との浸漬電位の差が０．３５Ｖ以下であるアルミ系めっ
き鋼板の表面を有することを特徴とする成型後耐食性に
優れた燃料タンク用防錆鋼板。
化合物層を有し、その表面にＡｌおよび不可避的不純物
またはＳｉを３〜１３％含有し残部がＡｌおよび不可避
的不純物からなるめっき層を有し、かつ蟻酸１００ｐｐ
ｍを含有し残部が水および不可避的不純物からなる溶液
に浸漬した場合の前記めっき原板と前記金属間化合物層
との浸漬電位の差が０．３５Ｖ以下であるアルミ系めっ
き鋼板の表面を有することを特徴とする成型後耐食性に
優れた燃料タンク用防錆鋼板。
【００１０】（２）めっき原板の表面に、Ａｌ−Ｆｅ−
Ｓｉ系金属間化合物層を有し、その表面にＡｌおよび不
可避的不純物またはＳｉを３〜１３％含有し残部がＡｌ
および不可避的不純物からなるめっき層を有し、かつ蟻
酸１００ｐｐｍを含有し残部が水および不可避的不純物
からなる溶液に浸漬した場合の前記めっき原板と前記金
属間化合物層との浸漬電位の差が０．３５Ｖ以下である
アルミ系めっき鋼板の表面に、さらに有機樹脂皮膜を有
することを特徴とする成型後耐食性に優れた燃料タンク
用防錆鋼板。
Ｓｉ系金属間化合物層を有し、その表面にＡｌおよび不
可避的不純物またはＳｉを３〜１３％含有し残部がＡｌ
および不可避的不純物からなるめっき層を有し、かつ蟻
酸１００ｐｐｍを含有し残部が水および不可避的不純物
からなる溶液に浸漬した場合の前記めっき原板と前記金
属間化合物層との浸漬電位の差が０．３５Ｖ以下である
アルミ系めっき鋼板の表面に、さらに有機樹脂皮膜を有
することを特徴とする成型後耐食性に優れた燃料タンク
用防錆鋼板。
【００１１】（３）有機樹脂皮膜中に、Ｃｒ換算で５〜
１００ｍｇ／ｍ2 のクロメートを含有することを特徴と
する前記（２）に記載の成型後耐食性に優れた燃料タン
ク用防錆鋼板。 （４）めっき原板の組成が重量％で、Ｃ：０．０１％以
下、Ｓｉ：０．１％以下、Ｍｎ：０．１〜１％、酸可溶
Ａｌ：０．０１〜０．１％、Ｎ：０．０１％以下、Ｔ
ｉ，Ｎｂ合計で（Ｃ＋Ｎ）の原子当量〜０．２％、Ｃ
ｒ：０．５〜７％を含有し、残部がＦｅおよび不可避的
不純物からなることを特徴とする前記（１）〜（３）に
記載の成型後耐食性に優れた燃料タンク用防錆鋼板。
１００ｍｇ／ｍ2 のクロメートを含有することを特徴と
する前記（２）に記載の成型後耐食性に優れた燃料タン
ク用防錆鋼板。 （４）めっき原板の組成が重量％で、Ｃ：０．０１％以
下、Ｓｉ：０．１％以下、Ｍｎ：０．１〜１％、酸可溶
Ａｌ：０．０１〜０．１％、Ｎ：０．０１％以下、Ｔ
ｉ，Ｎｂ合計で（Ｃ＋Ｎ）の原子当量〜０．２％、Ｃ
ｒ：０．５〜７％を含有し、残部がＦｅおよび不可避的
不純物からなることを特徴とする前記（１）〜（３）に
記載の成型後耐食性に優れた燃料タンク用防錆鋼板。
【００１２】（５）めっき原板の組成が重量％で、Ｃ：
０．０１％以下、Ｓｉ：０．１％以下、Ｍｎ：０．１〜
１％、酸可溶Ａｌ：０．０１〜０．１％、Ｎ：０．０１
％以下、Ｔｉ，Ｎｂ合計で（Ｃ＋Ｎ）の原子当量〜０．
２％、Ｃｒ：０．５〜７％を含有し、さらにＣｕ：０．
０５〜０．５％、Ｎｉ：０．０５〜０．５％、Ｍｏ：
０．０５〜０．５％、Ｂ：０．０００１〜０．００３０
％の１種または２種以上を含有し、残部がＦｅおよび不
可避的不純物からなることを特徴とする前記（１）〜
（３）に記載の成型後耐食性に優れた燃料タンク用防錆
鋼板。 （６）Ａｌ−Ｓｉ系のめっき層の組成が、重量％で、Ｓ
ｉ：３〜１３％、Ｓｎ，Ｚｎ，Ｓｂ，Ｂｉの１種または
２種以上を合計で０．５〜５％含有し、残部がＡｌおよ
び不可避的不純物からなることを特徴とする前記（１）
〜（５）に記載の成型後耐食性に優れた燃料タンク用防
錆鋼板である。
０．０１％以下、Ｓｉ：０．１％以下、Ｍｎ：０．１〜
１％、酸可溶Ａｌ：０．０１〜０．１％、Ｎ：０．０１
％以下、Ｔｉ，Ｎｂ合計で（Ｃ＋Ｎ）の原子当量〜０．
２％、Ｃｒ：０．５〜７％を含有し、さらにＣｕ：０．
０５〜０．５％、Ｎｉ：０．０５〜０．５％、Ｍｏ：
０．０５〜０．５％、Ｂ：０．０００１〜０．００３０
％の１種または２種以上を含有し、残部がＦｅおよび不
可避的不純物からなることを特徴とする前記（１）〜
（３）に記載の成型後耐食性に優れた燃料タンク用防錆
鋼板。 （６）Ａｌ−Ｓｉ系のめっき層の組成が、重量％で、Ｓ
ｉ：３〜１３％、Ｓｎ，Ｚｎ，Ｓｂ，Ｂｉの１種または
２種以上を合計で０．５〜５％含有し、残部がＡｌおよ
び不可避的不純物からなることを特徴とする前記（１）
〜（５）に記載の成型後耐食性に優れた燃料タンク用防
錆鋼板である。
【００１３】以下、本発明を詳細に説明する。まずめっ
き層は、Ａｌ−Ｓｉ系とし、Ｓｉの含有量は３〜１３％
とする。Ｓｉは、通常合金層を薄くする目的から１０％
程度添加されている。前述したように溶融アルミめっき
で生成する合金層は非常に硬質で、かつ脆性であるため
に破壊の起点となりやすい。通常の２〜３μｍ程度の合
金層でもめっき密着性が劣化するほかに、めっきクラッ
クの起点ともなり、また母材の材質をも劣化させる。従
ってこの合金層は薄ければ薄いほど加工に対して有利に
働く。Ｓｉは３％以上存在しないとこの合金層低減の効
果が薄く、また１３％を超えるとその効果が飽和するこ
とに加えてＳｉが電気化学的にカソードとなりやすいこ
とからめっき層の耐食性劣化につながる。このためＳｉ
量は２〜１３％に限定する。
き層は、Ａｌ−Ｓｉ系とし、Ｓｉの含有量は３〜１３％
とする。Ｓｉは、通常合金層を薄くする目的から１０％
程度添加されている。前述したように溶融アルミめっき
で生成する合金層は非常に硬質で、かつ脆性であるため
に破壊の起点となりやすい。通常の２〜３μｍ程度の合
金層でもめっき密着性が劣化するほかに、めっきクラッ
クの起点ともなり、また母材の材質をも劣化させる。従
ってこの合金層は薄ければ薄いほど加工に対して有利に
働く。Ｓｉは３％以上存在しないとこの合金層低減の効
果が薄く、また１３％を超えるとその効果が飽和するこ
とに加えてＳｉが電気化学的にカソードとなりやすいこ
とからめっき層の耐食性劣化につながる。このためＳｉ
量は２〜１３％に限定する。
【００１４】次に合金層とめっき原板の電位差について
は、０．３５Ｖ以下とする。測定環境は、実際の燃料タ
ンク内の腐食環境に近い蟻酸を含有する環境が好まし
く、この環境で従来のアルミめっき鋼板は０．４Ｖ程度
の電位差を有していたが、この場合には前記したよう
に、合金層−めっき原板間で腐食が進行しやすい。電位
差は小さいとめっき層、合金層にクラックがあっても腐
食の進行は軽微となる。電位差がこの範囲内であれば、
合金層と原板のどちらが貴であっても構わないが、実際
的には合金層の方が卑になることはあまりないと思われ
る。
は、０．３５Ｖ以下とする。測定環境は、実際の燃料タ
ンク内の腐食環境に近い蟻酸を含有する環境が好まし
く、この環境で従来のアルミめっき鋼板は０．４Ｖ程度
の電位差を有していたが、この場合には前記したよう
に、合金層−めっき原板間で腐食が進行しやすい。電位
差は小さいとめっき層、合金層にクラックがあっても腐
食の進行は軽微となる。電位差がこの範囲内であれば、
合金層と原板のどちらが貴であっても構わないが、実際
的には合金層の方が卑になることはあまりないと思われ
る。
【００１５】次に有機樹脂皮膜中のクロメート量の限定
理由を説明する。前記したように、有機樹脂皮膜は溶接
性、プレス成型性、耐食性を目的としたもので、この有
機樹脂の中にクロメートを含有させるのは、一層溶接
性、耐食性を向上させるためである。クロメートが溶接
性に寄与する理由は不明確であるが、電極と鋼板との間
の反応を抑制するバリア皮膜を形成することが考えられ
る。また、当然耐食性にも寄与するが、これらの効果が
現れるには、金属Ｃｒ換算で、５ｍｇ／ｍ2 以上のクロ
メートが必要で、一方、１００ｍｇ／ｍ2 を超えると効
果が飽和するためにこの値を上限とする。
理由を説明する。前記したように、有機樹脂皮膜は溶接
性、プレス成型性、耐食性を目的としたもので、この有
機樹脂の中にクロメートを含有させるのは、一層溶接
性、耐食性を向上させるためである。クロメートが溶接
性に寄与する理由は不明確であるが、電極と鋼板との間
の反応を抑制するバリア皮膜を形成することが考えられ
る。また、当然耐食性にも寄与するが、これらの効果が
現れるには、金属Ｃｒ換算で、５ｍｇ／ｍ2 以上のクロ
メートが必要で、一方、１００ｍｇ／ｍ2 を超えると効
果が飽和するためにこの値を上限とする。
【００１６】次に鋼成分を限定した場合の限定理由を説
明する。 Ｃ：本発明において、燃料タンクのような複雑な形状に
加工できるだけの高度な深絞り性を有する鋼板であるこ
とが必要である。この目的のためにはＣ量は少ないほど
好ましい。Ｃ量が０．０１％を超えると所定の成型性が
得られなくなるためにこの値％を上限とする。しかし、
今後ますます複雑化するタンクの形状を考えると、より
望ましくは０．００５％以下である。
明する。 Ｃ：本発明において、燃料タンクのような複雑な形状に
加工できるだけの高度な深絞り性を有する鋼板であるこ
とが必要である。この目的のためにはＣ量は少ないほど
好ましい。Ｃ量が０．０１％を超えると所定の成型性が
得られなくなるためにこの値％を上限とする。しかし、
今後ますます複雑化するタンクの形状を考えると、より
望ましくは０．００５％以下である。
【００１７】Ｓｉ：Ｓｉは酸素との親和性が強く、溶融
アルミめっき工程で表面に安定な酸化皮膜を形成しやす
い。酸化皮膜が形成されるとめっき浴中でのＡｌ−Ｆｅ
反応を阻害してアルミめっき時に不めっきと呼ばれるめ
っき欠陥を形成しやすくなる。またこの元素は鋼板を硬
化させる元素でもあるので、本発明のような高成型性を
要求される鋼板としては少ない方が好ましく、０．１％
以下とする。
アルミめっき工程で表面に安定な酸化皮膜を形成しやす
い。酸化皮膜が形成されるとめっき浴中でのＡｌ−Ｆｅ
反応を阻害してアルミめっき時に不めっきと呼ばれるめ
っき欠陥を形成しやすくなる。またこの元素は鋼板を硬
化させる元素でもあるので、本発明のような高成型性を
要求される鋼板としては少ない方が好ましく、０．１％
以下とする。
【００１８】Ｍｎ：Ｍｎは鋼板の高強度化に有効な元素
であるが、本発明は軟質な鋼板を目的とするもので、少
ない方が好ましい。Ｍｎが１％を超えると鋼が硬化して
延性に富んだ鋼板を製造することは困難であるために、
Ｍｎは１％以下とする。また、Ｍｎの通常の製鋼工程に
おける下限値の０．１％を下限値とする。 酸可溶Ａｌ：Ａｌは製鋼段階で脱酸材として使用され
る。ＡｌもＳｉと同様酸素との親和性が強く、酸可溶Ａ
ｌが残存していると不めっきを生成しやすくなる。ま
た、加工性も劣化させる元素で、上限を酸可溶Ａｌとし
て０．１％、下限を０．０１％とする。 Ｎ：Ｃと同様の理由でＮも少ない方が好ましく、成型性
確保の観点よりＮの上限を０．０１％とする。
であるが、本発明は軟質な鋼板を目的とするもので、少
ない方が好ましい。Ｍｎが１％を超えると鋼が硬化して
延性に富んだ鋼板を製造することは困難であるために、
Ｍｎは１％以下とする。また、Ｍｎの通常の製鋼工程に
おける下限値の０．１％を下限値とする。 酸可溶Ａｌ：Ａｌは製鋼段階で脱酸材として使用され
る。ＡｌもＳｉと同様酸素との親和性が強く、酸可溶Ａ
ｌが残存していると不めっきを生成しやすくなる。ま
た、加工性も劣化させる元素で、上限を酸可溶Ａｌとし
て０．１％、下限を０．０１％とする。 Ｎ：Ｃと同様の理由でＮも少ない方が好ましく、成型性
確保の観点よりＮの上限を０．０１％とする。
【００１９】Ｔｉ，Ｎｂ：これらの元素はＣ，Ｎを固定
する元素として知られ、これらの元素でＣ，Ｎを固定し
て実質的に固溶Ｃ，Ｎを無くした鋼板がＩＦ鋼として知
られ、このようなＩＦ鋼は軟質であるのは勿論、深絞り
性にも優れている。本発明においてもこの目的でこれら
元素を添加する。その添加量は（Ｃ＋Ｎ）の原子当量以
上含有することが必要で、この値を下限とする。また、
添加量が多すぎても効果が飽和するとともに、特にＴｉ
はＡｌ−Ｆｅ反応を促進する元素のため、合金層成長を
促進して鋼板加工性を阻害しやすい。従って上限を０．
２％とする。
する元素として知られ、これらの元素でＣ，Ｎを固定し
て実質的に固溶Ｃ，Ｎを無くした鋼板がＩＦ鋼として知
られ、このようなＩＦ鋼は軟質であるのは勿論、深絞り
性にも優れている。本発明においてもこの目的でこれら
元素を添加する。その添加量は（Ｃ＋Ｎ）の原子当量以
上含有することが必要で、この値を下限とする。また、
添加量が多すぎても効果が飽和するとともに、特にＴｉ
はＡｌ−Ｆｅ反応を促進する元素のため、合金層成長を
促進して鋼板加工性を阻害しやすい。従って上限を０．
２％とする。
【００２０】Ｃｒ：Ｃｒは鋼板電位を上昇させる元素
で、この元素の添加により、合金層−原板の電位差を減
少させることができる。この効果のためには、０．５％
以上のＣｒが必要で、また、Ｃｒ量が７％を超えると溶
融めっき工程でＣｒ系酸化物の表面濃化が著しく、通常
のプロセスではめっきが困難となる。このためこの値を
上限とする。
で、この元素の添加により、合金層−原板の電位差を減
少させることができる。この効果のためには、０．５％
以上のＣｒが必要で、また、Ｃｒ量が７％を超えると溶
融めっき工程でＣｒ系酸化物の表面濃化が著しく、通常
のプロセスではめっきが困難となる。このためこの値を
上限とする。
【００２１】Ｃｕ，Ｎｉ，Ｍｏ，Ｂ：これらの元素は必
要に応じて添加することができる。Ｃｕ，Ｎｉ，Ｍｏは
耐食性向上に寄与する元素で、特にＮｉ，Ｍｏは耐孔食
性を向上させる。またＢは疲労強度を向上させ、車体の
下で振動を受けても破断しにくくなる。これらの効果が
発現されるにはＣｕ，Ｎｉ，Ｍｏで０．０５％以上、Ｂ
で０．０００１％以上の添加が必要で、一方、添加しす
ぎるとＣｕの場合には熱延時のヘゲ疵発生を引き起こす
懸念がある。Ｎｉ，Ｍｏ，Ｂは添加しすぎても効果が飽
和するために、上限濃度を０．５％（Ｃｕ，Ｎｉ，Ｍ
ｏ）、０．００３０％（Ｂ）とする。
要に応じて添加することができる。Ｃｕ，Ｎｉ，Ｍｏは
耐食性向上に寄与する元素で、特にＮｉ，Ｍｏは耐孔食
性を向上させる。またＢは疲労強度を向上させ、車体の
下で振動を受けても破断しにくくなる。これらの効果が
発現されるにはＣｕ，Ｎｉ，Ｍｏで０．０５％以上、Ｂ
で０．０００１％以上の添加が必要で、一方、添加しす
ぎるとＣｕの場合には熱延時のヘゲ疵発生を引き起こす
懸念がある。Ｎｉ，Ｍｏ，Ｂは添加しすぎても効果が飽
和するために、上限濃度を０．５％（Ｃｕ，Ｎｉ，Ｍ
ｏ）、０．００３０％（Ｂ）とする。
【００２２】次にアルミめっき層への添加元素の限定理
由を説明する。めっきはＡｌ−Ｓｉ系とし、これにＳ
ｎ，Ｚｎ，Ｐｂ，Ｓｂ，Ｂｉ，Ｃｄを合計で０．５〜５
％添加することができる。これらの元素はいずれも合金
層へ混入してこの層の電位を低下させる元素で、合計
０．５％以上添加することでその効果が現れる。また添
加しすぎるとめっき層の耐食性を阻害することから上限
を５％とする。アルミめっきのめっき付着量は本発明に
おいて特に限定しないが、性能への影響は大きい。付着
量が増加するほど耐食性が増し、一方でめっき密着性、
溶接性が劣化する傾向がある。厳しい成型、種々の溶接
を必要とする自動車燃料タンク材料としては片面当たり
５０ｍｇ／ｍ2 以下であることが望ましい。一方、合金
層厚みは前述したようにアルミめっき鋼板の延性に悪影
響を及ぼすために薄い方が好ましい。
由を説明する。めっきはＡｌ−Ｓｉ系とし、これにＳ
ｎ，Ｚｎ，Ｐｂ，Ｓｂ，Ｂｉ，Ｃｄを合計で０．５〜５
％添加することができる。これらの元素はいずれも合金
層へ混入してこの層の電位を低下させる元素で、合計
０．５％以上添加することでその効果が現れる。また添
加しすぎるとめっき層の耐食性を阻害することから上限
を５％とする。アルミめっきのめっき付着量は本発明に
おいて特に限定しないが、性能への影響は大きい。付着
量が増加するほど耐食性が増し、一方でめっき密着性、
溶接性が劣化する傾向がある。厳しい成型、種々の溶接
を必要とする自動車燃料タンク材料としては片面当たり
５０ｍｇ／ｍ2 以下であることが望ましい。一方、合金
層厚みは前述したようにアルミめっき鋼板の延性に悪影
響を及ぼすために薄い方が好ましい。
【００２３】めっきの後行程として、クロメート、有機
樹脂被覆の他に、外観調整のためのゼロスパングル処
理、表面状態、材質の調整のための調質圧延等があり得
る。本発明においては特にこれらの処理は限定せず、行
っても行わなくても構わない。めっき原板の製造法は通
常の方法によるものとする。鋼成分は例えば転炉−真空
脱ガス処理により調節されて溶製され、鋼片は連続鋳造
法等で製造され，熱間圧延される。
樹脂被覆の他に、外観調整のためのゼロスパングル処
理、表面状態、材質の調整のための調質圧延等があり得
る。本発明においては特にこれらの処理は限定せず、行
っても行わなくても構わない。めっき原板の製造法は通
常の方法によるものとする。鋼成分は例えば転炉−真空
脱ガス処理により調節されて溶製され、鋼片は連続鋳造
法等で製造され，熱間圧延される。
【００２４】次に実施例により本発明をさらに詳細に説
明する。 （実施例１）表１に示す鋼（Ｐ：０．００８％，Ｓ：
０．０１０％）を通常の転炉−真空脱ガス処理により溶
製し、鋼片とした後、加熱温度１１４０〜１１８０℃、
仕上げ温度８００〜９００℃、捲取温度６２０〜６７０
℃で熱延を、冷延率約８０％で冷延を行い、板厚０．８
ｍｍの冷延鋼帯を得た。これらを材料として、溶融アル
ミめっきを行った。溶融アルミめっきは無酸化炉−還元
炉タイプのラインを使用し、焼鈍もこの溶融めっきライ
ン内で行った。焼鈍温度は８００〜８５０℃とした。め
っき後ガスワイピング法でめっき厚みを両面約６０ｍｇ
／ｍ2 に調節した。この際のめっき温度は６６０℃と
し、めっき浴組成としてはＡｌ−９．４％Ｓｉとした。
浴中のＦｅは浴中のめっき機器やストリップから不純物
として供給されるものである。こうして製造したアルミ
めっき鋼板の一部にクロム酸−シリカゾル−リン酸−有
機樹脂（アクリル）系の下地処理を行い、更にその一部
は樹脂皮膜で被覆した。同時にクロメート処理の樹脂分
を増減させた鋼板も製造した。このような材料の燃料タ
ンクとしての性能を評価した。このときの評価方法は下
に示した方法により、めっき条件と性能評価結果を表２
および表３に示す。なお、めっき層組成の分析は、アル
ミめっき層のみを３％ＮａＯＨ＋１％ＡｌＣｌ・６Ｈ2
Ｏ中で電解剥離した溶液を採取し、酸処理後ＩＰＣで定
量分析し、めっき層中のＳｉ組成を求めた。
明する。 （実施例１）表１に示す鋼（Ｐ：０．００８％，Ｓ：
０．０１０％）を通常の転炉−真空脱ガス処理により溶
製し、鋼片とした後、加熱温度１１４０〜１１８０℃、
仕上げ温度８００〜９００℃、捲取温度６２０〜６７０
℃で熱延を、冷延率約８０％で冷延を行い、板厚０．８
ｍｍの冷延鋼帯を得た。これらを材料として、溶融アル
ミめっきを行った。溶融アルミめっきは無酸化炉−還元
炉タイプのラインを使用し、焼鈍もこの溶融めっきライ
ン内で行った。焼鈍温度は８００〜８５０℃とした。め
っき後ガスワイピング法でめっき厚みを両面約６０ｍｇ
／ｍ2 に調節した。この際のめっき温度は６６０℃と
し、めっき浴組成としてはＡｌ−９．４％Ｓｉとした。
浴中のＦｅは浴中のめっき機器やストリップから不純物
として供給されるものである。こうして製造したアルミ
めっき鋼板の一部にクロム酸−シリカゾル−リン酸−有
機樹脂（アクリル）系の下地処理を行い、更にその一部
は樹脂皮膜で被覆した。同時にクロメート処理の樹脂分
を増減させた鋼板も製造した。このような材料の燃料タ
ンクとしての性能を評価した。このときの評価方法は下
に示した方法により、めっき条件と性能評価結果を表２
および表３に示す。なお、めっき層組成の分析は、アル
ミめっき層のみを３％ＮａＯＨ＋１％ＡｌＣｌ・６Ｈ2
Ｏ中で電解剥離した溶液を採取し、酸処理後ＩＰＣで定
量分析し、めっき層中のＳｉ組成を求めた。
【００２５】
【表１】
【００２６】
【表２】
【００２７】
【表３】
【００２８】（１）外観評価 めっき後の外観を目視判定した。 ［評価基準］ ○：異常なし △：微少な点状不めっき有り ×：不め
っき有り （２）合金層、地鉄の電位差 アルミめっき層を３％ＮａＯＨ＋１％ＡｌＣｌ3 ・６Ｈ
2 Ｏ中で電解剥離することで合金層電位測定試料を、ま
た、２０％ＮａＯＨ中に浸漬してアルミめっき層、合金
層を剥離することで地鉄電位測定試料を得た。これらを
蟻酸１００ｐｐｍを含有する２０℃の溶液中で浸漬電位
を測定して電位差を測定した。なお、参照電極は飽和カ
ロメル電極を使用し、合金層が高い電位を示すときを＋
で表示した。
っき有り （２）合金層、地鉄の電位差 アルミめっき層を３％ＮａＯＨ＋１％ＡｌＣｌ3 ・６Ｈ
2 Ｏ中で電解剥離することで合金層電位測定試料を、ま
た、２０％ＮａＯＨ中に浸漬してアルミめっき層、合金
層を剥離することで地鉄電位測定試料を得た。これらを
蟻酸１００ｐｐｍを含有する２０℃の溶液中で浸漬電位
を測定して電位差を測定した。なお、参照電極は飽和カ
ロメル電極を使用し、合金層が高い電位を示すときを＋
で表示した。
【００２９】（３）プレス成型性評価 油圧成形試験機により、直径５０ｍｍの円筒ポンチを用
いて、無塗油で絞り比２．２の成形試験を行った。この
ときのシワ抑え圧は５００ｋｇで、成形性の評価は次の
指標によった。 ［評価基準］ ◎：成形可能で、めっき層の大きな欠陥無し △：成形可能で、めっき層に目視可能なひび割れ有り ×：成形可能で、めっき層剥離有り −：成形不可能（原板に割れが発生）
いて、無塗油で絞り比２．２の成形試験を行った。この
ときのシワ抑え圧は５００ｋｇで、成形性の評価は次の
指標によった。 ［評価基準］ ◎：成形可能で、めっき層の大きな欠陥無し △：成形可能で、めっき層に目視可能なひび割れ有り ×：成形可能で、めっき層剥離有り −：成形不可能（原板に割れが発生）
【００３０】（４）成型後耐食性評価 引張試験機に油圧式のビード付き金型を取り付け、板を
油圧で押さえてビード引き抜きを行った。ビードは径４
ｍｍ、半円形で、加圧力は６００ｋｇｆである。こうし
てビード引き抜きを行った試料をガラス性の容器に燃料
とともに封入して耐食性を評価した。試験液はガソリン
＋蒸留水１０％＋蟻酸１００ｐｐｍ、期間は３ヶ月、温
度は室温（２０℃）である。試験後の腐食状況を試験液
へのＦｅ溶出量という形で評価した。 ［評価基準］ ○：Ｆｅ溶出２ｇ／ｍ2 未満 △：Ｆｅ溶出２〜５ｇ／ｍ2 ×：Ｆｅ溶出５ｇ／ｍ2 超 −：成型性不可のため評価せず
油圧で押さえてビード引き抜きを行った。ビードは径４
ｍｍ、半円形で、加圧力は６００ｋｇｆである。こうし
てビード引き抜きを行った試料をガラス性の容器に燃料
とともに封入して耐食性を評価した。試験液はガソリン
＋蒸留水１０％＋蟻酸１００ｐｐｍ、期間は３ヶ月、温
度は室温（２０℃）である。試験後の腐食状況を試験液
へのＦｅ溶出量という形で評価した。 ［評価基準］ ○：Ｆｅ溶出２ｇ／ｍ2 未満 △：Ｆｅ溶出２〜５ｇ／ｍ2 ×：Ｆｅ溶出５ｇ／ｍ2 超 −：成型性不可のため評価せず
【００３１】表２に示すように、鋼中のＣｒが低く、鋼
板−合金層の電位差が大きいとき（比較例２３、２４）
には、絞り性に優れてもめっき層の微細なクラックを起
点として鋼板の腐食が進行する。鋼中のＣやＮが高く、
Ｔｉ／（Ｃ＋Ｎ）の原子当量が１未満になったり（比較
例１８、２２）、Ｍｎが高く延性が不足したりするとき
（比較例２０）には、プレス加工性に劣り、燃料タンク
のような深絞り加工は困難である。また、鋼中のＳｉ等
の溶融アルミめっきを阻害する元素が高いときには（比
較例１９）、不めっきが多く、不めっき部より腐食が進
行するため当然耐食性も劣化する。
板−合金層の電位差が大きいとき（比較例２３、２４）
には、絞り性に優れてもめっき層の微細なクラックを起
点として鋼板の腐食が進行する。鋼中のＣやＮが高く、
Ｔｉ／（Ｃ＋Ｎ）の原子当量が１未満になったり（比較
例１８、２２）、Ｍｎが高く延性が不足したりするとき
（比較例２０）には、プレス加工性に劣り、燃料タンク
のような深絞り加工は困難である。また、鋼中のＳｉ等
の溶融アルミめっきを阻害する元素が高いときには（比
較例１９）、不めっきが多く、不めっき部より腐食が進
行するため当然耐食性も劣化する。
【００３２】また、鋼中のＴｉが高すぎるとき（比較例
２１）や、アルミめっき中のＳｉ量が少ないとき（比較
例２５）には、合金層が厚く発達し、プレスの際にめっ
きが剥離しやすくなり、やはり耐食性が劣化する。一
方、めっき中のＳｉが多すぎても（比較例２６）、耐食
性が劣化する。最表層に樹脂塗膜が無い（比較例２７）
と、絞り性に劣り、また、ここでは評価していないが、
抵抗溶接性にも劣る。鋼成分、めっきの組成が適正であ
ると、外観、プレス成型性、外観、成型後耐食性の全て
に優れた溶融アルミめっき鋼板が得られる。
２１）や、アルミめっき中のＳｉ量が少ないとき（比較
例２５）には、合金層が厚く発達し、プレスの際にめっ
きが剥離しやすくなり、やはり耐食性が劣化する。一
方、めっき中のＳｉが多すぎても（比較例２６）、耐食
性が劣化する。最表層に樹脂塗膜が無い（比較例２７）
と、絞り性に劣り、また、ここでは評価していないが、
抵抗溶接性にも劣る。鋼成分、めっきの組成が適正であ
ると、外観、プレス成型性、外観、成型後耐食性の全て
に優れた溶融アルミめっき鋼板が得られる。
【００３３】（実施例２）実施例１の表１に示す成分の
冷延鋼帯を原板として、溶融アルミめっきを行った。溶
融アルミめっきの条件は原則的にＡｌ−９％Ｓｉとし、
これにＳｎ，Ｚｎ等の元素を添加した。なお、めっき浴
（めっき層）中に不純物としてのＦｅが２％程度混入す
ることがある。また、一部の材料はアルミめっき前にＮ
ｉ系のプレめっきを行った。プレめっきのめっき条件は
ワット浴、電流密度３０Ａ／ｄｍ2である。アルミめっ
き後は実施例１の表２の後処理を施した。これらの材
料の燃料タンクとしての性能を、実施例１の評価方法で
評価した。外観、プレス成型性はいずれの試料も良好で
あった。表４に示すように、Ｎｉプレめっき、あるいは
浴中添加元素により鋼−合金層電位差を制御した場合に
も同様の効果が得られ、成型後の耐食性は安定する。
冷延鋼帯を原板として、溶融アルミめっきを行った。溶
融アルミめっきの条件は原則的にＡｌ−９％Ｓｉとし、
これにＳｎ，Ｚｎ等の元素を添加した。なお、めっき浴
（めっき層）中に不純物としてのＦｅが２％程度混入す
ることがある。また、一部の材料はアルミめっき前にＮ
ｉ系のプレめっきを行った。プレめっきのめっき条件は
ワット浴、電流密度３０Ａ／ｄｍ2である。アルミめっ
き後は実施例１の表２の後処理を施した。これらの材
料の燃料タンクとしての性能を、実施例１の評価方法で
評価した。外観、プレス成型性はいずれの試料も良好で
あった。表４に示すように、Ｎｉプレめっき、あるいは
浴中添加元素により鋼−合金層電位差を制御した場合に
も同様の効果が得られ、成型後の耐食性は安定する。
【００３４】
【表４】
【００３５】
【発明の効果】本発明は、自動車燃料タンク材料として
必要なプレス成型性、成型後耐食性を兼備した溶融アル
ミめっき鋼板を提供するもので、今後Ｐｂ系材料が環境
問題で使用が困難となったときの新しい燃料タンク材と
して非常に有望であり、産業上の寄与は大きい。
必要なプレス成型性、成型後耐食性を兼備した溶融アル
ミめっき鋼板を提供するもので、今後Ｐｂ系材料が環境
問題で使用が困難となったときの新しい燃料タンク材と
して非常に有望であり、産業上の寄与は大きい。
フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｃ２３Ｃ 2/12 Ｃ２３Ｃ 2/12
Claims (6)
- 【請求項１】 めっき原板の表面に、Ａｌ−Ｆｅ−Ｓｉ
系金属間化合物層を有し、その表面にＡｌおよび不可避
的不純物またはＳｉを３〜１３％含有し残部がＡｌおよ
び不可避的不純物からなるめっき層を有し、かつ蟻酸１
００ｐｐｍを含有し残部が水および不可避的不純物から
なる溶液に浸漬した場合の前記めっき原板と前記金属間
化合物層との浸漬電位の差が０．３５Ｖ以下であるアル
ミ系めっき鋼板の表面を有することを特徴とする成型後
耐食性に優れた燃料タンク用防錆鋼板。 - 【請求項２】 めっき原板の表面に、Ａｌ−Ｆｅ−Ｓｉ
系金属間化合物層を有し、その表面にＡｌおよび不可避
的不純物またはＳｉを３〜１３％含有し残部がＡｌおよ
び不可避的不純物からなるめっき層を有し、かつ蟻酸１
００ｐｐｍを含有し残部が水および不可避的不純物から
なる溶液に浸漬した場合の前記めっき原板と前記金属間
化合物層との浸漬電位の差が０．３５Ｖ以下であるアル
ミ系めっき鋼板の表面に、さらに有機樹脂皮膜を有する
ことを特徴とする成型後耐食性に優れた燃料タンク用防
錆鋼板。 - 【請求項３】 有機樹脂皮膜中に、Ｃｒ換算で５〜１０
０ｍｇ／ｍ2 のクロメートを含有することを特徴とする
請求項２に記載の成型後耐食性に優れた燃料タンク用防
錆鋼板。 - 【請求項４】 めっき原板の組成が重量％で、Ｃ：０．
０１％以下、Ｓｉ：０．１％以下、Ｍｎ：０．１〜１
％、酸可溶Ａｌ：０．０１〜０．１％、Ｎ：０．０１％
以下、Ｔｉ，Ｎｂ合計で（Ｃ＋Ｎ）の原子当量〜０．２
％、Ｃｒ：０．５〜７％を含有し、残部がＦｅおよび不
可避的不純物からなることを特徴とする請求項１〜３に
記載の成型後耐食性に優れた燃料タンク用防錆鋼板。 - 【請求項５】 めっき原板の組成が重量％で、Ｃ：０．
０１％以下、Ｓｉ：０．１％以下、Ｍｎ：０．１〜１
％、酸可溶Ａｌ：０．０１〜０．１％、Ｎ：０．０１％
以下、Ｔｉ，Ｎｂ合計で（Ｃ＋Ｎ）の原子当量〜０．２
％、Ｃｒ：０．５〜７％を含有し、さらにＣｕ：０．０
５〜０．５％、Ｎｉ：０．０５〜０．５％、Ｍｏ：０．
０５〜０．５％、Ｂ：０．０００１〜０．００３０％の
１種または２種以上を含有し、残部がＦｅおよび不可避
的不純物からなることを特徴とする請求項１〜３に記載
の成型後耐食性に優れた燃料タンク用防錆鋼板。 - 【請求項６】 Ａｌ−Ｓｉ系のめっき層の組成が、重量
％で、Ｓｉ：３〜１３％、Ｓｎ，Ｚｎ，Ｓｂ，Ｂｉの１
種または２種以上を合計で０．５〜５％含有し、残部が
Ａｌおよび不可避的不純物からなることを特徴とする請
求項１〜５に記載の成型後耐食性に優れた燃料タンク用
防錆鋼板。
Priority Applications (8)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33842296A JP4036347B2 (ja) | 1996-12-18 | 1996-12-18 | 成型後耐食性に優れた燃料タンク用防錆鋼板 |
| KR1019980701574A KR100260017B1 (ko) | 1996-07-01 | 1997-07-01 | 용접기밀성 및 성형후 내식성이 우수한 연료탱크용 부식방지 강판 |
| CA002230706A CA2230706C (en) | 1996-07-01 | 1997-07-01 | Rust-preventive steel sheet for fuel tanks exellent in air-tightness after welding and corrosion resistance subsequent to forming |
| PCT/JP1997/002275 WO1998000573A1 (fr) | 1996-07-01 | 1997-07-01 | Tole d'acier au carbone antirouille pour reservoir a carburant presentant une bonne etancheite aux gaz lors du soudage et de bonnes proprietes anticorrosion apres formage |
| AU32772/97A AU694077B2 (en) | 1996-07-01 | 1997-07-01 | Rust preventive carbon steel sheet for fuel tank having good welding gastightness and anticorrosion after forming |
| EP97928533A EP0870847B1 (en) | 1996-07-01 | 1997-07-01 | Rust preventive carbon steel sheet for fuel tank having good welding gastightness and anticorrosion after forming |
| DE69738417T DE69738417T2 (de) | 1996-07-01 | 1997-07-01 | Rostgeschütztes stahlblech für einen kraftstofftank mit ausgezeichneter gasdichtigkeit nach schweissen und korrosionsbeständigkeit nach formen |
| US09/029,558 US6673472B2 (en) | 1996-07-01 | 1997-07-01 | Rust preventive carbon steel sheet for fuel tank having good welding gastightness and anticorrosion after forming |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33842296A JP4036347B2 (ja) | 1996-12-18 | 1996-12-18 | 成型後耐食性に優れた燃料タンク用防錆鋼板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10176287A true JPH10176287A (ja) | 1998-06-30 |
| JP4036347B2 JP4036347B2 (ja) | 2008-01-23 |
Family
ID=18318009
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP33842296A Expired - Fee Related JP4036347B2 (ja) | 1996-07-01 | 1996-12-18 | 成型後耐食性に優れた燃料タンク用防錆鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4036347B2 (ja) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003049256A (ja) * | 2001-08-09 | 2003-02-21 | Nippon Steel Corp | 溶接性、塗装後耐食性に優れた高強度自動車部材用アルミめっき鋼板及びそれを使用した自動車部材 |
| JP2009534529A (ja) * | 2006-04-19 | 2009-09-24 | アルセロールミタル・フランス | 被覆積層板から非常に高い機械的特性を有する溶接部品を製造する方法 |
| KR101197955B1 (ko) | 2009-11-06 | 2012-11-05 | 주식회사 포스코 | 내열성 및 내변색성이 우수한 용융 알루미늄 도금강판 |
| US9289855B2 (en) | 2012-05-25 | 2016-03-22 | Shiloh Industries, Inc. | Sheet metal piece having weld notch and method of forming the same |
| JP2016060947A (ja) * | 2014-09-18 | 2016-04-25 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 溶融Ａｌ系めっき鋼板 |
| US9604311B2 (en) | 2012-06-29 | 2017-03-28 | Shiloh Industries, Inc. | Welded blank assembly and method |
| JPWO2016059678A1 (ja) * | 2014-10-14 | 2017-08-31 | 新日鐵住金株式会社 | めっき鋼板及び燃料タンク |
| US9956636B2 (en) | 2013-03-14 | 2018-05-01 | Shiloh Industries, Inc. | Welded blank assembly and method |
| US10821546B2 (en) | 2012-11-30 | 2020-11-03 | Shiloh Industries, Inc. | Method of forming a weld notch in a sheet metal piece |
-
1996
- 1996-12-18 JP JP33842296A patent/JP4036347B2/ja not_active Expired - Fee Related
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|---|---|---|---|---|
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| JP2003049256A (ja) * | 2001-08-09 | 2003-02-21 | Nippon Steel Corp | 溶接性、塗装後耐食性に優れた高強度自動車部材用アルミめっき鋼板及びそれを使用した自動車部材 |
| US10480554B2 (en) | 2006-04-19 | 2019-11-19 | Arcelormittal France | Steel part |
| US8614008B2 (en) | 2006-04-19 | 2013-12-24 | Arcelormittal France | Plate |
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