JP3135844B2 - 溶接性、耐食性に優れた自動車燃料タンク用防錆鋼板 - Google Patents
溶接性、耐食性に優れた自動車燃料タンク用防錆鋼板Info
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- JP3135844B2 JP3135844B2 JP08201769A JP20176996A JP3135844B2 JP 3135844 B2 JP3135844 B2 JP 3135844B2 JP 08201769 A JP08201769 A JP 08201769A JP 20176996 A JP20176996 A JP 20176996A JP 3135844 B2 JP3135844 B2 JP 3135844B2
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、自動車の燃料タン
ク用鋼板として優れた溶接性、耐食性を兼備する防錆鋼
板に関する。
ク用鋼板として優れた溶接性、耐食性を兼備する防錆鋼
板に関する。
【０００２】
【従来の技術】自動車の燃料タンクは、車体のデザイン
に合わせて最後に設計されることが通常で、その形状は
近年益々複雑になる傾向にある。また燃料タンクは自動
車の重要保安部品であるため、その使用材料には、優れ
た深絞り特性は勿論のこと、成型後の衝撃による割れが
無いことも要求される。これに加えて、フィルター目詰
まりに繋がるような腐食生成物の生成が無く、孔あき腐
食の懸念の無い材料で、しかも容易に安定して溶接でき
る材料であることも重要である。
に合わせて最後に設計されることが通常で、その形状は
近年益々複雑になる傾向にある。また燃料タンクは自動
車の重要保安部品であるため、その使用材料には、優れ
た深絞り特性は勿論のこと、成型後の衝撃による割れが
無いことも要求される。これに加えて、フィルター目詰
まりに繋がるような腐食生成物の生成が無く、孔あき腐
食の懸念の無い材料で、しかも容易に安定して溶接でき
る材料であることも重要である。
【０００３】これら様々な特性を有する材料として、従
来よりターンシートと称されるＰｂ−Ｓｎ合金めっき鋼
板（特公昭５７−６１８３３号公報）が主に使用されて
きた。この材料はガソリンに対して安定な化学的性質を
持ち、かつめっきが潤滑性に優れるためプレス成形性に
優れ、またスポット溶接やシーム溶接性にも優れてい
る。これ以外にも亜鉛めっき鋼板に厚クロメート処理を
施した鋼板も使用されており、Ｐｂ−Ｓｎ合金程ではな
いが、やはり優れた加工性、耐食性を有している。しか
し近年環境への負荷という意味からＰｂを使用しない材
料が希求されている。
来よりターンシートと称されるＰｂ−Ｓｎ合金めっき鋼
板（特公昭５７−６１８３３号公報）が主に使用されて
きた。この材料はガソリンに対して安定な化学的性質を
持ち、かつめっきが潤滑性に優れるためプレス成形性に
優れ、またスポット溶接やシーム溶接性にも優れてい
る。これ以外にも亜鉛めっき鋼板に厚クロメート処理を
施した鋼板も使用されており、Ｐｂ−Ｓｎ合金程ではな
いが、やはり優れた加工性、耐食性を有している。しか
し近年環境への負荷という意味からＰｂを使用しない材
料が希求されている。
【０００４】このＰｂを使用しない自動車燃料タンク材
料の候補材の一つが、アルミ（Ａｌ−Ｓｉ）めっき鋼板
である。アルミはその表面に安定な強化皮膜が形成され
るため、ガソリンを始めとして、アルコールやガソリン
等が劣化したときに生じる有機酸に対しても耐食性が良
好である。しかしながらアルミめっき鋼板を燃料タンク
材料として使用する際の課題が幾つかある。その一つは
加工性で、アルミめっき鋼板は被覆層と鋼板の界面に生
成する非常に硬質なＦｅ−Ａｌ−Ｓｉの金属間化合物層
（以下、合金層と称する）のため、この部分を起点とし
てめっき剥離やめっきのクラックを生じやすい。
料の候補材の一つが、アルミ（Ａｌ−Ｓｉ）めっき鋼板
である。アルミはその表面に安定な強化皮膜が形成され
るため、ガソリンを始めとして、アルコールやガソリン
等が劣化したときに生じる有機酸に対しても耐食性が良
好である。しかしながらアルミめっき鋼板を燃料タンク
材料として使用する際の課題が幾つかある。その一つは
加工性で、アルミめっき鋼板は被覆層と鋼板の界面に生
成する非常に硬質なＦｅ−Ａｌ−Ｓｉの金属間化合物層
（以下、合金層と称する）のため、この部分を起点とし
てめっき剥離やめっきのクラックを生じやすい。
【０００５】この課題に対して本発明者らは特願平７−
３２９１９３号において、めっき後の冷却速度、再加熱
により解決できることを示した。もう一つの課題は溶接
性である。すなわちアルミめっき鋼板はスポット溶接や
シーム溶接等の抵抗溶接は可能であるが、めっき層のア
ルミが溶接の電極であるＣｕと合金化しやすいという性
質を有するために、電極先端がＡｌ−Ｃｕ系金属間化合
物に転化していき、この金属間化合物は脆性であるため
次第に欠損していって電極の寿命が劣るという課題があ
る。
３２９１９３号において、めっき後の冷却速度、再加熱
により解決できることを示した。もう一つの課題は溶接
性である。すなわちアルミめっき鋼板はスポット溶接や
シーム溶接等の抵抗溶接は可能であるが、めっき層のア
ルミが溶接の電極であるＣｕと合金化しやすいという性
質を有するために、電極先端がＡｌ−Ｃｕ系金属間化合
物に転化していき、この金属間化合物は脆性であるため
次第に欠損していって電極の寿命が劣るという課題があ
る。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、前記の溶接
性の課題を解決することで、Ｐｂを使用せず、有機物環
境における優れた耐食性を備える、新しい燃料タンク用
防錆鋼板を提供するものである。
性の課題を解決することで、Ｐｂを使用せず、有機物環
境における優れた耐食性を備える、新しい燃料タンク用
防錆鋼板を提供するものである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、アルミめ
っき鋼板の抵抗溶接性を改善するため種々検討を重ねた
結果、アルミめっき鋼板の表面に、ある特定厚みの樹脂
クロメート皮膜を施すことで溶接性が大幅に改善される
と言うことを知見し、本発明を行ったものである。すな
わち、鋼板に適正な樹脂クロメート皮膜を施すことで、
鋼板の接触抵抗値を高めて、鋼板−鋼板間の発熱を促進
してナゲット形成を容易にし、かつこの皮膜によりアル
ミめっき層とＣｕ電極の反応を抑制して電極の寿命を増
大させることが可能となった。この処理はスポット溶
接、シーム溶接等の抵抗溶接一般に対して効果がある。
表面処理鋼板の後処理としては、無機系のクロメート処
理、リン酸塩処理、有機塗装、酸化処理等種々の処理が
考えられるが、本発明による樹脂クロメート皮膜を有す
るアルミめっき鋼板は、他の処理に比べて際だって優れ
た連続打点性を有する。
っき鋼板の抵抗溶接性を改善するため種々検討を重ねた
結果、アルミめっき鋼板の表面に、ある特定厚みの樹脂
クロメート皮膜を施すことで溶接性が大幅に改善される
と言うことを知見し、本発明を行ったものである。すな
わち、鋼板に適正な樹脂クロメート皮膜を施すことで、
鋼板の接触抵抗値を高めて、鋼板−鋼板間の発熱を促進
してナゲット形成を容易にし、かつこの皮膜によりアル
ミめっき層とＣｕ電極の反応を抑制して電極の寿命を増
大させることが可能となった。この処理はスポット溶
接、シーム溶接等の抵抗溶接一般に対して効果がある。
表面処理鋼板の後処理としては、無機系のクロメート処
理、リン酸塩処理、有機塗装、酸化処理等種々の処理が
考えられるが、本発明による樹脂クロメート皮膜を有す
るアルミめっき鋼板は、他の処理に比べて際だって優れ
た連続打点性を有する。
【０００８】その機構は未だ不明確ではあるが、単なる
樹脂塗布による接触抵抗増大以外の、Ｃｒの効果がある
ものと推定している。樹脂クロメート処理はＣｒを水溶
液として供給するもので、塗膜中のＣｒの分布が均一に
なっており、このことも溶接性向上に寄与していると考
えられる。また標準的な有機塗装処理である、クロメー
ト処理後の樹脂塗装処理に比べて、一工程で処理が可能
なため、コスト上も有利な処理である。さらには低温で
硬化可能な樹脂を使用することにより、特別な乾燥炉を
必要とせず、従来のクロメート処理設備で処理可能であ
るという利点も有する。
樹脂塗布による接触抵抗増大以外の、Ｃｒの効果がある
ものと推定している。樹脂クロメート処理はＣｒを水溶
液として供給するもので、塗膜中のＣｒの分布が均一に
なっており、このことも溶接性向上に寄与していると考
えられる。また標準的な有機塗装処理である、クロメー
ト処理後の樹脂塗装処理に比べて、一工程で処理が可能
なため、コスト上も有利な処理である。さらには低温で
硬化可能な樹脂を使用することにより、特別な乾燥炉を
必要とせず、従来のクロメート処理設備で処理可能であ
るという利点も有する。
【０００９】本発明の要旨とするところは、重量％でＳ
ｉ：２〜１３％を含有し、付着量が片面当り５０ｇ／ｍ
2 以下である溶融アルミめっき鋼板の片面または両面
に、膜厚が０．１〜２μｍである樹脂クロメート皮膜を
有することを特徴とする溶接性、耐食性に優れた燃料タ
ンク用防錆鋼板である。
ｉ：２〜１３％を含有し、付着量が片面当り５０ｇ／ｍ
2 以下である溶融アルミめっき鋼板の片面または両面
に、膜厚が０．１〜２μｍである樹脂クロメート皮膜を
有することを特徴とする溶接性、耐食性に優れた燃料タ
ンク用防錆鋼板である。
【００１０】以下本発明を詳細に説明する。まずめっき
層の限定理由を説明する。めっき被覆層中のＳｉ添加量
であるが、この元素は通常合金層を薄くする目的から１
０％程度添加されている。前述したように溶融アルミめ
っきで生成する合金層は非常に硬質で、かつ脆性である
ために破壊の起点となりやすく、鋼板自体の延性をも阻
害する。通常の２〜３μｍ程度の合金層でも鋼板延性は
３ポイント程度低下する。従ってこの合金層は薄ければ
薄いほど加工に対して有利に働く。Ｓｉは２％以上添加
しないとこの合金層低減の効果が薄く、また１３％を超
えるとその効果が飽和することに加えてＳｉが電気化学
的にカソードとなりやすいことからＳｉ量の増加はめっ
き層の耐食性劣化につながる。このためＳｉ量は２〜１
３％に限定する。
層の限定理由を説明する。めっき被覆層中のＳｉ添加量
であるが、この元素は通常合金層を薄くする目的から１
０％程度添加されている。前述したように溶融アルミめ
っきで生成する合金層は非常に硬質で、かつ脆性である
ために破壊の起点となりやすく、鋼板自体の延性をも阻
害する。通常の２〜３μｍ程度の合金層でも鋼板延性は
３ポイント程度低下する。従ってこの合金層は薄ければ
薄いほど加工に対して有利に働く。Ｓｉは２％以上添加
しないとこの合金層低減の効果が薄く、また１３％を超
えるとその効果が飽和することに加えてＳｉが電気化学
的にカソードとなりやすいことからＳｉ量の増加はめっ
き層の耐食性劣化につながる。このためＳｉ量は２〜１
３％に限定する。
【００１１】また一般的にめっき付着量が増大すると耐
食性は向上するが、めっき密着性、溶接性は低下する。
種々の溶接を必要とする燃料タンク材に溶融アルミめっ
き鋼板を適用する場合においては、溶接性の確保が重要
であることから付着量の上限を片面５０ｇ／ｍ2 とす
る。望ましくは片面４０ｇ／ｍ2 以下である。アルミめ
っきのそれ以外の条件については特に限定するものでは
ない。しかし合金層厚みは前述したように薄い方が好ま
しい。
食性は向上するが、めっき密着性、溶接性は低下する。
種々の溶接を必要とする燃料タンク材に溶融アルミめっ
き鋼板を適用する場合においては、溶接性の確保が重要
であることから付着量の上限を片面５０ｇ／ｍ2 とす
る。望ましくは片面４０ｇ／ｍ2 以下である。アルミめ
っきのそれ以外の条件については特に限定するものでは
ない。しかし合金層厚みは前述したように薄い方が好ま
しい。
【００１２】本発明においては、めっきの後工程で樹脂
クロメート処理を行うものとする。本処理は主として溶
接性を目的としたものであるが、樹脂クロメートは潤滑
性を有するため、加工性も向上する利点もある。樹脂ク
ロメートの限定理由であるが、樹脂クロメート中にはそ
の他に耐食性向上の目的からシリカ、クロメートの黄色
さを低下させる目的からリン酸等を添加することが可能
である。
クロメート処理を行うものとする。本処理は主として溶
接性を目的としたものであるが、樹脂クロメートは潤滑
性を有するため、加工性も向上する利点もある。樹脂ク
ロメートの限定理由であるが、樹脂クロメート中にはそ
の他に耐食性向上の目的からシリカ、クロメートの黄色
さを低下させる目的からリン酸等を添加することが可能
である。
【００１３】樹脂クロメート皮膜の膜厚は、０．１〜２
μｍに限定する。０．１μｍ以下では樹脂として健全な
膜を形成することが不可能で、一方２μｍを超える皮膜
では、抵抗値が増大しすぎて電極と鋼板、あるいは鋼板
と鋼板の導通が妨げられて溶接自体が不可能となるため
である。樹脂クロメート処理は、片面あるいは両面に塗
布することが可能であるが、最適膜厚は片面、両面若干
異なる。一般的に溶接時の発熱量は重ねた鋼板間の接触
抵抗に依存するため、両面に１μｍ以上の樹脂クロメー
ト処理を行うと、鋼板間には２μｍ以上の樹脂クロメー
ト皮膜が存在することになり、やはり鋼板間の導通を妨
げる。従って両面塗装の際には、１μｍ以下の皮膜であ
ることが望ましく、片面の場合には重ねたときの樹脂面
が内側と外側になるように使用することが望ましい。
μｍに限定する。０．１μｍ以下では樹脂として健全な
膜を形成することが不可能で、一方２μｍを超える皮膜
では、抵抗値が増大しすぎて電極と鋼板、あるいは鋼板
と鋼板の導通が妨げられて溶接自体が不可能となるため
である。樹脂クロメート処理は、片面あるいは両面に塗
布することが可能であるが、最適膜厚は片面、両面若干
異なる。一般的に溶接時の発熱量は重ねた鋼板間の接触
抵抗に依存するため、両面に１μｍ以上の樹脂クロメー
ト処理を行うと、鋼板間には２μｍ以上の樹脂クロメー
ト皮膜が存在することになり、やはり鋼板間の導通を妨
げる。従って両面塗装の際には、１μｍ以下の皮膜であ
ることが望ましく、片面の場合には重ねたときの樹脂面
が内側と外側になるように使用することが望ましい。
【００１４】本発明において樹脂クロメート皮膜の組成
は特に定めないが、樹脂／クロムの硬化後重量比率が異
なると皮膜の性能は変化する。例えば樹脂／クロムが小
さいと、適正な接触抵抗値が得られずに溶接性に劣る傾
向がある。一方樹脂／クロムが大きいと、耐食性が劣
り、また溶接性もやや劣化する。従って樹脂／クロムの
硬化後重量比率値は２〜１６程度が好ましい。
は特に定めないが、樹脂／クロムの硬化後重量比率が異
なると皮膜の性能は変化する。例えば樹脂／クロムが小
さいと、適正な接触抵抗値が得られずに溶接性に劣る傾
向がある。一方樹脂／クロムが大きいと、耐食性が劣
り、また溶接性もやや劣化する。従って樹脂／クロムの
硬化後重量比率値は２〜１６程度が好ましい。
【００１５】本発明において使用可能な樹脂は、例えば
アクリル酸または／及びメタアクリル酸エステル、カル
ボン酸ビニルエステル、ビニルエーテル、スチレン、ア
クリルアミド、アクリロニトリル、ハロゲン化ビニルな
どのエチレン系不飽和化合物及びエポキシ、ウレタン、
ポリエステル等がある。前述したように、これらの中で
もとりわけ従来のクロメート設備を使用するような場合
には低温焼付けの可能なエマルジョンタイプの樹脂が望
ましい。また樹脂中に例えば少量の潤滑剤、防錆顔料等
を添加することは何ら本発明の趣旨を損なうものではな
い。
アクリル酸または／及びメタアクリル酸エステル、カル
ボン酸ビニルエステル、ビニルエーテル、スチレン、ア
クリルアミド、アクリロニトリル、ハロゲン化ビニルな
どのエチレン系不飽和化合物及びエポキシ、ウレタン、
ポリエステル等がある。前述したように、これらの中で
もとりわけ従来のクロメート設備を使用するような場合
には低温焼付けの可能なエマルジョンタイプの樹脂が望
ましい。また樹脂中に例えば少量の潤滑剤、防錆顔料等
を添加することは何ら本発明の趣旨を損なうものではな
い。
【００１６】溶融アルミめっき鋼板の後処理としては、
樹脂クロメート以外に、溶融めっき後の外観均一化処理
であるゼロスパングル処理、めっきの改質処理である焼
鈍処理、表面状態、材質の調整のための調質圧延等があ
り得るが、本発明においては特にこれらを限定せず、適
用することも可能である。使用するめっき原板の組成も
特に限定するものではない。しかし高度な加工性を要求
される部位だけに、加工性に優れたＩＦ鋼の適用が望ま
しく、さらには溶接後の溶接気密性、二次加工性等を確
保するためにＢを数ｐｐｍ添加した鋼板が望ましい。
樹脂クロメート以外に、溶融めっき後の外観均一化処理
であるゼロスパングル処理、めっきの改質処理である焼
鈍処理、表面状態、材質の調整のための調質圧延等があ
り得るが、本発明においては特にこれらを限定せず、適
用することも可能である。使用するめっき原板の組成も
特に限定するものではない。しかし高度な加工性を要求
される部位だけに、加工性に優れたＩＦ鋼の適用が望ま
しく、さらには溶接後の溶接気密性、二次加工性等を確
保するためにＢを数ｐｐｍ添加した鋼板が望ましい。
【００１７】また鋼板の製造法としては通常の方法によ
るものとする。鋼成分は例えば転炉−真空脱ガス処理に
より調節されて溶製され、鋼片は連続鋳造法等で製造さ
れ、熱間圧延される。熱間圧延、またそれに続く冷間圧
延の条件は鋼板の深絞り性に影響を与える。特に優れた
深絞り性を付与するには、熱延時の加熱温度を１１５０
℃程度と低めに、また熱延の仕上げ温度は８００℃程度
と低めに、巻き取り温度は６００℃以上と高めに、冷延
の圧下率は８０％程度と高めにすると良い。
るものとする。鋼成分は例えば転炉−真空脱ガス処理に
より調節されて溶製され、鋼片は連続鋳造法等で製造さ
れ、熱間圧延される。熱間圧延、またそれに続く冷間圧
延の条件は鋼板の深絞り性に影響を与える。特に優れた
深絞り性を付与するには、熱延時の加熱温度を１１５０
℃程度と低めに、また熱延の仕上げ温度は８００℃程度
と低めに、巻き取り温度は６００℃以上と高めに、冷延
の圧下率は８０％程度と高めにすると良い。
【００１８】次に実施例により本発明をさらに詳細に説
明する。
明する。
【実施例】表１に示す成分の鋼を通常の転炉−真空脱ガ
ス処理により溶製し、鋼片とした後、通常の条件で熱間
圧延、冷延工程を行い、冷延鋼板（板厚０．８ｍｍ）を
得た。これを材料として、溶融アルミめっきを行った。
溶融アルミめっきは無酸化炉−還元炉タイプのラインを
使用し、焼鈍もこの溶融めっきライン内で行った。焼鈍
温度は８００〜８５０℃とした。めっき後ガスワイピン
グ法でめっき付着量を調節した。この際のめっき温度は
６６０℃とし、めっき浴組成としては基本的にＡｌ−２
％Ｆｅとし、これにＳｉを添加した。この浴中のＦｅは
浴中のめっき機器やストリップから供給されるものであ
る。こうして製造したアルミめっき鋼板に表２に示す浴
を標準組成として樹脂クロメート処理を行った。同時に
表２中の（樹脂量＋クロム酸量）を一定にして、樹脂／
クロム酸を変化させた浴も使用した。膜厚はリンガーロ
ールによって調節し、８０℃の温風にて乾燥、製膜を行
った。こうして製造した鋼板の燃料タンクとしての性能
を評価した。このときの評価方法は下記に示した方法に
より、めっき条件と性能評価結果を表３及び表４に示
す。
ス処理により溶製し、鋼片とした後、通常の条件で熱間
圧延、冷延工程を行い、冷延鋼板（板厚０．８ｍｍ）を
得た。これを材料として、溶融アルミめっきを行った。
溶融アルミめっきは無酸化炉−還元炉タイプのラインを
使用し、焼鈍もこの溶融めっきライン内で行った。焼鈍
温度は８００〜８５０℃とした。めっき後ガスワイピン
グ法でめっき付着量を調節した。この際のめっき温度は
６６０℃とし、めっき浴組成としては基本的にＡｌ−２
％Ｆｅとし、これにＳｉを添加した。この浴中のＦｅは
浴中のめっき機器やストリップから供給されるものであ
る。こうして製造したアルミめっき鋼板に表２に示す浴
を標準組成として樹脂クロメート処理を行った。同時に
表２中の（樹脂量＋クロム酸量）を一定にして、樹脂／
クロム酸を変化させた浴も使用した。膜厚はリンガーロ
ールによって調節し、８０℃の温風にて乾燥、製膜を行
った。こうして製造した鋼板の燃料タンクとしての性能
を評価した。このときの評価方法は下記に示した方法に
より、めっき条件と性能評価結果を表３及び表４に示
す。
【００１９】
【表１】
【００２０】
【表２】
【００２１】（１）プレス加工性評価 油圧成形試験機により、直径５０ｍｍの円筒ポンチを用
いて、絞り比２．３で成形試験を行った。このときのシ
ワ抑え圧は５００ｋｇで行い、成形性の評価は次の指標
によった。
いて、絞り比２．３で成形試験を行った。このときのシ
ワ抑え圧は５００ｋｇで行い、成形性の評価は次の指標
によった。
〇：成形可能で、めっき層の欠陥無し △：成形可能で、めっき層に僅かに疵発生 ×：成形可能で、めっき層に剥離発生
【００２２】（２）溶接性評価 下記に示す溶接条件でスポット溶接を行い、ナゲット系
が４√ｔを切った時点までの連続打点数を評価した。片
面塗装の際には重ね合わせたときに樹脂面が内側と外側
となるようにして評価した。
が４√ｔを切った時点までの連続打点数を評価した。片
面塗装の際には重ね合わせたときに樹脂面が内側と外側
となるようにして評価した。
溶接電流：１０ＫＡ 加圧力：２００ｋｇ 溶接時
間：１２サイクル 電極径：６ｍｍ
間：１２サイクル 電極径：６ｍｍ
〇：連続打点１２００点超 △：連続打点４００〜１２００点 ×：連続打点４００点未満
【００２３】（３）耐食性評価 ガソリンに対する耐食性を評価した。方法は油圧成型試
験機により、フランジ幅２０ｍｍ，直径５０ｍｍ，深さ
２５ｍｍの平底円筒絞り加工した試料に、試験液を入れ
て、シリコンゴム製リングを介してガラスで蓋をした。
この試験後の腐食状況を目視観察した。なお片面処理材
の試験面は処理面とした。
験機により、フランジ幅２０ｍｍ，直径５０ｍｍ，深さ
２５ｍｍの平底円筒絞り加工した試料に、試験液を入れ
て、シリコンゴム製リングを介してガラスで蓋をした。
この試験後の腐食状況を目視観察した。なお片面処理材
の試験面は処理面とした。
試験液：ガソリン＋蒸留水１０％＋蟻酸２００ｐｐｍ 試験期間：４０℃で３ケ月放置
〇：赤錆発生０．１％未満 △：赤錆発生０．１〜５％または白錆発生有り ×：赤錆発生５％超または白錆顕著
【００２４】表４に示すように、めっき中のＳｉが少な
すぎると（比較例２３）合金層が成長しすぎて加工時に
めっき剥離が発生する。また逆にＳｉが多すぎると（比
較例２４）、耐食性が劣化する。またアルミめっきの付
着量が多すぎると（比較例２５）、溶接部が劣化する。
皮膜厚が薄すぎても（比較例２６）、また厚すぎても
（比較例２７，２８）、良好な溶接性は得られない。め
っき組成、付着量、良好な樹脂クロメート条件で製造し
たときには、プレス加工性、溶接性、外観、耐食性全て
に優れた溶融アルミめっき鋼板が得られる。但し樹脂／
クロムが低いとき、及び高いときには（実施例１９，２
２）、溶接性にやや劣り、樹脂／クロムを適正な値にす
ることが望ましい。
すぎると（比較例２３）合金層が成長しすぎて加工時に
めっき剥離が発生する。また逆にＳｉが多すぎると（比
較例２４）、耐食性が劣化する。またアルミめっきの付
着量が多すぎると（比較例２５）、溶接部が劣化する。
皮膜厚が薄すぎても（比較例２６）、また厚すぎても
（比較例２７，２８）、良好な溶接性は得られない。め
っき組成、付着量、良好な樹脂クロメート条件で製造し
たときには、プレス加工性、溶接性、外観、耐食性全て
に優れた溶融アルミめっき鋼板が得られる。但し樹脂／
クロムが低いとき、及び高いときには（実施例１９，２
２）、溶接性にやや劣り、樹脂／クロムを適正な値にす
ることが望ましい。
【００２５】
【表３】
【００２６】
【表４】
【００２７】
【発明の効果】本発明は、自動車燃料タンク材料として
必要な耐食性、プレス加工性を兼備し、かつこれまでの
課題であった溶接性も獲得した溶融アルミめっき鋼板を
提供するもので、今後Ｐｂ系材料が環境問題で使用が困
難となったときの新しい燃料タンク材として非常に有望
であり産業上の寄与も大きい。
必要な耐食性、プレス加工性を兼備し、かつこれまでの
課題であった溶接性も獲得した溶融アルミめっき鋼板を
提供するもので、今後Ｐｂ系材料が環境問題で使用が困
難となったときの新しい燃料タンク材として非常に有望
であり産業上の寄与も大きい。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 岡田 伸義 福岡県北九州市戸畑区飛幡町１番１号 新日本製鐵株式会社 八幡製鐵所内 (56)参考文献 特開 平９−235661（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C23C 28/00 B05D 7/14 B32B 15/08 C23C 2/12
Claims (1)
- 【請求項１】 重量％でＳｉ：２〜１３％を含有し、付
着量が片面当り５０ｇ／ｍ2 以下である溶融アルミめっ
き鋼板の片面または両面に、膜厚が０．１〜２μｍであ
る樹脂クロメート皮膜を有することを特徴とする溶接
性、耐食性に優れた燃料タンク用防錆鋼板。
Priority Applications (7)
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