JPH10142523A - 実像式変倍ファインダー - Google Patents
実像式変倍ファインダーInfo
- Publication number
- JPH10142523A JPH10142523A JP8318653A JP31865396A JPH10142523A JP H10142523 A JPH10142523 A JP H10142523A JP 8318653 A JP8318653 A JP 8318653A JP 31865396 A JP31865396 A JP 31865396A JP H10142523 A JPH10142523 A JP H10142523A
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- Japan
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- optical axis
- objective lens
- lens system
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Abstract
(57)【要約】
【課題】小型の実像式変倍ファインダーを提供する。
【解決手段】物体側から順に、正の屈折力を有し焦点距
離の可変な対物レンズ系Ｌ1，Ｌ2，Ｌ3，Ｌ4と、対物レ
ンズ系による結像面の近傍に配置した視野枠Ｓと、正の
屈折力を有し対物レンズ系による像と視野枠Ｓとを観察
するように配置した接眼レンズＬ5，Ｌ6とを有し、対物
レンズ系の内部又は対物レンズ系と視野枠との間に、第
１の反射手段Ａを介在させて光軸ａ，ｂを折り曲げ、視
野枠Ｓと接眼レンズとの間に第２の反射手段Ｂを介在さ
せて、第２の反射手段の射出側光軸ｃを、第１の反射手
段の入射側光軸ａとほぼ平行となるように折り曲げ、第
１及び第２の反射手段によって観察像を正立化した実像
式変倍ファインダーにおいて、第１の反射手段の入射側
光軸ａと射出側光軸ｂとのなす角度をθとしたとき、θ
＜９０°となるように形成した。
離の可変な対物レンズ系Ｌ1，Ｌ2，Ｌ3，Ｌ4と、対物レ
ンズ系による結像面の近傍に配置した視野枠Ｓと、正の
屈折力を有し対物レンズ系による像と視野枠Ｓとを観察
するように配置した接眼レンズＬ5，Ｌ6とを有し、対物
レンズ系の内部又は対物レンズ系と視野枠との間に、第
１の反射手段Ａを介在させて光軸ａ，ｂを折り曲げ、視
野枠Ｓと接眼レンズとの間に第２の反射手段Ｂを介在さ
せて、第２の反射手段の射出側光軸ｃを、第１の反射手
段の入射側光軸ａとほぼ平行となるように折り曲げ、第
１及び第２の反射手段によって観察像を正立化した実像
式変倍ファインダーにおいて、第１の反射手段の入射側
光軸ａと射出側光軸ｂとのなす角度をθとしたとき、θ
＜９０°となるように形成した。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、スチルカメラやビ
デオカメラやＴＶカメラ等に用いるファインダー光学系
に関し、特に実像式変倍ファインダーに関する。
デオカメラやＴＶカメラ等に用いるファインダー光学系
に関し、特に実像式変倍ファインダーに関する。
【０００２】
【従来の技術】正屈折力の対物レンズと正屈折力の接眼
レンズによって構成された実像式ファインダーは、対物
レンズの焦点近傍に視野枠やレチクルを配置することに
よって、視野と、視野の区切りと、各種の表示が明瞭に
観察できるため、特に高級なレンズシャッターカメラの
ファインダーとして採用されている。また、この実像式
ファインダーは、その入射瞳がファインダーの内部もし
くはファインダーの物体側にあるため、ファインダーの
倍率を連続的に変化させるいわゆるズームファインダー
として構成したり、ファインダーの広角化を図ったりし
た場合でも対物レンズ径が巨大化しないという利点もあ
り、特にズームファインダーとして構成したものが広く
用いられている。
レンズによって構成された実像式ファインダーは、対物
レンズの焦点近傍に視野枠やレチクルを配置することに
よって、視野と、視野の区切りと、各種の表示が明瞭に
観察できるため、特に高級なレンズシャッターカメラの
ファインダーとして採用されている。また、この実像式
ファインダーは、その入射瞳がファインダーの内部もし
くはファインダーの物体側にあるため、ファインダーの
倍率を連続的に変化させるいわゆるズームファインダー
として構成したり、ファインダーの広角化を図ったりし
た場合でも対物レンズ径が巨大化しないという利点もあ
り、特にズームファインダーとして構成したものが広く
用いられている。
【０００３】特に、対物レンズによる像を正立させるた
めの方法として、屋根型、いわゆるダハ面を用いたもの
は上下方向の高さが小さく抑えられるため、広く用いら
れている。このような形式の実像式ファインダーとして
は、特開平１−３０９０２０号公報や特開平５−５３０
５４号公報などに開示されたものが知られている。これ
らの公報に開示されたファインダーは、物体側から順に
対物レンズ系と視野枠と接眼レンズとを有し、対物レン
ズ系の内部に第１の反射手段を介在させて光軸を折り曲
げ、視野枠と接眼レンズとの間に第２の反射手段を介在
させて、第２の反射手段の射出側光軸を第１の反射手段
の入射側光軸とほぼ平行となるように折り曲げ、第１及
び第２の反射手段によって観察像を正立化した実像式フ
ァインダーである。その際、これらのファインダーにお
いては、第１の反射手段による光軸の折り曲げ角度は、
９０°に形成されていた。なおこの場合、第２の反射手
段の射出側光軸と第１の反射手段の入射側光軸とは平行
であるから、第２の反射手段による光軸の折り曲げ角度
も９０°となっている。
めの方法として、屋根型、いわゆるダハ面を用いたもの
は上下方向の高さが小さく抑えられるため、広く用いら
れている。このような形式の実像式ファインダーとして
は、特開平１−３０９０２０号公報や特開平５−５３０
５４号公報などに開示されたものが知られている。これ
らの公報に開示されたファインダーは、物体側から順に
対物レンズ系と視野枠と接眼レンズとを有し、対物レン
ズ系の内部に第１の反射手段を介在させて光軸を折り曲
げ、視野枠と接眼レンズとの間に第２の反射手段を介在
させて、第２の反射手段の射出側光軸を第１の反射手段
の入射側光軸とほぼ平行となるように折り曲げ、第１及
び第２の反射手段によって観察像を正立化した実像式フ
ァインダーである。その際、これらのファインダーにお
いては、第１の反射手段による光軸の折り曲げ角度は、
９０°に形成されていた。なおこの場合、第２の反射手
段の射出側光軸と第１の反射手段の入射側光軸とは平行
であるから、第２の反射手段による光軸の折り曲げ角度
も９０°となっている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】第１及び第２の反射手
段は観察像を正立化するものであるから、具体的な態様
としては、一方を平面鏡とし、他方をペンタダハプリズ
ムとする場合や、一方をダハミラー又はダハプリズムと
し、他方をダハなしのペンタプリズムとする場合などが
ある。すなわちいずれか一方の反射手段として平面鏡や
ダハミラー又はダハプリズムを用いており、この反射手
段によって光軸を９０°折り曲げることになるから、こ
の反射手段の幅は、入射側光軸の方向についても射出側
光軸の方向についても、入射光束の径だけの幅が必要と
なる。特にダハ面を用いたものは、上下方向の像の反転
を左右方向のスペースを用いて行うため、ファインダー
の全長が長くなってしまう欠点があり、ファインダー倍
率も小さくなりやすい問題があった。とりわけ、ズーム
比や、ファインダー倍率を大きくするため、対物レンズ
系や接眼レンズに複数枚のレンズを用いたものは、ファ
インダーの全長が長くなる傾向が顕著であった。したが
って本発明は、小型の実像式変倍ファインダーを提供す
ることを課題とする。
段は観察像を正立化するものであるから、具体的な態様
としては、一方を平面鏡とし、他方をペンタダハプリズ
ムとする場合や、一方をダハミラー又はダハプリズムと
し、他方をダハなしのペンタプリズムとする場合などが
ある。すなわちいずれか一方の反射手段として平面鏡や
ダハミラー又はダハプリズムを用いており、この反射手
段によって光軸を９０°折り曲げることになるから、こ
の反射手段の幅は、入射側光軸の方向についても射出側
光軸の方向についても、入射光束の径だけの幅が必要と
なる。特にダハ面を用いたものは、上下方向の像の反転
を左右方向のスペースを用いて行うため、ファインダー
の全長が長くなってしまう欠点があり、ファインダー倍
率も小さくなりやすい問題があった。とりわけ、ズーム
比や、ファインダー倍率を大きくするため、対物レンズ
系や接眼レンズに複数枚のレンズを用いたものは、ファ
インダーの全長が長くなる傾向が顕著であった。したが
って本発明は、小型の実像式変倍ファインダーを提供す
ることを課題とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、第１の反射手
段による光軸の折り曲げ角度θ、すなわち、第１の反射
手段の入射側光軸と射出側光軸とのなす角度θを９０°
未満とすることにより、上記課題を解決したものであ
る。なお第１の反射手段による光軸の折り曲げ角度と第
２の反射手段による光軸の折り曲げ角度は等しいから、
第２の反射手段による光軸の折り曲げ角度もθ、すなわ
ち９０°未満となる。この構成により、第１の反射手段
の射出側光軸は、物体側に戻るように傾いて折り曲げら
れるから、ファインダーの全長が短くなる。逆にファイ
ンダーの全長を一定とするときには、例えば接眼レンズ
の構成枚数を増加することもでき、ファインダーとして
の性能の向上を図ることができる。
段による光軸の折り曲げ角度θ、すなわち、第１の反射
手段の入射側光軸と射出側光軸とのなす角度θを９０°
未満とすることにより、上記課題を解決したものであ
る。なお第１の反射手段による光軸の折り曲げ角度と第
２の反射手段による光軸の折り曲げ角度は等しいから、
第２の反射手段による光軸の折り曲げ角度もθ、すなわ
ち９０°未満となる。この構成により、第１の反射手段
の射出側光軸は、物体側に戻るように傾いて折り曲げら
れるから、ファインダーの全長が短くなる。逆にファイ
ンダーの全長を一定とするときには、例えば接眼レンズ
の構成枚数を増加することもでき、ファインダーとして
の性能の向上を図ることができる。
【０００６】第１の反射手段による光軸の折り曲げ角度
θの範囲としては、 ６０°≦θ≦８４° （１） とすることが好ましい。（１）式の下限値を越えると、
第１の反射手段の射出側光軸が過度に物体側に傾くた
め、対物レンズ系と第２の反射手段とが干渉するため好
ましくない。逆に（１）式の上限値を超えると、ファイ
ンダーの全長を小さくする効果が小さくなるので、好ま
しくない。
θの範囲としては、 ６０°≦θ≦８４° （１） とすることが好ましい。（１）式の下限値を越えると、
第１の反射手段の射出側光軸が過度に物体側に傾くた
め、対物レンズ系と第２の反射手段とが干渉するため好
ましくない。逆に（１）式の上限値を超えると、ファイ
ンダーの全長を小さくする効果が小さくなるので、好ま
しくない。
【０００７】実像式変倍ファインダーでは、一般に第２
の反射手段としてペンタプリズム又はペンタダハプリズ
ムを用いるが、本発明のように第２の反射手段による光
軸の折り曲げ角度θを９０°未満とすると、第２の反射
手段として用いるペンタプリズム又はペンタダハプリズ
ムの光路長が従来例よりも長くなり、ファインダー倍率
が低下するおそれがある。しかし、接眼レンズの構成を
物体側から順に正レンズと負レンズで構成することによ
って、主点が物点側へ寄るため、倍率の低下は抑えられ
る。さらに、ペンタプリズム又はペンタダハプリズムの
入射面と射出面とのなす角度をβとすると、β＝１８０
°−θであるから、βは９０°を越えるため、プリズム
内部でのゴーストも軽減でき、見やすいファインダーを
提供することができる。
の反射手段としてペンタプリズム又はペンタダハプリズ
ムを用いるが、本発明のように第２の反射手段による光
軸の折り曲げ角度θを９０°未満とすると、第２の反射
手段として用いるペンタプリズム又はペンタダハプリズ
ムの光路長が従来例よりも長くなり、ファインダー倍率
が低下するおそれがある。しかし、接眼レンズの構成を
物体側から順に正レンズと負レンズで構成することによ
って、主点が物点側へ寄るため、倍率の低下は抑えられ
る。さらに、ペンタプリズム又はペンタダハプリズムの
入射面と射出面とのなす角度をβとすると、β＝１８０
°−θであるから、βは９０°を越えるため、プリズム
内部でのゴーストも軽減でき、見やすいファインダーを
提供することができる。
【０００８】
【発明の実施の形態】以下に、本発明の実施の形態につ
いて説明する。図１、図６及び図１１は、本発明による
実像式変倍ファインダーの第１〜第３実施例の横断面図
（あるいは上視図）を示し、図２、図７及び図１２は、
第１〜第３実施例の展開断面図を示す。各実施例のファ
インダーとも、物体側から順に、正の屈折力を有する対
物レンズ系と、視野枠Ｓと、正の屈折力を有する接眼レ
ンズとを有する。対物レンズ系は負屈折力の第１レンズ
Ｌ1、正屈折力の第２レンズＬ2、負屈折力の第３レンズ
Ｌ3及び正屈折力の第４レンズＬ4からなる。視野枠Ｓ
は、対物レンズ系による結像面の近傍に配置されてい
る。接眼レンズは正レンズＬ5と負レンズＬ6とからな
り、対物レンズ系による像と視野枠Ｓとを観察するよう
に配置されている。
いて説明する。図１、図６及び図１１は、本発明による
実像式変倍ファインダーの第１〜第３実施例の横断面図
（あるいは上視図）を示し、図２、図７及び図１２は、
第１〜第３実施例の展開断面図を示す。各実施例のファ
インダーとも、物体側から順に、正の屈折力を有する対
物レンズ系と、視野枠Ｓと、正の屈折力を有する接眼レ
ンズとを有する。対物レンズ系は負屈折力の第１レンズ
Ｌ1、正屈折力の第２レンズＬ2、負屈折力の第３レンズ
Ｌ3及び正屈折力の第４レンズＬ4からなる。視野枠Ｓ
は、対物レンズ系による結像面の近傍に配置されてい
る。接眼レンズは正レンズＬ5と負レンズＬ6とからな
り、対物レンズ系による像と視野枠Ｓとを観察するよう
に配置されている。
【０００９】対物レンズ系内の第３レンズＬ3と第４レ
ンズＬ4との間には、ダハミラーＡが配置されており、
ダハミラーＡの稜線とダハミラーＡの入射側光軸ａとの
なす角度αは、 α＞４５° となるように配置されている。なおダハミラーＡの入射
側光軸ａと射出側光軸ｂとのなす角度θは、 θ＝１８０°−２α で与えられるから、 θ＜９０° となっている。
ンズＬ4との間には、ダハミラーＡが配置されており、
ダハミラーＡの稜線とダハミラーＡの入射側光軸ａとの
なす角度αは、 α＞４５° となるように配置されている。なおダハミラーＡの入射
側光軸ａと射出側光軸ｂとのなす角度θは、 θ＝１８０°−２α で与えられるから、 θ＜９０° となっている。
【００１０】視野枠Ｓと接眼レンズの正レンズＬ5との
間には、ペンタプリズムＢが配置されており、ペンタプ
リズムＢは、その射出側光軸ｃがダハミラーＡの入射側
光軸ａと平行となるように配置されている。ダハミラー
ＡとペンタプリズムＢによって、接眼レンズによる観察
像が正立化されている。なおペンタプリズムＢの入射側
光軸ｂと射出側光軸ｃとのなす角度と、ダハミラーＡの
入射側光軸ａと射出側光軸ｂとのなす角度θは、錯角の
関係にある。したがってペンタプリズムＢによる光軸の
折り曲げ角度もθである。
間には、ペンタプリズムＢが配置されており、ペンタプ
リズムＢは、その射出側光軸ｃがダハミラーＡの入射側
光軸ａと平行となるように配置されている。ダハミラー
ＡとペンタプリズムＢによって、接眼レンズによる観察
像が正立化されている。なおペンタプリズムＢの入射側
光軸ｂと射出側光軸ｃとのなす角度と、ダハミラーＡの
入射側光軸ａと射出側光軸ｂとのなす角度θは、錯角の
関係にある。したがってペンタプリズムＢによる光軸の
折り曲げ角度もθである。
【００１１】各実施例とも、正レンズはアクリル樹脂に
よって形成されており、負レンズはポリカーボネイト樹
脂によって形成されており、プリズムはポリオレフィン
によって形成されている。なお各実施例ともダハミラー
Ａを用いているが、ダハミラーＡに代えてダハプリズム
を用いることもできる。また各実施例のうち、第１実施
例では、対物レンズ系の第１レンズＬ1と第２レンズＬ2
とを光軸方向に移動することによって変倍を行ってお
り、第２実施例と第３実施例では、対物レンズ系の第２
レンズＬ2と第３レンズＬ3とを光軸方向に移動すること
によって変倍を行っている。
よって形成されており、負レンズはポリカーボネイト樹
脂によって形成されており、プリズムはポリオレフィン
によって形成されている。なお各実施例ともダハミラー
Ａを用いているが、ダハミラーＡに代えてダハプリズム
を用いることもできる。また各実施例のうち、第１実施
例では、対物レンズ系の第１レンズＬ1と第２レンズＬ2
とを光軸方向に移動することによって変倍を行ってお
り、第２実施例と第３実施例では、対物レンズ系の第２
レンズＬ2と第３レンズＬ3とを光軸方向に移動すること
によって変倍を行っている。
【００１２】以下の表１〜表３に第１〜第３実施例の諸
元を示す。各表の［主要諸元］中、ｍは倍率、Ｘは視
度、２ωは画角、ＥＰは接眼レンズの最終レンズ面から
アイポイントまでの距離、２Ｈ′は瞳径を表す。［レン
ズ諸元］中、第１欄は物体側からの各レンズ面の番号、
第２欄ｒは各レンズ面の曲率半径、第３欄ｄは各レンズ
面の間隔、第４欄νは各レンズのアッベ数、第５欄ｎは
各レンズのｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折
率、第６欄は各レンズの番号を表している。第１欄に＊
印を付したレンズ面は非球面を示し、非球面レンズ面の
曲率半径ｒは頂点での曲率半径である。また非球面レン
ズ面の形状は次式によって表される形状である。 但し、ｙ：光軸からの高さ Ｘ：接平面から非球面までの光軸方向の距離 ｒ：頂点曲率半径 κ：円錐係数 Ｃn：ｎ次非球面係数 である。円錐係数κと、非球面係数Ｃnを［非球面デー
タ］に示す。［非球面データ］中、表示していない非球
面係数Ｃnはすべて０である。
元を示す。各表の［主要諸元］中、ｍは倍率、Ｘは視
度、２ωは画角、ＥＰは接眼レンズの最終レンズ面から
アイポイントまでの距離、２Ｈ′は瞳径を表す。［レン
ズ諸元］中、第１欄は物体側からの各レンズ面の番号、
第２欄ｒは各レンズ面の曲率半径、第３欄ｄは各レンズ
面の間隔、第４欄νは各レンズのアッベ数、第５欄ｎは
各レンズのｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折
率、第６欄は各レンズの番号を表している。第１欄に＊
印を付したレンズ面は非球面を示し、非球面レンズ面の
曲率半径ｒは頂点での曲率半径である。また非球面レン
ズ面の形状は次式によって表される形状である。 但し、ｙ：光軸からの高さ Ｘ：接平面から非球面までの光軸方向の距離 ｒ：頂点曲率半径 κ：円錐係数 Ｃn：ｎ次非球面係数 である。円錐係数κと、非球面係数Ｃnを［非球面デー
タ］に示す。［非球面データ］中、表示していない非球
面係数Ｃnはすべて０である。
【００１３】
【表１】 ［主要諸元］ ｍ＝0.484〜1.210 Ｘ＝-1.00Ｄ ２ω＝57.5°〜20.9° ＥＰ＝12.0 ２Ｈ′＝4.0 α＝50°（θ＝80°、β＝100°） ［レンズ諸元］ Ｎｏ ｒ ｄ ν ｎ 1 -9.0499 1.0000 30.24 1.585180 Ｌ1 2＊ 12.1129 （Ｄ1） 3＊ 10.3137 3.0000 57.57 1.491080 Ｌ2 4＊ -8.7556 （Ｄ2） 5 457.6841 1.0000 30.24 1.585180 Ｌ3 6 20.7916 19.0000 7＊ 11.1442 4.0000 57.57 1.491080 Ｌ4 8 -120.5510 2.0066 9 ∞ 29.7600 50.97 1.525000 Ｂ 10 ∞ 0.1000 11＊ 17.9612 3.6000 57.57 1.491080 Ｌ5 12 -19.8653 0.5000 13 8.9805 1.5000 30.24 1.585180 Ｌ6 14 8.0000 12.0000 15 アイポイント ［非球面データ］ Ｎｏ＝2 κ＝-6.2089 Ｃ2＝0 Ｃ4＝-7.03820×10-5 Ｃ6＝1.80040×10-5 Ｃ8＝-2.39320×10-6 Ｃ10＝1.23130×10-7 Ｎｏ＝3 κ＝-1.7987 Ｃ2＝0 Ｃ4＝-6.55520×10-5 Ｃ6＝-5.48330×10-6 Ｃ8＝-3.28100×10-9 Ｃ10＝3.76920×10-9 Ｃ12＝-0.11760×10-8 Ｃ14＝-0.58685×10-10 Ｃ16＝0.26387×10-11 Ｎｏ＝4 κ＝-0.0055 Ｃ2＝0 Ｃ4＝7.40490×10-5 Ｃ6＝-7.75220×10-6 Ｃ8＝3.99850×10-7 Ｃ10＝-3.53070×10-8 Ｎｏ＝7 κ＝-2.5000 Ｃ2＝0 Ｎｏ＝11 κ＝-21.6099 Ｃ2＝0 Ｃ4＝3.60830×10-4 Ｃ6＝-8.04400×10-6 Ｃ8＝9.05230×10-8 Ｃ10＝-2.61140×10-10 ［変倍における可変間隔］ 倍率 0.484 0.765 1.210 Ｄ1 12.18481 7.69430 4.85441 Ｄ2 2.07322 6.99316 14.77186
【００１４】
【表２】 ［主要諸元］ ｍ＝0.588〜1.470 Ｘ＝-1.00Ｄ ２ω＝47.5°〜17.6° ＥＰ＝12.0 ２Ｈ′＝4.0 α＝54°（θ＝72°、β＝108°） ［レンズ諸元］ Ｎｏ ｒ ｄ ν ｎ 1 -10.8825 1.0000 30.24 1.585180 Ｌ1 2＊ 23.8095 （Ｄ1） 3＊ 10.7554 3.0000 57.57 1.491080 Ｌ2 4＊ -8.5060 （Ｄ2） 5 -57.5191 1.0000 30.24 1.585180 Ｌ3 6 24.4897 （Ｄ3） 7＊ 13.4831 3.0000 57.57 1.491080 Ｌ4 8 -38.3413 3.1241 9 ∞ 31.9220 50.97 1.525000 Ｂ 10 ∞ 0.5000 11＊ 8.9519 3.6000 57.57 1.491080 Ｌ5 12 -22.2035 0.5000 13 15.1399 1.5000 30.24 1.585180 Ｌ6 14 7.7501 12.0000 15 アイポイント ［非球面データ］ Ｎｏ＝2 κ＝36.7209 Ｃ2＝0 Ｃ4＝-2.71870×10-4 Ｃ6＝-6.71280×10-5 Ｃ8＝6.29790×10-6 Ｃ10＝-3.22250×10-7 Ｎｏ＝3 κ＝-9.6436 Ｃ2＝0 Ｃ4＝4.65440×10-4 Ｃ6＝-1.96100×10-5 Ｃ8＝-6.77200×10-7 Ｃ10＝2.77810×10-8 Ｃ12＝-0.24750×10-8 Ｃ14＝-0.67758×10-10 Ｃ16＝0.23339×10-11 Ｎｏ＝4 κ＝2.7423 Ｃ2＝0 Ｃ4＝3.13310×10-4 Ｃ6＝3.51840×10-5 Ｃ8＝-1.73250×10-6 Ｃ10＝1.25670×10-8 Ｎｏ＝7 κ＝-2.5000 Ｃ2＝0 Ｎｏ＝11 κ＝-3.4938 Ｃ2＝0 Ｃ4＝5.49810×10-4 Ｃ6＝-1.19890×10-5 Ｃ8＝1.63840×10-7 Ｃ10＝-9.99990×10-10 ［変倍における可変間隔］ 倍率 0.588 0.930 1.470 Ｄ1 12.36760 6.92347 2.59370 Ｄ2 1.39223 3.70479 10.53886 Ｄ3 19.29418 22.42575 19.92145
【００１５】
【表３】 ［主要諸元］ ｍ＝0.486〜1.459 Ｘ＝-1.00Ｄ ２ω＝57.6°〜17.5° ＥＰ＝12.0 ２Ｈ′＝4.0 α＝58°（θ＝64°、β＝116°） ［レンズ諸元］ Ｎｏ ｒ ｄ ν ｎ 1 -16.3344 1.0000 30.24 1.585180 Ｌ1 2＊ 15.2434 （Ｄ1） 3＊ 8.9953 3.4000 57.57 1.491080 Ｌ2 4＊ -8.3508 （Ｄ2） 5 678.5465 1.0000 30.24 1.585180 Ｌ3 6＊ 13.5492 （Ｄ3） 7＊ 11.6282 3.3000 57.57 1.491080 Ｌ4 8 -48.7385 1.4068 9 0.0000 29.6900 50.97 1.525000 Ｂ 10 0.0000 0.5000 11＊ 14.1869 3.6000 57.57 1.491080 Ｌ5 12 -22.7292 0.5000 13 9.4061 1.5000 30.24 1.585180 Ｌ6 14 7.8274 12.0000 15 アイポイント ［非球面データ］ Ｎｏ＝2 κ＝0.4865 Ｃ2＝0 Ｃ4＝-6.29090×10-6 Ｃ6＝5.44060×10-7 Ｃ8＝1.26030×10-7 Ｃ10＝-6.40290×10-9 Ｎｏ＝3 κ＝-2.0127 Ｃ2＝0 Ｃ4＝-7.64130×10-5 Ｃ6＝-2.52810×10-5 Ｃ8＝3.59710×10-7 Ｃ10＝1.06520×10-8 Ｃ12＝-0.34870×10-8 Ｃ14＝-0.27628×10-9 Ｃ16＝0.10165×10-10 Ｎｏ＝4 κ＝-3.0000 Ｃ2＝0 Ｃ4＝-7.42100×10-4 Ｃ6＝-1.11410×10-5 Ｃ8＝9.50190×10-7 Ｃ10＝-9.08130×10-8 Ｎｏ＝6 κ＝9.5522 Ｃ2＝0 Ｃ4＝-3.43740×10-4 Ｃ6＝-1.21120×10-5 Ｃ8＝1.29170×10-6 Ｃ10＝-1.23400×10-7 Ｎｏ＝7 κ＝-2.5000 Ｃ2＝0 Ｎｏ＝11 κ＝-12.3279 Ｃ2＝0 Ｃ4＝4.58660×10-4 Ｃ6＝-1.04640×10-5 Ｃ8＝1.49230×10-7 Ｃ10＝-9.21170×10-10 ［変倍における可変間隔］ 倍率 0.486 0.842 1.459 Ｄ1 15.02375 8.07125 2.54996 Ｄ2 1.03605 1.66367 5.92033 Ｄ3 15.98090 22.30579 23.57041
【００１６】図３、図４及び図５に、第１実施例のそれ
ぞれ最低倍率状態、中間倍率状態、及び最高倍率状態に
おける球面収差、非点収差、歪曲収差、横収差、及び倍
率色収差を示す。同様に図８、図９及び図１０に第２実
施例の諸収差を示し、図１３、図１４及び図１５に第３
実施例の諸収差を示す。各収差図においてＨは対物レン
ズの第１レンズＬ1の第１面への入射高、ωは半画角を
表す。非点収差図中点線Ｍはメリジオナル像面を表し、
実線Ｓはサジタル像面を表す。各収差図より明らかなよ
うに、各実施例とも優れた結像性能を有することが解
る。
ぞれ最低倍率状態、中間倍率状態、及び最高倍率状態に
おける球面収差、非点収差、歪曲収差、横収差、及び倍
率色収差を示す。同様に図８、図９及び図１０に第２実
施例の諸収差を示し、図１３、図１４及び図１５に第３
実施例の諸収差を示す。各収差図においてＨは対物レン
ズの第１レンズＬ1の第１面への入射高、ωは半画角を
表す。非点収差図中点線Ｍはメリジオナル像面を表し、
実線Ｓはサジタル像面を表す。各収差図より明らかなよ
うに、各実施例とも優れた結像性能を有することが解
る。
【００１７】
【発明の効果】以上のように本発明によれば、全長の短
い実像式変倍ファインダーを得ることができる。
い実像式変倍ファインダーを得ることができる。
【図１】実施例１の横断面図
【図２】実施例ｌの展開断面図
【図３】実施例１の最低倍率状態における諸収差図
【図４】実施例ｌの中間倍率状態における諸収差図
【図５】実施例１の最高倍率状態における諸収差図
【図６】実施例２の横断面図
【図７】実施例２の展開断面図
【図８】実施例２の最低倍率状態における諸収差図
【図９】実施例２の中間倍率状態における諸収差図
【図１０】実施例２の最高倍率状態における諸収差図
【図１１】実施例３の横断面図
【図１２】実施例３の展開断面図
【図１３】実施例３の最低倍率状態における諸収差図
【図１４】実施例３の中間倍率状態における諸収差図
【図１５】実施例３の最高倍率状態における諸収差図
Ｌ1…対物レンズ系中の第１レンズ Ｌ2…対物レン
ズ系中の第２レンズ Ｌ3…対物レンズ系中の第３レンズ Ｌ4…対物レン
ズ系中の第４レンズ Ｌ5…接眼レンズ中の正レンズ Ｌ6…接眼レン
ズ中の負レンズ Ａ…ダハミラー Ｂ…ペンタプリ
ズム ＥＰ…アイポイント ａ，ｂ，ｃ…光
軸
ズ系中の第２レンズ Ｌ3…対物レンズ系中の第３レンズ Ｌ4…対物レン
ズ系中の第４レンズ Ｌ5…接眼レンズ中の正レンズ Ｌ6…接眼レン
ズ中の負レンズ Ａ…ダハミラー Ｂ…ペンタプリ
ズム ＥＰ…アイポイント ａ，ｂ，ｃ…光
軸
Claims (4)
- 【請求項１】物体側から順に、正の屈折力を有し焦点距
離の可変な対物レンズ系と、該対物レンズ系による結像
面の近傍に配置した視野枠と、正の屈折力を有し前記対
物レンズ系による像と前記視野枠とを観察するように配
置した接眼レンズとを有し、 前記対物レンズ系の内部又は対物レンズ系と前記視野枠
との間に、第１の反射手段を介在させて光軸を折り曲
げ、 前記視野枠と接眼レンズとの間に第２の反射手段を介在
させて、該第２の反射手段の射出側光軸を、前記第１の
反射手段の入射側光軸とほぼ平行となるように折り曲
げ、 前記第１及び第２の反射手段によって観察像を正立化し
た実像式変倍ファインダーにおいて、 前記第１の反射手段の入射側光軸と射出側光軸とのなす
角度をθとしたとき、θ＜９０°となるように形成した
ことを特徴とする実像式変倍ファインダー。 - 【請求項２】６０°≦θ≦８４°となるように形成した
請求項１記載の実像式変倍ファインダー。 - 【請求項３】前記第１の反射手段を屋根型反射ミラー又
は屋根型反射プリズムによって形成し、前記第２の反射
手段をペンタプリズムによって形成した、請求項１又は
２記載の実像式変倍ファインダー。 - 【請求項４】前記接眼レンズを少なくとも１枚の負レン
ズを有する複数枚のレンズで構成した、請求項１、２又
は３記載の実像式変倍ファインダー。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8318653A JPH10142523A (ja) | 1996-11-13 | 1996-11-13 | 実像式変倍ファインダー |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8318653A JPH10142523A (ja) | 1996-11-13 | 1996-11-13 | 実像式変倍ファインダー |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10142523A true JPH10142523A (ja) | 1998-05-29 |
Family
ID=18101541
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8318653A Pending JPH10142523A (ja) | 1996-11-13 | 1996-11-13 | 実像式変倍ファインダー |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH10142523A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001133700A (ja) * | 1999-11-05 | 2001-05-18 | Olympus Optical Co Ltd | 実像式ファインダー光学系 |
| WO2002079850A1 (fr) * | 2001-03-29 | 2002-10-10 | Nittoh Kogaku K.K. | Systeme optique |
| JP2006023439A (ja) * | 2004-07-07 | 2006-01-26 | Olympus Corp | 変倍光学系及びそれを用いた電子機器 |
| JP2007292897A (ja) * | 2006-04-24 | 2007-11-08 | Sigma Corp | カメラのファインダー光学系を構成するペンタプリズム |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5796429U (ja) * | 1980-12-02 | 1982-06-14 | ||
| JPH01309020A (ja) * | 1988-06-07 | 1989-12-13 | Minolta Camera Co Ltd | 変倍ファインダー光学系 |
| JPH03217829A (ja) * | 1990-01-23 | 1991-09-25 | Minolta Camera Co Ltd | ファインダー光学系 |
| JPH06250263A (ja) * | 1993-02-25 | 1994-09-09 | Olympus Optical Co Ltd | カメラのファインダ機構 |
| JPH08304880A (ja) * | 1995-04-28 | 1996-11-22 | Asahi Optical Co Ltd | 実像式ファインダー光学系 |
-
1996
- 1996-11-13 JP JP8318653A patent/JPH10142523A/ja active Pending
Patent Citations (5)
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20050811 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20050823 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20060411 |