JPH10139978A - 熱可塑性樹脂組成物 - Google Patents
熱可塑性樹脂組成物Info
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- JPH10139978A JPH10139978A JP8344909A JP34490996A JPH10139978A JP H10139978 A JPH10139978 A JP H10139978A JP 8344909 A JP8344909 A JP 8344909A JP 34490996 A JP34490996 A JP 34490996A JP H10139978 A JPH10139978 A JP H10139978A
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【課題】 射出成形時の加工性、曲げ弾性率、耐熱性、
表面硬度が良好な、自動車用内装部品等の射出成形品に
好適な熱可塑性樹脂組成物を提供する。 【解決手段】 （Ａ）成分： プロピレン・エチレンブ
ロック共重合体樹脂 ５
０〜７５重量％、 （Ｂ）成分： エチレン・オクテンランダム共重合体ゴ
ム ７〜１５重量％、 （Ｃ）成分： エチレン・プロピレン共重合体ゴム
１〜５重量％、 （Ｄ）成分： ポリエチレン結晶部２０〜４０重量％、
ランダムエラストマー部６０〜８０重量％の、ポリエチ
レン−（エチレン／ブテンランダムエラストマー）−ポ
リエチレン及び／又はポリエチレン−（エチレン／ブテ
ンランダムエラストマー）のブロック構造を有するエラ
ストマー０．３〜５重量％ （Ｅ）成分： 平均粒径５μｍ以下であり、比表面積
３．５ｍ2 ／ｇ以上のタルク
１５〜２５重量％ を含有し、（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）、（Ｄ）及び（Ｅ）
成分の合計が１００重量％である熱可塑性樹脂組成物。
表面硬度が良好な、自動車用内装部品等の射出成形品に
好適な熱可塑性樹脂組成物を提供する。 【解決手段】 （Ａ）成分： プロピレン・エチレンブ
ロック共重合体樹脂 ５
０〜７５重量％、 （Ｂ）成分： エチレン・オクテンランダム共重合体ゴ
ム ７〜１５重量％、 （Ｃ）成分： エチレン・プロピレン共重合体ゴム
１〜５重量％、 （Ｄ）成分： ポリエチレン結晶部２０〜４０重量％、
ランダムエラストマー部６０〜８０重量％の、ポリエチ
レン−（エチレン／ブテンランダムエラストマー）−ポ
リエチレン及び／又はポリエチレン−（エチレン／ブテ
ンランダムエラストマー）のブロック構造を有するエラ
ストマー０．３〜５重量％ （Ｅ）成分： 平均粒径５μｍ以下であり、比表面積
３．５ｍ2 ／ｇ以上のタルク
１５〜２５重量％ を含有し、（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）、（Ｄ）及び（Ｅ）
成分の合計が１００重量％である熱可塑性樹脂組成物。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、プロピレン・エチレン
ブロック共重合体樹脂、エチレン・オクテン共重合体ゴ
ム、エチレン・プロピレン共重合体ゴム、ブロック構造
を有する特定のエラストマー及びタルクにより構成さ
れ、射出成形時の加工性が良好で、曲げ弾性率、耐熱
性、表面硬度が良好な、自動車用内装部品等の射出成形
品に好適な熱可塑性樹脂組成物に関するものである。
ブロック共重合体樹脂、エチレン・オクテン共重合体ゴ
ム、エチレン・プロピレン共重合体ゴム、ブロック構造
を有する特定のエラストマー及びタルクにより構成さ
れ、射出成形時の加工性が良好で、曲げ弾性率、耐熱
性、表面硬度が良好な、自動車用内装部品等の射出成形
品に好適な熱可塑性樹脂組成物に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】ポリプロピレンに、エチレン・プロピレ
ン共重合体や各種エチレン系共重合体及びタルクを加え
て、耐衝撃性や剛性を高めようという試みは従来より数
多く行なわれており、例えば優れた耐衝撃性を有する特
公昭６３−４２９２９号、特開昭６４−１５０号、特開
昭６４−６６２６３号、特開平１−２０４９４６号の各
公報に記載の組成物が知られている。しかし、上記特公
昭６３−４２９２９号公報に記載の組成物では、格別に
高結晶性のポリプロピレンを用いていないために十分な
曲げ弾性率や耐熱性が得られない。また、特開昭６４−
１５０号、特開昭６４−６６２６３号及び特開平１−２
０４９４６号公報に記載の組成物では、タルクの配合量
が少ないために、バンパーの様な用途には適するが、内
装材に使用するには曲げ弾性率が大幅に不足したもので
ある。また、エチレン・α−オレフィン系共重合体と多
量の無機充填剤を配合した特公平４−１５９３４５号公
報に記載の組成物が知られているが、比重が大きく自動
車を軽量化する観点から好ましくない。一方、上記のよ
うな欠点を改良する試みとして、特開平７−５３８４３
号公報に記載の組成物が提案されているが、低圧、ハイ
サイクル成形が要求される用途においては更に高流動で
ある材料が要求されており、この様な高度な要求を満足
するためには、該組成物は流動性が不十分である。
ン共重合体や各種エチレン系共重合体及びタルクを加え
て、耐衝撃性や剛性を高めようという試みは従来より数
多く行なわれており、例えば優れた耐衝撃性を有する特
公昭６３−４２９２９号、特開昭６４−１５０号、特開
昭６４−６６２６３号、特開平１−２０４９４６号の各
公報に記載の組成物が知られている。しかし、上記特公
昭６３−４２９２９号公報に記載の組成物では、格別に
高結晶性のポリプロピレンを用いていないために十分な
曲げ弾性率や耐熱性が得られない。また、特開昭６４−
１５０号、特開昭６４−６６２６３号及び特開平１−２
０４９４６号公報に記載の組成物では、タルクの配合量
が少ないために、バンパーの様な用途には適するが、内
装材に使用するには曲げ弾性率が大幅に不足したもので
ある。また、エチレン・α−オレフィン系共重合体と多
量の無機充填剤を配合した特公平４−１５９３４５号公
報に記載の組成物が知られているが、比重が大きく自動
車を軽量化する観点から好ましくない。一方、上記のよ
うな欠点を改良する試みとして、特開平７−５３８４３
号公報に記載の組成物が提案されているが、低圧、ハイ
サイクル成形が要求される用途においては更に高流動で
ある材料が要求されており、この様な高度な要求を満足
するためには、該組成物は流動性が不十分である。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明はこのような課
題を解決しつつ、高流動かつ良好な物性を発現し、成形
加工性にも優れた、インストルメントパネルを始めとす
る自動車内装部品に好適な組成物を提供することに関す
る。
題を解決しつつ、高流動かつ良好な物性を発現し、成形
加工性にも優れた、インストルメントパネルを始めとす
る自動車内装部品に好適な組成物を提供することに関す
る。
【０００４】
［発明の概要］本発明者等は、上記課題を解決するため
に種々検討した結果、高流動で極めて高い結晶性を有す
るプロピレン単独重合体部分を備えたプロピレン・エチ
レンブロック共重合体に、分子内に結晶性セグメントを
含有するエチレン・オクテン共重合体ゴム、分子内に結
晶セグメントをほとんど有しないエチレン・プロピレン
共重合体ゴム、特定のポリエチレン構造（結晶部）と高
ブテン含量のエチレン・ブテン共重合体構造（ランダム
エラストマー部）とからなるブロック構造を有するエラ
ストマー、及び、タルクをある特定の比率で配合するこ
とにより、高流動かつ良好な物性を発現し、成形加工性
にも優れた組成物が得られることを見出し本発明を完成
させた。
に種々検討した結果、高流動で極めて高い結晶性を有す
るプロピレン単独重合体部分を備えたプロピレン・エチ
レンブロック共重合体に、分子内に結晶性セグメントを
含有するエチレン・オクテン共重合体ゴム、分子内に結
晶セグメントをほとんど有しないエチレン・プロピレン
共重合体ゴム、特定のポリエチレン構造（結晶部）と高
ブテン含量のエチレン・ブテン共重合体構造（ランダム
エラストマー部）とからなるブロック構造を有するエラ
ストマー、及び、タルクをある特定の比率で配合するこ
とにより、高流動かつ良好な物性を発現し、成形加工性
にも優れた組成物が得られることを見出し本発明を完成
させた。
【０００５】すなわち、本発明の熱可塑性樹脂組成物
は、 （Ａ）成分： ＭＦＲが１０〜１００ｇ／１０分（２３０℃、２．１６ｋｇ荷 重）かつ重量平均分子量と数平均分子量の比（Ｍｗ／Ｍｎ）が５〜７で、プロピ レン単独重合体部分のＭＦＲが２０〜２００ｇ／１０分、同部分のアイソタクチ ックペンタッド分率が０．９８以上であるプロピレン・エチレンブロック共重合 体樹脂 ５０〜７５重量％、 （Ｂ）成分： 示差走査熱量計による測定で６０〜９０℃に融解温度を持ち、 ＭＦＲが１．０〜２０ｇ／１０分（２３０℃、２．１６ｋｇ荷重）であるエチレ ン・オクテンランダム共重合体ゴム ７〜１５重量％、 （Ｃ）成分： 示差走査熱量計による測定で３０℃以上に融解温度を持たず、 実質上非晶性でＭＦＲが０．５〜１０ｇ／１０分（２３０℃、２．１６ｋｇ荷重 ）であるエチレン・プロピレン共重合体ゴム １〜５重量％、 （Ｄ）成分： 示差走査熱量計による測定で８０〜１１０℃の融解温度を持ち 、ＭＦＲが０．５〜２０ｇ／１０分（２３０℃、２．１６ｋｇ荷重）、ポリエチ レン結晶部が２０〜４０重量％、ランダムエラストマー部が６０〜８０重量％で ある、下式［Ｉ］及び／又は［ＩＩ］で表わされるブロック構造を有するエラス トマー ０．３〜５重量％ ポリエチレン−（エチレン／ブテンランダムエラストマー部）−ポリエチレ ン ・・・［Ｉ］ ポリエチレン−（エチレン／ブテンランダムエラストマー部） ・・・［ＩＩ］、 及び （Ｅ）成分： 平均粒径が５μｍ以下であり、比表面積が３．５ｍ2 ／ｇ以上 であるタルク １５〜２５重量％ を含有し、（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）、（Ｄ）及び（Ｅ）
成分の合計が１００重量％であることからなることを特
徴とするものである。
は、 （Ａ）成分： ＭＦＲが１０〜１００ｇ／１０分（２３０℃、２．１６ｋｇ荷 重）かつ重量平均分子量と数平均分子量の比（Ｍｗ／Ｍｎ）が５〜７で、プロピ レン単独重合体部分のＭＦＲが２０〜２００ｇ／１０分、同部分のアイソタクチ ックペンタッド分率が０．９８以上であるプロピレン・エチレンブロック共重合 体樹脂 ５０〜７５重量％、 （Ｂ）成分： 示差走査熱量計による測定で６０〜９０℃に融解温度を持ち、 ＭＦＲが１．０〜２０ｇ／１０分（２３０℃、２．１６ｋｇ荷重）であるエチレ ン・オクテンランダム共重合体ゴム ７〜１５重量％、 （Ｃ）成分： 示差走査熱量計による測定で３０℃以上に融解温度を持たず、 実質上非晶性でＭＦＲが０．５〜１０ｇ／１０分（２３０℃、２．１６ｋｇ荷重 ）であるエチレン・プロピレン共重合体ゴム １〜５重量％、 （Ｄ）成分： 示差走査熱量計による測定で８０〜１１０℃の融解温度を持ち 、ＭＦＲが０．５〜２０ｇ／１０分（２３０℃、２．１６ｋｇ荷重）、ポリエチ レン結晶部が２０〜４０重量％、ランダムエラストマー部が６０〜８０重量％で ある、下式［Ｉ］及び／又は［ＩＩ］で表わされるブロック構造を有するエラス トマー ０．３〜５重量％ ポリエチレン−（エチレン／ブテンランダムエラストマー部）−ポリエチレ ン ・・・［Ｉ］ ポリエチレン−（エチレン／ブテンランダムエラストマー部） ・・・［ＩＩ］、 及び （Ｅ）成分： 平均粒径が５μｍ以下であり、比表面積が３．５ｍ2 ／ｇ以上 であるタルク １５〜２５重量％ を含有し、（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）、（Ｄ）及び（Ｅ）
成分の合計が１００重量％であることからなることを特
徴とするものである。
【０００６】［発明の具体的説明］ [I] 熱可塑性樹脂組成物 (1) 構成成分 （Ａ）成分：プロピレン・エチレンブロック共重合体樹
脂 本発明の熱可塑性樹脂組成物に用いるプロピレン・エチ
レンブロック共重合体樹脂は、ＭＦＲが１０〜１００ｇ
／１０分、好ましくは２０〜８０ｇ／１０分、更に好ま
しくは３０〜６０ｇ／１０分（２３０℃、２．１６ｋｇ
荷重）で、該プロピレン・エチレンブロック共重合体樹
脂中のプロピレン単独重合体部分のＭＦＲが２０〜２０
０ｇ／１０分、好ましくは３０〜１５０ｇ／１０分、更
に好ましくは４０〜１００ｇ／１０分であり、同部分の
アイソタクチックペンタッド分率（Ｐ）が０．９８以
上、好ましくは０．９８５以上、更に好ましくは０．９
９以上のものである。
脂 本発明の熱可塑性樹脂組成物に用いるプロピレン・エチ
レンブロック共重合体樹脂は、ＭＦＲが１０〜１００ｇ
／１０分、好ましくは２０〜８０ｇ／１０分、更に好ま
しくは３０〜６０ｇ／１０分（２３０℃、２．１６ｋｇ
荷重）で、該プロピレン・エチレンブロック共重合体樹
脂中のプロピレン単独重合体部分のＭＦＲが２０〜２０
０ｇ／１０分、好ましくは３０〜１５０ｇ／１０分、更
に好ましくは４０〜１００ｇ／１０分であり、同部分の
アイソタクチックペンタッド分率（Ｐ）が０．９８以
上、好ましくは０．９８５以上、更に好ましくは０．９
９以上のものである。
【０００７】プロピレン・エチレンブロック共重合体樹
脂又はそのプロピレン単独重合体部分のＭＦＲが上記範
囲未満であると、流動性が不足し、薄肉成形品を成形す
る際に大きな型締め力の成形機を必要とするか、又は、
成形温度を高くする必要性が生じ、生産性に悪影響を及
ぼす。また、プロピレン・エチレンブロック共重合体樹
脂又はそのプロピレン単独重合体部分のＭＦＲが上記範
囲超過の場合は、耐衝撃性の特性が不十分である。この
プロピレン・エチレンブロック共重合体樹脂のＭＦＲ
は、重合時に調整したもの、或いは、重合後にジアシル
パーオキサイド、ジアルキルパーオキサイド等の有機酸
化物で調整したものであっても良い。また、プロピレン
・エチレンブロック共重合体樹脂の分子量分布を表わす
Ｍｗ（重量平均分子量）とＭｎ（数平均分子量）の比Ｍ
ｗ／Ｍｎは５〜７、好ましくは５．５〜６．５であり、
この範囲外のものは衝撃強度が劣る。また、プロピレン
・エチレンブロック共重合体樹脂のエチレン含量は２〜
８重量％が好ましく、共重合体部分のエチレン含量は３
０〜５０重量％が好ましい。エチレン含量が上記範囲未
満では耐熱性が劣る傾向にある。また、上記範囲を超え
る場合は曲げ剛性や表面硬度が不足する傾向にある。ま
た、上記プロピレン単独重合体部分のアイソタクチック
ペンタッド分率（Ｐ）が上記範囲未満では曲げ弾性率が
不十分であるので不適当である。なお、ここでアイソタ
クチックペンタッド分率とは、13Ｃ−ＮＭＲを用いて測
定されるポリプロピレン分子鎖中のペンタッド単位での
アイソタクチック分率である。
脂又はそのプロピレン単独重合体部分のＭＦＲが上記範
囲未満であると、流動性が不足し、薄肉成形品を成形す
る際に大きな型締め力の成形機を必要とするか、又は、
成形温度を高くする必要性が生じ、生産性に悪影響を及
ぼす。また、プロピレン・エチレンブロック共重合体樹
脂又はそのプロピレン単独重合体部分のＭＦＲが上記範
囲超過の場合は、耐衝撃性の特性が不十分である。この
プロピレン・エチレンブロック共重合体樹脂のＭＦＲ
は、重合時に調整したもの、或いは、重合後にジアシル
パーオキサイド、ジアルキルパーオキサイド等の有機酸
化物で調整したものであっても良い。また、プロピレン
・エチレンブロック共重合体樹脂の分子量分布を表わす
Ｍｗ（重量平均分子量）とＭｎ（数平均分子量）の比Ｍ
ｗ／Ｍｎは５〜７、好ましくは５．５〜６．５であり、
この範囲外のものは衝撃強度が劣る。また、プロピレン
・エチレンブロック共重合体樹脂のエチレン含量は２〜
８重量％が好ましく、共重合体部分のエチレン含量は３
０〜５０重量％が好ましい。エチレン含量が上記範囲未
満では耐熱性が劣る傾向にある。また、上記範囲を超え
る場合は曲げ剛性や表面硬度が不足する傾向にある。ま
た、上記プロピレン単独重合体部分のアイソタクチック
ペンタッド分率（Ｐ）が上記範囲未満では曲げ弾性率が
不十分であるので不適当である。なお、ここでアイソタ
クチックペンタッド分率とは、13Ｃ−ＮＭＲを用いて測
定されるポリプロピレン分子鎖中のペンタッド単位での
アイソタクチック分率である。
【０００８】上記プロピレン・エチレンブロック共重合
体の製造には高立体規則性触媒が用いられる。上記触媒
の製造例としては、四塩化チタンを有機アルミニウム化
合物で還元し、更に各種の電子供与体及び電子受容体で
処理して得られた三塩化チタン組成物と、有機アルミニ
ウム化合物及び芳香族カルボン酸エステルとを組み合わ
せる方法（特開昭５６−１００８０６号公報、特開昭５
６−１２０７１２号公報、特開昭５８−１０４９０７号
公報）、及びハロゲン化マグネシウムに四塩化チタンと
各種の電子供与体を接触させる担持型触媒の方法（特開
昭５７−６３３１０号公報、特開昭６３−４３９１５号
公報、特開昭６３−８３１１６号公報）等、公知の方法
を挙げることができる。上記プロピレン・エチレンブロ
ック共重合体樹脂は、本発明の熱可塑性樹脂組成物中の
組成割合は５０〜７５重量％、好ましくは５８〜７０重
量％である。上記範囲未満では曲げ弾性率が劣り、逆に
上記範囲を超過する場合は衝撃が劣る。
体の製造には高立体規則性触媒が用いられる。上記触媒
の製造例としては、四塩化チタンを有機アルミニウム化
合物で還元し、更に各種の電子供与体及び電子受容体で
処理して得られた三塩化チタン組成物と、有機アルミニ
ウム化合物及び芳香族カルボン酸エステルとを組み合わ
せる方法（特開昭５６−１００８０６号公報、特開昭５
６−１２０７１２号公報、特開昭５８−１０４９０７号
公報）、及びハロゲン化マグネシウムに四塩化チタンと
各種の電子供与体を接触させる担持型触媒の方法（特開
昭５７−６３３１０号公報、特開昭６３−４３９１５号
公報、特開昭６３−８３１１６号公報）等、公知の方法
を挙げることができる。上記プロピレン・エチレンブロ
ック共重合体樹脂は、本発明の熱可塑性樹脂組成物中の
組成割合は５０〜７５重量％、好ましくは５８〜７０重
量％である。上記範囲未満では曲げ弾性率が劣り、逆に
上記範囲を超過する場合は衝撃が劣る。
【０００９】（Ｂ）成分：エチレン・オクテンランダム
共重合体ゴム 本発明の熱可塑性重合体組成物に用いられるエチレン・
オクテンランダム共重合体ゴムは、耐衝撃性を向上しつ
つ良好な表面硬度を維持する目的で用いる。また後記
（Ｃ）成分及び（Ｄ）成分と併用することによって更に
高度な物性バランスが発現される。この（Ｂ）成分は示
差走査熱量計（ＤＳＣ）による測定で６０〜９０℃、好
ましくは６０〜８５℃、更に好ましくは６０〜７０℃に
融解温度を持つものを用いるのが適している。融解温度
が上記範囲未満では結晶性が低く表面硬度が不十分であ
り、上記範囲を超えると耐衝撃性が不足するので不適当
である。また、（Ｂ）成分の密度は０．９０ｇ／ｃｍ３
以下、中でも０．８６〜０．８９ｇ／ｃｍ３、特に０．
８６５〜０．８８０ｇ／ｃｍ３のものが耐衝撃性及び表
面高度の面から好適に用いられる。この際、オクテンの
含有量に関わらず融解温度が上記範囲内にあるものであ
れば良いが、好ましくは、このオクテン含有量は１０〜
１７ｍｏｌ％、更に好ましくは１２〜１７ｍｏｌ％のも
のが耐衝撃性及び表面高度の面から好適である。なお、
ここでオクテン含有量とは、Ｍａｃｒｏｍｏｌｅｃｕｌ
ｅｓ（１９８２年）１５，３５３〜３６０，及び同１４
０２〜１４０６の記載に基づき13Ｃ−ＮＭＲにおいて算
出した値である。
共重合体ゴム 本発明の熱可塑性重合体組成物に用いられるエチレン・
オクテンランダム共重合体ゴムは、耐衝撃性を向上しつ
つ良好な表面硬度を維持する目的で用いる。また後記
（Ｃ）成分及び（Ｄ）成分と併用することによって更に
高度な物性バランスが発現される。この（Ｂ）成分は示
差走査熱量計（ＤＳＣ）による測定で６０〜９０℃、好
ましくは６０〜８５℃、更に好ましくは６０〜７０℃に
融解温度を持つものを用いるのが適している。融解温度
が上記範囲未満では結晶性が低く表面硬度が不十分であ
り、上記範囲を超えると耐衝撃性が不足するので不適当
である。また、（Ｂ）成分の密度は０．９０ｇ／ｃｍ３
以下、中でも０．８６〜０．８９ｇ／ｃｍ３、特に０．
８６５〜０．８８０ｇ／ｃｍ３のものが耐衝撃性及び表
面高度の面から好適に用いられる。この際、オクテンの
含有量に関わらず融解温度が上記範囲内にあるものであ
れば良いが、好ましくは、このオクテン含有量は１０〜
１７ｍｏｌ％、更に好ましくは１２〜１７ｍｏｌ％のも
のが耐衝撃性及び表面高度の面から好適である。なお、
ここでオクテン含有量とは、Ｍａｃｒｏｍｏｌｅｃｕｌ
ｅｓ（１９８２年）１５，３５３〜３６０，及び同１４
０２〜１４０６の記載に基づき13Ｃ−ＮＭＲにおいて算
出した値である。
【００１０】上記エチレン・オクテンランダム共重合体
ゴムは、ハロゲン化チタンのようなチタン化合物、アル
キルアルミニウム−マグネシウム錯体、アルキルアルコ
キシアルミニウム錯体の様な有機アルミニウム−マグネ
シウム錯体、アルキルアルミニウム、又は、アルキルア
ルミニウムクロリド等のいわゆるチーグラー型触媒、Ｗ
Ｏ−９１／０４２５７号公報等に記載されているよう
な、メタロセン化合物等によって重合することができる
が、とりわけメタロセン化合物を用いて重合した場合、
より好ましい効果が得られる共重合体ゴムが得られる。
重合法としては、気相流動床、溶液法、スラリー法等の
製造プロセスを適用して、重合することができる。
ゴムは、ハロゲン化チタンのようなチタン化合物、アル
キルアルミニウム−マグネシウム錯体、アルキルアルコ
キシアルミニウム錯体の様な有機アルミニウム−マグネ
シウム錯体、アルキルアルミニウム、又は、アルキルア
ルミニウムクロリド等のいわゆるチーグラー型触媒、Ｗ
Ｏ−９１／０４２５７号公報等に記載されているよう
な、メタロセン化合物等によって重合することができる
が、とりわけメタロセン化合物を用いて重合した場合、
より好ましい効果が得られる共重合体ゴムが得られる。
重合法としては、気相流動床、溶液法、スラリー法等の
製造プロセスを適用して、重合することができる。
【００１１】これらの共重合体ゴムのＭＦＲは、１．０
〜２０ｇ／１０分（２３０℃、２．１６ｋｇ荷重）、好
ましくは５〜１６ｇ／１０分、更に好ましくは７〜１３
ｇ／１０分の範囲のものであり、ゴムのＭＦＲ（２３０
℃、２．１６ｋｇ荷重）が上記範囲より低すぎても、逆
にＭＦＲが高すぎても耐衝撃性が劣る。上記エチレン・
オクテンランダム共重合体ゴムの配合量は、７〜１５重
量％、好ましくは８〜１２重量％である。配合量が上記
範囲未満であると耐衝撃性が劣り、逆に、上記範囲を超
過すると曲げ弾性率が劣る。これら共重合体ゴムは１種
類である必要はなく、２種類以上の混合物を使用するこ
とができる。
〜２０ｇ／１０分（２３０℃、２．１６ｋｇ荷重）、好
ましくは５〜１６ｇ／１０分、更に好ましくは７〜１３
ｇ／１０分の範囲のものであり、ゴムのＭＦＲ（２３０
℃、２．１６ｋｇ荷重）が上記範囲より低すぎても、逆
にＭＦＲが高すぎても耐衝撃性が劣る。上記エチレン・
オクテンランダム共重合体ゴムの配合量は、７〜１５重
量％、好ましくは８〜１２重量％である。配合量が上記
範囲未満であると耐衝撃性が劣り、逆に、上記範囲を超
過すると曲げ弾性率が劣る。これら共重合体ゴムは１種
類である必要はなく、２種類以上の混合物を使用するこ
とができる。
【００１２】（Ｃ）成分：エチレン・プロピレン共重合
体ゴム 本発明の熱可塑性重合体組成物に用いられるエチレン・
プロピレン共重合体ゴムは、高度な耐衝撃性を発現させ
る目的に用いられる。この（Ｃ）成分は示差走査熱量計
による測定で３０℃以上に融解温度を持たない実質上非
晶性のエラストマーである。融解温度が上記範囲外であ
ると耐衝撃性が不足するので不適当である。また、ゴム
の密度は、０．８８ｇ／ｃｍ3 以下、特に０．８５〜
０．８７ｇ／ｃｍ3 のものが耐衝撃性の点で好適に用い
られる。
体ゴム 本発明の熱可塑性重合体組成物に用いられるエチレン・
プロピレン共重合体ゴムは、高度な耐衝撃性を発現させ
る目的に用いられる。この（Ｃ）成分は示差走査熱量計
による測定で３０℃以上に融解温度を持たない実質上非
晶性のエラストマーである。融解温度が上記範囲外であ
ると耐衝撃性が不足するので不適当である。また、ゴム
の密度は、０．８８ｇ／ｃｍ3 以下、特に０．８５〜
０．８７ｇ／ｃｍ3 のものが耐衝撃性の点で好適に用い
られる。
【００１３】上記エチレン・プロピレン共重合体ゴム
は、チーグラー型触媒、フィリップス型触媒等のイオン
重合触媒の存在下、気相流動床法、溶液法、スラリー法
等の製造プロセスを適用して、エチレンとプロピレンを
共重合することにより得られるものであり、プロピレン
の含有量に関わらず実質的に非晶性のものであれば良
い。このプロピレン含有量は２０ｍｏｌ％以上、特に２
５ｍｏｌ％以上のものが、耐衝撃性の面で好適である。
は、チーグラー型触媒、フィリップス型触媒等のイオン
重合触媒の存在下、気相流動床法、溶液法、スラリー法
等の製造プロセスを適用して、エチレンとプロピレンを
共重合することにより得られるものであり、プロピレン
の含有量に関わらず実質的に非晶性のものであれば良
い。このプロピレン含有量は２０ｍｏｌ％以上、特に２
５ｍｏｌ％以上のものが、耐衝撃性の面で好適である。
【００１４】このエチレン・プロピレン共重合体ゴムの
ＭＦＲ（２３０℃、２．１６ｋｇ荷重）は、０．５〜１
０ｇ／１０分、好ましくは１〜８ｇ／１０分、更に好ま
しくは２〜７ｇ／１０分である。ＭＦＲが上記範囲未満
でも、逆に上記範囲を超過しても衝撃性の改良効果が劣
る。上記エチレン・プロピレン共重合体ゴムの配合量は
１〜５重量％、好ましくは１〜４重量％である。配合量
が上記範囲未満では耐衝撃性が劣り、逆に上記範囲を超
過すると曲げ弾性率が劣る。これら共重合体ゴムは１種
類である必要はなく、２種類以上の混合物を使用するこ
とができる。
ＭＦＲ（２３０℃、２．１６ｋｇ荷重）は、０．５〜１
０ｇ／１０分、好ましくは１〜８ｇ／１０分、更に好ま
しくは２〜７ｇ／１０分である。ＭＦＲが上記範囲未満
でも、逆に上記範囲を超過しても衝撃性の改良効果が劣
る。上記エチレン・プロピレン共重合体ゴムの配合量は
１〜５重量％、好ましくは１〜４重量％である。配合量
が上記範囲未満では耐衝撃性が劣り、逆に上記範囲を超
過すると曲げ弾性率が劣る。これら共重合体ゴムは１種
類である必要はなく、２種類以上の混合物を使用するこ
とができる。
【００１５】（Ｄ）成分：ブロック構造を有するエラス
トマー 本発明の熱可塑性樹脂組成物に用いるブロック構造を有
するエラストマーは、前記（Ｂ）成分及び（Ｃ）成分の
耐衝撃改良効果をより有効に発現させるためのもので、
少量の添加で効果を発現することができる。この（Ｄ）
成分は、示差走査熱量計による測定で８０〜１１０℃、
好ましくは９０〜１０５℃の融解温度をもつものであ
る。融解温度がこの範囲外のものは耐衝撃性に劣る。ま
た、（Ｄ）成分のＭＦＲ（２３０℃、２．１６ｋｇ荷
重）は、０．５〜２０ｇ／１０分、好ましくは０．５〜
１５ｇ／１０分であり、ＭＦＲが低すぎても高すぎても
アイゾット衝撃強度が劣る。
トマー 本発明の熱可塑性樹脂組成物に用いるブロック構造を有
するエラストマーは、前記（Ｂ）成分及び（Ｃ）成分の
耐衝撃改良効果をより有効に発現させるためのもので、
少量の添加で効果を発現することができる。この（Ｄ）
成分は、示差走査熱量計による測定で８０〜１１０℃、
好ましくは９０〜１０５℃の融解温度をもつものであ
る。融解温度がこの範囲外のものは耐衝撃性に劣る。ま
た、（Ｄ）成分のＭＦＲ（２３０℃、２．１６ｋｇ荷
重）は、０．５〜２０ｇ／１０分、好ましくは０．５〜
１５ｇ／１０分であり、ＭＦＲが低すぎても高すぎても
アイゾット衝撃強度が劣る。
【００１６】このエラストマーは、ポリエチレン結晶部
とランダムエラストマー部を必須成分として含有し、そ
のどちらの構造が欠如しても上記性能は発現されない。
下式に示すようなトリブロック構造［Ｉ］であってもジ
ブロック構造［ＩＩ］であっても構わない。 ポリエチレン−（エチレン／ブテンランダムエラストマ
ー）−ポリエチレン・・・［Ｉ］ ポリエチレン−（エチレン／ブテンランダムエラストマ
ー）・・・［ＩＩ］ これらのエラストマーの製法は特に限定されないが、例
えば特開平５−３４５１３号公報に記載の方法と同様の
手法を用いて下記のようにして製造することができる。
例えば、ブタジエンを１、４重合させた後、溶媒の極性
等を操作することにより１、２重合の生成比率を向上さ
せた条件下で引続きブタジエンを重合させる。この段階
で水素添加の操作を行なえば、式［ＩＩ］に示すジブロ
ック構造のエラストマーが得られる。また、これらをカ
ップリング処理した後に水添操作を行なえば、式［Ｉ］
に示すトリブロック構造のエラストマーが得られる。
とランダムエラストマー部を必須成分として含有し、そ
のどちらの構造が欠如しても上記性能は発現されない。
下式に示すようなトリブロック構造［Ｉ］であってもジ
ブロック構造［ＩＩ］であっても構わない。 ポリエチレン−（エチレン／ブテンランダムエラストマ
ー）−ポリエチレン・・・［Ｉ］ ポリエチレン−（エチレン／ブテンランダムエラストマ
ー）・・・［ＩＩ］ これらのエラストマーの製法は特に限定されないが、例
えば特開平５−３４５１３号公報に記載の方法と同様の
手法を用いて下記のようにして製造することができる。
例えば、ブタジエンを１、４重合させた後、溶媒の極性
等を操作することにより１、２重合の生成比率を向上さ
せた条件下で引続きブタジエンを重合させる。この段階
で水素添加の操作を行なえば、式［ＩＩ］に示すジブロ
ック構造のエラストマーが得られる。また、これらをカ
ップリング処理した後に水添操作を行なえば、式［Ｉ］
に示すトリブロック構造のエラストマーが得られる。
【００１７】これらの重合法としては、いわゆる、リビ
ング重合を用いることができ、ＳＥＢＳ（スチレン・エ
チレン・ブテン・スチレン共重合体：スチレン・ブタジ
エン・スチレン共重合体の水添物）等のスチレン系エラ
ストマーを重合する手法と同様の方法で重合することが
できる。この（Ｄ）成分は、特にエチレン／ブテンラン
ダムエラストマー部におけるブタジエンの１、２重合の
比率が６０〜９０重量％、特に６５〜８５重量％のもの
が好ましい。この１、２重合の比率が上記範囲以外であ
ると上記性能が低減化する傾向がある。また、そのポリ
エチレン結晶部の比率は２０〜４０重量％、好ましくは
２５〜３５重量％、そのランダムエラストマー部の比率
は、６０〜８０重量％、好ましくは６５〜７５重量％で
ある。いずれも上記範囲外では耐衝撃性が劣ったものと
なる。（Ｄ）成分の配合量は０．３〜５重量％、好まし
くは０．５〜３重量％である。配合量が多すぎるとロッ
クウエル硬度が低下する。逆に少なすぎると上記効果が
なくなる。
ング重合を用いることができ、ＳＥＢＳ（スチレン・エ
チレン・ブテン・スチレン共重合体：スチレン・ブタジ
エン・スチレン共重合体の水添物）等のスチレン系エラ
ストマーを重合する手法と同様の方法で重合することが
できる。この（Ｄ）成分は、特にエチレン／ブテンラン
ダムエラストマー部におけるブタジエンの１、２重合の
比率が６０〜９０重量％、特に６５〜８５重量％のもの
が好ましい。この１、２重合の比率が上記範囲以外であ
ると上記性能が低減化する傾向がある。また、そのポリ
エチレン結晶部の比率は２０〜４０重量％、好ましくは
２５〜３５重量％、そのランダムエラストマー部の比率
は、６０〜８０重量％、好ましくは６５〜７５重量％で
ある。いずれも上記範囲外では耐衝撃性が劣ったものと
なる。（Ｄ）成分の配合量は０．３〜５重量％、好まし
くは０．５〜３重量％である。配合量が多すぎるとロッ
クウエル硬度が低下する。逆に少なすぎると上記効果が
なくなる。
【００１８】（Ｅ）成分：タルク 本発明の熱可塑性重合体組成物において、上記重合体成
分に配合されるタルクとしては、乾式粉砕後乾式分級し
て製造され、平均粒径が５μｍ以下、好ましくは０．５
〜３μｍで、かつ比表面積が３．５ｍ2 ／ｇ以上、好ま
しくは３．５〜６ｍ2 ／ｇのものであり、それらが上記
範囲外のものでは耐衝撃性が劣るので不適当である。こ
の平均粒径は、液層沈降式光透過法（例えば、島津製作
所製ＣＰ型等）を用いて測定した粒度累積分布曲線から
読み取った累積量５０重量％の時の粒径値である。ま
た、比表面積は空気透過法（例えば、島津製作所製ＳＳ
−１００型恒圧通気式比表面積測定装置等）による測定
値である。タルクは、重合体との接着性或いは分散性を
向上させる目的で各種の有機チタネート系カップリング
剤、シラン系カップリング剤、脂肪酸、脂肪酸金属塩、
脂肪酸エステル等で表面処理したものを用いても良い。
また、タルクの配合量は、１５〜２５重量％、好ましく
は１７〜２３重量％である。タルクの配合量が上記範囲
未満では曲げ弾性率が不足し、上記範囲を超える場合は
引張り伸びが低下する。
分に配合されるタルクとしては、乾式粉砕後乾式分級し
て製造され、平均粒径が５μｍ以下、好ましくは０．５
〜３μｍで、かつ比表面積が３．５ｍ2 ／ｇ以上、好ま
しくは３．５〜６ｍ2 ／ｇのものであり、それらが上記
範囲外のものでは耐衝撃性が劣るので不適当である。こ
の平均粒径は、液層沈降式光透過法（例えば、島津製作
所製ＣＰ型等）を用いて測定した粒度累積分布曲線から
読み取った累積量５０重量％の時の粒径値である。ま
た、比表面積は空気透過法（例えば、島津製作所製ＳＳ
−１００型恒圧通気式比表面積測定装置等）による測定
値である。タルクは、重合体との接着性或いは分散性を
向上させる目的で各種の有機チタネート系カップリング
剤、シラン系カップリング剤、脂肪酸、脂肪酸金属塩、
脂肪酸エステル等で表面処理したものを用いても良い。
また、タルクの配合量は、１５〜２５重量％、好ましく
は１７〜２３重量％である。タルクの配合量が上記範囲
未満では曲げ弾性率が不足し、上記範囲を超える場合は
引張り伸びが低下する。
【００１９】任意成分：付加的成分 本発明の熱可塑性重合体組成物には、上記必須成分の他
に本発明の効果を著しく損なわない範囲で他の付加的成
分を添加することができる。他の付加的成分としては、
フェノール系、硫黄系、燐系等の酸化防止剤；ヒンダー
ドアミン系、ベンゾフェノン系、ベンゾトリアゾール系
の耐候劣化防止剤；アルミニウム塩化合物、燐系化合
物、ソルビトール系化合物等の核剤；ステアリン酸の金
属塩に代表される分散剤；キナクリドン、ベリレン、フ
タロシアニン、カーボンブラック等の着色物質；繊維状
チタン酸カリウム、繊維状マグネシウムオキシサルフェ
ート、繊維状硼酸アルミニウム、炭酸カルシウム等のウ
ィスカー；炭素繊維やガラス繊維等の物質を例示するこ
とができる。
に本発明の効果を著しく損なわない範囲で他の付加的成
分を添加することができる。他の付加的成分としては、
フェノール系、硫黄系、燐系等の酸化防止剤；ヒンダー
ドアミン系、ベンゾフェノン系、ベンゾトリアゾール系
の耐候劣化防止剤；アルミニウム塩化合物、燐系化合
物、ソルビトール系化合物等の核剤；ステアリン酸の金
属塩に代表される分散剤；キナクリドン、ベリレン、フ
タロシアニン、カーボンブラック等の着色物質；繊維状
チタン酸カリウム、繊維状マグネシウムオキシサルフェ
ート、繊維状硼酸アルミニウム、炭酸カルシウム等のウ
ィスカー；炭素繊維やガラス繊維等の物質を例示するこ
とができる。
【００２０】(2) 熱可塑性樹脂組成物の製造 本発明の熱可塑性樹脂組成物は、上記構成成分を通常の
押出機やバンバリーミキサー、ロール、ブラベンダープ
ラストグラフ、ニーダーブラベンダー等を用いて常法で
混練して製造されるが、押出機、特に二軸押出機を用い
て製造することが好ましい。また、本発明の熱可塑性樹
脂組成物の成形加工法は特に限定されるものではない
が、奏される発明の効果から見て射出成形法が最も適し
ている。
押出機やバンバリーミキサー、ロール、ブラベンダープ
ラストグラフ、ニーダーブラベンダー等を用いて常法で
混練して製造されるが、押出機、特に二軸押出機を用い
て製造することが好ましい。また、本発明の熱可塑性樹
脂組成物の成形加工法は特に限定されるものではない
が、奏される発明の効果から見て射出成形法が最も適し
ている。
【００２１】[II] 熱可塑性重合体組成物の物性 上記製造法によって得られた本発明の熱可塑性樹脂組成
物は、射出成形時の加工性が良好で、曲げ弾性率、耐衝
撃性、引張り伸び、表面硬度の優れたもので、例えば、
自動車用内装部品等の射出成形品に好適である。本発明
の熱可塑性樹脂組成物の自動車用内装部品としての好ま
しい物性値としては、以下の様なものを挙げることがで
きる。 (a) ＭＦＲ：２０ｇ／１０分以上、更に好ましくは２５
ｇ／１０分以上 (b) 曲げ弾性率：２０，０００ｋｇ／ｃｍ2 以上、更に
好ましくは２３，０００〜２８，０００ｋｇ／ｃｍ2 (c) ２３℃におけるアイゾット（ＩＺＯＤ）衝撃値：１
５ｋｇ・ｃｍ／ｃｍ2以上、好ましくは１８ｋｇ・ｃｍ
／ｃｍ2 以上 (d) 引張り伸び：４００％以上、更に好ましくは５００
％以上 (e) ロックウエル硬度：７５以上、更に好ましくは８０
以上 (f) 熱変形温度：１２０℃以上、好ましくは１３０℃以
上
物は、射出成形時の加工性が良好で、曲げ弾性率、耐衝
撃性、引張り伸び、表面硬度の優れたもので、例えば、
自動車用内装部品等の射出成形品に好適である。本発明
の熱可塑性樹脂組成物の自動車用内装部品としての好ま
しい物性値としては、以下の様なものを挙げることがで
きる。 (a) ＭＦＲ：２０ｇ／１０分以上、更に好ましくは２５
ｇ／１０分以上 (b) 曲げ弾性率：２０，０００ｋｇ／ｃｍ2 以上、更に
好ましくは２３，０００〜２８，０００ｋｇ／ｃｍ2 (c) ２３℃におけるアイゾット（ＩＺＯＤ）衝撃値：１
５ｋｇ・ｃｍ／ｃｍ2以上、好ましくは１８ｋｇ・ｃｍ
／ｃｍ2 以上 (d) 引張り伸び：４００％以上、更に好ましくは５００
％以上 (e) ロックウエル硬度：７５以上、更に好ましくは８０
以上 (f) 熱変形温度：１２０℃以上、好ましくは１３０℃以
上
【００２２】
【実施例】以下に実験例を示して本発明を更に具体的に
説明する。なお、実施例中の測定値は全て下記測定法に
よるものである。 [I] 測定法 (1) ＭＦＲ：ＡＳＴＭ−Ｄ１２３８に準拠し、２．１
６ｋｇ荷重を用いて２３０℃で測定した。 (2) 重量平均分子量と数平均分子量の比（Ｍｗ／Ｍ
ｎ）：ＧＰＣ（Ｇｅｌ Ｐｅｒｍｅａｔｉｏｎ Ｃｈｒ
ｏｍａｔｏｇｒａｐｈｙ）により測定した。 (3) アイソタクチックペンタッド分率（Ｐ）：13Ｃ−
ＮＭＲを用いてＭａｃｒｏｍｏｌｅｃｕｌｅ，８，６８
７（１９７５）記載の方法に基づき測定した。 (4) 融解温度：ＤＳＣにて１８０℃まで加熱してサン
プルを融解させた後、１０℃／ｍｉｎの速度で−１００
℃まで冷却し、その後２０℃／ｍｉｎにて昇温して得ら
れるサーモグラムのピーク位置を読み取った。 (5) 曲げ弾性率：ＡＳＴＭ−Ｄ７９０に準拠し、２３
℃において曲げ速度２ｍｍ／分で測定した。 (6) 耐衝撃性：ＡＳＴＭ−Ｄ７８５に準拠し、２３℃
でのアイゾット衝撃値で評価した。 (7) 引張り伸び：ＡＳＴＭ−Ｄ６３８に準拠して、２
３℃において１０ｍｍ／分の速度で引張り試験を行な
い、その伸び率を測定した。 (8) 表面硬度：ＡＳＴＭ−Ｄ７８５に準拠し、２３℃
のロックウエル硬度をＲ−スケールで評価した。 (9) 熱変形温度：ＡＳＴＭ−Ｄ６４８に準拠し、４．
６ｋｇ荷重を用いて測定した。
説明する。なお、実施例中の測定値は全て下記測定法に
よるものである。 [I] 測定法 (1) ＭＦＲ：ＡＳＴＭ−Ｄ１２３８に準拠し、２．１
６ｋｇ荷重を用いて２３０℃で測定した。 (2) 重量平均分子量と数平均分子量の比（Ｍｗ／Ｍ
ｎ）：ＧＰＣ（Ｇｅｌ Ｐｅｒｍｅａｔｉｏｎ Ｃｈｒ
ｏｍａｔｏｇｒａｐｈｙ）により測定した。 (3) アイソタクチックペンタッド分率（Ｐ）：13Ｃ−
ＮＭＲを用いてＭａｃｒｏｍｏｌｅｃｕｌｅ，８，６８
７（１９７５）記載の方法に基づき測定した。 (4) 融解温度：ＤＳＣにて１８０℃まで加熱してサン
プルを融解させた後、１０℃／ｍｉｎの速度で−１００
℃まで冷却し、その後２０℃／ｍｉｎにて昇温して得ら
れるサーモグラムのピーク位置を読み取った。 (5) 曲げ弾性率：ＡＳＴＭ−Ｄ７９０に準拠し、２３
℃において曲げ速度２ｍｍ／分で測定した。 (6) 耐衝撃性：ＡＳＴＭ−Ｄ７８５に準拠し、２３℃
でのアイゾット衝撃値で評価した。 (7) 引張り伸び：ＡＳＴＭ−Ｄ６３８に準拠して、２
３℃において１０ｍｍ／分の速度で引張り試験を行な
い、その伸び率を測定した。 (8) 表面硬度：ＡＳＴＭ−Ｄ７８５に準拠し、２３℃
のロックウエル硬度をＲ−スケールで評価した。 (9) 熱変形温度：ＡＳＴＭ−Ｄ６４８に準拠し、４．
６ｋｇ荷重を用いて測定した。
【００２３】[II] 実験例 実施例１〜１４及び比較例１〜２１ 表１〜５に示す材料を表６、表７及び表８に示す組成で
配合し、更にテトラキス［メチレン−３−（３´，５´
−ジ−ｔ−ブチル−４´ヒドロキシフェニル）プロピオ
ネート］メタン０．１重量部、ステアリン酸マグネシウ
ム０．４重量部を配合して、川田製作所製スーパーミキ
サーで５分間混合した後、神戸製鋼所製ＦＣＭ二軸混練
機にて２１０℃温度設定にて混練・造粒して熱可塑性重
合体組成物を得た。その後、型締力３５０トンの射出成
形機にて成形温度２１０℃で各種試験片を作成し、前述
の測定法に従って評価した。評価結果を表９、表１０及
び表１１に示す。
配合し、更にテトラキス［メチレン−３−（３´，５´
−ジ−ｔ−ブチル−４´ヒドロキシフェニル）プロピオ
ネート］メタン０．１重量部、ステアリン酸マグネシウ
ム０．４重量部を配合して、川田製作所製スーパーミキ
サーで５分間混合した後、神戸製鋼所製ＦＣＭ二軸混練
機にて２１０℃温度設定にて混練・造粒して熱可塑性重
合体組成物を得た。その後、型締力３５０トンの射出成
形機にて成形温度２１０℃で各種試験片を作成し、前述
の測定法に従って評価した。評価結果を表９、表１０及
び表１１に示す。
【００２４】
【表１】
【００２５】
【表２】
【００２６】
【表３】
【００２７】
【表４】
【００２８】
【表５】
【００２９】
【表６】
【００３０】
【表７】
【００３１】
【表８】
【００３２】
【表９】
【００３３】
【表１０】
【００３４】
【表１１】
【００３５】
【発明の効果】高流動で極めて高い結晶性を有するプロ
ピレン単独重合体部分を備えたプロピレン・エチレンブ
ロック共重合体樹脂に、エチレン・オクテンランダム共
重合体ゴムと、特定のエチレン・プロピレン共重合体ゴ
ム、ブロック構造を有するエラストマー及びタルクを特
定の割合で配合することにより得られる本発明の熱可塑
性重合体組成物は、射出成形時の加工性が良好で、曲げ
弾性率、耐熱性、表面硬度が良好な、自動車用内装部品
等の射出成形品に好適な熱可塑性重合体組成物である。
ピレン単独重合体部分を備えたプロピレン・エチレンブ
ロック共重合体樹脂に、エチレン・オクテンランダム共
重合体ゴムと、特定のエチレン・プロピレン共重合体ゴ
ム、ブロック構造を有するエラストマー及びタルクを特
定の割合で配合することにより得られる本発明の熱可塑
性重合体組成物は、射出成形時の加工性が良好で、曲げ
弾性率、耐熱性、表面硬度が良好な、自動車用内装部品
等の射出成形品に好適な熱可塑性重合体組成物である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｃ０８Ｌ 23:16 53:00） (72)発明者 残 華 幸 仁 三重県四日市市東邦町１番地 日本ポリケ ム株式会社四日市技術センター内 (72)発明者 石 井 泉 三重県四日市市東邦町１番地 日本ポリケ ム株式会社四日市技術センター内 (72)発明者 佐 藤 寛 樹 三重県四日市市東邦町１番地 日本ポリケ ム株式会社四日市技術センター内 (72)発明者 佐 野 博 成 三重県四日市市東邦町１番地 三菱化学株 式会社四日市総合研究所内
Claims (3)
- 【請求項１】 （Ａ）成分： ＭＦＲが１０〜１００ｇ／１０分（２３０℃、２．１６ｋｇ荷 重）かつ重量平均分子量と数平均分子量の比（Ｍｗ／Ｍｎ）が５〜７で、プロピ レン単独重合体部分のＭＦＲが２０〜２００ｇ／１０分、同部分のアイソタクチ ックペンタッド分率が０．９８以上であるプロピレン・エチレンブロック共重合 体樹脂 ５０〜７５重量％、 （Ｂ）成分： 示差走査熱量計による測定で６０〜９０℃に融解温度を持ち、 ＭＦＲが１．０〜２０ｇ／１０分（２３０℃、２．１６ｋｇ荷重）であるエチレ ン・オクテンランダム共重合体ゴム ７〜１５重量％、 （Ｃ）成分： 示差走査熱量計による測定で３０℃以上に融解温度を持たず、 実質上非晶性でＭＦＲが０．５〜１０ｇ／１０分（２３０℃、２．１６ｋｇ荷重 ）であるエチレン・プロピレン共重合体ゴム １〜５重量％、 （Ｄ）成分： 示差走査熱量計による測定で８０〜１１０℃の融解温度を持ち 、ＭＦＲが０．５〜２０ｇ／１０分（２３０℃、２．１６ｋｇ荷重）、ポリエチ レン結晶部が２０〜４０重量％、ランダムエラストマー部が６０〜８０重量％で ある、下式［Ｉ］及び／又は［ＩＩ］で表わされるブロック構造を有するエラス トマー ０．３〜５重量％ ポリエチレン−（エチレン／ブテンランダムエラストマー）−ポリエチレン ・・・［Ｉ］ ポリエチレン−（エチレン／ブテンランダムエラストマー） ・・・［ＩＩ］、 及び （Ｅ）成分： 平均粒径が５μｍ以下であり、比表面積が３．５ｍ2 ／ｇ以上 であるタルク １５〜２５重量％ を含有し、（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）、（Ｄ）及び（Ｅ）
成分の合計が１００重量％であることからなることを特
徴とする熱可塑性樹脂組成物。 - 【請求項２】（Ｄ）成分のエラストマーが、ブタジエン
の重合体の水素添加物であって、かつエチレン／ブテン
ランダムエラストマー部におけるブタジエンの１、２重
合の比率が６０〜９０重量％であるエラストマーであ
る、請求項１に記載の熱可塑性樹脂組成物。 - 【請求項３】組成物が、ＭＦＲが２０ｇ／１０分以上
で、２３℃における曲げ弾性率が２０，０００ｋｇ／ｃ
ｍ2 以上、アイゾット衝撃値が１５ｋｇ・ｃｍ／ｃｍ2
以上、引張り伸びが４００％以上、熱変形温度が１２０
℃以上、ロックウェル硬度が７５以上である、請求項１
に記載の熱可塑性樹脂組成物。
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34490996A JP3323413B2 (ja) | 1996-09-11 | 1996-12-25 | 熱可塑性樹脂組成物 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24079096 | 1996-09-11 | ||
| JP8-240790 | 1996-09-17 | ||
| JP34490996A JP3323413B2 (ja) | 1996-09-11 | 1996-12-25 | 熱可塑性樹脂組成物 |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10139978A true JPH10139978A (ja) | 1998-05-26 |
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Family
ID=26534928
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP34490996A Expired - Fee Related JP3323413B2 (ja) | 1996-09-11 | 1996-12-25 | 熱可塑性樹脂組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3323413B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH1143580A (ja) * | 1997-07-29 | 1999-02-16 | Nippon Porikemu Kk | 塗装性と金型汚染性が改良された熱可塑性樹脂組成物 |
| JP2003105163A (ja) * | 2001-09-28 | 2003-04-09 | Japan Polychem Corp | ポリプロピレン系樹脂組成物 |
| KR100439798B1 (ko) * | 2002-02-19 | 2004-07-12 | 현대자동차주식회사 | 올레핀계 수지 조성물 |
-
1996
- 1996-12-25 JP JP34490996A patent/JP3323413B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| JPH1143580A (ja) * | 1997-07-29 | 1999-02-16 | Nippon Porikemu Kk | 塗装性と金型汚染性が改良された熱可塑性樹脂組成物 |
| JP2003105163A (ja) * | 2001-09-28 | 2003-04-09 | Japan Polychem Corp | ポリプロピレン系樹脂組成物 |
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