JPH0985093A - 排ガス浄化用触媒 - Google Patents
排ガス浄化用触媒Info
- Publication number
- JPH0985093A JPH0985093A JP7247384A JP24738495A JPH0985093A JP H0985093 A JPH0985093 A JP H0985093A JP 7247384 A JP7247384 A JP 7247384A JP 24738495 A JP24738495 A JP 24738495A JP H0985093 A JPH0985093 A JP H0985093A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- catalyst
- exhaust gas
- components
- nox
- carbonate
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Abstract
(57)【要約】
【課題】常用域の温度においてもＮＯx 浄化率を向上さ
せる。 【解決手段】多孔質担体に、貴金属と、Ｋ，Ｎａ及びＬ
ｉの三成分からなるＮＯ x 吸蔵材とを担持した構成とす
る。Ｋ，Ｎａ及びＬｉの三成分は触媒上で複合炭酸塩と
して存在し、この三成分の複合炭酸塩は融点が極めて低
いので、溶融によりＮＯx の吸蔵・脱離特性が向上し、
ＮＯx 浄化性能が向上する。
せる。 【解決手段】多孔質担体に、貴金属と、Ｋ，Ｎａ及びＬ
ｉの三成分からなるＮＯ x 吸蔵材とを担持した構成とす
る。Ｋ，Ｎａ及びＬｉの三成分は触媒上で複合炭酸塩と
して存在し、この三成分の複合炭酸塩は融点が極めて低
いので、溶融によりＮＯx の吸蔵・脱離特性が向上し、
ＮＯx 浄化性能が向上する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、内燃機関などから
排出される排ガスを浄化するための排ガス浄化用触媒に
関し、詳しくは排ガス中の窒素酸化物（ＮＯx ）を効率
良く還元浄化できる排ガス浄化用触媒に関する。
排出される排ガスを浄化するための排ガス浄化用触媒に
関し、詳しくは排ガス中の窒素酸化物（ＮＯx ）を効率
良く還元浄化できる排ガス浄化用触媒に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来より、自動車の排気ガス浄化用触媒
として、ＣＯ及びＨＣの酸化とＮＯｘの還元とを同時に
行って排気ガスを浄化する三元触媒が用いられている。
このような触媒としては、例えばコージェライトなどの
耐熱性担体にγ−アルミナからなる担持層を形成し、そ
の担持層にＰｔ，Ｐｄ，Ｒｈなどの貴金属触媒を担持さ
せたものが広く知られている。
として、ＣＯ及びＨＣの酸化とＮＯｘの還元とを同時に
行って排気ガスを浄化する三元触媒が用いられている。
このような触媒としては、例えばコージェライトなどの
耐熱性担体にγ−アルミナからなる担持層を形成し、そ
の担持層にＰｔ，Ｐｄ，Ｒｈなどの貴金属触媒を担持さ
せたものが広く知られている。
【０００３】ところで、このような排気ガス浄化用触媒
の浄化性能は、エンジンの空燃比（Ａ／Ｆ）によって大
きく異なる。すなわち、空燃比の大きい、つまり燃料濃
度が希薄なリーン側では排気ガス中の酸素量が多くな
り、ＣＯやＨＣを浄化する酸化反応が活発である反面Ｎ
Ｏｘを浄化する還元反応が不活発になる。逆に空燃比の
小さい、つまり燃料濃度が濃いリッチ側では排気ガス中
の酸素量が少なくなり、酸化反応は不活発となるが還元
反応は活発になる。
の浄化性能は、エンジンの空燃比（Ａ／Ｆ）によって大
きく異なる。すなわち、空燃比の大きい、つまり燃料濃
度が希薄なリーン側では排気ガス中の酸素量が多くな
り、ＣＯやＨＣを浄化する酸化反応が活発である反面Ｎ
Ｏｘを浄化する還元反応が不活発になる。逆に空燃比の
小さい、つまり燃料濃度が濃いリッチ側では排気ガス中
の酸素量が少なくなり、酸化反応は不活発となるが還元
反応は活発になる。
【０００４】一方、自動車の走行において、市街地走行
の場合には発進・停止が頻繁に行われ、空燃比はストイ
キ（理論空燃比）近傍からリッチ状態までの範囲内で頻
繁に変化する。このような走行における低燃費化の要請
に応えるには、なるべく酸素過剰の混合気を供給するリ
ーン側での運転が必要となる。したがってリーン側にお
いてもＮＯx を十分に浄化できる触媒の開発が望まれて
いる。
の場合には発進・停止が頻繁に行われ、空燃比はストイ
キ（理論空燃比）近傍からリッチ状態までの範囲内で頻
繁に変化する。このような走行における低燃費化の要請
に応えるには、なるべく酸素過剰の混合気を供給するリ
ーン側での運転が必要となる。したがってリーン側にお
いてもＮＯx を十分に浄化できる触媒の開発が望まれて
いる。
【０００５】そこで本願出願人は、Ｂａに代表されるア
ルカリ土類金属とＰｔとを担持した触媒（特開平5-3176
52号公報）、Ｌａに代表される希土類金属とＰｔとを担
持した触媒（特開平5-168860号公報）、あるいはカリウ
ムとＰｔとを担持した触媒（特開平6-31139 号公報）を
開示している。これらの触媒によれば、ＮＯx はリーン
側での運転時にアルカリ土類金属などのＮＯx 吸蔵材に
吸蔵され、それがストイキ又はリッチ側での運転となっ
た時にＨＣなどの還元性ガスと反応して浄化されるた
め、リーン側においてもＮＯx の浄化性能に優れてい
る。
ルカリ土類金属とＰｔとを担持した触媒（特開平5-3176
52号公報）、Ｌａに代表される希土類金属とＰｔとを担
持した触媒（特開平5-168860号公報）、あるいはカリウ
ムとＰｔとを担持した触媒（特開平6-31139 号公報）を
開示している。これらの触媒によれば、ＮＯx はリーン
側での運転時にアルカリ土類金属などのＮＯx 吸蔵材に
吸蔵され、それがストイキ又はリッチ側での運転となっ
た時にＨＣなどの還元性ガスと反応して浄化されるた
め、リーン側においてもＮＯx の浄化性能に優れてい
る。
【０００６】このようになる理由は、例えば特開平5-31
7652号公報に開示された触媒では、Ｂａが単独炭酸塩と
して担体に担持され、それがＮＯx と反応して硝酸バリ
ウム（Ｂａ（ＮＯ3 ）2 ）を生成することでＮＯx を吸
蔵するためと考えられている。ところが排気ガス中に
は、燃料中に含まれる硫黄（Ｓ）が燃焼して生成したＳ
Ｏ2 が含まれ、それが酸素過剰雰囲気中で触媒金属によ
りさらに酸化されてＳＯ 3 となる。そしてそれがやはり
排気ガス中に含まれる水蒸気により容易に硫酸となり、
これらの硫酸イオンや亜硫酸イオンが希土類金属、アル
カリ土類金属あるいはカリウムと反応してＮＯx 吸着能
をもたない亜硫酸塩や硫酸塩を生成する（これを硫黄被
毒という）ため、ＮＯx 浄化性能の高温耐久性が充分で
ないという不具合があった。
7652号公報に開示された触媒では、Ｂａが単独炭酸塩と
して担体に担持され、それがＮＯx と反応して硝酸バリ
ウム（Ｂａ（ＮＯ3 ）2 ）を生成することでＮＯx を吸
蔵するためと考えられている。ところが排気ガス中に
は、燃料中に含まれる硫黄（Ｓ）が燃焼して生成したＳ
Ｏ2 が含まれ、それが酸素過剰雰囲気中で触媒金属によ
りさらに酸化されてＳＯ 3 となる。そしてそれがやはり
排気ガス中に含まれる水蒸気により容易に硫酸となり、
これらの硫酸イオンや亜硫酸イオンが希土類金属、アル
カリ土類金属あるいはカリウムと反応してＮＯx 吸着能
をもたない亜硫酸塩や硫酸塩を生成する（これを硫黄被
毒という）ため、ＮＯx 浄化性能の高温耐久性が充分で
ないという不具合があった。
【０００７】そこで本願出願人は、アルカリ金属から選
ばれる２種の金属を触媒貴金属とともに担持した排ガス
浄化用触媒を提案している（特開平6-262040号公報）。
この排ガス浄化用触媒では、ＳＯ2 は２種のアルカリ金
属の複合硫酸塩として取り込まれ、この複合硫酸塩は単
独の硫酸塩に比べて低温で容易に分解して複合炭酸塩と
なるため、ＮＯx 吸蔵作用を再び発現させることができ
る。
ばれる２種の金属を触媒貴金属とともに担持した排ガス
浄化用触媒を提案している（特開平6-262040号公報）。
この排ガス浄化用触媒では、ＳＯ2 は２種のアルカリ金
属の複合硫酸塩として取り込まれ、この複合硫酸塩は単
独の硫酸塩に比べて低温で容易に分解して複合炭酸塩と
なるため、ＮＯx 吸蔵作用を再び発現させることができ
る。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】ところが２種のアルカ
リ金属をＮＯx 吸蔵材として担持した排ガス浄化用触媒
では、２種のアルカリ金属は複合炭酸塩として担持され
ているが、その融点は単独の炭酸塩に比べれば低いもの
の比較的高く、排ガス浄化用触媒の常用域である３００
〜４００℃では安定な性質を示す。このように炭酸塩が
安定であるとＮＯ x 吸蔵作用が生じにくく、ＮＯx 浄化
性能に対してはマイナス要因となっている。
リ金属をＮＯx 吸蔵材として担持した排ガス浄化用触媒
では、２種のアルカリ金属は複合炭酸塩として担持され
ているが、その融点は単独の炭酸塩に比べれば低いもの
の比較的高く、排ガス浄化用触媒の常用域である３００
〜４００℃では安定な性質を示す。このように炭酸塩が
安定であるとＮＯ x 吸蔵作用が生じにくく、ＮＯx 浄化
性能に対してはマイナス要因となっている。
【０００９】本発明はこのような事情に鑑みてなされた
ものであり、複合炭酸塩を常用域の温度で溶融するよう
にすることで、ＮＯx の吸蔵・脱離特性を向上させ、以
てＮＯx 浄化率を向上させることを目的とする。
ものであり、複合炭酸塩を常用域の温度で溶融するよう
にすることで、ＮＯx の吸蔵・脱離特性を向上させ、以
てＮＯx 浄化率を向上させることを目的とする。
【００１０】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決する本発
明の排ガス浄化用触媒の特徴は、多孔質担体に、貴金属
と、Ｋ，Ｎａ及びＬｉの三成分からなるＮＯx 吸蔵材と
を担持してなることにある。また第２発明の排ガス浄化
用触媒の特徴は、上記第１発明の排ガス浄化用触媒にお
いて、ＫとＮａ及びＬｉの三成分からなるＮＯx 吸蔵材
の各成分は多孔質担体１リットル当たりそれぞれ１モル
以下の量で担持されていることにある。
明の排ガス浄化用触媒の特徴は、多孔質担体に、貴金属
と、Ｋ，Ｎａ及びＬｉの三成分からなるＮＯx 吸蔵材と
を担持してなることにある。また第２発明の排ガス浄化
用触媒の特徴は、上記第１発明の排ガス浄化用触媒にお
いて、ＫとＮａ及びＬｉの三成分からなるＮＯx 吸蔵材
の各成分は多孔質担体１リットル当たりそれぞれ１モル
以下の量で担持されていることにある。
【００１１】
【発明の実施の形態】本発明の排ガス浄化用触媒では、
Ｋ，Ｎａ及びＬｉの三成分からなるＮＯx 吸蔵材は、大
気中の二酸化炭素と反応して触媒中では複合炭酸塩とし
て存在している。この三成分からなる複合炭酸塩は、単
独炭酸塩あるいは二成分系の複合炭酸塩に比べて融点が
著しく低い。すなわちＬｉ2 ＣＯ3 の融点は７３２℃、
Ｋ2 ＣＯ3 の融点は８９６℃、Ｎａ2 ＣＯ3 の融点は８
６０℃であるが、上記三成分の複合炭酸塩とすることに
よりＫ，Ｎａ及びＬｉの比によっては融点が４００℃以
下となり、常用域の温度で不安定な状態となっている。
そのためＮＯx の吸蔵・脱離特性が向上し、高いＮＯx
浄化性能を示す。
Ｋ，Ｎａ及びＬｉの三成分からなるＮＯx 吸蔵材は、大
気中の二酸化炭素と反応して触媒中では複合炭酸塩とし
て存在している。この三成分からなる複合炭酸塩は、単
独炭酸塩あるいは二成分系の複合炭酸塩に比べて融点が
著しく低い。すなわちＬｉ2 ＣＯ3 の融点は７３２℃、
Ｋ2 ＣＯ3 の融点は８９６℃、Ｎａ2 ＣＯ3 の融点は８
６０℃であるが、上記三成分の複合炭酸塩とすることに
よりＫ，Ｎａ及びＬｉの比によっては融点が４００℃以
下となり、常用域の温度で不安定な状態となっている。
そのためＮＯx の吸蔵・脱離特性が向上し、高いＮＯx
浄化性能を示す。
【００１２】したがって本発明の排ガス浄化用触媒で
は、ＫとＮａ及びＬｉの三成分をそれぞれ均一に分散担
持して、三成分の複合炭酸塩を生成しやすくすることが
望ましい。またこのＮＯx 吸蔵材はＳＯ2 を吸蔵するこ
とにより複合硫酸塩となるが、この複合硫酸塩は単独硫
酸塩に比べて低温で分解し、容易に元の複合炭酸塩とな
る。これによりＮＯx 吸蔵・放出特性が復活し、硫黄被
毒が解消されて耐久後にも高いＮＯx 浄化性能を示す。
は、ＫとＮａ及びＬｉの三成分をそれぞれ均一に分散担
持して、三成分の複合炭酸塩を生成しやすくすることが
望ましい。またこのＮＯx 吸蔵材はＳＯ2 を吸蔵するこ
とにより複合硫酸塩となるが、この複合硫酸塩は単独硫
酸塩に比べて低温で分解し、容易に元の複合炭酸塩とな
る。これによりＮＯx 吸蔵・放出特性が復活し、硫黄被
毒が解消されて耐久後にも高いＮＯx 浄化性能を示す。
【００１３】多孔質担体の材質としては、アルミナ、ゼ
オライト、ジルコニア、シリカアルミナ、シリカなどが
例示される。これらの材料自体からハニカム形状あるい
はペレット形状の担体を形成してもよいし、コージェラ
イトや耐熱金属などから形成された担体にこれらの材料
をコートして用いてもよい。貴金属としては、Ｐｔ（白
金）及びＰｄ（パラジウム）の少なくとも一種を用いる
のが好ましいが、三元活性を向上させるためにロジウム
（Ｒｈ）を担持させることもできる。Ｐｔが特にＮＯx
浄化性能に効力を発揮する。この貴金属の担持量は、単
独であれば0.1 〜10g/リットル、併用であれば合計で0.
1 〜10g/リットルとするのが好ましい。特に望ましい範
囲は0.5 〜3.0g／リットルである。
オライト、ジルコニア、シリカアルミナ、シリカなどが
例示される。これらの材料自体からハニカム形状あるい
はペレット形状の担体を形成してもよいし、コージェラ
イトや耐熱金属などから形成された担体にこれらの材料
をコートして用いてもよい。貴金属としては、Ｐｔ（白
金）及びＰｄ（パラジウム）の少なくとも一種を用いる
のが好ましいが、三元活性を向上させるためにロジウム
（Ｒｈ）を担持させることもできる。Ｐｔが特にＮＯx
浄化性能に効力を発揮する。この貴金属の担持量は、単
独であれば0.1 〜10g/リットル、併用であれば合計で0.
1 〜10g/リットルとするのが好ましい。特に望ましい範
囲は0.5 〜3.0g／リットルである。
【００１４】ＫとＮａ及びＬｉの担持量は、多孔質担体
１リットル当たりにそれぞれ0.01〜1.0 モルの範囲が望
ましい。0.01mol/リットル未満では充分なＮＯx 浄化率
が得られず、1.0mol/ リットルを超えて担持すると担体
の表面積を低下させるおそれがある。特に望ましい範囲
は0.05〜0.5mol/ リットルである。また担持されたＫと
Ｎａ及びＬｉの比率は、ほぼ等モル近傍とすることが好
ましい。このようにすれば複合炭酸塩の融点が著しく低
下して常用域の温度でも不安定となり、特に高いＮＯx
浄化率を示す。Ｋ：Ｎａ：Ｌｉ＝１：１：１．５の比率
とすれば、複合炭酸塩の融点が最も低くなることがわか
っている。
１リットル当たりにそれぞれ0.01〜1.0 モルの範囲が望
ましい。0.01mol/リットル未満では充分なＮＯx 浄化率
が得られず、1.0mol/ リットルを超えて担持すると担体
の表面積を低下させるおそれがある。特に望ましい範囲
は0.05〜0.5mol/ リットルである。また担持されたＫと
Ｎａ及びＬｉの比率は、ほぼ等モル近傍とすることが好
ましい。このようにすれば複合炭酸塩の融点が著しく低
下して常用域の温度でも不安定となり、特に高いＮＯx
浄化率を示す。Ｋ：Ｎａ：Ｌｉ＝１：１：１．５の比率
とすれば、複合炭酸塩の融点が最も低くなることがわか
っている。
【００１５】
【実施例】以下、実施例及び比較例により本発明をさら
に具体的に説明する。なお、以下の例において「部」は
特にことわらない限り「重量部」を示す。 （実施例１）アルミナ粉末１００部と、アルミナゾル
（アルミナ含有率１０ｗｔ％）７０部と、４０ｗｔ％硝
酸アルミニウム水溶液１５部及び水３０部を混合し、コ
ーティング用スラリーを調製した。
に具体的に説明する。なお、以下の例において「部」は
特にことわらない限り「重量部」を示す。 （実施例１）アルミナ粉末１００部と、アルミナゾル
（アルミナ含有率１０ｗｔ％）７０部と、４０ｗｔ％硝
酸アルミニウム水溶液１５部及び水３０部を混合し、コ
ーティング用スラリーを調製した。
【００１６】そのスラリーにコージェライト質ハニカム
担体を浸漬後余分なスラリーを吹き払い、乾燥後６００
℃で１時間焼成してアルミナコート層を形成した。コー
ト量はハニカム担体の体積１リットル当たり１２０ｇで
ある。このアルミナコート層をもつハニカム担体をジニ
トロジアンミン白金水溶液に浸漬し、余分な水滴を吹き
払った後２５０℃で乾燥してＰｔを担持させた。Ｐｔの
担持量は、ハニカム担体の体積１リットル当たり２ｇで
ある。
担体を浸漬後余分なスラリーを吹き払い、乾燥後６００
℃で１時間焼成してアルミナコート層を形成した。コー
ト量はハニカム担体の体積１リットル当たり１２０ｇで
ある。このアルミナコート層をもつハニカム担体をジニ
トロジアンミン白金水溶液に浸漬し、余分な水滴を吹き
払った後２５０℃で乾燥してＰｔを担持させた。Ｐｔの
担持量は、ハニカム担体の体積１リットル当たり２ｇで
ある。
【００１７】次に、表１に示す担持量となるように調製
された所定濃度の硝酸カリウム水溶液と硝酸リチウム水
溶液及び硝酸ナトリウム水溶液の混合水溶液に、上記Ｐ
ｔが担持されたハニカム担体を浸漬し、余分な水滴を吹
き払って乾燥後６００℃で１時間焼成して、実施例１の
触媒を調製した。 （実施例２）実施例１と同様にＰｔを担持した後、所定
濃度の塩化ロジウム水溶液に浸漬し、余分な水滴を吹き
払った後２５０℃で乾燥して、ハニカム担体の体積１リ
ットル当たり０．１ｇのＲｈを担持させた。そして実施
例１と同様にＫ，Ｎａ及びＬｉを担持して、実施例２の
触媒を調製した。 （実施例３）実施例１と同様のアルミナコート層をもつ
ハニカム担体を所定濃度の硝酸パラジウム水溶液に浸漬
し、余分な水滴を吹き払った後２５０℃で乾燥して、ハ
ニカム担体の体積１リットル当たり２ｇのＰｄを担持さ
せた。そして実施例１と同様にＫ，Ｎａ及びＬｉを担持
して、実施例３の触媒を調製した。 （実施例４〜１２）Ｋ，Ｎａ及びＬｉの担持量を表１に
示すようにしたこと以外は実施例１と同様にして、実施
例３〜１２の触媒を調製した。 （比較例１〜３）Ｋ，Ｎａ及びＬｉのうち一成分を担持
しなかったこと以外は実施例１と同様にして、二成分の
ＮＯx 吸蔵材を担持した比較例１〜３の触媒を調製し
た。なお二成分のＮＯx 吸蔵材の担持量は、合計で実施
例１と同一となるようにした。 （比較例４〜１２）硝酸カリウム水溶液、硝酸リチウム
水溶液、硝酸ナトリウム水溶液、硝酸ルビジウム水溶液
及び硝酸セシウム水溶液から選択された混合水溶液を用
い、Ｋ，Ｎａ，Ｌｉ，Ｒｂ及びＣｓの種類と担持量を表
１に示すようにしたこと以外は実施例１と同様にして、
比較例４〜１２の触媒を調製した。 （エミッション評価）希薄燃焼ガソリンエンジン（１．
６Ｌ）搭載車輌の排気通路にそれぞれの触媒を配置し、
１０・１５モードで走行した場合のＮＯx 浄化率（初
期）を測定した結果を表１に示す。
された所定濃度の硝酸カリウム水溶液と硝酸リチウム水
溶液及び硝酸ナトリウム水溶液の混合水溶液に、上記Ｐ
ｔが担持されたハニカム担体を浸漬し、余分な水滴を吹
き払って乾燥後６００℃で１時間焼成して、実施例１の
触媒を調製した。 （実施例２）実施例１と同様にＰｔを担持した後、所定
濃度の塩化ロジウム水溶液に浸漬し、余分な水滴を吹き
払った後２５０℃で乾燥して、ハニカム担体の体積１リ
ットル当たり０．１ｇのＲｈを担持させた。そして実施
例１と同様にＫ，Ｎａ及びＬｉを担持して、実施例２の
触媒を調製した。 （実施例３）実施例１と同様のアルミナコート層をもつ
ハニカム担体を所定濃度の硝酸パラジウム水溶液に浸漬
し、余分な水滴を吹き払った後２５０℃で乾燥して、ハ
ニカム担体の体積１リットル当たり２ｇのＰｄを担持さ
せた。そして実施例１と同様にＫ，Ｎａ及びＬｉを担持
して、実施例３の触媒を調製した。 （実施例４〜１２）Ｋ，Ｎａ及びＬｉの担持量を表１に
示すようにしたこと以外は実施例１と同様にして、実施
例３〜１２の触媒を調製した。 （比較例１〜３）Ｋ，Ｎａ及びＬｉのうち一成分を担持
しなかったこと以外は実施例１と同様にして、二成分の
ＮＯx 吸蔵材を担持した比較例１〜３の触媒を調製し
た。なお二成分のＮＯx 吸蔵材の担持量は、合計で実施
例１と同一となるようにした。 （比較例４〜１２）硝酸カリウム水溶液、硝酸リチウム
水溶液、硝酸ナトリウム水溶液、硝酸ルビジウム水溶液
及び硝酸セシウム水溶液から選択された混合水溶液を用
い、Ｋ，Ｎａ，Ｌｉ，Ｒｂ及びＣｓの種類と担持量を表
１に示すようにしたこと以外は実施例１と同様にして、
比較例４〜１２の触媒を調製した。 （エミッション評価）希薄燃焼ガソリンエンジン（１．
６Ｌ）搭載車輌の排気通路にそれぞれの触媒を配置し、
１０・１５モードで走行した場合のＮＯx 浄化率（初
期）を測定した結果を表１に示す。
【００１８】また希薄燃焼ガソリンエンジン（１．６
Ｌ）搭載車輌の排気通路にそれぞれの触媒を配置して、
Ａ／Ｆ＝１８、入りガス温度６５０℃で５０時間運転す
る耐久試験を実施し、その後上記と同様にしてＮＯx 浄
化率（耐久後）を測定した。結果を表１に示す。
Ｌ）搭載車輌の排気通路にそれぞれの触媒を配置して、
Ａ／Ｆ＝１８、入りガス温度６５０℃で５０時間運転す
る耐久試験を実施し、その後上記と同様にしてＮＯx 浄
化率（耐久後）を測定した。結果を表１に示す。
【００１９】
【表１】
【００２０】実施例１〜３の比較より、ＮＯx 浄化率の
向上には貴金属のうちＰｔが最も有効であることがわか
る。したがって他の実施例及び比較例では、貴金属にＰ
ｔのみを用いて比較している。実施例１及び実施例４〜
１２と比較例１〜３の比較より、ＮＯx 吸蔵材をＫ，Ｎ
ａ及びＬｉの三成分系とすることにより、初期のＮＯx
浄化率が格段に向上している。これは、比較例１〜３に
おけるＮＯx 吸蔵材は複合炭酸塩として存在しているも
のの、その融点は約４９０〜７３０℃であり、実施例１
における三成分の複合炭酸塩の融点は４００℃以下であ
って、この融点の差に大きく起因していることが明らか
である。
向上には貴金属のうちＰｔが最も有効であることがわか
る。したがって他の実施例及び比較例では、貴金属にＰ
ｔのみを用いて比較している。実施例１及び実施例４〜
１２と比較例１〜３の比較より、ＮＯx 吸蔵材をＫ，Ｎ
ａ及びＬｉの三成分系とすることにより、初期のＮＯx
浄化率が格段に向上している。これは、比較例１〜３に
おけるＮＯx 吸蔵材は複合炭酸塩として存在しているも
のの、その融点は約４９０〜７３０℃であり、実施例１
における三成分の複合炭酸塩の融点は４００℃以下であ
って、この融点の差に大きく起因していることが明らか
である。
【００２１】また比較例４では、本発明にいう三成分に
さらにＲｂが加えられているが、Ｋの担持量が１．１mo
l/リットルと多いために多孔質担体の表面積が低下し、
耐久後のＮＯx 浄化率が低い。そして比較例５〜１２で
は、Ｋ，Ｎａ及びＬｉのうち一種又は二種を欠き、その
代わりにＲｂ又はＣｓが用いられているが、いずれも耐
久後のＮＯx 浄化率が実施例と同等以下となっている。
そしてＮＯx 吸蔵材の担持量が比較例５〜６及び比較例
８〜１２と同一の実施例１と比較すると、実施例１の耐
久後のＮＯx 浄化率は７５％と極めて優れているのに対
し、比較例５〜１２では最高で６１％であって、ＮＯx
浄化性能の向上にはＫ，Ｎａ及びＬｉの三成分が最も有
効であることが明らかである。
さらにＲｂが加えられているが、Ｋの担持量が１．１mo
l/リットルと多いために多孔質担体の表面積が低下し、
耐久後のＮＯx 浄化率が低い。そして比較例５〜１２で
は、Ｋ，Ｎａ及びＬｉのうち一種又は二種を欠き、その
代わりにＲｂ又はＣｓが用いられているが、いずれも耐
久後のＮＯx 浄化率が実施例と同等以下となっている。
そしてＮＯx 吸蔵材の担持量が比較例５〜６及び比較例
８〜１２と同一の実施例１と比較すると、実施例１の耐
久後のＮＯx 浄化率は７５％と極めて優れているのに対
し、比較例５〜１２では最高で６１％であって、ＮＯx
浄化性能の向上にはＫ，Ｎａ及びＬｉの三成分が最も有
効であることが明らかである。
【００２２】
【発明の効果】すなわち本発明の排ガス浄化用触媒によ
れば、初期及び耐久後のＮＯx 浄化性能が格段に向上す
る。またＮＯx 吸蔵材の融点が低く排ガス浄化用触媒の
常用域にあるため、常用域の温度域におけるＮＯx 浄化
性能が向上し現実的な効果が得られる。
れば、初期及び耐久後のＮＯx 浄化性能が格段に向上す
る。またＮＯx 吸蔵材の融点が低く排ガス浄化用触媒の
常用域にあるため、常用域の温度域におけるＮＯx 浄化
性能が向上し現実的な効果が得られる。
Claims (2)
- 【請求項１】 多孔質担体に、貴金属と、カリウム
（Ｋ）とナトリウム（Ｎａ）及びリチウム（Ｌｉ）の三
成分からなるＮＯx 吸蔵材とを担持してなることを特徴
とする排ガス浄化用触媒。 - 【請求項２】 ＫとＮａ及びＬｉの三成分からなるＮＯ
x 吸蔵材の各成分は多孔質担体１リットル当たりそれぞ
れ１モル以下の量で担持されていることを特徴とする請
求項１記載の排ガス浄化用触媒。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7247384A JPH0985093A (ja) | 1995-09-26 | 1995-09-26 | 排ガス浄化用触媒 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7247384A JPH0985093A (ja) | 1995-09-26 | 1995-09-26 | 排ガス浄化用触媒 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0985093A true JPH0985093A (ja) | 1997-03-31 |
Family
ID=17162635
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7247384A Pending JPH0985093A (ja) | 1995-09-26 | 1995-09-26 | 排ガス浄化用触媒 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0985093A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001000863A (ja) * | 1999-04-22 | 2001-01-09 | Toyota Motor Corp | 排ガス浄化用触媒およびそれを用いた排ガス浄化方法 |
| US6432859B1 (en) | 1998-12-11 | 2002-08-13 | Mazda Motor Corporation | Method of producing exhaust gas purifying catalyst and catalyst produced thereby |
| JP2003088759A (ja) * | 2001-09-18 | 2003-03-25 | Mitsubishi Paper Mills Ltd | 低温酸化触媒フィルター |
| JP2003097249A (ja) * | 2001-09-20 | 2003-04-03 | Mitsubishi Motors Corp | 排気浄化装置 |
| KR20030056792A (ko) * | 2001-12-28 | 2003-07-04 | 현대자동차주식회사 | 질소산화물 흡장 촉매 및 그 제조방법 |
| US6797663B2 (en) | 2001-02-26 | 2004-09-28 | Mitsubishi Jidosha Kogyo Kabushiki Kaisha | Catalyst for exhaust gas purification |
| US7772149B2 (en) | 2005-12-07 | 2010-08-10 | Hitachi, Ltd. | Exhaust gas purification apparatus for an internal combustion engine and a catalyst for purifying exhaust gas |
-
1995
- 1995-09-26 JP JP7247384A patent/JPH0985093A/ja active Pending
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6432859B1 (en) | 1998-12-11 | 2002-08-13 | Mazda Motor Corporation | Method of producing exhaust gas purifying catalyst and catalyst produced thereby |
| JP2001000863A (ja) * | 1999-04-22 | 2001-01-09 | Toyota Motor Corp | 排ガス浄化用触媒およびそれを用いた排ガス浄化方法 |
| US6797663B2 (en) | 2001-02-26 | 2004-09-28 | Mitsubishi Jidosha Kogyo Kabushiki Kaisha | Catalyst for exhaust gas purification |
| JP2003088759A (ja) * | 2001-09-18 | 2003-03-25 | Mitsubishi Paper Mills Ltd | 低温酸化触媒フィルター |
| JP2003097249A (ja) * | 2001-09-20 | 2003-04-03 | Mitsubishi Motors Corp | 排気浄化装置 |
| JP4506928B2 (ja) * | 2001-09-20 | 2010-07-21 | 三菱自動車工業株式会社 | 排気浄化装置 |
| KR20030056792A (ko) * | 2001-12-28 | 2003-07-04 | 현대자동차주식회사 | 질소산화물 흡장 촉매 및 그 제조방법 |
| US7772149B2 (en) | 2005-12-07 | 2010-08-10 | Hitachi, Ltd. | Exhaust gas purification apparatus for an internal combustion engine and a catalyst for purifying exhaust gas |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3291086B2 (ja) | 排ガス浄化用触媒及び排ガス浄化方法 | |
| JP3328318B2 (ja) | 排気ガスの浄化方法 | |
| JP3311012B2 (ja) | 排気ガス浄化用触媒および排気ガス浄化方法 | |
| JPH07213902A (ja) | 排ガス浄化用触媒 | |
| JPH0899034A (ja) | 排気ガス浄化用触媒 | |
| JPH05168860A (ja) | 排気ガス浄化方法 | |
| JP3511314B2 (ja) | 排気ガス浄化用触媒および排気ガス浄化方法 | |
| JP3328322B2 (ja) | 排気ガスの浄化方法 | |
| JP3433956B2 (ja) | 排気ガス浄化方法 | |
| JP2009273986A (ja) | 排ガス浄化用触媒 | |
| JP3685463B2 (ja) | 排ガス浄化用触媒 | |
| JP3303486B2 (ja) | 排ガス浄化用触媒の製造方法 | |
| JPH08117600A (ja) | 排ガス浄化用触媒及びその製造方法 | |
| JP3789231B2 (ja) | 排ガス浄化用触媒 | |
| JPH0985093A (ja) | 排ガス浄化用触媒 | |
| JPH07155601A (ja) | 排気ガス浄化用触媒 | |
| JP3589383B2 (ja) | 排ガス浄化用触媒 | |
| JP3488487B2 (ja) | 排気ガス浄化方法 | |
| JP3224054B2 (ja) | 排気ガス浄化方法 | |
| JPH08141394A (ja) | 排ガス浄化用触媒 | |
| JPH07171349A (ja) | 排気ガス浄化方法 | |
| JP3551346B2 (ja) | 排ガス浄化装置 | |
| JP3775080B2 (ja) | 排ガス浄化用触媒 | |
| JPH07132226A (ja) | 排気ガス浄化用触媒 | |
| JP3154620B2 (ja) | 排ガス浄化用触媒及び排ガス浄化方法 |