JPH0967428A - 複合材料及びその製造方法並びにトラックベルトの横剛性部材用複合材料 - Google Patents

複合材料及びその製造方法並びにトラックベルトの横剛性部材用複合材料

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JPH0967428A
JPH0967428A JP7248436A JP24843695A JPH0967428A JP H0967428 A JPH0967428 A JP H0967428A JP 7248436 A JP7248436 A JP 7248436A JP 24843695 A JP24843695 A JP 24843695A JP H0967428 A JPH0967428 A JP H0967428A
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Abstract

(57)【要約】 【課題】 スノーモービルに係るトラックベルトのロッ
ド材料として、高速走行による高温昇温状態に耐える耐
熱性を維持し且つ屈曲疲労特性も大幅に向上させる複合
材料を提供することを目的とする。 【解決手段】 マトリックスとして、熱硬化性樹脂であ
る多官能性エポキシ系樹脂と熱可塑性樹脂である芳香族
系ポリカーボネート樹脂とから成るポリマーアロイを採
用し、このポリマーアロイと強化繊維とから成るもので
ある。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、スノーモービルな
どに使用されるトラックベルトの横剛性部材（以下、ロ
ッドと言う。）用複合材料に関するものである。更に詳
細には、ゴム製トラックベルトのロッドとして軽量で耐
熱性が高く、曲げ強度及び屈曲疲労特性が優れているこ
とから、高速機種や大型機種にも対応可能なロッド用複
合材料に関するものである。
【０００２】
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】スノー
モービルのトラックベルトのロッドは当初、鉄鋼材が使
用されていたが、該スノーモービルが寒冷地の乗り物と
して一般化、日常化し、さらにはレジャー用として普及
するに伴い、省エネ化と性能向上の市場要求から繊維強
化プラスチックが採用されるに至った。
【０００３】そして、スノーモービルのレジャー性が近
年、益々高まり機種の大型化、高性能化が進むにつれ、
従来の高速走行速度１２０〜１５０ｋｍ／ｈｒが１６０
〜２００ｋｍ／ｈｒ程度迄要求されるようになってい
る。
【０００４】その結果従来の繊維強化プラスチックを採
用したロッドでは、走行中に頻繁に折れを生じ、使用に
耐えないばかりでなく、安全性にも大きな問題が生じる
ことが確認された。
【０００５】原因はスノーモービルの連続高速走行によ
る機械的摩擦により繊維強化プラスチックの温度が１８
０〜２００℃程度の高温迄昇温蓄熱し、繊維強化プラス
チックのガラス転移点（１３０℃程度）をはるかに超え
てしまうからであることが分析の結果判明している。
【０００６】従って、日常走行レベルの１００ｋｍ／ｈ
ｒ以下での常温〜８０℃程度の使用環境における高い屈
曲疲労特性は勿論のこと２００℃以上の耐熱性を維持し
ながら、凹凸路面走行時にベルトが受けるランダムな曲
げの繰り返し荷重即ち、屈曲疲労特性を更に向上させた
ロッド用の材料が必要となる。
【０００７】従来からロッドに採用されている実用的な
繊維強化プラスチックは、マトリックスに不飽和ポリエ
ステル樹脂若しくはビニルエステル樹脂若しくはエポキ
シ系樹脂を使用した引抜成形品が多用されていた。
【０００８】しかし、不飽和ポリエステル樹脂やビニル
エステル樹脂は取り扱い性が容易で、成形性に優れては
いるが、耐熱性は１５０℃が限度であり、その上接着力
が一般的にエポキシ系樹脂より劣ることから、屈曲疲労
特性に難点があった。
【０００９】一方エポキシ系樹脂は接着力に優れ品種も
数多くあり、耐熱性も良好であるが、耐熱性能を重視す
ると樹脂が固く脆くなり、屈曲疲労特性が著しく低下す
ることが良く知られている。
【００１０】また、エポキシ系樹脂の固さや脆さを改善
して靭性向上を図り屈曲疲労特性を高めるためゴム変性
樹脂や可撓性付与剤を併用する手段も良く知られている
が、この場合は耐熱性が低下するため、要求性能を得ら
れないと言う問題があった。
【００１１】本発明者らは、耐熱性を損なうこと無く屈
曲疲労特性に優れる材料を研究した結果、多官能性エポ
キシ系樹脂と芳香族系ポリカーボネート樹脂とによるポ
リマーアロイのマトリックスが、スノーモービルなどに
使用されるトラックベルトのロッド用複合材料として、
高速走行による高温昇温状態に耐える耐熱性を維持し且
つ屈曲疲労特性も大幅に向上させるものであることを見
いだし、本発明を完成させた。
【００１２】
【課題を解決するための手段】マトリックスとして、熱
硬化性樹脂である多官能性エポキシ系樹脂と熱可塑性樹
脂である芳香族系ポリカーボネート樹脂とから成るポリ
マーアロイを採用し、このポリマーアロイと強化繊維と
から成ることを特徴とする複合材料に係るものである。
【００１３】マトリックスとして、熱硬化性樹脂である
多官能性エポキシ系樹脂と酸無水物系硬化剤と熱可塑性
樹脂である芳香族系ポリカーボネート樹脂との混合物を
採用し、この混合物と強化繊維とから成ることを特徴と
する複合材料に係るものである。
【００１４】請求項２記載の複合材料において、多官能
性エポキシ系樹脂を１００重量部、酸無水物系硬化剤を
９０〜１３０重量部、芳香族系ポリカーボネート樹脂を
３〜２５重量部にしたことを特徴とする複合材料に係る
ものである。
【００１５】請求項２，３いずれか１項に記載の複合材
料において、多官能性エポキシ系樹脂として、分子量２
５０〜１０００程度で且つ官能基数が３〜４程度のエポ
キシ系樹脂を採用したことを特徴とする複合材料に係る
ものである。
【００１６】請求項１〜４いずれか１項に記載の複合材
料において、強化繊維として、ガラス繊維，アラミド繊
維，カーボン繊維，アルミナ繊維を単独若しくは２種以
上組み合わせて採用したことを特徴とする複合材料に係
るものである。
【００１７】請求項１〜５記載の複合材料において、エ
ポキシ系樹脂として、グリシジルアミンタイプのエポキ
シ系樹脂を採用したことを特徴とする複合材料に係るも
のである。
【００１８】請求項１〜６記載の複合材料において、脂
環型酸無水物系硬化剤として、メチルテトラヒドロ無水
フタル酸、無水メチルナジック酸、高圧水素化法による
ヘキサヒドロ無水フタル酸を単独または２種以上を混合
して成る脂環型酸無水物系硬化剤を採用したことを特徴
とする複合材料に係るものである。
【００１９】マトリックスとして、熱硬化性樹脂である
多官能性エポキシ系樹脂と酸無水物系硬化剤と熱可塑性
樹脂である芳香族系ポリカーボネート樹脂との混合物を
採用し、この混合物と強化繊維とを使用して引抜成形法
により製造することを特徴とする複合材料の製造方法に
係るものである。
【００２０】請求項８記載の複合材料の製造方法におい
て、前記混合物に、官能基数が２で且つ分子量が１００
〜６００程度の２官能エポキシ系樹脂を更に混合したこ
とを特徴とする複合材料の製造方法に係るものである。
【００２１】請求項８記載の複合材料の製造方法におい
て、酸無水物系硬化剤として、１００〜２５０℃の範囲
で加熱硬化可能な脂環型酸無水物系硬化剤を採用したこ
とを特徴とする複合材料の製造方法に係るものである。
【００２２】請求項８記載の複合材料の製造方法におい
て、芳香族系ポリカーボネート樹脂として、ガラス転移
点が１３０℃以上で且つ分子量が１２０００〜８０００
０程度の芳香族系ポリカーボネート樹脂を採用したこと
を特徴とする複合材料の製造方法に係るものである。
【００２３】請求項８記載の複合材料の製造方法におい
て、マトリックスの粘度が１００〜１５０００ｍｐａ・
ｓ程度で且つ８０〜２５０℃の温度雰囲気で短時間に硬
化する液状のマトリックスを採用したことを特徴とする
複合材料の製造方法に係るものである。
【００２４】請求項８記載の複合材料の製造方法におい
て、引抜成形された成形品における強化繊維の体積含有
率を５０〜７０％、マトリックスの体積含有率を３０〜
５０％となるように調整することを特徴とする複合材料
の製造方法に係るものである。
【００２５】請求項８記載の複合材料の製造方法におい
て、マトリックスにおける芳香族系ポリカーボネート樹
脂の体積含有率を２〜２５％となるように調整すること
を特徴とする複合材料の製造方法に係るものである。
【００２６】請求項８記載の複合材料の製造方法におい
て、芳香族系ポリカーボネート樹脂として、融点２２０
〜２４０℃の芳香族系ポリカーボネート樹脂を採用した
ことを特徴とするトラックベルトの横剛性部材用複合材
料に係るものである。
【００２７】スノーモービルに使用されるトラックベル
トの横剛性部材用複合材料に、請求項８〜１５いずれか
１項に記載の複合材料の製造方法により製造された引抜
成形品を採用したことを特徴とするトラックベルトの横
剛性部材用複合材料に係るものである。
【００２８】
【発明の実施の形態】本発明は、多官能性エポキシ系樹
脂と酸無水物系硬化剤と芳香族系ポリカーボネート樹脂
とを混合し、引抜成形法によりロッド用複合材料を得る
ことを特徴とするものである。
【００２９】本発明によるマトリックスとは、詳しくは
多官能性エポキシ系樹脂１００重量部酸無水物系硬
化剤９０〜１３０重量部芳香族系ポリカーボネート樹
脂５〜４５重量部からなるものである。
【００３０】本発明に用いる多官能性エポキシ系樹脂と
は分子量が２５０〜１０００程度のエポキシ樹脂で官能
基数が３〜４程度の樹脂が好ましく、引抜成形時の樹脂
の反応速度や成形品性能のバランス若しくは樹脂粘度調
整用に２官能基のエポキシ樹脂で分子量が１００〜６０
０程度のエポキシ樹脂をブレンドして用いることを妨げ
るものでは無い。
【００３１】また、酸無水物系硬化剤とは脂環型酸無水
物系硬化剤で常温で液状であり、１００〜２５０℃の範
囲で加熱硬化可能なものが引抜成形用として実際的であ
る。
【００３２】本発明中、引抜成形品に靭性を付与し耐熱
性を維持しつつロッド用複合材料の屈曲疲労特性向上に
効果を発揮する芳香族系ポリカーボネート樹脂とはガラ
ス転移点が１３０℃以上で分子量が１２０００〜８００
００程度のものが好ましい。
【００３３】上記処方の選定にあたっては先ずマトリッ
クスが通常の引抜成形法による成形が可能であることが
前提となる。即ち引抜成形工程中の樹脂含浸槽内におけ
るマトリックスの粘度が１００〜１５０００ｍｐａ・ｓ
(ミリパスカル・秒)の液状であり８０〜２５０℃の温度
雰囲気で速やかに硬化することが必要である。
【００３４】このことからエポキシ系樹脂としてグリシ
ジルアミンタイプが粘度、硬化速度の面から適してい
る。
【００３５】また、脂環型酸無水物系硬化剤としてはDi
els-Alder反応により得られる硬化剤のうち低粘度液状
体であるメチルテトラヒドロ無水フタル酸、無水メチル
ナジック酸、高圧水素化法によるヘキサヒドロ無水フタ
ル酸等を単独または２種以上をブレンドして用いること
が可能である。
【００３６】熱可塑性樹脂は引抜成形法における成形工
程中の金型内で融解する融点、即ち１８０〜２５０℃程
度の温度で融ける樹脂として、芳香族系ではフェノキシ
樹脂やポリフェニレンエーテル樹脂、ポリカーボネート
樹指、芳香族ナイロン樹脂等が上げられるが、耐熱性に
関係するＴｇ点、耐屈曲疲労性に関与する耐衝撃性及び
引張破断伸び率等が何れも高い芳香族系ポリカーボネー
ト樹脂を選定することが好ましい。
【００３７】ところで、一般に熱硬化性樹脂を使用して
成形を行う引抜成形法では樹脂の硬化特性から、金型温
度を８０〜２５０℃に設定し、樹脂の金型滞留時間は５
〜３００秒程度で、連続的に金型から引き抜いて成形す
る。このプロセスにより硬化した樹脂は三次元架橋構造
となり強化繊維とマトリックスが一体化して不溶不融の
繊維強化プラスチック製引抜成形品となる。
【００３８】金型温度を約２５０℃より高く設定して成
形すると熱硬化性樹脂の場合は発熱反応の熱が加わり、
所謂ベーキング現象を生じて成形品を得る事は困難であ
る。
【００３９】従って、使用する熱可塑性樹脂の融点が金
型設定温度の上限である２５０℃を超える場合は、ベー
スとなるエポキシ系樹脂と熱可塑性樹脂が相溶する事無
く単なる充填剤として存在するだけであり、相溶状態か
ら樹脂の硬化過程で生ずるミクロ相分離構造による海島
状態とは全く異なるものであり成形物の強靭化にはなら
ない。
【００４０】実験室的には、予めエポキシ系樹脂と熱可
塑性樹脂をメチレンクロライドのような溶解力の高い溶
媒を用いて一旦加熱相溶させ、後で溶媒を減圧除去した
後加熱硬化して成形物を得る手法で研究が多く報告され
ている（J.B.Cho,J.W.Hwang,K.CHO,J.H.An and C.E.par
k POLYMER，1993，Volume 34，Number 23 page 4832-48
36 山本、井上 Polymer Preprint，JAPAN Vol.41，No.3
1992)。
【００４１】しかし、工業的成形生産方式で大量の樹脂
を使用する引抜成形法では、成形に使用するマトリック
ス樹脂は無溶剤でなければならず実験室レベルでは可能
な手法であっても、生産に応用することは極めて困難で
ある。また、メチレンクロライド等の溶解力の極めて強
い溶媒は毒性や環境汚染の問題もあり、工業的な利用は
難しい面がある。
【００４２】一方マトリックスのエポキシ系樹脂と熱可
塑性樹脂を高温に保持しブレンドして時間を掛けて相溶
させることも可能ではあるが、高温のため樹脂の硬化反
応や変質を制御しながらポットライフを維持すること
は、装置やプロセスの複雑化を招き実際的ではない。
【００４３】本発明は前記記載のようにエポキシ系樹脂
とその硬化剤として酸無水物系硬化剤を選定し、引抜成
形法による通常の金型設定温度８０℃〜２５０℃の範囲
内に入る融点約２２０〜２４０℃の芳香族ポリカーボネ
ート樹脂を特定して採用することにより熱可塑性樹脂で
ある芳香族ポリカーボネート樹脂を使用前にエポキシ系
樹脂と相溶させる必要が無く、従ってマトリックスの調
合に際し溶剤への加熱溶解とその後の溶剤の減圧除去と
いう複雑な手間を必要とする手順無しで所定の樹脂類を
ミキサーで単に撹拌混合後直ちに引抜成形に供する事が
可能となるばかりでなく、本発明の目的とする耐熱性を
維持し且つ屈曲疲労特性を大幅に向上することが可能な
ポリマーアロイ化された硬化マトリックスによる繊維強
化プラスチック製ロッド用複合材料を得る事が出来る。
【００４４】
【実施例】以下に、本発明を実施例に基づいて具体的に
説明する。
【００４５】本実施例は図６〜１０に図示したスノーモ
ービル１に係るトラックベルト２のロッド３（一枚のト
ラックベルト２に４０〜５０本程度のロッド３が設けら
れている。）に使用される複合材料である。符号４は金
具である。
【００４６】このロッド３（引抜成形品）を得るために
断面形状が直径１２.８ｍｍの略半円状で断面積が６４.
５ｍｍ2の金型５００ｍｍ長さのものを用意し、強化繊
維として日本電気硝子(株)製ガラスロービング２３１０
番手４５本をラックから引き出し、引き揃えて半円状の
金型穴内に通した。
【００４７】エポキシ系樹脂とのポリマーアロイ化を図
る熱可塑性樹脂として帝人化成(株)製パンライトＬ１２
２５（ガラス転移点約１４５℃、融点約２３０℃、比重
１.２０）芳香族系ポリカーボネート樹脂を用意した。
【００４８】（実施例１）マトリックスを以下の処方に
より選定し、撹拌羽根の回転数１６００ｒｐｍのミキサ
ーにより３分間撹拌混合し引抜成形の強化繊維含浸用樹
脂として用意した。調合後の樹脂粘度は９２０ｍｐａ・
ｓ（２３℃）であった。
【００４９】 〈エポキシ系樹脂〉 グリシジルアミンタイプエポキシ 住友化学工業(株)製 ＥＬＭ−１００（３官能） ２７.８重量部 ジグリシジルエーテルビスフェノールＡタイプエポキシ 旭チバ(株)製 ＡＥＲ ２６０（２官能） １２.０重量部 〈酸無水物系硬化剤〉 無水メチルナジック酸 日立化成工業(株)製 ＡＨ ３０００ ３６.７重量部 メチルテトラヒドロ無水フタル酸 東燃石油化学(株)製 ＰＨ ５０００ １４.７重量部 〈芳香族系ポリカーボネート樹脂〉 帝人化成(株) パンライト１２２５ ７.９重量部 〈添加剤〉 ２エチル４メチルイミダゾール ０.３重量部 ステアリン酸亜鉛 ０.６重量部 合計 １００.０重量部 上記強化繊維／マトリックスによる構成により金型温度
を２４０℃に設定し、引抜成形速度１５ｃｍ／ｍｉｎで
成形し断面半円形状のＦＲＰロッドを得た。得られたＦ
ＲＰロッドを２００℃に設定された恒温乾燥機で１０時
間の後硬化を行った。
【００５０】ＦＲＰロッドの性状は１２８.５ｇ／ｍガ
ラス含有率６３.７体積％であった。
【００５１】（実施例２）マトリックスを以下の処方に
より選定し、実施例１と同様に撹拌羽根の回転数１６０
０ｒｐｍのミキサーにより３分間撹拌混合し引抜成形の
強化繊維含浸用樹脂として用意した。
【００５２】調合後の樹脂粘度は１２４０ｍｐａ・ｓ
（２３℃）であった。
【００５３】 〈エポキシ系樹脂〉 グリシジルアミンタイプエポキシ 三菱瓦斯化学(株)製 ＴＥＴＲＡＤ Ｃ（４官能） ２５.５重量部 ジグリシジルエーテルビスフェノールＡタイプエポキシ 油化シェルエポキシ(株)製 ＥＰＩＫＯＴＥ８２８（２官能）１３.７重量部 〈酸無水物系硬化剤〉 無水メチルナジック酸 日立化成工業(株)製 ＡＨ ３０００ ５１.７重量部 〈芳香族系ポリカーボネート樹脂〉 帝人化成(株) パンライト１２２５ ７.９重量部 〈添加剤〉 ２エチル４メチルイミダゾール ０.４重量部 ステアリン酸亜鉛 ０.８重量部 合計 １００.０重量部 上記強化繊維／マトリックスによる構成により金型温度
を２４０℃に設定し、引抜成形速度１５ｃｍ／ｍｉｎで
成形し断面半円状のＦＲＰロッドを得た。得られたＦＲ
Ｐロッドを２００℃に設定された恒温乾燥機で１０時間
の後硬化を行った。
【００５４】ＦＲＰロッドの性状は１２８.７ｇ／ｍガ
ラス含有率６３.５体積％であった。
【００５５】（実施例３）マトリックスを以下の処方に
より選定し、実施例１と同様に撹拌羽根の回転数１６０
０ｒｐｍのミキサーにより３分間撹拌混合し引抜成形の
強化繊維含浸用樹脂として用意した。
【００５６】調合後の樹脂粘度は１６２０ｍｐａ・ｓ
（２３℃）であった。
【００５７】 〈エポキシ系樹脂〉 グリシジルアミンタイプエポキシ 東都化成(株)製 ＹＨ４３４Ｌ （４官能） ２６.９重量部 ジグリシジルエーテルビスフェノールＦタイプエポキシ 油化シェルエポキシ(株)製 ＥＰＩＫＯＴＥ８０７（２官能）１４.５重量部 〈酸無水物系硬化剤〉 無水メチルナジック酸 日立化成工業(株)製 ＡＨ ３０００ ４４.５重量部 無水メチルテトラヒドロフタル酸 日立化成工業(株)製 ＨＮ ２２００ ４.６重量部 〈芳香族系ポリカーボネート樹脂〉 帝人化成(株) パンライト１２２５ ８.３重量部 〈添加剤〉 ２エチル４メチルイミダゾール ０.４重量部 ステアリン酸亜鉛 ０.８重量部 合計 １００.０重量部 上記強化繊維／マトリックスによる構成により金型温度
を２４０℃に設定し、引抜成形速度１５ｃｍ／ｍｉｎで
成形し断面半円形状のＦＲＰロッドを得た。得られたＦ
ＲＰロッドを２００℃に設定された恒温乾燥機で１０時
間の後硬化を行った。
【００５８】ＦＲＰロッドの性状は１２９.０ｇ／ｍガ
ラス含有率６３.４体積％であった。次に比較例につい
て説明する。
【００５９】前記実施例１〜３と同様にスノーモービル
１に係るトラックベルト２のロッド３を得るために、断
面形状が直径１２.８ｍｍの略半円状で断面積が６４.５
ｍｍ2の金型５００ｍｍ長さのものを用意し、強化繊維
として日本電気硝子(株)製ガラスロービング２３１０番
手４５本をラックから引き出し、引き揃えて半円状の金
型穴内に通した。
【００６０】比較例のマトリックスには次のものを用意
した。
【００６１】比較例１にはスノーモービルの汎用機種に
採用されている従来処方のマトリックス。
【００６２】比較例２には実施例２の処方から芳香族系
ポリカーボネート樹脂のみを添加しないマトリックス。
【００６３】比較例３には実施例３の処方から芳香族系
ポリカーボネート樹脂のみを添加しないマトリックス。
【００６４】比較例４には実施例３の処方から芳香族系
ポリカーボネート樹脂のかわりに同量のフェノキシ樹脂
を添加したマトリックス。
【００６５】比較例５には実施例３の処方から芳香族系
ポリカーボネート樹脂のかわりに同量のポリエーテルエ
ーテルケトン樹脂を添加したマトリックス。
【００６６】以下に具体的内容を例示する。
【００６７】（比較例１）実施例と同じ装置により、強
化用ガラス繊維も同一の種類を同本数用意した。マトリ
ックスを下記の処方により選定し、撹拌羽根の回転数１
６００ｒｐｍのミキサーにより３分間撹拌混合し引抜成
形の強化繊維含浸用樹脂として用意した。調合後の樹脂
粘度は６２０ｍｐ・ｓ（２３℃）であった。
【００６８】 〈エポキシ系樹脂〉 ジグリシジルエーテルビスフェノールＡタイプエポキシ 旭チバ(株)製 ＡＥＲ ２６０（２官能） ５６.２重量部 〈酸無水物系硬化剤〉 ヘキサヒドロ無水フタル酸 新日本理化(株)製 リカシッドＨＨ ４２.１重量部 〈添加剤〉 ２エチル４メチルイミタゾール ０.６重量部 ステアリン酸亜鉛 １.１重量部 合計 １００.０重量部 上記強化繊維／マトリックスによる構成により金型温度
を１７０℃に設定し、引抜成形速度１５ｃｍ／ｍｉｎで
成形し断面半円形状のＦＲＰロッドを得た。得られたＦ
ＲＰロッドを１４０℃に設定された恒温乾燥機で１０時
間の後硬化を行った。
【００６９】ＦＲＰロッドの性状は１２８.２ｇ／ｍで
ガラス含有率は６４.１体積％であった。
【００７０】（比較例２）比較例１と同様にして１０５
０ｍｐ・ｓ（２３℃）の調合樹脂を用意した。
【００７１】 〈エポキシ系樹脂〉 グリシジルアミンタイプエポキシ 三菱瓦斯化学(株)製 ＴＥＴＲＡＤ Ｃ（４官能） ２５.５重量部 ジグリシジルエーテルビスフェノールＡタイプエポキシ 油化シェルエポキシ(株)製 ＥＰＩＫＯＴＥ８２８（２官能）１３.７重量部 〈酸無水物系硬化剤〉 無水メチルナジック酸 日立化成工業(株)製 ＡＨ ３０００ ５１.７重量部 〈添加剤〉 ２エチル４メチルイミタゾール ０.４重量部 ステアリン酸亜鉛 ０.８重量部 合計 ９２.１重量部 上記強化繊維／マトリックスによる構成により金型温度
を２００℃に設定し、引抜成形速度１５ｃｍ／ｍｉｎで
成形し断面半円形状のＦＲＰロッドを得た。得られたＦ
ＲＰロッドを２００℃に設定された恒温乾燥機で１０時
間の後硬化を行った。
【００７２】ＦＲＰロッドの性状は１２８．４ｇ／ｍで
ガラス含有率は６４.１体積％であった。
【００７３】（比較例３）比較例１と同様にして１３７
０ｍｐ・ｓ（２３％）の調合樹脂を用意した。
【００７４】 〈エポキシ系樹脂〉 グリシジルアミンタイプエポキシ 東都化成(株)製 ＹＨ４３４Ｌ（４官能） ２６.９重量部 ジグリシジルエーテルビスフェノールＦタイプエポキシ 油化シェルエポキシ(株)製 ＥＰＩＫＯＴＥ８０７（２官能）１４.５重量部 〈酸無水物系硬化剤〉 無水メチルナジック酸 日立化成工業(株)製 ＡＨ ３０００ ４４.５重量部 無水メチルテトラヒドロフタル酸 日立化成工業(株)製 ＨＮ ２２００ ４.６重量部 〈添加剤〉 ２エチル４メチルイミタゾール ０.４重量部 ステアリン酸亜鉛 ０.８重量部 合計 ９１.７重量部 上記強化繊維／マトリックスによる構成により金型温度
を２００℃に設定し、引抜成形速度１５ｃｍ／ｍｉｎで
成形し断面半円形状のＦＲＰロッドを得た。得られたＦ
ＲＰロッドを２００℃に設定された恒温乾燥機で１０時
間の後硬化を行った。
【００７５】ＦＲＰロッドの性状は１２８.６ｇ／ｍで
ガラス含有率は６３.５体積％であった。
【００７６】（比較例４）熱可塑性樹脂としてフェノキ
シ アソシエイト社製フェノキシ 樹脂ＰＫＨＰ−２００
（ガラス転移点約１２０℃、融点約２１０℃、比重１.
１８）を選定し、実施例３と同様にして調合後の粘度１
５９０ｍｐａ・ｓ（２３℃）の含浸用樹脂を用意した。
【００７７】 〈エポキシ系樹脂〉 グリシジルアミンタイプエポキシ 東都化成(株)製 ＹＨ４３４Ｌ（４官能） ２６.９重量部 ジグリシジルエーテルビスフェノールＦタイプエポキシ 油化シェルエポキシ(株)製 ＥＰＩＫＯＴＥ８０７（２官能）１４.５重量部 〈酸無水物系硬化剤〉 無水メチルナジック酸 日立化成工業(株)製 ＡＨ ３０００ ４４.５重量部 無水メチルテトラヒドロフタル酸 日立化成工業(株)製 ＨＮ ２２００ ４.６重量部 〈フェノキシ樹脂〉 フェノキシ アソシエイト社製 ＰＫＨＰ−２００ ８.３重量部 〈添加剤〉 ２エチル４メチルイミダゾール ０.４重量部 ステアリン酸亜鉛 ０.８重量部 合計 １００.０重量部 上記強化繊維／マトリックスによる構成により金型温度
を２４０℃に設定し、引抜成形速度１５ｃｍ／ｍｉｎで
成形し断面半円形状のＦＲＰロッドを得た。得られたＦ
ＲＰロッドを２００℃に設定された恒温乾燥機で１０時
間の後硬化を行った。
【００７８】ＦＲＰロッドの性状は１２８.９ｇ／ｍガ
ラス含有率６３.５体積％であった。
【００７９】（比較例５）熱可塑性樹脂として三井東圧
化学(株)製ポリエーテルエーテルケトン樹脂ＰＥＥＫ４
５０（ガラス転移点約１６０℃、融点約３４０℃ 比重
１．３０）を選定し、実施例３と同様にして調合後の粘
度１６７０ｍｐａ・ｓ（２３℃）の含浸用樹脂を用意し
た。
【００８０】 〈エポキシ系樹脂〉 グリシジルアミンタイプエポキシ 東都化成(株)製 ＹＨ４３４Ｌ（４官能） ２６.９重量部 ジグリシジルエーテルビスフェノールＦタイプエポキシ 油化シェルエポキシ(株)製 ＥＰＩＫＯＴＥ８０７（２官能）１４.５重量部 〈酸無水物系硬化剤〉 無水メチルナジック酸 日立化成工業(株)製 ＡＨ ３０００ ４４.５重量部 無水メチルテトラヒドロフタル酸 日立化成工業(株)製 ＨＮ ２２００ ４.６重量部 〈ポリエーテルエーテルケトン樹脂〉 三井東圧化学(株)製 ＰＥＥＫ４５０Ｐ ８.３重量部 〈添加剤〉 ２エチル４メチルイミダゾール ０.４重量部 ステアリン酸亜鉛 ０.８重量部 合計 １００.０重量部 上記強化繊維／マトリックスによる構成により金型温度
を２４０℃に設定し、引抜成形速度１５ｃｍ／ｍｉｎで
成形し断面半円形状のＦＲＰロッドを得た。得られたＦ
ＲＰロッドを２００℃に設定された恒温乾燥機で１０時
間の後硬化を行った。
【００８１】ＦＲＰロッドの性状は１２９.０ｇ／ｍガ
ラス含有率６３.４体積％であった。以上前述の実施例
１〜３と比較例１〜５で得られた合計８種類のＦＲＰロ
ッド（引抜成形品）について以下に示す測定方法及び試
験装置により、各々の特性を確認し結果を図１に係る表
に記載した。
【００８２】〈樹脂粘度〉前述した実施例１〜３及び比
較例１〜５における樹脂粘度測定方法はＪＩＳＫ ７１
１７に準拠してＢ型粘度計にて測定を行ったものであ
る。
【００８３】〈成形品単位重量〉実施例１〜３及び比較
例１〜５において引抜成形した８種類について、各々の
成形品を長さ方向に１０００ｍｍで切断し精度０.０１
ｇの電子天秤で重量測定し表示は末尾を四捨五入して
０.１ｇの単位まで求めた。
【００８４】〈体積含有率〉各々の成形品１０００ｍｍ
当たりのガラス繊維投入量は２.３１ｇ／ｍ×４５本＝
１０３.９５ｇ／ｍであり、ガラス繊維の比重を２.５
４、成形品１０００ｍｍの体積は６４.５ｍｍ2×１００
０ｍｍ＝６４.５ｃｍとし、下記の式により算出した。
【００８５】ガラス繊維の体積含有率（％）＝（１０
３.９５／２.５４）÷６４.５×１００＝６３.４（％） また、マトリックスの場合は下記の式により求めた。
【００８６】マトリックスの体積含有率（％）＝１００
−（ガラス繊維体積含有率） 更に、実施例１〜３及び比較例４、５で使用した熱可塑
性樹脂の体積含有率は下記により求めた。
【００８７】マトリックスの成形品１０００ｍｍ中の体
積は ６４.５ｃｍ×（１−０.６３４）＝２３.６１ｃｍ 熱可塑性樹脂のマトリックス中に占める体積含有率
（％）＝（成形品単位重量−１０３.９５）×熱可塑性
樹脂添加量（％）÷使用熱可塑性樹脂の比重÷２３.６
１×１００
【００８８】〈Ｔｇ点（ガラス転移温度）〉
【００８９】８種類の成形品のそれぞれから約０.５ｍ
ｍ（厚さ）×１.５ｍｍ（巾）×７０.０ｍｍ（長さ）の
試料を繊維方向に沿って切り出し、ＲＨＥＳＣＡ社製粘
弾性測定装置ＲＤ−１１００ＡＤを使用して、両端１０
ｍｍを把持しチャック間隔５０ｍｍとして昇温速度５℃
／ｍｉｎで測定した。
【００９０】〈曲げ強さ〉
【００９１】８種類の成形品のそれぞれの現品をロッド
の長さ方向に１５０ｍｍ長で切り出した物を試料とし
て、島津製作所(株)製ＡＵＴＯＧＲＡＰＨ ＡＧ−１０
ＴＢを使用し、現物形状での三点曲げ強さを測定した。
此のとき支点間距離は１００ｍｍとし圧子及び支え治具
形状はＪＩＳ Ｋ７０５５に準拠した。また、２００℃
の高温測定はそれぞれの試料を２００℃の同一雰囲気で
３０ｍｉｎ間保持した後測定を行った。
【００９２】また、応力負荷方向は断面半円形状の平面
側を支点にあてて円周方向から圧子により荷重を負荷し
た。
【００９３】〈屈曲疲労特性〉
【００９４】８種類の成型品のそれぞれの現品をロッド
の長さ方向に２００ｍｍ長で切り出した物を試料とし
て、森鉄工(株)製曲げ疲労試験機を使用し、現物形状で
四点曲げ繰り返し疲労試験を実施した。此のとき両端支
持支点距離は１５０ｍｍの固定とし、応力負荷圧子間隔
は６０ｍｍ、繰り返し荷重負荷量はスタート時点で０〜
２００ｋｇとしサイクル数は５Ｈｚとした。此のとき圧
子の荷重負荷方向は平面側から行った。
【００９５】測定の終点は繰り返し曲げ疲労による応力
荷重の減少により、最大荷重が１００ｋｇに低下した時
点をもって終了とし繰り返し回数をもって表示した。
【００９６】また、本試験による成形品の破断面を日立
製作所(株)製ＳＥＭ Ｓ−２３００により撮影し、その
代表例を図２及び図３に示した（図２，３はＳＥＭ撮影
した写真のコピーである。）。
【００９７】図２は比較例３でマトリックスがポリマー
アロイ化されていない例であり、図３は本実施例３によ
るポリマーアロイ化された例である。
【００９８】写真から観察されるようにポリマーアロイ
化されたマトリックスを採用した場合（図３の場合）
は、ガラスフィラメント表面に硬化した樹脂が非常に多
く付着している。
【００９９】一方、ポリマーアロイ化されていないマト
リックスを採用した場合（図２の場合）は、ガラスフィ
ラメント層への樹脂付着が殆ど見られずフィラメント表
層面が露出状態である事が認められる。従って、ポリマ
ーアロイ化による強靭化即ち屈曲疲労耐久性の効果を確
認することが出来る。
【０１００】これを更に各々のマトリックスのみによる
注型板を製作し、その衝撃破断面をＳＥＭ撮影した（図
４，５はＳＥＭ撮影した写真のコピーである。）。図４
は、比較例３の硬化マトリックス、図５は、本実施例３
のポリマーアロイ化された硬化マトリックスである。
【０１０１】図４では衝撃破壊方向にクラックが平行し
て揃って走っており、図５では破断面がうろこ状となり
強靭化されている状態が観察される。
【０１０２】以上のように本実施例に係る成形品は、ス
ノーモービルに係るトラックベルトのロッド材料として
耐熱性を損なわずに屈曲疲労耐久性が大幅に向上するこ
とになり、よって、スノーモービルの高速走行化への対
応が可能となる。そして、該ロッドは複雑な装置や作
業、危険な薬品類を使用する事無く通常の引抜成形法が
採用できる為、容易に工場生産することが出来ることに
なる。
【０１０３】
【発明の効果】以上のように本発明による複合材料は、
マトリックスとして、多官能エポキシ系樹脂と芳香族ポ
リカーボネート樹脂との混合物を採用するから、耐熱性
を損なわずに屈曲疲労耐久性を大幅に向上する複合材料
となり、また、該混合物を採用するから、該複合材料は
複雑な装置や作業、危険な薬品類を使用することなく、
通常の引抜成形法を採用できることになり、よって、容
易に工業生産し得ることになる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本実施例の特性を示す表である。
【図２】比較例３に係る成形品の破断面をＳＥＭ撮影し
たときの状態を表した説明図である。
【図３】本実施例３に係る成形品の破断面をＳＥＭ撮影
したときの状態を表した説明図である。
【図４】比較例３のマトリックスのみにより注型板を製
作しその衝撃破断面をＳＥＭ撮影したときの状態を表し
た説明図である。
【図５】本実施例３のマトリックスのみにより注型板を
製作しその衝撃破断面をＳＥＭ撮影したときの状態を表
した説明図である。
【図６】スノーモービル１の説明正面図である。
【図７】スノーモービル１のトラックベルト２を示し、
そのトラックベルト２のロッド３を示した説明斜視図で
ある。
【図８】スノーモービル１のトラックベルト２を示し、
そのトラックベルト２のロッド３を示した説明平断面図
である。
【図９】スノーモービル１のトラックベルト２を示し、
そのトラックベルト２のロッド３を示した説明側断面図
である。
【図１０】トラックベルト２のロッド３の説明斜視図で
ある。
【符号の説明】
１ スノーモービル ２ トラックベルト ３ ロッド
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成８年１１月１３日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】全文
【補正方法】変更
【補正内容】
【書類名】 明細書
【発明の名称】 複合材料及びその製造方法並びにトラ
ックベルトの横剛性部材用複合材料
【特許請求の範囲】
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、スノーモービルな
どに使用されるトラックベルトの横剛性部材（以下、ロ
ッドと言う。）用複合材料に関するものである。更に詳
細には、ゴム製トラックベルトのロッドとして軽量で耐
熱性が高く、曲げ強度及び屈曲疲労特性が優れているこ
とから、高速機種や大型機種にも対応可能なロッド用複
合材料に関するものである。
【０００２】
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】スノー
モービルのトラックベルトのロッドは当初、鉄鋼材が使
用されていたが、該スノーモービルが寒冷地の乗り物と
して一般化、日常化し、さらにはレジャー用として普及
するに伴い、省エネ化と性能向上の市場要求から繊維強
化プラスチックが採用されるに至った。
【０００３】そして、スノーモービルのレジャー性が近
年、益々高まり機種の大型化、高性能化が進むにつれ、
従来の高速走行速度１２０〜１５０ｋｍ／ｈｒが１６０
〜２００ｋｍ／ｈｒ程度迄要求されるようになってい
る。
【０００４】その結果従来の繊維強化プラスチックを採
用したロッドでは、走行中に頻繁に折れを生じ、使用に
耐えないばかりでなく、安全性にも大きな問題が生じる
ことが確認された。
【０００５】原因はスノーモービルの連続高速走行によ
る機械的摩擦により繊維強化プラスチックの温度が１８
０〜２００℃程度の高温迄昇温蓄熱し、繊維強化プラス
チックのガラス転移点（１３０℃程度）をはるかに超え
てしまうからであることが分析の結果判明している。
【０００６】従って、日常走行レベルの１００ｋｍ／ｈ
ｒ以下での常温〜８０℃程度の使用環境における高い屈
曲疲労特性は勿論のこと２００℃以上の耐熱性を維持し
ながら、凹凸路面走行時にベルトが受けるランダムな曲
げの繰り返し荷重即ち、屈曲疲労特性を更に向上させた
ロッド用の材料が必要となる。
【０００７】従来からロッドに採用されている実用的な
繊維強化プラスチックは、マトリックスに不飽和ポリエ
ステル樹脂若しくはビニルエステル樹脂若しくはエポキ
シ系樹脂を使用した引抜成形品が多用されていた。
【０００８】しかし、不飽和ポリエステル樹脂やビニル
エステル樹脂は取り扱い性が容易で、成形性に優れては
いるが、耐熱性は１５０℃が限度であり、その上接着力
が一般的にエポキシ系樹脂より劣ることから、屈曲疲労
特性に難点があった。
【０００９】一方エポキシ系樹脂は接着力に優れ品種も
数多くあり、耐熱性も良好であるが、耐熱性能を重視す
ると樹脂が固く脆くなり、屈曲疲労特性が著しく低下す
ることが良く知られている。
【００１０】また、エポキシ系樹脂の固さや脆さを改善
して靭性向上を図り屈曲疲労特性を高めるためゴム変性
樹脂や可撓性付与剤を併用する手段も良く知られている
が、この場合は耐熱性が低下するため、要求性能を得ら
れないと言う問題があった。
【００１１】本発明者らは、耐熱性を損なうこと無く屈
曲疲労特性に優れる材料を研究した結果、多官能性エポ
キシ系樹脂と芳香族系ポリカーボネート樹脂とによるポ
リマーアロイのマトリックスが、スノーモービルなどに
使用されるトラックベルトのロッド用複合材料として、
高速走行による高温昇温状態に耐える耐熱性を維持し且
つ屈曲疲労特性も大幅に向上させるものであることを見
いだし、本発明を完成させた。
【００１２】
【課題を解決するための手段】添付図面を参照して本発
明の要旨を説明する。
【００１３】マトリックスとして、熱硬化性樹脂である
多官能性エポキシ系樹脂と熱可塑性樹脂である芳香族系
ポリカーボネート樹脂とから成るポリマーアロイを採用
し、このポリマーアロイと強化繊維とから成ることを特
徴とする複合材料に係るものである。
【００１４】また、マトリックスとして、熱硬化性樹脂
である多官能性エポキシ系樹脂と酸無水物系硬化剤と熱
可塑性樹脂である芳香族系ポリカーボネート樹脂との混
合物を採用し、この混合物と強化繊維とから成ることを
特徴とする複合材料に係るものである。
【００１５】また、請求項２記載の複合材料において、
多官能性エポキシ系樹脂を１００重量部、酸無水物系硬
化剤を９０〜１３０重量部、芳香族系ポリカーボネート
樹脂を３〜２５重量部にしたことを特徴とする複合材料
に係るものである。
【００１６】また、請求項２，３いずれか１項に記載の
複合材料において、多官能性エポキシ系樹脂として、分
子量２５０〜１０００程度で且つ官能基数が３〜４程度
のエポキシ系樹脂を採用したことを特徴とする複合材料
に係るものである。
【００１７】また、請求項２〜４いずれか１項に記載の
複合材料において、強化繊維として、ガラス繊維，アラ
ミド繊維，カーボン繊維，アルミナ繊維を単独若しくは
２種以上組み合わせて採用したことを特徴とする複合材
料に係るものである。
【００１８】また、請求項２〜５記載の複合材料におい
て、多官能性エポキシ系樹脂として、グリシジルアミン
タイプのエポキシ系樹脂を採用したことを特徴とする複
合材料に係るものである。
【００１９】また、請求項２〜６記載の複合材料におい
て、酸無水物系硬化剤として、メチルテトラヒドロ無水
フタル酸、無水メチルナジック酸、高圧水素化法による
ヘキサヒドロ無水フタル酸を単独または２種以上を混合
して成る脂環型酸無水物系硬化剤を採用したことを特徴
とする複合材料に係るものである。
【００２０】また、マトリックスとして、熱硬化性樹脂
である多官能性エポキシ系樹脂と酸無水物系硬化剤と熱
可塑性樹脂である芳香族系ポリカーボネート樹脂との混
合物を採用し、この混合物と強化繊維とを使用して引抜
成形法により製造することを特徴とする複合材料の製造
方法に係るものである。
【００２１】また、請求項８記載の複合材料の製造方法
において、前記混合物に、官能基数が２で且つ分子量が
１００〜６００程度の２官能エポキシ系樹脂を更に混合
したことを特徴とする複合材料の製造方法に係るもので
ある。
【００２２】また、請求項８記載の複合材料の製造方法
において、酸無水物系硬化剤として、１００〜２５０℃
の範囲で加熱硬化可能な脂環型酸無水物系硬化剤を採用
したことを特徴とする複合材料の製造方法に係るもので
ある。
【００２３】また、請求項８記載の複合材料の製造方法
において、芳香族系ポリカーボネート樹脂として、ガラ
ス転移点が１３０℃以上で且つ分子量が１２０００〜８
００００程度の芳香族系ポリカーボネート樹脂を採用し
たことを特徴とする複合材料の製造方法に係るものであ
る。
【００２４】また、請求項８記載の複合材料の製造方法
において、マトリックスの粘度が１００〜１５０００ｍ
ｐａ・ｓ程度で且つ８０〜２５０℃の温度雰囲気で短時
間に硬化する液状のマトリックスを採用したことを特徴
とする複合材料の製造方法に係るものである。
【００２５】また、請求項８記載の複合材料の製造方法
において、引抜成形された成形品における強化繊維の体
積含有率を５０〜７０％、マトリックスの体積含有率を
３０〜５０％となるように調整することを特徴とする複
合材料の製造方法に係るものである。
【００２６】また、請求項８記載の複合材料の製造方法
において、マトリックスにおける芳香族系ポリカーボネ
ート樹脂の体積含有率を２〜２５％となるように調整す
ることを特徴とする複合材料の製造方法に係るものであ
る。
【００２７】また、請求項８記載の複合材料の製造方法
において、芳香族系ポリカーボネート樹脂として、融点
２２０〜２４０℃の芳香族系ポリカーボネート樹脂を採
用したことを特徴とする複合材料の製造方法に係るもの
である。
【００２８】また、スノーモービルに使用されるトラッ
クベルトの横剛性部材用複合材料に、請求項８〜１５い
ずれか１項に記載の複合材料の製造方法により製造され
た引抜成形品を採用したことを特徴とするトラックベル
トの横剛性部材用複合材料に係るものである。
【００２９】
【発明の実施の形態】本発明は、多官能性エポキシ系樹
脂と酸無水物系硬化剤と芳香族系ポリカーボネート樹脂
とを混合し、引抜成形法によりロッド用複合材料を得る
ことを特徴とするものである。
【００３０】本発明によるマトリックスとは、詳しくは
多官能性エポキシ系樹脂１００重量部酸無水物系硬
化剤９０〜１３０重量部芳香族系ポリカーボネート樹
脂５〜４５重量部からなるものである。
【００３１】本発明に用いる多官能性エポキシ系樹脂と
は分子量が２５０〜１０００程度のエポキシ樹脂で官能
基数が３〜４程度の樹脂が好ましく、引抜成形時の樹脂
の反応速度や成形品性能のバランス若しくは樹脂粘度調
整用に２官能基のエポキシ樹脂で分子量が１００〜６０
０程度のエポキシ樹脂をブレンドして用いることを妨げ
るものでは無い。
【００３２】また、酸無水物系硬化剤とは脂環型酸無水
物系硬化剤で常温で液状であり、１００〜２５０℃の範
囲で加熱硬化可能なものが引抜成形用として実際的であ
る。
【００３３】本発明中、引抜成形品に靭性を付与し耐熱
性を維持しつつロッド用複合材料の屈曲疲労特性向上に
効果を発揮する芳香族系ポリカーボネート樹脂とはガラ
ス転移点が１３０℃以上で分子量が１２０００〜８００
００程度のものが好ましい。
【００３４】上記処方の選定にあたっては先ずマトリッ
クスが通常の引抜成形法による成形が可能であることが
前提となる。即ち引抜成形工程中の樹脂含浸槽内におけ
るマトリックスの粘度が１００〜１５０００ｍｐａ・ｓ
(ミリパスカル・秒)の液状であり８０〜２５０℃の温度
雰囲気で速やかに硬化することが必要である。
【００３５】このことからエポキシ系樹脂としてグリシ
ジルアミンタイプが粘度、硬化速度の面から適してい
る。
【００３６】また、脂環型酸無水物系硬化剤としてはDi
els-Alder反応により得られる硬化剤のうち低粘度液状
体であるメチルテトラヒドロ無水フタル酸、無水メチル
ナジック酸、高圧水素化法によるヘキサヒドロ無水フタ
ル酸等を単独または２種以上をブレンドして用いること
が可能である。
【００３７】熱可塑性樹脂は引抜成形法における成形工
程中の金型内で融解する融点、即ち１８０〜２５０℃程
度の温度で融ける樹脂として、芳香族系ではフェノキシ
樹脂やポリフェニレンエーテル樹脂、ポリカーボネート
樹指、芳香族ナイロン樹脂等が上げられるが、耐熱性に
関係するＴｇ点、耐屈曲疲労性に関与する耐衝撃性及び
引張破断伸び率等が何れも高い芳香族系ポリカーボネー
ト樹脂を選定することが好ましい。
【００３８】ところで、一般に熱硬化性樹脂を使用して
成形を行う引抜成形法では樹脂の硬化特性から、金型温
度を８０〜２５０℃に設定し、樹脂の金型滞留時間は５
〜３００秒程度で、連続的に金型から引き抜いて成形す
る。このプロセスにより硬化した樹脂は三次元架橋構造
となり強化繊維とマトリックスが一体化して不溶不融の
繊維強化プラスチック製引抜成形品となる。
【００３９】金型温度を約２５０℃より高く設定して成
形すると熱硬化性樹脂の場合は発熱反応の熱が加わり、
所謂ベーキング現象を生じて成形品を得る事は困難であ
る。
【００４０】従って、使用する熱可塑性樹脂の融点が金
型設定温度の上限である２５０℃を超える場合は、ベー
スとなるエポキシ系樹脂と熱可塑性樹脂が相溶する事無
く単なる充填剤として存在するだけであり、相溶状態か
ら樹脂の硬化過程で生ずるミクロ相分離構造による海島
状態とは全く異なるものであり成形物の強靭化にはなら
ない。
【００４１】実験室的には、予めエポキシ系樹脂と熱可
塑性樹脂をメチレンクロライドのような溶解力の高い溶
媒を用いて一旦加熱相溶させ、後で溶媒を減圧除去した
後加熱硬化して成形物を得る手法で研究が多く報告され
ている（J.B.Cho,J.W.Hwang,K.CHO,J.H.An and C.E.par
k POLYMER，1993，Volume 34，Number 23 page 4832-48
36 山本、井上 Polymer Preprint，JAPAN Vol.41，No.3
1992)。
【００４２】しかし、工業的成形生産方式で大量の樹脂
を使用する引抜成形法では、成形に使用するマトリック
ス樹脂は無溶剤でなければならず実験室レベルでは可能
な手法であっても、生産に応用することは極めて困難で
ある。また、メチレンクロライド等の溶解力の極めて強
い溶媒は毒性や環境汚染の問題もあり、工業的な利用は
難しい面がある。
【００４３】一方マトリックスのエポキシ系樹脂と熱可
塑性樹脂を高温に保持しブレンドして時間を掛けて相溶
させることも可能ではあるが、高温のため樹脂の硬化反
応や変質を制御しながらポットライフを維持すること
は、装置やプロセスの複雑化を招き実際的ではない。
【００４４】本発明は前記記載のようにエポキシ系樹脂
とその硬化剤として酸無水物系硬化剤を選定し、引抜成
形法による通常の金型設定温度８０℃〜２５０℃の範囲
内に入る融点約２２０〜２４０℃の芳香族ポリカーボネ
ート樹脂を特定して採用することにより熱可塑性樹脂で
ある芳香族ポリカーボネート樹脂を使用前にエポキシ系
樹脂と相溶させる必要が無く、従ってマトリックスの調
合に際し溶剤への加熱溶解とその後の溶剤の減圧除去と
いう複雑な手間を必要とする手順無しで所定の樹脂類を
ミキサーで単に撹拌混合後直ちに引抜成形に供する事が
可能となるばかりでなく、本発明の目的とする耐熱性を
維持し且つ屈曲疲労特性を大幅に向上することが可能な
ポリマーアロイ化された硬化マトリックスによる繊維強
化プラスチック製ロッド用複合材料を得る事が出来る。
【００４５】
【実施例】以下に、本発明を実施例に基づいて具体的に
説明する。
【００４６】本実施例は図６〜１０に図示したスノーモ
ービル１に係るトラックベルト２のロッド３（一枚のト
ラックベルト２に４０〜５０本程度のロッド３が設けら
れている。）に使用される複合材料である。符号４は金
具である。
【００４７】このロッド３（引抜成形品）を得るために
断面形状が直径１２.８ｍｍの略半円状で断面積が６４.
５ｍｍ2の金型５００ｍｍ長さのものを用意し、強化繊
維として日本電気硝子(株)製ガラスロービング２３１０
番手４５本をラックから引き出し、引き揃えて半円状の
金型穴内に通した。
【００４８】エポキシ系樹脂とのポリマーアロイ化を図
る熱可塑性樹脂として帝人化成(株)製パンライトＬ１２
２５（ガラス転移点約１４５℃、融点約２３０℃、比重
１.２０）芳香族系ポリカーボネート樹脂を用意した。
【００４９】（実施例１）マトリックスを以下の処方に
より選定し、撹拌羽根の回転数１６００ｒｐｍのミキサ
ーにより３分間撹拌混合し引抜成形の強化繊維含浸用樹
脂として用意した。調合後の樹脂粘度は９２０ｍｐａ・
ｓ（２３℃）であった。
【００５０】 〈エポキシ系樹脂〉 グリシジルアミンタイプエポキシ 住友化学工業(株)製 ＥＬＭ−１００（３官能） ２７.８重量部 ジグリシジルエーテルビスフェノールＡタイプエポキシ 旭チバ(株)製 ＡＥＲ ２６０（２官能） １２.０重量部 〈酸無水物系硬化剤〉 無水メチルナジック酸 日立化成工業(株)製 ＡＨ ３０００ ３６.７重量部 メチルテトラヒドロ無水フタル酸 東燃石油化学(株)製 ＰＨ ５０００ １４.７重量部 〈芳香族系ポリカーボネート樹脂〉 帝人化成(株) パンライト１２２５ ７.９重量部 〈添加剤〉 ２エチル４メチルイミダゾール ０.３重量部 ステアリン酸亜鉛 ０.６重量部 合計 １００.０重量部
【００５１】上記強化繊維／マトリックスによる構成に
より金型温度を２４０℃に設定し、引抜成形速度１５ｃ
ｍ／ｍｉｎで成形し断面半円形状のＦＲＰロッドを得
た。得られたＦＲＰロッドを２００℃に設定された恒温
乾燥機で１０時間の後硬化を行った。
【００５２】ＦＲＰロッドの性状は１２８.５ｇ／ｍガ
ラス含有率６３.７体積％であった。
【００５３】（実施例２）マトリックスを以下の処方に
より選定し、実施例１と同様に撹拌羽根の回転数１６０
０ｒｐｍのミキサーにより３分間撹拌混合し引抜成形の
強化繊維含浸用樹脂として用意した。
【００５４】調合後の樹脂粘度は１２４０ｍｐａ・ｓ
（２３℃）であった。
【００５５】 〈エポキシ系樹脂〉 グリシジルアミンタイプエポキシ 三菱瓦斯化学(株)製 ＴＥＴＲＡＤ Ｃ（４官能） ２５.５重量部 ジグリシジルエーテルビスフェノールＡタイプエポキシ 油化シェルエポキシ(株)製 ＥＰＩＫＯＴＥ８２８（２官能）１３.７重量部 〈酸無水物系硬化剤〉 無水メチルナジック酸 日立化成工業(株)製 ＡＨ ３０００ ５１.７重量部 〈芳香族系ポリカーボネート樹脂〉 帝人化成(株) パンライト１２２５ ７.９重量部 〈添加剤〉 ２エチル４メチルイミダゾール ０.４重量部 ステアリン酸亜鉛 ０.８重量部 合計 １００.０重量部
【００５６】上記強化繊維／マトリックスによる構成に
より金型温度を２４０℃に設定し、引抜成形速度１５ｃ
ｍ／ｍｉｎで成形し断面半円状のＦＲＰロッドを得た。
得られたＦＲＰロッドを２００℃に設定された恒温乾燥
機で１０時間の後硬化を行った。
【００５７】ＦＲＰロッドの性状は１２８.７ｇ／ｍガ
ラス含有率６３.５体積％であった。
【００５８】（実施例３）マトリックスを以下の処方に
より選定し、実施例１と同様に撹拌羽根の回転数１６０
０ｒｐｍのミキサーにより３分間撹拌混合し引抜成形の
強化繊維含浸用樹脂として用意した。
【００５９】調合後の樹脂粘度は１６２０ｍｐａ・ｓ
（２３℃）であった。
【００６０】 〈エポキシ系樹脂〉 グリシジルアミンタイプエポキシ 東都化成(株)製 ＹＨ４３４Ｌ （４官能） ２６.９重量部 ジグリシジルエーテルビスフェノールＦタイプエポキシ 油化シェルエポキシ(株)製 ＥＰＩＫＯＴＥ８０７（２官能）１４.５重量部 〈酸無水物系硬化剤〉 無水メチルナジック酸 日立化成工業(株)製 ＡＨ ３０００ ４４.５重量部 無水メチルテトラヒドロフタル酸 日立化成工業(株)製 ＨＮ ２２００ ４.６重量部 〈芳香族系ポリカーボネート樹脂〉 帝人化成(株) パンライト１２２５ ８.３重量部 〈添加剤〉 ２エチル４メチルイミダゾール ０.４重量部 ステアリン酸亜鉛 ０.８重量部 合計 １００.０重量部
【００６１】上記強化繊維／マトリックスによる構成に
より金型温度を２４０℃に設定し、引抜成形速度１５ｃ
ｍ／ｍｉｎで成形し断面半円形状のＦＲＰロッドを得
た。得られたＦＲＰロッドを２００℃に設定された恒温
乾燥機で１０時間の後硬化を行った。
【００６２】ＦＲＰロッドの性状は１２９.０ｇ／ｍガ
ラス含有率６３.４体積％であった。
【００６３】次に比較例について説明する。
【００６４】前記実施例１〜３と同様にスノーモービル
１に係るトラックベルト２のロッド３を得るために、断
面形状が直径１２.８ｍｍの略半円状で断面積が６４.５
ｍｍ2の金型５００ｍｍ長さのものを用意し、強化繊維
として日本電気硝子(株)製ガラスロービング２３１０番
手４５本をラックから引き出し、引き揃えて半円状の金
型穴内に通した。
【００６５】比較例のマトリックスには次のものを用意
した。
【００６６】比較例１にはスノーモービルの汎用機種に
採用されている従来処方のマトリックス。
【００６７】比較例２には実施例２の処方から芳香族系
ポリカーボネート樹脂のみを添加しないマトリックス。
【００６８】比較例３には実施例３の処方から芳香族系
ポリカーボネート樹脂のみを添加しないマトリックス。
【００６９】比較例４には実施例３の処方から芳香族系
ポリカーボネート樹脂のかわりに同量のフェノキシ樹脂
を添加したマトリックス。
【００７０】比較例５には実施例３の処方から芳香族系
ポリカーボネート樹脂のかわりに同量のポリエーテルエ
ーテルケトン樹脂を添加したマトリックス。
【００７１】以下に具体的内容を例示する。
【００７２】（比較例１）実施例と同じ装置により、強
化用ガラス繊維も同一の種類を同本数用意した。マトリ
ックスを下記の処方により選定し、撹拌羽根の回転数１
６００ｒｐｍのミキサーにより３分間撹拌混合し引抜成
形の強化繊維含浸用樹脂として用意した。調合後の樹脂
粘度は６２０ｍｐ・ｓ（２３℃）であった。
【００７３】 〈エポキシ系樹脂〉 ジグリシジルエーテルビスフェノールＡタイプエポキシ 旭チバ(株)製 ＡＥＲ ２６０（２官能） ５６.２重量部 〈酸無水物系硬化剤〉 ヘキサヒドロ無水フタル酸 新日本理化(株)製 リカシッドＨＨ ４２.１重量部 〈添加剤〉 ２エチル４メチルイミタゾール ０.６重量部 ステアリン酸亜鉛 １.１重量部 合計 １００.０重量部
【００７４】上記強化繊維／マトリックスによる構成に
より金型温度を１７０℃に設定し、引抜成形速度１５ｃ
ｍ／ｍｉｎで成形し断面半円形状のＦＲＰロッドを得
た。得られたＦＲＰロッドを１４０℃に設定された恒温
乾燥機で１０時間の後硬化を行った。
【００７５】ＦＲＰロッドの性状は１２８.２ｇ／ｍで
ガラス含有率は６４.１体積％であった。
【００７６】（比較例２）比較例１と同様にして１０５
０ｍｐ・ｓ（２３℃）の調合樹脂を用意した。
【００７７】 〈エポキシ系樹脂〉 グリシジルアミンタイプエポキシ 三菱瓦斯化学(株)製 ＴＥＴＲＡＤ Ｃ（４官能） ２５.５重量部 ジグリシジルエーテルビスフェノールＡタイプエポキシ 油化シェルエポキシ(株)製 ＥＰＩＫＯＴＥ８２８（２官能）１３.７重量部 〈酸無水物系硬化剤〉 無水メチルナジック酸 日立化成工業(株)製 ＡＨ ３０００ ５１.７重量部 〈添加剤〉 ２エチル４メチルイミタゾール ０.４重量部 ステアリン酸亜鉛 ０.８重量部 合計 ９２.１重量部
【００７８】上記強化繊維／マトリックスによる構成に
より金型温度を２００℃に設定し、引抜成形速度１５ｃ
ｍ／ｍｉｎで成形し断面半円形状のＦＲＰロッドを得
た。得られたＦＲＰロッドを２００℃に設定された恒温
乾燥機で１０時間の後硬化を行った。
【００７９】ＦＲＰロッドの性状は１２８．４ｇ／ｍで
ガラス含有率は６４.１体積％であった。
【００８０】（比較例３）比較例１と同様にして１３７
０ｍｐ・ｓ（２３℃）の調合樹脂を用意した。
【００８１】 〈エポキシ系樹脂〉 グリシジルアミンタイプエポキシ 東都化成(株)製 ＹＨ４３４Ｌ（４官能） ２６.９重量部 ジグリシジルエーテルビスフェノールＦタイプエポキシ 油化シェルエポキシ(株)製 ＥＰＩＫＯＴＥ８０７（２官能）１４.５重量部 〈酸無水物系硬化剤〉 無水メチルナジック酸 日立化成工業(株)製 ＡＨ ３０００ ４４.５重量部 無水メチルテトラヒドロフタル酸 日立化成工業(株)製 ＨＮ ２２００ ４.６重量部 〈添加剤〉 ２エチル４メチルイミタゾール ０.４重量部 ステアリン酸亜鉛 ０.８重量部 合計 ９１.７重量部
【００８２】上記強化繊維／マトリックスによる構成に
より金型温度を２００℃に設定し、引抜成形速度１５ｃ
ｍ／ｍｉｎで成形し断面半円形状のＦＲＰロッドを得
た。得られたＦＲＰロッドを２００℃に設定された恒温
乾燥機で１０時間の後硬化を行った。
【００８３】ＦＲＰロッドの性状は１２８.６ｇ／ｍで
ガラス含有率は６３.５体積％であった。
【００８４】（比較例４）熱可塑性樹脂としてフェノキ
シ アソシエイト社製フェノキシ 樹脂ＰＫＨＰ−２００
（ガラス転移点約１２０℃、融点約２１０℃、比重１.
１８）を選定し、実施例３と同様にして調合後の粘度１
５９０ｍｐａ・ｓ（２３℃）の含浸用樹脂を用意した。
【００８５】 〈エポキシ系樹脂〉 グリシジルアミンタイプエポキシ 東都化成(株)製 ＹＨ４３４Ｌ（４官能） ２６.９重量部 ジグリシジルエーテルビスフェノールＦタイプエポキシ 油化シェルエポキシ(株)製 ＥＰＩＫＯＴＥ８０７（２官能）１４.５重量部 〈酸無水物系硬化剤〉 無水メチルナジック酸 日立化成工業(株)製 ＡＨ ３０００ ４４.５重量部 無水メチルテトラヒドロフタル酸 日立化成工業(株)製 ＨＮ ２２００ ４.６重量部 〈フェノキシ樹脂〉 フェノキシ アソシエイト社製 ＰＫＨＰ−２００ ８.３重量部 〈添加剤〉 ２エチル４メチルイミダゾール ０.４重量部 ステアリン酸亜鉛 ０.８重量部 合計 １００.０重量部
【００８６】上記強化繊維／マトリックスによる構成に
より金型温度を２４０℃に設定し、引抜成形速度１５ｃ
ｍ／ｍｉｎで成形し断面半円形状のＦＲＰロッドを得
た。得られたＦＲＰロッドを２００℃に設定された恒温
乾燥機で１０時間の後硬化を行った。
【００８７】ＦＲＰロッドの性状は１２８.９ｇ／ｍガ
ラス含有率６３.５体積％であった。
【００８８】（比較例５）熱可塑性樹脂として三井東圧
化学(株)製ポリエーテルエーテルケトン樹脂ＰＥＥＫ４
５０（ガラス転移点約１６０℃、融点約３４０℃ 比重
１．３０）を選定し、実施例３と同様にして調合後の粘
度１６７０ｍｐａ・ｓ（２３℃）の含浸用樹脂を用意し
た。
【００８９】 〈エポキシ系樹脂〉 グリシジルアミンタイプエポキシ 東都化成(株)製 ＹＨ４３４Ｌ（４官能） ２６.９重量部 ジグリシジルエーテルビスフェノールＦタイプエポキシ 油化シェルエポキシ(株)製 ＥＰＩＫＯＴＥ８０７（２官能）１４.５重量部 〈酸無水物系硬化剤〉 無水メチルナジック酸 日立化成工業(株)製 ＡＨ ３０００ ４４.５重量部 無水メチルテトラヒドロフタル酸 日立化成工業(株)製 ＨＮ ２２００ ４.６重量部 〈ポリエーテルエーテルケトン樹脂〉 三井東圧化学(株)製 ＰＥＥＫ４５０Ｐ ８.３重量部 〈添加剤〉 ２エチル４メチルイミダゾール ０.４重量部 ステアリン酸亜鉛 ０.８重量部 合計 １００.０重量部
【００９０】上記強化繊維／マトリックスによる構成に
より金型温度を２４０℃に設定し、引抜成形速度１５ｃ
ｍ／ｍｉｎで成形し断面半円形状のＦＲＰロッドを得
た。得られたＦＲＰロッドを２００℃に設定された恒温
乾燥機で１０時間の後硬化を行った。
【００９１】ＦＲＰロッドの性状は１２９.０ｇ／ｍガ
ラス含有率６３.４体積％であった。
【００９２】以上前述の実施例１〜３と比較例１〜５で
得られた合計８種類のＦＲＰロッド（引抜成形品）につ
いて以下に示す測定方法及び試験装置により、各々の特
性を確認し結果を図１に係る表に記載した。
【００９３】〈樹脂粘度〉前述した実施例１〜３及び比
較例１〜５における樹脂粘度測定方法はＪＩＳＫ ７１
１７に準拠してＢ型粘度計にて測定を行ったものであ
る。
【００９４】〈成形品単位重量〉実施例１〜３及び比較
例１〜５において引抜成形した８種類について、各々の
成形品を長さ方向に１０００ｍｍで切断し精度０.０１
ｇの電子天秤で重量測定し表示は末尾を四捨五入して
０.１ｇの単位まで求めた。
【００９５】〈体積含有率〉各々の成形品１０００ｍｍ
当たりのガラス繊維投入量は２.３１ｇ／ｍ×４５本＝
１０３.９５ｇ／ｍであり、ガラス繊維の比重を２.５
４、成形品１０００ｍｍの体積は６４.５ｍｍ2×１００
０ｍｍ＝６４.５ｃｍとし、下記の式により算出した。
【００９６】ガラス繊維の体積含有率（％） ＝（１０３.９５／２.５４）÷６４.５×１００＝６３.
４（％）
【００９７】また、マトリックスの場合は下記の式によ
り求めた。 マトリックスの体積含有率（％）＝１００−（ガラス繊
維体積含有率）
【００９８】更に、実施例１〜３及び比較例４、５で使
用した熱可塑性樹脂の体積含有率は下記により求めた。
【００９９】マトリックスの成形品１０００ｍｍ中の体
積は ６４.５ｃｍ×（１−０.６３４）＝２３.６１ｃｍ 熱可塑性樹脂のマトリックス中に占める体積含有率
（％） ＝（成形品単位重量−１０３.９５）×熱可塑性樹脂添
加量（％）÷使用熱可塑性樹脂の比重÷２３.６１×１
００
【０１００】〈Ｔｇ点（ガラス転移温度）〉８種類の成
形品のそれぞれから約０.５ｍｍ（厚さ）×１.５ｍｍ
（巾）×７０.０ｍｍ（長さ）の試料を繊維方向に沿っ
て切り出し、ＲＨＥＳＣＡ社製粘弾性測定装置ＲＤ−１
１００ＡＤを使用して、両端１０ｍｍを把持しチャック
間隔５０ｍｍとして昇温速度５℃／ｍｉｎで測定した。
【０１０１】〈曲げ強さ〉８種類の成形品のそれぞれの
現品をロッドの長さ方向に１５０ｍｍ長で切り出した物
を試料として、島津製作所(株)製ＡＵＴＯＧＲＡＰＨ
ＡＧ−１０ＴＢを使用し、現物形状での三点曲げ強さを
測定した。此のとき支点間距離は１００ｍｍとし圧子及
び支え治具形状はＪＩＳ Ｋ７０５５に準拠した。ま
た、２００℃の高温測定はそれぞれの試料を２００℃の
同一雰囲気で３０ｍｉｎ間保持した後測定を行った。
【０１０２】また、応力負荷方向は断面半円形状の平面
側を支点にあてて円周方向から圧子により荷重を負荷し
た。
【０１０３】〈屈曲疲労特性〉８種類の成型品のそれぞ
れの現品をロッドの長さ方向に２００ｍｍ長で切り出し
た物を試料として、森鉄工(株)製曲げ疲労試験機を使用
し、現物形状で四点曲げ繰り返し疲労試験を実施した。
此のとき両端支持支点距離は１５０ｍｍの固定とし、応
力負荷圧子間隔は６０ｍｍ、繰り返し荷重負荷量はスタ
ート時点で０〜２００ｋｇとしサイクル数は５Ｈｚとし
た。此のとき圧子の荷重負荷方向は平面側から行った。
【０１０４】測定の終点は繰り返し曲げ疲労による応力
荷重の減少により、最大荷重が１００ｋｇに低下した時
点をもって終了とし繰り返し回数をもって表示した。
【０１０５】また、本試験による成形品の破断面を日立
製作所(株)製ＳＥＭ Ｓ−２３００により撮影し、その
代表例を図２及び図３に示した（図２，３はＳＥＭ撮影
した写真のコピーである。）。
【０１０６】図２は比較例３でマトリックスがポリマー
アロイ化されていない例であり、図３は本実施例３によ
るポリマーアロイ化された例である。
【０１０７】写真から観察されるようにポリマーアロイ
化されたマトリックスを採用した場合（図３の場合）
は、ガラスフィラメント表面に硬化した樹脂が非常に多
く付着している。
【０１０８】一方、ポリマーアロイ化されていないマト
リックスを採用した場合（図２の場合）は、ガラスフィ
ラメント層への樹脂付着が殆ど見られずフィラメント表
層面が露出状態である事が認められる。従って、ポリマ
ーアロイ化による強靭化即ち屈曲疲労耐久性の効果を確
認することが出来る。
【０１０９】これを更に各々のマトリックスのみによる
注型板を製作し、その衝撃破断面をＳＥＭ撮影した（図
４，５はＳＥＭ撮影した写真のコピーである。）。図４
は、比較例３の硬化マトリックス、図５は、本実施例３
のポリマーアロイ化された硬化マトリックスである。
【０１１０】図４では衝撃破壊方向にクラックが平行し
て揃って走っており、図５では破断面がうろこ状となり
強靭化されている状態が観察される。
【０１１１】以上のように本実施例に係る成形品は、ス
ノーモービルに係るトラックベルトのロッド材料として
耐熱性を損なわずに屈曲疲労耐久性が大幅に向上するこ
とになり、よって、スノーモービルの高速走行化への対
応が可能となる。そして、該ロッドは複雑な装置や作
業、危険な薬品類を使用する事無く通常の引抜成形法が
採用できる為、容易に工場生産することが出来ることに
なる。
【０１１２】
【発明の効果】以上のように本発明による複合材料は、
マトリックスとして、多官能エポキシ系樹脂と芳香族ポ
リカーボネート樹脂との混合物を採用するから、耐熱性
を損なわずに屈曲疲労耐久性を大幅に向上する複合材料
となり、また、該混合物を採用するから、該複合材料は
複雑な装置や作業、危険な薬品類を使用することなく、
通常の引抜成形法を採用できることになり、よって、容
易に工業生産し得ることになる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本実施例の特性を示す表である。
【図２】比較例３に係る成形品の破断面をＳＥＭ撮影し
たときの状態を表した説明図である。
【図３】本実施例３に係る成形品の破断面をＳＥＭ撮影
したときの状態を表した説明図である。
【図４】比較例３のマトリックスのみにより注型板を製
作しその衝撃破断面をＳＥＭ撮影したときの状態を表し
た説明図である。
【図５】本実施例３のマトリックスのみにより注型板を
製作しその衝撃破断面をＳＥＭ撮影したときの状態を表
した説明図である。
【図６】スノーモービル１の説明正面図である。
【図７】スノーモービル１のトラックベルト２を示し、
そのトラックベルト２のロッド３を示した説明斜視図で
ある。
【図８】スノーモービル１のトラックベルト２を示し、
そのトラックベルト２のロッド３を示した説明平断面図
である。
【図９】スノーモービル１のトラックベルト２を示し、
そのトラックベルト２のロッド３を示した説明側断面図
である。
【図１０】トラックベルト２のロッド３の説明斜視図で
ある。
【符号の説明】 １ スノーモービル ２ トラックベルト ３ ロッド
フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 // Ｂ２９Ｋ 63:00 69:00

Claims (16)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 マトリックスとして、熱硬化性樹脂であ
    る多官能性エポキシ系樹脂と熱可塑性樹脂である芳香族
    系ポリカーボネート樹脂とから成るポリマーアロイを採
    用し、このポリマーアロイと強化繊維とから成ることを
    特徴とする複合材料。
  2. 【請求項２】 マトリックスとして、熱硬化性樹脂であ
    る多官能性エポキシ系樹脂と酸無水物系硬化剤と熱可塑
    性樹脂である芳香族系ポリカーボネート樹脂との混合物
    を採用し、この混合物と強化繊維とから成ることを特徴
    とする複合材料。
  3. 【請求項３】 請求項２記載の複合材料において、多官
    能性エポキシ系樹脂を１００重量部、酸無水物系硬化剤
    を９０〜１３０重量部、芳香族系ポリカーボネート樹脂
    を３〜２５重量部にしたことを特徴とする複合材料。
  4. 【請求項４】 請求項２，３いずれか１項に記載の複合
    材料において、多官能性エポキシ系樹脂として、分子量
    ２５０〜１０００程度で且つ官能基数が３〜４程度のエ
    ポキシ系樹脂を採用したことを特徴とする複合材料。
  5. 【請求項５】 請求項１〜４いずれか１項に記載の複合
    材料において、強化繊維として、ガラス繊維，アラミド
    繊維，カーボン繊維，アルミナ繊維を単独若しくは２種
    以上組み合わせて採用したことを特徴とする複合材料。
  6. 【請求項６】 請求項１〜５記載の複合材料において、
    エポキシ系樹脂として、グリシジルアミンタイプのエポ
    キシ系樹脂を採用したことを特徴とする複合材料。
  7. 【請求項７】 請求項１〜６記載の複合材料において、
    脂環型酸無水物系硬化剤として、メチルテトラヒドロ無
    水フタル酸、無水メチルナジック酸、高圧水素化法によ
    るヘキサヒドロ無水フタル酸を単独または２種以上を混
    合して成る脂環型酸無水物系硬化剤を採用したことを特
    徴とする複合材料。
  8. 【請求項８】 マトリックスとして、熱硬化性樹脂であ
    る多官能性エポキシ系樹脂と酸無水物系硬化剤と熱可塑
    性樹脂である芳香族系ポリカーボネート樹脂との混合物
    を採用し、この混合物と強化繊維とを使用して引抜成形
    法により製造することを特徴とする複合材料の製造方
    法。
  9. 【請求項９】 請求項８記載の複合材料の製造方法にお
    いて、前記混合物に、官能基数が２で且つ分子量が１０
    ０〜６００程度の２官能エポキシ系樹脂を更に混合した
    ことを特徴とする複合材料の製造方法。
  10. 【請求項１０】 請求項８記載の複合材料の製造方法に
    おいて、酸無水物系硬化剤として、１００〜２５０℃の
    範囲で加熱硬化可能な脂環型酸無水物系硬化剤を採用し
    たことを特徴とする複合材料の製造方法。
  11. 【請求項１１】 請求項８記載の複合材料の製造方法に
    おいて、芳香族系ポリカーボネート樹脂として、ガラス
    転移点が１３０℃以上で且つ分子量が１２０００〜８０
    ０００程度の芳香族系ポリカーボネート樹脂を採用した
    ことを特徴とする複合材料の製造方法。
  12. 【請求項１２】 請求項８記載の複合材料の製造方法に
    おいて、マトリックスの粘度が１００〜１５０００ｍｐ
    ａ・ｓ程度で且つ８０〜２５０℃の温度雰囲気で短時間
    に硬化する液状のマトリックスを採用したことを特徴と
    する複合材料の製造方法。
  13. 【請求項１３】 請求項８記載の複合材料の製造方法に
    おいて、引抜成形された成形品における強化繊維の体積
    含有率を５０〜７０％、マトリックスの体積含有率を３
    ０〜５０％となるように調整することを特徴とする複合
    材料の製造方法。
  14. 【請求項１４】 請求項８記載の複合材料の製造方法に
    おいて、マトリックスにおける芳香族系ポリカーボネー
    ト樹脂の体積含有率を２〜２５％となるように調整する
    ことを特徴とする複合材料の製造方法。
  15. 【請求項１５】 請求項８記載の複合材料の製造方法に
    おいて、芳香族系ポリカーボネート樹脂として、融点２
    ２０〜２４０℃の芳香族系ポリカーボネート樹脂を採用
    したことを特徴とするトラックベルトの横剛性部材用複
    合材料。
  16. 【請求項１６】 スノーモービルに使用されるトラック
    ベルトの横剛性部材用複合材料に、請求項８〜１５いず
    れか１項に記載の複合材料の製造方法により製造された
    引抜成形品を採用したことを特徴とするトラックベルト
    の横剛性部材用複合材料。
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