JPH094939A

JPH094939A - 冷凍装置

Info

Publication number: JPH094939A
Application number: JP7154235A
Authority: JP
Inventors: Kazuo Aizawa; 和夫相沢; Hiroyasu Ide; 裕恭井出; Ikuo Nishida; 郁郎西田
Original assignee: NKK Corp; Nippon Kokan Ltd
Current assignee: JFE Engineering Corp
Priority date: 1995-06-21
Filing date: 1995-06-21
Publication date: 1997-01-10

Abstract

(57)【要約】【目的】冷凍装置での燃料費の節減。【構成】熱機関１において発生する排熱を吸収式冷凍機
（例；アンモニア／水吸収式冷凍機）１２の加熱熱源と
して供給して、中間温度の冷熱を発生させ、電力駆動の
二元冷凍機の中間凝縮器１４，１５の冷熱源として供給
し、全体として燃費の節減を果たす。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は冷凍倉庫における、超低
温冷凍機にかかわる発明である。

【０００２】

【従来の技術】従来から、冷凍倉庫での冷凍は、買電に
よって電動式冷凍機を駆動し、冷熱を得る場合が一般的
な方式である。例えば、図１６の二元冷凍機において
は、低温側サイクル８の冷媒としてＲ１３を、高温側サ
イクル１０の冷媒としてはＲ２２を使用している。

【０００３】低温側サイクル８の蒸発温度は−５０°Ｃ
程度、一方中間凝縮器（カスケードコンデンサ）１４で
の凝縮温度は６°Ｃ、蒸発温度は−４°Ｃ程度である。
また、高温側サイクル１０の凝縮温度は４０°Ｃ程度で
あって、空冷、または水冷によって放熱するのが一般的
である。

【０００４】高温側サイクル１０及び低温側サイクル８
の２つのループにはそれぞれ圧縮機１１，９が組込まれ
ている。図１６のシステムについて概説する。

【０００５】Ｒ１３を冷媒とする低温側サイクル８で
は、圧縮機９によって冷媒は加圧されて中間凝縮器１４
で放熱する。中間凝縮器１４で凝縮した冷媒は膨脹弁２
５において断熱膨脹して減温し、一部分が気化して蒸発
器２５ａに入る。ここで、冷凍効果を発生し外部から吸
熱して再蒸発して圧縮機９に戻される。

【０００６】一方、高温側サイクル１０では、低温側サ
イクル８によって回収した熱を中間凝縮器１４において
吸い上げ外気に放熱するように作動する。つまり、中間
凝縮器１４において蒸発した冷媒は圧縮機１１によって
昇圧されたあと、凝縮器７１において冷やされ凝縮す
る。さらに、膨脹弁２６により膨脹して減温し、中間凝
縮器１４にはいる。この凝縮器は高温側サイクルにとっ
ては蒸発器の役割をはたすものである。

【０００７】以上のような、仕組みによって、従来の冷
凍倉庫では、−５０°Ｃ程度の低温度が生成されて食品
などの冷凍に供されている。この場合、圧縮機１１，９
の駆動は、一般的には、買電によりなされている。

【０００８】また、図１７に示すように、熱機関やディ
ーゼルエンジン１を保有する工場では、買電によらず自
家発電機２による電力によって冷凍機を作動させて冷凍
倉庫の冷凍を行っている場合もある。なお、１００％買
電によって圧縮機を駆動する場合もある。いずれも、冷
凍機は電力駆動の圧縮式冷凍機が用いられている。

【０００９】

【発明が解決しようとする課題】図１７に示す、ガスエ
ンジンやディーゼルエンジン等の熱機関を導入した自家
発電力においては、発電電力の他に多量の排熱が発生す
る。熱機関としての総合エネルギー効率を高めるため
に、同時に排出される排熱を有効に使うことが重要な課
題である。

【００１０】本発明は、熱機関によって発電あるいは動
力発生すると共に、この電気または動力及び同時に排出
される排熱を回収して効率的に冷凍機を作動させ、冷凍
装置全体としての熱効率を高め燃費の節減を図ることを
目的とするものである。

【００１１】

【課題を解決するための手段】本発明における熱機関と
は、燃料ガスや燃料油の化学熱エネルギーを消費して仕
事を発生するするガスエンジン、ディーゼルエンジン、
ガスタービン等の熱機関を含めたものとして定義する。

【００１２】本発明の冷凍装置は、熱機関と；この熱機
関により駆動される発電機と；第１の冷凍サイクルを構
成する圧縮機、中間凝縮器、膨脹弁及び蒸発器を備え、
当該圧縮機は前記発電機により駆動される低温側圧縮式
冷凍サイクルと；第２の冷凍サイクルを構成する圧縮
機、凝縮器、膨脹弁及び蒸発器を備え、当該圧縮機は前
記発電機により駆動される高温側圧縮式冷凍サイクル
と；第３の冷凍サイクルを構成する吸収器、再生器、凝
縮器及び蒸発器を備え、前記熱機関の排熱を回収して得
られる蒸気あるいは温水を当該再生器の加熱熱源として
使用する吸収式冷凍サイクルと；を備えた冷凍装置であ
って：前記低温側圧縮式冷凍サイクルの中間凝縮器は；
前記高温側圧縮式冷凍サイクルの蒸発器により冷却され
る第１の部分と、前記吸収式冷凍サイクルの蒸発器によ
り冷却される第２の部分とを、直列に接続して構成され
ていることを特徴とするものである。

【００１３】また、この場合、発電機を省略して、圧縮
機を熱機関に直結して駆動するようにしてもよい。ま
た、これらの場合、高温側圧縮式冷凍サイクルである第
２の冷凍サイクルには過冷却器が組込まれ、この過冷却
器は吸収式冷凍サイクルの蒸発器により冷却されるよう
になっている。

【００１４】

【作用】上記の構成において、熱機関において発生する
廃熱を吸収式冷凍機（例；アンモニア／水吸収式冷凍
機）の加熱熱源として供給して、中間温度の冷熱を発生
させ、電力駆動の二元冷凍機の中間凝縮機の冷熱源とし
て供給し、全体として燃費の節減を果たす。また、過冷
却器が組込まれ場合、過冷却器で冷やした分だけ蒸発器
で得られる冷凍量がたかめられる。

【００１５】

【実施例】図１は本発明の一実施例を示す全体構成図で
ある。この例では、熱機関としてガスエンジンが使用さ
れている。これは、低温側圧縮式冷凍サイクル８と、高
温側圧縮式冷凍サイクル１０と、吸収式冷凍サイクル１
２とから構成されている。

【００１６】そして，ガスエンジン１と、このガスエン
ジン１により駆動される発電機２とを含んでおり、圧縮
式冷凍サイクル８及び１０の圧縮機９及び１１は発電機
２により駆動されるようになっている。

【００１７】１はガスエンジンで、エンジンのシリンダ
は水冷回路４で水冷されている。排ガス３は蒸気発生器
５を加熱した後、外気に排出される。蒸気発生器５から
は１２０°Ｃの飽和蒸気が得られる。この蒸気は、アン
モニア／水吸収式冷凍機１２の再生器１３に供給されて
吸収冷凍機１２の熱源となる。

【００１８】低温側圧縮式冷凍サイクル８は、第１の冷
凍サイクルを構成する圧縮機９、中間凝縮器、膨脹弁２
５及び蒸発器２５ａを含んでいる。そして、中間凝縮器
は、高温側圧縮式冷凍サイクル１０の蒸発器により冷却
される、低温側圧縮式冷凍サイクルの凝縮器を含む、第
１の部分１５と、吸収式冷凍サイクル１２の蒸発器によ
り冷却される，低温側圧縮式冷凍サイクルの凝縮器を含
む、第２の部分１４とを直列に接続して構成されてい
る。冷媒はＲ１３を使用している。

【００１９】高温側圧縮式冷凍サイクル１０は、第２の
冷凍サイクルを構成する圧縮機１１、凝縮器７１、膨脹
弁２６及び蒸発器を含んでいる。吸収式冷凍サイクル１
２は、第３の冷凍サイクルを構成する吸収器、再生器、
凝縮器及び蒸発器を備えており、再生器１３の加熱熱源
としてはガスエンジンの排熱を回収して得られる蒸気が
用いられている。

【００２０】ここでは、１２０°Ｃの飽和蒸気が再生器
１３に供給され、冷やされ、ドレインとなってシリンダ
冷却水として循環使用される。ここで、単段のアンモニ
ア／水吸収式冷凍機の構成と作用について、図５のシス
テムフローにより概説する。

【００２１】再生器５１の中の水アンモニアの混合溶液
は、加熱熱源によって暖められて、低沸点成分であるア
ンモニアがより多く蒸発する。しかし、その蒸気には多
くの水蒸気が含まれているので、通常この蒸気は精溜器
５２によって精溜されて濃いアンモニア蒸気にされる。
５３はそのための冷却式の分縮器である。

【００２２】精溜器から出る蒸気を冷却水によって冷や
し、一部分を凝縮して精溜器５２に還流している。この
時、高沸点側の水がより多く凝縮されて、分縮器を通過
する蒸気はアンモニアが高濃度に含まれることになる。
このアンモニア蒸気は凝縮器５４によって冷却水で凝縮
され、高濃度のアンモニア水溶液となる。

【００２３】これは、弁６０を通過後、蒸発器５５に入
る。この蒸発器では、外部の環境から吸熱して蒸発する
ことによって、冷凍作用をもたらすものである。蒸発し
たアンモニア蒸気は、吸収器５６において冷却水で冷や
された低濃度アンモニア水溶液に吸収される。

【００２４】この吸収器５６には、再生器５１において
得られた低濃度のアンモニア水溶液が、吸収液として連
続的に供給されている。アンモニアを吸収した溶液はポ
ンプ５９，熱交換器５７を経て、再生器５１に戻され
る。

【００２５】以上の手続きのように、この冷凍サイクル
では、再生器５１に加熱熱源を、また分縮器５３，凝縮
器５４および吸収器５６に冷却水を供給することによっ
て、蒸発器５５において、連続的に冷凍作用が発生され
るようになっている。

【００２６】単段のアンモニア／水吸収式冷凍機の性能
として、以下のものを期待し得る（「吸収式冷凍機」高
田秋一著、日本冷凍協会編、１９５頁）。条件１）蒸発温度 −４°Ｃ２）冷却水温度３０
°ＣＣＯＰ＝０．５３本発明の上記例では、ガスエンジン１の排ガスを熱源と
する排熱ボイラ５が設けられ、シリンダの冷却水を給水
とし、発生した蒸気を再生器１３の加熱熱源としてい
る。

【００２７】二元冷凍機において、高温側サイクルを吸
収式冷凍機１２（例；アンモニア／水吸収式冷凍機）に
よる部分と、Ｒ２２またはその他の冷媒を作動媒体とし
て用いる圧縮式冷凍機１０による部分とに分割する。

【００２８】また、低温側は、従来通り、Ｒ１３または
その他の冷媒を作動媒体とする圧縮式冷凍機８を用い
る。低温側サイクルの冷媒としては、凝固点が冷凍温度
より十分低いこと、冷凍温度での圧力が低過ぎず、系内
の空気のリークがないこと、サイクル効率が高いこと、
安価、安全であることなどが一般的に求められる。

【００２９】二元圧縮式冷凍機のサイクルに用いる作動
用冷媒は、通常低温側にＲ１３あるいはアンモニア、高
温側にＲ２２あるいはアンモニアを用いるのが一般的で
あるが、本発明では特にこれらの媒体を特定するもので
はなく、同等の沸点、蒸気圧、蒸発潜熱、化学的安定性
を有するものでよい。

【００３０】高温側、および低温側を結ぶ中間凝縮器の
温度条件は、低温側の凝縮温度は６°Ｃ程度、高温側サ
イクルの蒸発温度は、圧縮式および吸収式ともに−４°
Ｃ程度となっている。この温度条件についても、本発明
では特に限定するものではない。

【００３１】さて、都市ガスを燃料とするガスエンジン
コージェネレーションにおける一般的熱バランスは図４
に示す通りである。つまり、燃料総熱量（１００％）に
対して、発電出力は３５％、１２０°Ｃ程度の低圧蒸気
が３６％，その他の熱損失が２９％となる。

【００３２】いま、ガスエンジンの所内補機動力分（３
％程度）を差し引くと、３２％が二元冷凍機の圧縮機動
力として供給できる。同時に、３６％の低圧力の１２０
°Ｃ程度の蒸気がアンモニア／水吸収式冷凍機の駆動熱
源として供給できる。

【００３３】つまり、この冷凍システムにおいては、冷
凍機の駆動エネルギは、ガスエンジンによる発電出力、
および排熱がともに利用されている。その結果、−５０
°Ｃの冷凍量を同量得るのに、より少ない都市ガス消費
量ですますことができる。

【００３４】なお、この例では圧縮機の駆動はガスエン
ジンによって発電された電気によって行っているが、図
３に示すように、発電機を省略し、ガスエンジンと圧縮
機を直結して駆動してもよい。

【００３５】さて、ここで、図１７に示す、吸収式冷凍
機を用いない圧縮式二元冷凍機の場合について考える。
運転温度条件は先に図１６について説明した通りとし、
媒体として高温側、低温側ともにアンモニアを用いた場
合、高温側ＣＯＰ＝３．５２、低温側ＣＯＰ＝２．２
０，システム全体としてはＣＯＰ＝１．１５１となる。
なお、圧縮機の断熱効率は７０％仮定している。

【００３６】さて、例えば９００ｋｗ級ガスエンジンを
駆動し発電して二元冷凍機を作動させて、−５０°Ｃの
冷凍を得る場合を考える。この場合、圧縮に供給できる
正味の駆動用電力はガスエンジン所内動力分を差し引く
と８２３ｋｗとなる。ここで、吸収式冷凍サイクルを組
み合わせた本発明の場合と対比して次表に示す。

【００３７】

【表１】

【００３８】ここで、ガスエンジンから排出される１２
０°Ｃの低圧蒸気を熱源にアンモニア／水吸収式冷凍機
を駆動させると、７９６×０．５３＝４２２Ｍｃａｌ／
ｈの冷凍（−４°Ｃ）を得られる。これを圧縮式二元冷
凍機高温サイクル（ＣＯＰ＝３．５２）によって得よう
とすると、１３９ｋｗの電力が必要であるから、逆にこ
の吸収式冷凍機は、１３９ｋｗの電力を供給できる電源
と等価である。

【００３９】従って、９００ｋｗ級ガスエンジンとによ
って供給できる全電力は、８２３＋１３９＝９６２ｋｗ
分に相当する。二元冷凍機全体としてのサイクル熱効率
は１．１５１であるから、この場合得られる全冷凍量
（−５０°Ｃ）は９５３Ｍｃａｌ／ｈとなって、吸収冷
凍機を付けない場合（８１５Ｍｃａｌ／ｈ）よりも約１
７％増加する。

【００４０】従って、本発明のごとく、ガスエンジンの
排熱を回収して吸収冷凍機の熱源とし、中間温度（−４
°Ｃ）の冷熱を発生させて用いることによって、約１７
％の燃費節減が図れる。

【００４１】次に、図２により、低温側圧縮式冷凍サイ
クルの中間凝縮器が高温側圧縮式冷凍サイクルの蒸発器
により冷却されると共に；高温側圧縮式冷凍サイクルの
過冷却器が吸収式冷凍サイクル蒸発器により冷却される
場合について説明する。

【００４２】二元冷凍機において、高温側冷凍サイクル
１０を過冷却サイクルとする。加熱蒸気は、吸収冷凍機
１２の再生器１３を加熱する。この吸収冷凍機の蒸発器
１４は、二元冷凍機の高温側サイクルの凝縮器７１の後
に配置されて、冷媒を過冷却する。その他の構成は図１
と同じである。

【００４３】つまり、高温側圧縮式冷凍サイクルにおい
て、凝縮器７１の後に過冷却器を設け、これを吸収冷凍
機で得られた中間温度の冷熱によって冷やし、高温側サ
イクルの冷媒を過冷却にまで冷やした後、膨脹弁７６で
膨脹させるようにする。

【００４４】このようにすると、過冷却器で冷やした分
だけ蒸発器で得られる冷凍量がたかめられる。吸収冷凍
機の蒸発温度が図１の場合と同じ−４°Ｃであるとき、
この過冷却器１４による燃料節約効果は約１５％程度と
なる。

【００４５】この場合の作用を図６に示すモリエール線
図により説明する。この線図は、図７に示す過冷却器付
き圧縮冷凍サイクルのシステムフローにおける冷媒の状
態変化を示したものである。

【００４６】図６において、１→２→３→５ａ→１のル
ープは従来の基本的なサイクルである。ここで凝縮器７
１の出口３の後に過冷却器７２を設けて、冷媒を４まで
冷やす。この状態から膨脹弁７３を通して断熱等エンタ
ルピ膨脹させると５点に到達する。この時、蒸発器７４
での冷凍能力は状態１と状態５とのエンタルピ差に等し
い。

【００４７】過冷却による冷凍量の増大分は、図６から
明白なように過冷却のために冷やした熱量（状態３と状
態４のエンタルピ差）に等しい。従って、過冷却した分
冷凍能力を増大させることが可能である。

【００４８】なお、ガスエンジンの排熱を回収して吸収
冷凍機の熱源として供給するには、図１に示す方法以外
にいくつか考えられる。それらを図８から図１３に示
す。図８は、シリンダの排熱と排ガスの熱双方を用いて
蒸気を発生させて、再生器１３の加熱熱源としてに供給
する方式である。

【００４９】こうして、ガスエンジンの排ガスを熱源と
する排熱ボイラを設け、ガスエンジンのシリンダ冷却水
を排熱ボイラに供給して得られる低圧蒸気を再生器１３
の加熱熱源として使用することによって、更に燃費を改
善することができる。

【００５０】この方式は、ディーゼルエンジンの場合に
も適用できる。図９は、排ガスによって給水を加熱し蒸
気を発生させて再生器１３に供給する方式である。この
方式はガスエンジン、ディーゼルエンジン、ガスタービ
ンのいずれの場合にも適用できる。

【００５１】図１０は、シリンダの廃熱によって低圧蒸
気を発生させて再生器１３に供給する方式である。この
方式はガスエンジン、ディーゼルエンジンの場合にも適
用できる。

【００５２】図１１は、シリンダ冷却水を更にエンジン
排ガスで加熱し高温度の温水とし、再生器１３に供給す
る方式である。この方式はガスエンジン、ディーゼルエ
ンジンにおいて適用できる。

【００５３】図１２は、排ガスによってのみで水を加熱
し再生器１３に供給する方式である。この方式はガスエ
ンジン、ディーゼルエンジン、ガスタービンのいずれの
場合にも適用できる。

【００５４】図１３は、シリンダ冷却水を循環させ、８
５°Ｃ程度の温水とし、再生器１３に供給する方式であ
る。この方式はガスエンジン、ディーゼルエンジンの場
合にも適用できる。

【００５５】また、吸収冷凍サイクルの部分を、図１４
に示す如く、複数個の吸収冷凍機を連結させて構成して
も良い。中間凝縮器は１４ａ，１４ｂの二つの部分に分
かれている。この図では、吸収冷凍機１２ａ，１２ｂは
直列に配置されているが、図１５に示すように並列に配
置してもかまわない。

【００５６】

【発明の効果】熱機関において発生する排熱を吸収式冷
凍機の熱源として用い、冷熱を発生させることによっ
て、燃料費の節減が図れる。また、過冷却器が組込まれ
場合、過冷却器で冷やした分だけ蒸発器で得られる冷凍
量がたかめられる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の一実施例の全体構成を示す説明図。

【図２】本発明の他の実施例の全体構成を示す説明図。

【図３】図１の実施例において、圧縮機をガスエンジン
直結駆動としたもの。

【図４】ガスエンジンのエネルギー収支説明図。

【図５】吸収式冷凍サイクルの一例の説明図。

【図６】過冷却サイクルのモリエール線図。

【図７】過冷却サイクルのシステムフロー。

【図８】その他のガスエンジンからの排熱回収方法の説
明図。

【図９】その他のガスエンジンからの排熱回収方法の説
明図。

【図１０】その他のガスエンジンからの排熱回収方法の
説明図。

【図１１】その他のガスエンジンからの排熱回収方法の
説明図。

【図１２】その他のガスエンジンからの排熱回収方法の
説明図。

【図１３】その他のガスエンジンからの排熱回収方法の
説明図。

【図１４】複数個の吸収式冷凍機が直列に配置された場
合の説明図。

【図１５】複数個の吸収式冷凍機が並列に配置された場
合の説明図。

【図１６】従来の二元冷凍機の説明図。

【図１７】ガスエンジンと組み合わされた従来の二元冷
凍機の説明図。

【符号の説明】

１…熱機関，２…発電機、５…排熱ボイラ、８…低温側
圧縮式冷凍サイクル，９，１１…圧縮機、１０…高温側
圧縮式冷凍サイクル、１２…吸収式冷凍サイクル、１３
…再生器、１４，１５…中間凝縮器。

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】熱機関と；この熱機関により駆動される
発電機と；第１の冷凍サイクルを構成する圧縮機、中間
凝縮器、膨脹弁及び蒸発器を備え、当該圧縮機は前記発
電機により駆動される低温側圧縮式冷凍サイクルと；第
２の冷凍サイクルを構成する圧縮機、凝縮器、膨脹弁及
び蒸発器を備え、当該圧縮機は前記発電機により駆動さ
れる高温側圧縮式冷凍サイクルと；第３の冷凍サイクル
を構成する吸収器、再生器、凝縮器及び蒸発器を備え、
前記熱機関の排熱を回収して得られる蒸気あるいは温水
を当該再生器の加熱熱源として使用する吸収式冷凍サイ
クルと；を備えた冷凍装置であって：前記低温側圧縮式
冷凍サイクルの中間凝縮器は；前記高温側圧縮式冷凍サ
イクルの蒸発器により冷却される第１の部分と、前記吸
収式冷凍サイクルの蒸発器により冷却される第２の部分
とを、直列に接続して構成されていることを特徴とする
冷凍装置。
【請求項２】熱機関と；この熱機関により駆動される
発電機と；第１の冷凍サイクルを構成する圧縮機、中間
凝縮器、膨脹弁及び蒸発器を備え、当該圧縮機は前記発
電機により駆動される低温側圧縮式冷凍サイクルと；第
２の冷凍サイクルを構成する圧縮機、凝縮器、過冷却
器、膨脹弁及び蒸発器を備え、当該圧縮機は前記発電機
により駆動される高温側圧縮式冷凍サイクルと；第３の
冷凍サイクルを構成する吸収器、再生器、凝縮器及び蒸
発器を備え、前記熱機関の排熱を回収して得られる蒸気
あるいは温水を当該再生器の加熱熱源として使用する吸
収式冷凍サイクルと；を備えた冷凍装置であって：前記
低温側圧縮式冷凍サイクルの中間凝縮器は、前記高温側
圧縮式冷凍サイクルの蒸発器により冷却されると共に；
前記高温側圧縮式冷凍サイクルの過冷却器は、前記吸収
式冷凍サイクルの蒸発器により冷却されることを特徴と
する冷凍装置。
【請求項３】熱機関と；第１の冷凍サイクルを構成す
る圧縮機、中間凝縮器、膨脹弁及び蒸発器を備え、当該
圧縮機は前記熱機関により直結駆動される低温側圧縮式
冷凍サイクルと；第２の冷凍サイクルを構成する圧縮
機、凝縮器、膨脹弁及び蒸発器を備え、当該圧縮機は前
記熱機関により直結駆動される高温側圧縮式冷凍サイク
ルと；第３の冷凍サイクルを構成する吸収器、再生器、
凝縮器及び蒸発器を備え、前記熱機関の排熱を回収して
得られる蒸気あるいは温水を当該再生器の加熱熱源とし
て使用する吸収式冷凍サイクルと；を備えた冷凍装置で
あって：前記低温側圧縮式冷凍サイクルの中間凝縮器
は；前記高温側圧縮式冷凍サイクルの蒸発器により冷却
される第１の部分と、前記吸収式冷凍サイクルの蒸発器
により冷却される第２の部分とを、直列に接続して構成
されていることを特徴とする冷凍装置。
【請求項４】熱機関と；第１の冷凍サイクルを構成す
る圧縮機、中間凝縮器、膨脹弁及び蒸発器を備え、当該
圧縮機は前記熱機関により直結駆動される低温側圧縮式
冷凍サイクルと；第２の冷凍サイクルを構成する圧縮
機、凝縮器、過冷却器、膨脹弁及び蒸発器を備え、当該
圧縮機は前記熱機関により直結駆動される高温側圧縮式
冷凍サイクルと；第３の冷凍サイクルを構成する吸収
器、再生器、凝縮器及び蒸発器を備え、前記熱機関の排
熱を回収して得られる蒸気あるいは温水を当該再生器の
加熱熱源として使用する吸収式冷凍サイクルと；を備え
た冷凍装置であって：前記低温側圧縮式冷凍サイクルの
中間凝縮器は、前記高温側圧縮式冷凍サイクルの蒸発器
により冷却されると共に；前記高温側圧縮式冷凍サイク
ルの過冷却器は、前記吸収式冷凍サイクルの蒸発器によ
り冷却されることを特徴とする冷凍装置。