JPH0949062A - 相手攻撃性の低い耐摩耗性焼結合金軸受 - Google Patents
相手攻撃性の低い耐摩耗性焼結合金軸受Info
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- JPH0949062A JPH0949062A JP22103795A JP22103795A JPH0949062A JP H0949062 A JPH0949062 A JP H0949062A JP 22103795 A JP22103795 A JP 22103795A JP 22103795 A JP22103795 A JP 22103795A JP H0949062 A JPH0949062 A JP H0949062A
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- distributed
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 相手攻撃性の低い耐摩耗性焼結合金軸受を提
供する。 【解決手段】 焼結合金軸受を、重量％で、Ｃｕ：１０
〜３０％、Ｃ：０．１〜５％、Ｓ：０．０５〜１％、
Ｂ：０．０５〜１％を含有し、さらに必要に応じてＭｏ
Ｓ2 ：０．５〜２％を含有し、残りがＦｅと不可避不純
物からなる組成、個々のフェライト相がＣｕ合金結合相
を介して分布し、かつ前記フェライト相内にはＳ成分を
核として成長した遊離黒鉛が分散分布し、さらに前記フ
ェライト相の表面および結晶粒界にそってＢ成分が分布
し、必要に応じて前記フェライト相とＣｕ合金結合相の
界面部にＭｏＳ2 が分布した組織、９％以下の気孔率を
有する低気孔Ｆｅ−Ｃｕ−Ｃ系焼結合金で構成する。
供する。 【解決手段】 焼結合金軸受を、重量％で、Ｃｕ：１０
〜３０％、Ｃ：０．１〜５％、Ｓ：０．０５〜１％、
Ｂ：０．０５〜１％を含有し、さらに必要に応じてＭｏ
Ｓ2 ：０．５〜２％を含有し、残りがＦｅと不可避不純
物からなる組成、個々のフェライト相がＣｕ合金結合相
を介して分布し、かつ前記フェライト相内にはＳ成分を
核として成長した遊離黒鉛が分散分布し、さらに前記フ
ェライト相の表面および結晶粒界にそってＢ成分が分布
し、必要に応じて前記フェライト相とＣｕ合金結合相の
界面部にＭｏＳ2 が分布した組織、９％以下の気孔率を
有する低気孔Ｆｅ−Ｃｕ−Ｃ系焼結合金で構成する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、相手材である回
転軸に対するなじみ性にすぐれ、かつ自己潤滑性にもす
ぐれているので、苛酷な条件下での実用に際しても、き
わめて低い相手攻撃性で、すぐれた耐摩耗性を示す焼結
合金軸受に関するものである。
転軸に対するなじみ性にすぐれ、かつ自己潤滑性にもす
ぐれているので、苛酷な条件下での実用に際しても、き
わめて低い相手攻撃性で、すぐれた耐摩耗性を示す焼結
合金軸受に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、一般に各種駆動装置には、相手材
である回転軸の支持部材として焼結合金軸受が用いられ
ており、この焼結合金軸受が、重量％で（以下、組成に
関する％は重量％を示す）、Ｃｕ：１０〜３０％、Ｃ：
０．１〜５％を含有し、残りがＦｅと不可避不純物から
なる基本組成を有し、さらに図３に組織拡大模写図で示
されるように、個々のパーライト相がＣｕ合金結合相を
介して分布した組織を有し、さらに９％以下の気孔率を
もった低気孔Ｆｅ−Ｃｕ−Ｃ系焼結合金で構成されてい
ることは良く知られるところである。
である回転軸の支持部材として焼結合金軸受が用いられ
ており、この焼結合金軸受が、重量％で（以下、組成に
関する％は重量％を示す）、Ｃｕ：１０〜３０％、Ｃ：
０．１〜５％を含有し、残りがＦｅと不可避不純物から
なる基本組成を有し、さらに図３に組織拡大模写図で示
されるように、個々のパーライト相がＣｕ合金結合相を
介して分布した組織を有し、さらに９％以下の気孔率を
もった低気孔Ｆｅ−Ｃｕ−Ｃ系焼結合金で構成されてい
ることは良く知られるところである。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】一方、近年の駆動装置
の高性能化および小型化、さらに高出力化はめざまし
く、これに伴ない、駆動装置の構造部材である回転軸の
回転は高速化し、かつこれへの負荷は高荷重となる傾向
にあるが、上記の従来焼結合金軸受においては、これを
構成する低気孔Ｆｅ−Ｃｕ−Ｃ系焼結合金が、図３に示
される通り、相対的に硬質のパーライト相が原因で、相
手材である回転軸に対するなじみ性が低く、さらに自己
潤滑性も十分でなく、したがって高速回転および高荷重
条件では相手攻撃性が強く現われ、かつ摩耗進行も加速
されるようになるのが避けられないのが現状である。
の高性能化および小型化、さらに高出力化はめざまし
く、これに伴ない、駆動装置の構造部材である回転軸の
回転は高速化し、かつこれへの負荷は高荷重となる傾向
にあるが、上記の従来焼結合金軸受においては、これを
構成する低気孔Ｆｅ−Ｃｕ−Ｃ系焼結合金が、図３に示
される通り、相対的に硬質のパーライト相が原因で、相
手材である回転軸に対するなじみ性が低く、さらに自己
潤滑性も十分でなく、したがって高速回転および高荷重
条件では相手攻撃性が強く現われ、かつ摩耗進行も加速
されるようになるのが避けられないのが現状である。
【０００４】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者等は、
上述のような観点から、特になじみ性および自己潤滑性
のすぐれた焼結合金軸受を開発すべく、特に上記の従来
焼結合金軸受に着目し研究を行なった結果、上記の従来
焼結合金軸受を構成する低気孔Ｆｅ−Ｃｕ−Ｃ系焼結合
金に、合金成分としてＳとＢを含有させると、前記Ｓ成
分が核となって遊離黒鉛が析出し、この遊離黒鉛の成長
をＢ成分が促進するように作用することから、前記低気
孔Ｆｅ−Ｃｕ−Ｃ系焼結合金は、図１に組織拡大模写図
で示される通り、硬質のパーライト相に代って、主体が
Ｆｅのフェライト相がＣｕ合金結合相を介して分布し、
このフェライト相内の結晶粒界にそってＳ成分が核とな
って成長した微細な遊離黒鉛が分散分布し、かつフェラ
イト相の表面および結晶粒界にそってＢ成分が分布した
組織をもつようになり、この結果の低気孔Ｆｅ−Ｃｕ−
Ｃ系焼結合金は、軟質のフェライト相と遊離黒鉛によっ
てすぐれたなじみ性と自己潤滑性をもち、さらに前記低
気孔Ｆｅ−Ｃｕ−Ｃ系焼結合金に硫化モリブデン（以
下、ＭｏＳ2 で示す）を含有させると、同じく図２の組
織拡大模写図で示される通り、フェライト相とＣｕ合金
結合相の界面部に分布して自己潤滑性が一段と向上した
ものになることから、焼結合金軸受として高速回転およ
び高荷重条件での実用に際しても相手攻撃性が著しく低
く、かつすぐれた耐摩耗性を発揮するという研究結果を
得たのである。
上述のような観点から、特になじみ性および自己潤滑性
のすぐれた焼結合金軸受を開発すべく、特に上記の従来
焼結合金軸受に着目し研究を行なった結果、上記の従来
焼結合金軸受を構成する低気孔Ｆｅ−Ｃｕ−Ｃ系焼結合
金に、合金成分としてＳとＢを含有させると、前記Ｓ成
分が核となって遊離黒鉛が析出し、この遊離黒鉛の成長
をＢ成分が促進するように作用することから、前記低気
孔Ｆｅ−Ｃｕ−Ｃ系焼結合金は、図１に組織拡大模写図
で示される通り、硬質のパーライト相に代って、主体が
Ｆｅのフェライト相がＣｕ合金結合相を介して分布し、
このフェライト相内の結晶粒界にそってＳ成分が核とな
って成長した微細な遊離黒鉛が分散分布し、かつフェラ
イト相の表面および結晶粒界にそってＢ成分が分布した
組織をもつようになり、この結果の低気孔Ｆｅ−Ｃｕ−
Ｃ系焼結合金は、軟質のフェライト相と遊離黒鉛によっ
てすぐれたなじみ性と自己潤滑性をもち、さらに前記低
気孔Ｆｅ−Ｃｕ−Ｃ系焼結合金に硫化モリブデン（以
下、ＭｏＳ2 で示す）を含有させると、同じく図２の組
織拡大模写図で示される通り、フェライト相とＣｕ合金
結合相の界面部に分布して自己潤滑性が一段と向上した
ものになることから、焼結合金軸受として高速回転およ
び高荷重条件での実用に際しても相手攻撃性が著しく低
く、かつすぐれた耐摩耗性を発揮するという研究結果を
得たのである。
【０００５】この発明は、上記の研究結果にもとづいて
なされたものであって、Ｃｕ：１０〜３０％、
Ｃ：０．１〜５％、Ｓ：０．０５〜１％、 Ｂ：
０．０５〜１％、を含有し、さらに必要に応じて、Ｍｏ
Ｓ2 ：０．５〜２％、を含有し、残りがＦｅと不可避不
純物からなる組成、個々のフェライト相がＣｕ合金結合
相を介して分布し、かつ前記フェライト相内にはＳ成分
を核として成長した遊離黒鉛が分散分布し、さらに前記
フェライト相の表面および結晶粒界にそってＢ成分が分
布し、必要に応じてフェライト相とＣｕ合金結合相の界
面部にＭｏＳ2 が分布した組織、および９％以下の気孔
率、を有する低気孔Ｆｅ−Ｃｕ−Ｃ系焼結合金で構成し
てなる、相手攻撃性の低い耐摩耗性焼結合金軸受に特徴
を有するものである。
なされたものであって、Ｃｕ：１０〜３０％、
Ｃ：０．１〜５％、Ｓ：０．０５〜１％、 Ｂ：
０．０５〜１％、を含有し、さらに必要に応じて、Ｍｏ
Ｓ2 ：０．５〜２％、を含有し、残りがＦｅと不可避不
純物からなる組成、個々のフェライト相がＣｕ合金結合
相を介して分布し、かつ前記フェライト相内にはＳ成分
を核として成長した遊離黒鉛が分散分布し、さらに前記
フェライト相の表面および結晶粒界にそってＢ成分が分
布し、必要に応じてフェライト相とＣｕ合金結合相の界
面部にＭｏＳ2 が分布した組織、および９％以下の気孔
率、を有する低気孔Ｆｅ−Ｃｕ−Ｃ系焼結合金で構成し
てなる、相手攻撃性の低い耐摩耗性焼結合金軸受に特徴
を有するものである。
【０００６】つぎに、この発明の焼結合金軸受におい
て、これを構成する低気孔Ｆｅ−Ｃｕ−Ｃ系焼結合金の
成分組成および気孔率を上記の通りに限定した理由を説
明する。 （ａ） Ｃｕ Ｃｕ成分には、液相焼結を可能ならしめ、焼結性向上に
寄与して強度を向上させる作用があるが、その割合が１
０％未満では前記作用に所望の効果が得られず、一方そ
の割合が３０％を越えると耐摩耗性が低下するようにな
ることから、その割合を１０〜３０％、望ましくは１５
〜２５％と定めた。
て、これを構成する低気孔Ｆｅ−Ｃｕ−Ｃ系焼結合金の
成分組成および気孔率を上記の通りに限定した理由を説
明する。 （ａ） Ｃｕ Ｃｕ成分には、液相焼結を可能ならしめ、焼結性向上に
寄与して強度を向上させる作用があるが、その割合が１
０％未満では前記作用に所望の効果が得られず、一方そ
の割合が３０％を越えると耐摩耗性が低下するようにな
ることから、その割合を１０〜３０％、望ましくは１５
〜２５％と定めた。
【０００７】（ｂ） Ｃ Ｃ成分には、ＳとＢ成分の作用でフェライト相内の結晶
粒界に微細な遊離黒鉛として析出し、成長して自己潤滑
性を向上させる作用があるが、その割合が０．１％未満
では遊離黒鉛の分布割合が少なすぎて所望の自己潤滑性
を確保することができず、一方その割合が５％を越える
と完全な黒鉛化が困難になり、セメンタイトが析出する
ようになって相手攻撃性が高くなることから、その割合
を０．１〜５％、望ましくは１〜３％と定めた。
粒界に微細な遊離黒鉛として析出し、成長して自己潤滑
性を向上させる作用があるが、その割合が０．１％未満
では遊離黒鉛の分布割合が少なすぎて所望の自己潤滑性
を確保することができず、一方その割合が５％を越える
と完全な黒鉛化が困難になり、セメンタイトが析出する
ようになって相手攻撃性が高くなることから、その割合
を０．１〜５％、望ましくは１〜３％と定めた。
【０００８】（ｄ） Ｓ Ｓ成分は、上記の通り遊離黒鉛の析出には不可欠の成分
であり、したがってその割合が０．０５％未満では黒鉛
化が不十分となって所望の自己潤滑性が得られず、その
分セメンタイトが析出して相手攻撃性を増すようにな
り、一方その割合が１％を越えると急激に脆化し、強度
が低下するようになることから、その割合を０．０５〜
１％、望ましくは０．１〜０．７％と定めた。
であり、したがってその割合が０．０５％未満では黒鉛
化が不十分となって所望の自己潤滑性が得られず、その
分セメンタイトが析出して相手攻撃性を増すようにな
り、一方その割合が１％を越えると急激に脆化し、強度
が低下するようになることから、その割合を０．０５〜
１％、望ましくは０．１〜０．７％と定めた。
【０００９】（ｅ） Ｂ Ｂ成分には、フェライト相の表面および結晶粒界にそっ
て分布して、フェライト相内の粒界にＳ成分を核として
析出した遊離黒鉛を成長させる、いいかえればパーライ
ト相のセメンタイトを黒鉛化して前記パーライト相をフ
ェライト相と遊離黒鉛にする作用があるが、その割合が
０．０５％未満では黒鉛化が不十分で、残留パーライト
による相手攻撃性は避けられず、かつ所望の自己潤滑性
も得られず、一方その割合が１％を越えると焼結性が低
下し高強度を確保することができなくなることから、そ
の割合を０．０５〜１％、望ましくは０．２〜０．７％
と定めた。
て分布して、フェライト相内の粒界にＳ成分を核として
析出した遊離黒鉛を成長させる、いいかえればパーライ
ト相のセメンタイトを黒鉛化して前記パーライト相をフ
ェライト相と遊離黒鉛にする作用があるが、その割合が
０．０５％未満では黒鉛化が不十分で、残留パーライト
による相手攻撃性は避けられず、かつ所望の自己潤滑性
も得られず、一方その割合が１％を越えると焼結性が低
下し高強度を確保することができなくなることから、そ
の割合を０．０５〜１％、望ましくは０．２〜０．７％
と定めた。
【００１０】（ｆ） ＭｏＳ2 ＭｏＳ2 成分には、Ｃｕ合金結合相とフェライト相の界
面部に分布して自己潤滑性を一段と向上させる作用があ
るので必要に応じて含有されるが、その割合が０．５％
未満では前記作用に所望の効果が得られず、一方その割
合が２％を越えると強度が急激に低下するようになるこ
とから、その割合を０．５〜２％、望ましくは０．５〜
１．５％と定めた。
面部に分布して自己潤滑性を一段と向上させる作用があ
るので必要に応じて含有されるが、その割合が０．５％
未満では前記作用に所望の効果が得られず、一方その割
合が２％を越えると強度が急激に低下するようになるこ
とから、その割合を０．５〜２％、望ましくは０．５〜
１．５％と定めた。
【００１１】（ｇ） 気孔率 気孔率が９％を越えると、軸受の強度が低下し、特に高
強度が要求される場合に対応することができなくなるこ
とから、気孔率を９％以下、望ましくは７％以下と定め
た。
強度が要求される場合に対応することができなくなるこ
とから、気孔率を９％以下、望ましくは７％以下と定め
た。
【００１２】
【発明の実施の形態】つぎに、この発明の焼結合金軸受
を実施例により具体的に説明する。原料粉末として、粒
度：−１００メッシュのアトマイズＦｅ−Ｓ合金（Ｓ：
０．３％含有）粉末、同−１００メッシュのアトマイズ
Ｆｅ粉末、同−１５０メッシュの電解Ｃｕ粉末、同−１
００メッシュのりん片状黒鉛粉末、同−１００メッシュ
のＦｅ−Ｂ合金（Ｂ：５％含有）粉末、および同−１０
０メッシュのＭｏＳ2 粉末を用意し、これら原料粉末を
表１，２に示される配合組成に配合し、これに潤滑剤と
して０．４％のステアリン酸亜鉛を添加してＶ型ミキサ
ーにて３０分間混合した後、３．５〜５ton ／cm2 の範
囲内の所定の圧力で圧粉体にプレス成形し、この圧粉体
を、アンモニア分解ガス雰囲気中、８５０〜９５０℃の
範囲内の所定温度に３０分間保持の条件で焼結して、同
じく表１，２に示される気孔率および配合組成と実質的
に同一の成分組成をもった低気孔Ｆｅ−Ｃｕ−Ｃ系焼結
合金で構成され、いずれも外径：１６mmφ×内径：８mm
φ×長さ：８mmの寸法を有する本発明焼結合金軸受１〜
１３および従来焼結合金軸受１〜５をそれぞれ製造し
た。なお、本発明焼結合金軸受１〜１３はいずれも図１
または図２に示される組織を有し、また従来焼結合金軸
受１〜５はいずれも図３に示される組織を有するもので
あった。
を実施例により具体的に説明する。原料粉末として、粒
度：−１００メッシュのアトマイズＦｅ−Ｓ合金（Ｓ：
０．３％含有）粉末、同−１００メッシュのアトマイズ
Ｆｅ粉末、同−１５０メッシュの電解Ｃｕ粉末、同−１
００メッシュのりん片状黒鉛粉末、同−１００メッシュ
のＦｅ−Ｂ合金（Ｂ：５％含有）粉末、および同−１０
０メッシュのＭｏＳ2 粉末を用意し、これら原料粉末を
表１，２に示される配合組成に配合し、これに潤滑剤と
して０．４％のステアリン酸亜鉛を添加してＶ型ミキサ
ーにて３０分間混合した後、３．５〜５ton ／cm2 の範
囲内の所定の圧力で圧粉体にプレス成形し、この圧粉体
を、アンモニア分解ガス雰囲気中、８５０〜９５０℃の
範囲内の所定温度に３０分間保持の条件で焼結して、同
じく表１，２に示される気孔率および配合組成と実質的
に同一の成分組成をもった低気孔Ｆｅ−Ｃｕ−Ｃ系焼結
合金で構成され、いずれも外径：１６mmφ×内径：８mm
φ×長さ：８mmの寸法を有する本発明焼結合金軸受１〜
１３および従来焼結合金軸受１〜５をそれぞれ製造し
た。なお、本発明焼結合金軸受１〜１３はいずれも図１
または図２に示される組織を有し、また従来焼結合金軸
受１〜５はいずれも図３に示される組織を有するもので
あった。
【００１３】ついで、この結果得られた各種の焼結合金
軸受のそれぞれを、合成油を真空浸油した状態で、図４
に概略正面図で示されるラジアル式摩擦試験機の支持治
具１に嵌め込み、これにＳ４５Ｃ（炭素鋼）製回転軸３
を２５μｍのクリアランスで挿通し、前記回転軸３に焼
結合金軸受２、支持治具１、およびボールベアリング４
を介して２０kgf ／cm2 の高荷重Ｗをかけた状態で前記
回転軸を１０，０００rpm の回転数で高速回転させ、１
００時間運転の摩耗試験を行ない、試験後、焼結合金軸
受および回転軸の最大摩耗深さを測定した。この測定結
果を表１，２に示した。
軸受のそれぞれを、合成油を真空浸油した状態で、図４
に概略正面図で示されるラジアル式摩擦試験機の支持治
具１に嵌め込み、これにＳ４５Ｃ（炭素鋼）製回転軸３
を２５μｍのクリアランスで挿通し、前記回転軸３に焼
結合金軸受２、支持治具１、およびボールベアリング４
を介して２０kgf ／cm2 の高荷重Ｗをかけた状態で前記
回転軸を１０，０００rpm の回転数で高速回転させ、１
００時間運転の摩耗試験を行ない、試験後、焼結合金軸
受および回転軸の最大摩耗深さを測定した。この測定結
果を表１，２に示した。
【００１４】
【表１】
【００１５】
【表２】
【００１６】
【発明の効果】表１，２に示される結果から、本発明焼
結合金軸受１〜１３は、いずれも高速回転および高荷重
運転の苛酷な条件にもかかわらず、フェライト相と、こ
のフェライト相内に微細に分散分布する遊離黒鉛によっ
てすぐれたなじみ性と自己潤滑性を具備することから、
相手材である回転軸の摩耗少なく、すなわち低い相手攻
撃性で、すぐれた耐摩耗性を示すのに対して、従来焼結
合金軸受１〜５においては、硬質のパーライト相が原因
で、上記の苛酷な条件下では著しく高い相手攻撃性を示
すばかりでなく、なじみ性にも劣るので偏摩耗が発生し
易いことが明らかである。上述のように、この発明の焼
結合金軸受は、相手材である回転軸に対するなじみ性に
すぐれ、かつ自己潤滑性にもすぐれているので、苛酷な
条件下でも、きわめて低い相手攻撃性で、すぐれた耐摩
耗性を長期に亘って発揮するのである。
結合金軸受１〜１３は、いずれも高速回転および高荷重
運転の苛酷な条件にもかかわらず、フェライト相と、こ
のフェライト相内に微細に分散分布する遊離黒鉛によっ
てすぐれたなじみ性と自己潤滑性を具備することから、
相手材である回転軸の摩耗少なく、すなわち低い相手攻
撃性で、すぐれた耐摩耗性を示すのに対して、従来焼結
合金軸受１〜５においては、硬質のパーライト相が原因
で、上記の苛酷な条件下では著しく高い相手攻撃性を示
すばかりでなく、なじみ性にも劣るので偏摩耗が発生し
易いことが明らかである。上述のように、この発明の焼
結合金軸受は、相手材である回転軸に対するなじみ性に
すぐれ、かつ自己潤滑性にもすぐれているので、苛酷な
条件下でも、きわめて低い相手攻撃性で、すぐれた耐摩
耗性を長期に亘って発揮するのである。
【図１】本発明焼結合金軸受を構成する低気孔Ｆｅ−Ｃ
ｕ−Ｃ系焼結合金の組織拡大模写図である。
ｕ−Ｃ系焼結合金の組織拡大模写図である。
【図２】本発明焼結合金軸受を構成する低気孔Ｆｅ−Ｃ
ｕ−Ｃ系焼結合金の組織拡大模写図である。
ｕ−Ｃ系焼結合金の組織拡大模写図である。
【図３】従来焼結合金軸受を構成する低気孔Ｆｅ−Ｃｕ
−Ｃ系焼結合金の組織拡大模写図である。
−Ｃ系焼結合金の組織拡大模写図である。
【図４】ラジアル式摩擦試験機を示す概略正面図であ
る。
る。
１ 支持治具 ２ 焼結合金軸受 ３ 回転軸 ４ ボールベアリング ５ ロードセル
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃｕ：１０〜３０％、 Ｃ：０．１〜５％、 Ｓ：０．０５〜１％、 Ｂ：０．０５〜１％、を含
有し、残りがＦｅと不可避不純物からなる組成、 個々のフェライト相がＣｕ合金結合相を介して分布し、
かつ前記フェライト相内にはＳ成分を核として成長した
遊離黒鉛が分散分布し、さらに前記フェライト相の表面
および結晶粒界にそってＢ成分が分布した組織、 および９％以下の気孔率、を有する低気孔Ｆｅ−Ｃｕ−
Ｃ系焼結合金で構成したことを特徴とする相手攻撃性の
低い耐摩耗性焼結合金軸受。 - 【請求項２】 重量％で、 Ｃｕ：１０〜３０％、 Ｃ：０．１〜５％、 Ｓ：０．０５〜１％、 Ｂ：０．０５〜１％、を含
有し、さらに、 硫化モリブデン：０．５〜２％、を含有し、残りがＦｅ
と不可避不純物からなる組成、 個々のフェライト相がＣｕ合金結合相を介して分布し、
かつ前記フェライト相内にはＳ成分を核として成長した
遊離黒鉛が分散分布し、さらにフェライト相の表面およ
び結晶粒界にそってＢ成分が分布すると共に、フェライ
ト相とＣｕ合金結合相の界面部に硫化モリブデンが分布
した組織、 および９％以下の気孔率、を有する低気孔Ｆｅ−Ｃｕ−
Ｃ系焼結合金で構成したことを特徴とする相手攻撃性の
低い耐摩耗性焼結合金軸受。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP07221037A JP3094864B2 (ja) | 1995-08-07 | 1995-08-07 | 相手攻撃性の低い耐摩耗性焼結合金軸受 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP07221037A JP3094864B2 (ja) | 1995-08-07 | 1995-08-07 | 相手攻撃性の低い耐摩耗性焼結合金軸受 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0949062A true JPH0949062A (ja) | 1997-02-18 |
| JP3094864B2 JP3094864B2 (ja) | 2000-10-03 |
Family
ID=16760503
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP07221037A Expired - Fee Related JP3094864B2 (ja) | 1995-08-07 | 1995-08-07 | 相手攻撃性の低い耐摩耗性焼結合金軸受 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3094864B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2000062960A1 (fr) * | 1999-04-16 | 2000-10-26 | Unisia Jecs Corporation | Materiau de moulage a base de poudre metallique et corps moule par recompression, corps fritte obtenu a partir dudit corps moule par recompression, et procedes de production y relatifs |
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