JP3094861B2 - 相手攻撃性の低い耐摩耗性焼結含油軸受 - Google Patents
相手攻撃性の低い耐摩耗性焼結含油軸受Info
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、相手材である回
転軸に対するなじみ性にすぐれ、かつ自己潤滑性にもす
ぐれているので、苛酷な条件下での実用に際しても、き
わめて低い相手攻撃性で、すぐれた耐摩耗性を示す焼結
含油軸受に関するものである。
転軸に対するなじみ性にすぐれ、かつ自己潤滑性にもす
ぐれているので、苛酷な条件下での実用に際しても、き
わめて低い相手攻撃性で、すぐれた耐摩耗性を示す焼結
含油軸受に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、一般に各種駆動装置には、相手材
である回転軸の支持部材として焼結含油軸受が用いられ
ており、この焼結含油軸受が、重量％で（以下、組成に
関する％は重量％を示す）、Ｃｕ：１０〜３０％、Ｃ：
０．１〜５％を含有し、残りがＦｅと不可避不純物から
なる基本組成を有し、さらに図３に組織拡大模写図で示
されるように、個々のパーライト相がＣｕ合金結合相を
介して分布した組織を有し、さらに１０〜３５％の気孔
率をもった多孔質Ｆｅ−Ｃｕ−Ｃ系焼結合金に浸油した
ものからなることは良く知られるところである。
である回転軸の支持部材として焼結含油軸受が用いられ
ており、この焼結含油軸受が、重量％で（以下、組成に
関する％は重量％を示す）、Ｃｕ：１０〜３０％、Ｃ：
０．１〜５％を含有し、残りがＦｅと不可避不純物から
なる基本組成を有し、さらに図３に組織拡大模写図で示
されるように、個々のパーライト相がＣｕ合金結合相を
介して分布した組織を有し、さらに１０〜３５％の気孔
率をもった多孔質Ｆｅ−Ｃｕ−Ｃ系焼結合金に浸油した
ものからなることは良く知られるところである。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】一方、近年の駆動装置
の高性能化および小型化、さらに高出力化はめざまし
く、これに伴ない、駆動装置の構造部材である回転軸の
回転は高速化し、かつこれへの負荷は高荷重となる傾向
にあるが、上記の従来焼結含油軸受においては、これを
構成する多孔質Ｆｅ−Ｃｕ−Ｃ系焼結合金が、図３に示
される通り、相対的に硬質のパーライト相が原因で、相
手材である回転軸に対するなじみ性が低く、さらに自己
潤滑性も十分でなく、したがって高速回転および高荷重
条件では相手攻撃性が強く現われ、かつ摩耗進行も加速
されるようになるのが避けられないのが現状である。
の高性能化および小型化、さらに高出力化はめざまし
く、これに伴ない、駆動装置の構造部材である回転軸の
回転は高速化し、かつこれへの負荷は高荷重となる傾向
にあるが、上記の従来焼結含油軸受においては、これを
構成する多孔質Ｆｅ−Ｃｕ−Ｃ系焼結合金が、図３に示
される通り、相対的に硬質のパーライト相が原因で、相
手材である回転軸に対するなじみ性が低く、さらに自己
潤滑性も十分でなく、したがって高速回転および高荷重
条件では相手攻撃性が強く現われ、かつ摩耗進行も加速
されるようになるのが避けられないのが現状である。
【０００４】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者等は、
上述のような観点から、特になじみ性および自己潤滑性
のすぐれた焼結含油軸受を開発すべく、特に上記の従来
焼結含油軸受に着目し研究を行なった結果、上記の従来
焼結含油軸受を構成する多孔質Ｆｅ−Ｃｕ−Ｃ系焼結合
金に、合金成分としてＳと窒化ほう素（以下、ＢＮで示
す）、望ましくは六方晶窒化ほう素（以下、ｈＢＮで示
す）を含有させると、前記Ｓ成分が核となって遊離黒鉛
が析出し、この遊離黒鉛の成長をＢＮ成分が促進するよ
うに作用することから、前記多孔質Ｆｅ−Ｃｕ−Ｃ系焼
結合金は、図１に組織拡大模写図で示される通り、硬質
のパーライト相に代って、主体がＦｅのフェライト相が
Ｃｕ合金結合相を介して分布し、このフェライト相内の
結晶粒界にそってＳ成分が核となって成長した微細な遊
離黒鉛が分散分布し、かつフェライト相とＣｕ合金結合
相の界面部にＢＮ成分が分布した組織をもつようにな
り、この結果の多孔質Ｆｅ−Ｃｕ−Ｃ系焼結合金は、軟
質のフェライト相と遊離黒鉛によってすぐれたなじみ性
と自己潤滑性をもち、さらに前記多孔質Ｆｅ−Ｃｕ−Ｃ
系焼結合金に硫化モリブデン（以下、ＭｏＳ2 で示す）
を含有させると、同じく図２の組織拡大模写図で示され
る通り、フェライト相とＣｕ合金結合相の界面部にＢＮ
成分と共に分布して自己潤滑性が一段と向上したものに
なることから、焼結合金軸受として高速回転および高荷
重条件での実用に際しても相手攻撃性が著しく低く、か
つすぐれた耐摩耗性を発揮するという研究結果を得たの
である。
上述のような観点から、特になじみ性および自己潤滑性
のすぐれた焼結含油軸受を開発すべく、特に上記の従来
焼結含油軸受に着目し研究を行なった結果、上記の従来
焼結含油軸受を構成する多孔質Ｆｅ−Ｃｕ−Ｃ系焼結合
金に、合金成分としてＳと窒化ほう素（以下、ＢＮで示
す）、望ましくは六方晶窒化ほう素（以下、ｈＢＮで示
す）を含有させると、前記Ｓ成分が核となって遊離黒鉛
が析出し、この遊離黒鉛の成長をＢＮ成分が促進するよ
うに作用することから、前記多孔質Ｆｅ−Ｃｕ−Ｃ系焼
結合金は、図１に組織拡大模写図で示される通り、硬質
のパーライト相に代って、主体がＦｅのフェライト相が
Ｃｕ合金結合相を介して分布し、このフェライト相内の
結晶粒界にそってＳ成分が核となって成長した微細な遊
離黒鉛が分散分布し、かつフェライト相とＣｕ合金結合
相の界面部にＢＮ成分が分布した組織をもつようにな
り、この結果の多孔質Ｆｅ−Ｃｕ−Ｃ系焼結合金は、軟
質のフェライト相と遊離黒鉛によってすぐれたなじみ性
と自己潤滑性をもち、さらに前記多孔質Ｆｅ−Ｃｕ−Ｃ
系焼結合金に硫化モリブデン（以下、ＭｏＳ2 で示す）
を含有させると、同じく図２の組織拡大模写図で示され
る通り、フェライト相とＣｕ合金結合相の界面部にＢＮ
成分と共に分布して自己潤滑性が一段と向上したものに
なることから、焼結合金軸受として高速回転および高荷
重条件での実用に際しても相手攻撃性が著しく低く、か
つすぐれた耐摩耗性を発揮するという研究結果を得たの
である。
【０００５】この発明は、上記の研究結果にもとづいて
なされたものであって、Ｃｕ：１０〜３０％、
Ｃ：０．１〜５％、Ｓ：０．０５〜１％、 ＢＮ：
０．１〜３％、を含有し、さらに必要に応じて、ＭｏＳ
2 ：０．５〜２％、を含有し、残りがＦｅと不可避不純
物からなる組成、個々のフェライト相がＣｕ合金結合相
を介して分布し、かつ前記フェライト相内にはＳ成分を
核として成長した遊離黒鉛が分散分布し、さらにフェラ
イト相とＣｕ合金結合相の界面部に、ＢＮ、またはＢＮ
とＭｏＳ2 が分布した組織、および１０〜３５％の気孔
率、を有する多孔質Ｆｅ−Ｃｕ−Ｃ系焼結合金で構成し
てなる、相手攻撃性の低い耐摩耗性焼結含油軸受に特徴
を有するものである。
なされたものであって、Ｃｕ：１０〜３０％、
Ｃ：０．１〜５％、Ｓ：０．０５〜１％、 ＢＮ：
０．１〜３％、を含有し、さらに必要に応じて、ＭｏＳ
2 ：０．５〜２％、を含有し、残りがＦｅと不可避不純
物からなる組成、個々のフェライト相がＣｕ合金結合相
を介して分布し、かつ前記フェライト相内にはＳ成分を
核として成長した遊離黒鉛が分散分布し、さらにフェラ
イト相とＣｕ合金結合相の界面部に、ＢＮ、またはＢＮ
とＭｏＳ2 が分布した組織、および１０〜３５％の気孔
率、を有する多孔質Ｆｅ−Ｃｕ−Ｃ系焼結合金で構成し
てなる、相手攻撃性の低い耐摩耗性焼結含油軸受に特徴
を有するものである。
【０００６】つぎに、この発明の焼結含油軸受におい
て、これを構成する多孔質Ｆｅ−Ｃｕ−Ｃ系焼結合金の
成分組成および気孔率を上記の通りに限定した理由を説
明する。 （ａ） Ｃｕ Ｃｕ成分には、液相焼結を可能ならしめ、焼結性向上に
寄与して強度を向上させる作用があるが、その割合が１
０％未満では前記作用に所望の効果が得られず、一方そ
の割合が３０％を越えると耐摩耗性が低下するようにな
ることから、その割合を１０〜３５％、望ましくは１５
〜２５％と定めた。
て、これを構成する多孔質Ｆｅ−Ｃｕ−Ｃ系焼結合金の
成分組成および気孔率を上記の通りに限定した理由を説
明する。 （ａ） Ｃｕ Ｃｕ成分には、液相焼結を可能ならしめ、焼結性向上に
寄与して強度を向上させる作用があるが、その割合が１
０％未満では前記作用に所望の効果が得られず、一方そ
の割合が３０％を越えると耐摩耗性が低下するようにな
ることから、その割合を１０〜３５％、望ましくは１５
〜２５％と定めた。
【０００７】（ｂ） Ｃ Ｃ成分には、ＳとＢＮ成分の作用でフェライト相内の結
晶粒界に微細な遊離黒鉛として析出し、成長して自己潤
滑性を向上させる作用があるが、その割合が０．１％未
満では遊離黒鉛の分布割合が少なすぎて所望の自己潤滑
性を確保することができず、一方その割合が５％を越え
ると完全な黒鉛化が困難になり、セメンタイトが析出す
るようになって相手攻撃性が高くなることから、その割
合を０．１〜５％、望ましくは１〜３％と定めた。
晶粒界に微細な遊離黒鉛として析出し、成長して自己潤
滑性を向上させる作用があるが、その割合が０．１％未
満では遊離黒鉛の分布割合が少なすぎて所望の自己潤滑
性を確保することができず、一方その割合が５％を越え
ると完全な黒鉛化が困難になり、セメンタイトが析出す
るようになって相手攻撃性が高くなることから、その割
合を０．１〜５％、望ましくは１〜３％と定めた。
【０００８】（ｄ） Ｓ Ｓ成分は、上記の通り遊離黒鉛の析出には不可欠の成分
であり、したがってその割合が０．０５％未満では黒鉛
化が不十分となって所望の自己潤滑性が得られず、その
分セメンタイトが析出して相手攻撃性を増すようにな
り、一方その割合が１％を越えると急激に脆化し、強度
が低下するようになることから、その割合を０．０５〜
１％、望ましくは０．１〜０．７％と定めた。
であり、したがってその割合が０．０５％未満では黒鉛
化が不十分となって所望の自己潤滑性が得られず、その
分セメンタイトが析出して相手攻撃性を増すようにな
り、一方その割合が１％を越えると急激に脆化し、強度
が低下するようになることから、その割合を０．０５〜
１％、望ましくは０．１〜０．７％と定めた。
【０００９】（ｅ） ＢＮ ＢＮ成分には、フェライト相とＣｕ合金結合相の界面部
に分布して、フェライト相内の粒界にＳ成分を核として
析出した遊離黒鉛を成長させる、いいかえればパーライ
ト相のセメンタイトを黒鉛化して前記パーライト相をフ
ェライト相と遊離黒鉛にする作用があるが、その割合が
０．１％未満では黒鉛化が不十分で、残留パーライトに
よる相手攻撃性は避けられず、かつ所望の自己潤滑性も
得られず、一方その割合が３％を越えると焼結性が低下
し高強度を確保することができなくなることから、その
割合を０．１〜３％、望ましくは０．５〜２％と定め
た。
に分布して、フェライト相内の粒界にＳ成分を核として
析出した遊離黒鉛を成長させる、いいかえればパーライ
ト相のセメンタイトを黒鉛化して前記パーライト相をフ
ェライト相と遊離黒鉛にする作用があるが、その割合が
０．１％未満では黒鉛化が不十分で、残留パーライトに
よる相手攻撃性は避けられず、かつ所望の自己潤滑性も
得られず、一方その割合が３％を越えると焼結性が低下
し高強度を確保することができなくなることから、その
割合を０．１〜３％、望ましくは０．５〜２％と定め
た。
【００１０】（ｆ） ＭｏＳ2 ＭｏＳ2 成分には、ＢＮ成分と共にＣｕ合金結合相とフ
ェライト相の界面部に分布して自己潤滑性を一段と向上
させる作用があるので必要に応じて含有されるが、その
割合が０．５％未満では前記作用に所望の効果が得られ
ず、一方その割合が２％を越えると強度が急激に低下す
るようになることから、その割合を０．５〜２％、望ま
しくは１〜１．５％と定めた。
ェライト相の界面部に分布して自己潤滑性を一段と向上
させる作用があるので必要に応じて含有されるが、その
割合が０．５％未満では前記作用に所望の効果が得られ
ず、一方その割合が２％を越えると強度が急激に低下す
るようになることから、その割合を０．５〜２％、望ま
しくは１〜１．５％と定めた。
【００１１】（ｇ） 気孔率 気孔には浸油して軸受の摺動特性を高めるが、その気孔
率が１０％未満では浸油による摺動特性向上効果を十分
に発揮させることができず、一方その気孔率が３５％を
越えると、強度低下が著しいことから、その気孔率を１
０〜３５％、望ましくは２０〜３０％と定めた。
率が１０％未満では浸油による摺動特性向上効果を十分
に発揮させることができず、一方その気孔率が３５％を
越えると、強度低下が著しいことから、その気孔率を１
０〜３５％、望ましくは２０〜３０％と定めた。
【００１２】
【発明の実施の形態】つぎに、この発明の焼結含油軸受
を実施例により具体的に説明する。原料粉末として、粒
度：−１００メッシュのアトマイズＦｅ−Ｓ合金（Ｓ：
０．３％含有）粉末、同−１００メッシュのアトマイズ
Ｆｅ粉末、同−１５０メッシュの電解Ｃｕ粉末、同−１
００メッシュのりん片状黒鉛粉末、同−１００メッシュ
のｈＢＮ粉末、および同−１００メッシュのＭｏＳ2 粉
末を用意し、これら原料粉末を表１，２に示される配合
組成に配合し、これに潤滑剤として０．４％のステアリ
ン酸亜鉛を添加してＶ型ミキサーにて３０分間混合した
後、２〜３ton ／cm2 の範囲内の所定の圧力で圧粉体に
プレス成形し、この圧粉体を、アンモニア分解ガス雰囲
気中、８５０〜９５０℃の範囲内の所定温度に３０分間
保持の条件で焼結して、同じく表１，２に示される気孔
率および配合組成と実質的に同一の成分組成をもった多
孔質Ｆｅ−Ｃｕ−Ｃ系焼結合金本体を形成し、これに真
空浸油を施すことにより、いずれも外径：１６mmφ×内
径：８mmφ×長さ：８mmの寸法を有し、かつ前記多孔質
Ｆｅ−Ｃｕ−Ｃ系焼結合金本体が図１，２に示される組
織をもった本発明焼結合金軸受１〜１３、並びに同じく
図３に示される組織をもった従来焼結含油軸受１〜５を
それぞれ製造した。
を実施例により具体的に説明する。原料粉末として、粒
度：−１００メッシュのアトマイズＦｅ−Ｓ合金（Ｓ：
０．３％含有）粉末、同−１００メッシュのアトマイズ
Ｆｅ粉末、同−１５０メッシュの電解Ｃｕ粉末、同−１
００メッシュのりん片状黒鉛粉末、同−１００メッシュ
のｈＢＮ粉末、および同−１００メッシュのＭｏＳ2 粉
末を用意し、これら原料粉末を表１，２に示される配合
組成に配合し、これに潤滑剤として０．４％のステアリ
ン酸亜鉛を添加してＶ型ミキサーにて３０分間混合した
後、２〜３ton ／cm2 の範囲内の所定の圧力で圧粉体に
プレス成形し、この圧粉体を、アンモニア分解ガス雰囲
気中、８５０〜９５０℃の範囲内の所定温度に３０分間
保持の条件で焼結して、同じく表１，２に示される気孔
率および配合組成と実質的に同一の成分組成をもった多
孔質Ｆｅ−Ｃｕ−Ｃ系焼結合金本体を形成し、これに真
空浸油を施すことにより、いずれも外径：１６mmφ×内
径：８mmφ×長さ：８mmの寸法を有し、かつ前記多孔質
Ｆｅ−Ｃｕ−Ｃ系焼結合金本体が図１，２に示される組
織をもった本発明焼結合金軸受１〜１３、並びに同じく
図３に示される組織をもった従来焼結含油軸受１〜５を
それぞれ製造した。
【００１３】ついで、この結果得られた各種の焼結含油
軸受のそれぞれを、図４に概略正面図で示されるラジア
ル式摩擦試験機の支持治具１に嵌め込み、これにＳ４５
Ｃ（炭素鋼）製回転軸３を２５μｍのクリアランスで挿
通し、前記回転軸３に焼結含油軸受２、支持治具１、お
よびボールベアリング４を介して１．０５kgｆ／cm2の
高荷重Ｗをかけた状態で前記回転軸を４０００rpm の回
転数で高速回転させ、１００時間運転の摩耗試験を行な
い、試験後、焼結含油軸受および回転軸の最大摩耗深さ
を測定した。この測定結果を表１，２に示した。
軸受のそれぞれを、図４に概略正面図で示されるラジア
ル式摩擦試験機の支持治具１に嵌め込み、これにＳ４５
Ｃ（炭素鋼）製回転軸３を２５μｍのクリアランスで挿
通し、前記回転軸３に焼結含油軸受２、支持治具１、お
よびボールベアリング４を介して１．０５kgｆ／cm2の
高荷重Ｗをかけた状態で前記回転軸を４０００rpm の回
転数で高速回転させ、１００時間運転の摩耗試験を行な
い、試験後、焼結含油軸受および回転軸の最大摩耗深さ
を測定した。この測定結果を表１，２に示した。
【００１４】
【表１】
【００１５】
【表２】
【００１６】
【発明の効果】表１，２に示される結果から、本発明焼
結含油軸受１〜１３は、いずれも高速回転および高荷重
運転の苛酷な条件にもかかわらず、フェライト相と、こ
のフェライト相内に微細に分散分布する遊離黒鉛によっ
てすぐれたなじみ性と自己潤滑性を具備することから、
相手材である回転軸の摩耗少なく、すなわち低い相手攻
撃性で、すぐれた耐摩耗性を示すのに対して、従来焼結
含油軸受１〜５においては、硬質のパーライト相が原因
で、上記の苛酷な条件下では著しく高い相手攻撃性を示
すばかりでなく、なじみ性にも劣るので偏摩耗が発生し
易いことが明らかである。上述のように、この発明の焼
結含油軸受は、相手材である回転軸に対するなじみ性に
すぐれ、かつ自己潤滑性にもすぐれているので、苛酷な
条件下でも、きわめて低い相手攻撃性で、すぐれた耐摩
耗性を長期に亘って発揮するのである。
結含油軸受１〜１３は、いずれも高速回転および高荷重
運転の苛酷な条件にもかかわらず、フェライト相と、こ
のフェライト相内に微細に分散分布する遊離黒鉛によっ
てすぐれたなじみ性と自己潤滑性を具備することから、
相手材である回転軸の摩耗少なく、すなわち低い相手攻
撃性で、すぐれた耐摩耗性を示すのに対して、従来焼結
含油軸受１〜５においては、硬質のパーライト相が原因
で、上記の苛酷な条件下では著しく高い相手攻撃性を示
すばかりでなく、なじみ性にも劣るので偏摩耗が発生し
易いことが明らかである。上述のように、この発明の焼
結含油軸受は、相手材である回転軸に対するなじみ性に
すぐれ、かつ自己潤滑性にもすぐれているので、苛酷な
条件下でも、きわめて低い相手攻撃性で、すぐれた耐摩
耗性を長期に亘って発揮するのである。
【図１】本発明焼結含油軸受を構成する多孔質Ｆｅ−Ｃ
ｕ−Ｃ系焼結合金の組織拡大模写図である。
ｕ−Ｃ系焼結合金の組織拡大模写図である。
【図２】本発明焼結含油軸受を構成する多孔質Ｆｅ−Ｃ
ｕ−Ｃ系焼結合金の組織拡大模写図である。
ｕ−Ｃ系焼結合金の組織拡大模写図である。
【図３】従来焼結含油軸受を構成する多孔質Ｆｅ−Ｃｕ
−Ｃ系焼結合金の組織拡大模写図である。
−Ｃ系焼結合金の組織拡大模写図である。
【図４】ラジアル式摩擦試験機を示す概略正面図であ
る。
る。
１ 支持治具 ２ 焼結含油軸受 ３ 回転軸 ４ ボールベアリング ５ ロードセル
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平９−49047（ＪＰ，Ａ) 特開 平９−49060（ＪＰ，Ａ) 特開 平９−49061（ＪＰ，Ａ) 特開 平９−49062（ＪＰ，Ａ) 特開 平９−49063（ＪＰ，Ａ) 特開 平９−49064（ＪＰ，Ａ) 特開 平９−41069（ＪＰ，Ａ) 特開 平９−41070（ＪＰ，Ａ) 特開 平９−41071（ＪＰ，Ａ) 特開 昭56−169750（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C22C 33/02 C22C 38/00 - 38/60 B22F 5/00 F16C 33/10
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃｕ：１０〜３０％、 Ｃ：０．１〜５％、 Ｓ：０．０５〜１％、 窒化ほう素：０．１〜３
％、を含有し、残りがＦｅと不可避不純物からなる組
成、 個々のフェライト相がＣｕ合金結合相を介して分布し、
かつ前記フェライト相内にはＳ成分を核として成長した
遊離黒鉛が分散分布し、さらに前記フェライト相とＣｕ
合金結合相の界面部に窒化ほう素が分布した組織、 および１０〜３５％の気孔率、を有する多孔質Ｆｅ−Ｃ
ｕ−Ｃ系焼結合金で構成したことを特徴とする相手攻撃
性の低い耐摩耗性焼結含油軸受。 - 【請求項２】 重量％で、 Ｃｕ：１０〜３０％、 Ｃ：０．１〜５％、 Ｓ：０．０５〜１％、 窒化ほう素：０．１〜３
％、を含有し、さらに、 硫化モリブデン：０．５〜２％、を含有し、残りがＦｅ
と不可避不純物からなる組成、 個々のフェライト相がＣｕ合金結合相を介して分布し、
かつ前記フェライト相内にはＳ成分を核として成長した
遊離黒鉛が分散分布し、さらにフェライト相とＣｕ合金
結合相の界面部に窒化ほう素と硫化モリブデンが分布し
た組織、 および１０〜３５％の気孔率、を有する多孔質Ｆｅ−Ｃ
ｕ−Ｃ系焼結合金で構成したことを特徴とする相手攻撃
性の低い耐摩耗性焼結含有軸受。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP07219802A JP3094861B2 (ja) | 1995-08-04 | 1995-08-04 | 相手攻撃性の低い耐摩耗性焼結含油軸受 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP07219802A JP3094861B2 (ja) | 1995-08-04 | 1995-08-04 | 相手攻撃性の低い耐摩耗性焼結含油軸受 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0949048A JPH0949048A (ja) | 1997-02-18 |
| JP3094861B2 true JP3094861B2 (ja) | 2000-10-03 |
Family
ID=16741274
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP07219802A Expired - Fee Related JP3094861B2 (ja) | 1995-08-04 | 1995-08-04 | 相手攻撃性の低い耐摩耗性焼結含油軸受 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3094861B2 (ja) |
-
1995
- 1995-08-04 JP JP07219802A patent/JP3094861B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0949048A (ja) | 1997-02-18 |
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