JPH0941069A - 相手攻撃性の低い耐摩耗性焼結含油軸受 - Google Patents
相手攻撃性の低い耐摩耗性焼結含油軸受Info
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- JPH0941069A JPH0941069A JP21804195A JP21804195A JPH0941069A JP H0941069 A JPH0941069 A JP H0941069A JP 21804195 A JP21804195 A JP 21804195A JP 21804195 A JP21804195 A JP 21804195A JP H0941069 A JPH0941069 A JP H0941069A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 相手攻撃性の低い耐摩耗性焼結含油軸受を提
供する。 【解決手段】 焼結含油軸受を、重量％で、Ｆｅ：４０
〜６０％、Ｓｎ：０．１〜５％、Ｃ：０．１〜２％、
Ｓ：０．０５〜１％、ＢＮ：０．０５〜３％を含有し、
さらに必要に応じてＭｏＳ2 ：０．５〜２％を含有し、
残りがＣｕと不可避不純物からなる組成、Ｃｕ−Ｓｎ系
合金の素地に、フェライト相が分散分布し、かつ前記フ
ェライト相内にはＳ成分を核として成長した遊離黒鉛が
分散分布し、さらに前記素地とフェライト相の界面部
に、ＢＮ、またはＢＮとＭｏＳ2 が分布した組織、およ
び１０〜３０％の気孔率を有する多孔質Ｃｕ−Ｆｅ−Ｓ
ｎ系焼結合金で構成する。
供する。 【解決手段】 焼結含油軸受を、重量％で、Ｆｅ：４０
〜６０％、Ｓｎ：０．１〜５％、Ｃ：０．１〜２％、
Ｓ：０．０５〜１％、ＢＮ：０．０５〜３％を含有し、
さらに必要に応じてＭｏＳ2 ：０．５〜２％を含有し、
残りがＣｕと不可避不純物からなる組成、Ｃｕ−Ｓｎ系
合金の素地に、フェライト相が分散分布し、かつ前記フ
ェライト相内にはＳ成分を核として成長した遊離黒鉛が
分散分布し、さらに前記素地とフェライト相の界面部
に、ＢＮ、またはＢＮとＭｏＳ2 が分布した組織、およ
び１０〜３０％の気孔率を有する多孔質Ｃｕ−Ｆｅ−Ｓ
ｎ系焼結合金で構成する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、相手材である回
転軸に対するなじみ性にすぐれ、かつ自己潤滑性にもす
ぐれているので、苛酷な条件下での実用に際しても、き
わめて低い相手攻撃性で、すぐれた耐摩耗性を示す焼結
含油軸受に関するものである。
転軸に対するなじみ性にすぐれ、かつ自己潤滑性にもす
ぐれているので、苛酷な条件下での実用に際しても、き
わめて低い相手攻撃性で、すぐれた耐摩耗性を示す焼結
含油軸受に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、一般に各種駆動装置には、相手材
である回転軸の支持部材として焼結含油軸受が用いられ
ており、この焼結含油軸受が、重量％で（以下、組成に
関する％は重量％を示す）、Ｆｅ：４０〜６０％、Ｓ
ｎ：０．１〜５％、Ｃ：０．１〜２％を含有し、残りが
Ｃｕと不可避不純物からなる組成、並びに図３に組織拡
大模写図で示されるように、Ｃｕ−Ｓｎ系合金の素地に
パーライト相が分散分布した組織を有し、さらに１０〜
３０％の気孔率を有する多孔質Ｃｕ−Ｆｅ−Ｓｎ系焼結
合金の気孔に含油したものからなることも良く知られる
ところである。
である回転軸の支持部材として焼結含油軸受が用いられ
ており、この焼結含油軸受が、重量％で（以下、組成に
関する％は重量％を示す）、Ｆｅ：４０〜６０％、Ｓ
ｎ：０．１〜５％、Ｃ：０．１〜２％を含有し、残りが
Ｃｕと不可避不純物からなる組成、並びに図３に組織拡
大模写図で示されるように、Ｃｕ−Ｓｎ系合金の素地に
パーライト相が分散分布した組織を有し、さらに１０〜
３０％の気孔率を有する多孔質Ｃｕ−Ｆｅ−Ｓｎ系焼結
合金の気孔に含油したものからなることも良く知られる
ところである。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】一方、近年の駆動装置
の高性能化および小型化、さらに高出力化はめざまし
く、これに伴ない、駆動装置の構造部材である回転軸の
回転は高速化し、かつこれへの負荷は高荷重となる傾向
にあるが、上記の従来焼結含油軸受においては、これを
構成する多孔質Ｃｕ−Ｆｅ−Ｓｎ系焼結合金が、図３に
示される通り素地中に存在するパーライト相が原因で、
相手材である回転軸に対するなじみ性が低く、さらに自
己潤滑性も十分でなく、したがって高速回転および高荷
重条件では相手攻撃性が強く現われ、かつ摩耗進行も加
速されるようになるのが避けられないのが現状である。
の高性能化および小型化、さらに高出力化はめざまし
く、これに伴ない、駆動装置の構造部材である回転軸の
回転は高速化し、かつこれへの負荷は高荷重となる傾向
にあるが、上記の従来焼結含油軸受においては、これを
構成する多孔質Ｃｕ−Ｆｅ−Ｓｎ系焼結合金が、図３に
示される通り素地中に存在するパーライト相が原因で、
相手材である回転軸に対するなじみ性が低く、さらに自
己潤滑性も十分でなく、したがって高速回転および高荷
重条件では相手攻撃性が強く現われ、かつ摩耗進行も加
速されるようになるのが避けられないのが現状である。
【０００４】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者等は、
上述のような観点から、特になじみ性および自己潤滑性
のすぐれた焼結含油軸受を開発すべく、特に上記の従来
焼結含油軸受に着目し研究を行なった結果、上記の従来
焼結含油軸受を構成する多孔質Ｃｕ−Ｆｅ−Ｓｎ系焼結
合金に、合金成分としてＳと窒化ほう素（以下、ＢＮで
示す）、望ましくは六方晶窒化ほう素（以下、ｈＢＮで
示す）を含有させると、前記Ｓ成分が核となって遊離黒
鉛が析出し、この遊離黒鉛の成長をＢＮ成分が促進する
ように作用することから、前記多孔質Ｃｕ−Ｆｅ−Ｓｎ
系焼結合金は、図１に組織拡大模写図で示される通り、
Ｃｕ−Ｓｎ系合金の素地に、硬質のパーライト相に代っ
て主体がＦｅのフェライト相が分散分布し、このフェラ
イト相内の粒界にそってＳ成分が核となって成長した微
細な遊離黒鉛が分散分布し、かつフェライト相と素地の
界面部にＢＮ成分が分布した組織をもつようになり、こ
の結果の多孔質Ｃｕ−Ｆｅ−Ｓｎ系焼結合金は、軟質の
フェライト相と遊離黒鉛によってすぐれたなじみ性と自
己潤滑性をもち、さらに前記多孔質Ｃｕ−Ｆｅ−Ｓｎ系
焼結合金に硫化モリブデン（以下、ＭｏＳ2 で示す）を
含有させると、同じく図２の組織拡大模写図で示される
通り、フェライト相と素地の界面部にＢＮ成分と共に分
布して自己潤滑性が一段と向上したものになることか
ら、焼結含油軸受として高速回転および高荷重条件での
実用に際しても相手攻撃性が著しく低く、かつすぐれた
耐摩耗性を発揮するという研究結果を得たのである。
上述のような観点から、特になじみ性および自己潤滑性
のすぐれた焼結含油軸受を開発すべく、特に上記の従来
焼結含油軸受に着目し研究を行なった結果、上記の従来
焼結含油軸受を構成する多孔質Ｃｕ−Ｆｅ−Ｓｎ系焼結
合金に、合金成分としてＳと窒化ほう素（以下、ＢＮで
示す）、望ましくは六方晶窒化ほう素（以下、ｈＢＮで
示す）を含有させると、前記Ｓ成分が核となって遊離黒
鉛が析出し、この遊離黒鉛の成長をＢＮ成分が促進する
ように作用することから、前記多孔質Ｃｕ−Ｆｅ−Ｓｎ
系焼結合金は、図１に組織拡大模写図で示される通り、
Ｃｕ−Ｓｎ系合金の素地に、硬質のパーライト相に代っ
て主体がＦｅのフェライト相が分散分布し、このフェラ
イト相内の粒界にそってＳ成分が核となって成長した微
細な遊離黒鉛が分散分布し、かつフェライト相と素地の
界面部にＢＮ成分が分布した組織をもつようになり、こ
の結果の多孔質Ｃｕ−Ｆｅ−Ｓｎ系焼結合金は、軟質の
フェライト相と遊離黒鉛によってすぐれたなじみ性と自
己潤滑性をもち、さらに前記多孔質Ｃｕ−Ｆｅ−Ｓｎ系
焼結合金に硫化モリブデン（以下、ＭｏＳ2 で示す）を
含有させると、同じく図２の組織拡大模写図で示される
通り、フェライト相と素地の界面部にＢＮ成分と共に分
布して自己潤滑性が一段と向上したものになることか
ら、焼結含油軸受として高速回転および高荷重条件での
実用に際しても相手攻撃性が著しく低く、かつすぐれた
耐摩耗性を発揮するという研究結果を得たのである。
【０００５】この発明は、上記の研究結果にもとづいて
なされたものであって、Ｆｅ：４０〜６０％、 Ｓ
ｎ：０．１〜５％、Ｃ：０．１〜２％、 Ｓ：
０．０５〜１％、ＢＮ：０．０５〜３％、を含有し、さ
らに必要に応じて、ＭｏＳ2 ：０．５〜２％、を含有
し、残りがＣｕと不可避不純物からなる組成、Ｃｕ−Ｓ
ｎ系合金の素地に、フェライト相が分散分布し、かつ前
記フェライト相内にはＳ成分を核として成長した遊離黒
鉛が分散分布し、さらに前記素地とフェライト相の界面
部に、ＢＮ、またはＢＮとＭｏＳ2 が分布した組織、お
よび１０〜３０％の気孔率、を有する多孔質Ｃｕ−Ｆｅ
−Ｓｎ系焼結合金で構成してなる、相手攻撃性の低い耐
摩耗性焼結含油軸受に特徴を有するものである。
なされたものであって、Ｆｅ：４０〜６０％、 Ｓ
ｎ：０．１〜５％、Ｃ：０．１〜２％、 Ｓ：
０．０５〜１％、ＢＮ：０．０５〜３％、を含有し、さ
らに必要に応じて、ＭｏＳ2 ：０．５〜２％、を含有
し、残りがＣｕと不可避不純物からなる組成、Ｃｕ−Ｓ
ｎ系合金の素地に、フェライト相が分散分布し、かつ前
記フェライト相内にはＳ成分を核として成長した遊離黒
鉛が分散分布し、さらに前記素地とフェライト相の界面
部に、ＢＮ、またはＢＮとＭｏＳ2 が分布した組織、お
よび１０〜３０％の気孔率、を有する多孔質Ｃｕ−Ｆｅ
−Ｓｎ系焼結合金で構成してなる、相手攻撃性の低い耐
摩耗性焼結含油軸受に特徴を有するものである。
【０００６】つぎに、この発明の焼結含油軸受におい
て、これを構成する多孔質Ｃｕ−Ｆｅ−Ｓｎ系焼結合金
の成分組成および気孔率を上記の通りに限定した理由を
説明する。 （ａ） Ｆｅ Ｆｅ成分には、素地に分散分布するフェライト相を形成
してなじみ性を向上させる作用があるが、その割合が４
０％未満では相対的にフェライト相の割合が少なくなり
すぎて、所望の耐摩耗性を確保することができず、一方
その割合が６０％を越えると、相対的に素地の割合が少
なくなりすぎて強度が低下するようになることから、そ
の割合を４０〜６０％、望ましくは４５〜５５％と定め
た。
て、これを構成する多孔質Ｃｕ−Ｆｅ−Ｓｎ系焼結合金
の成分組成および気孔率を上記の通りに限定した理由を
説明する。 （ａ） Ｆｅ Ｆｅ成分には、素地に分散分布するフェライト相を形成
してなじみ性を向上させる作用があるが、その割合が４
０％未満では相対的にフェライト相の割合が少なくなり
すぎて、所望の耐摩耗性を確保することができず、一方
その割合が６０％を越えると、相対的に素地の割合が少
なくなりすぎて強度が低下するようになることから、そ
の割合を４０〜６０％、望ましくは４５〜５５％と定め
た。
【０００７】（ｂ） Ｓｎ Ｓｎ成分には、Ｃｕに固溶して素地のＣｕ−Ｓｎ系合金
を形成し、強度を向上させる作用があるが、その割合が
０．１％未満では所望の強度を確保することができず、
一方その割合が５％を越えると素地に脆化傾向が現わ
れ、相手攻撃性が増すようになることから、その割合を
０．１〜５％、望ましくは１〜３．５％と定めた。
を形成し、強度を向上させる作用があるが、その割合が
０．１％未満では所望の強度を確保することができず、
一方その割合が５％を越えると素地に脆化傾向が現わ
れ、相手攻撃性が増すようになることから、その割合を
０．１〜５％、望ましくは１〜３．５％と定めた。
【０００８】（ｃ） Ｃ Ｃ成分には、ＳとＢＮ成分の作用でフェライト相内の粒
界に微細な遊離黒鉛として析出し、かつ成長して自己潤
滑性を向上させる作用があるが、その割合が０．１％未
満では遊離黒鉛の分布割合が少なすぎて所望の自己潤滑
性を確保することができず、一方その割合が２％を越え
ると完全な黒鉛化が困難になり、セメンタイトが析出す
るようになって相手攻撃性が高くなることから、その割
合を０．１〜２％、望ましくは０．５〜１．５％と定め
た。
界に微細な遊離黒鉛として析出し、かつ成長して自己潤
滑性を向上させる作用があるが、その割合が０．１％未
満では遊離黒鉛の分布割合が少なすぎて所望の自己潤滑
性を確保することができず、一方その割合が２％を越え
ると完全な黒鉛化が困難になり、セメンタイトが析出す
るようになって相手攻撃性が高くなることから、その割
合を０．１〜２％、望ましくは０．５〜１．５％と定め
た。
【０００９】（ｄ） Ｓ Ｓ成分は、上記の通り遊離黒鉛の析出には不可欠の成分
であり、したがってその割合が０．０５％未満では黒鉛
化が不十分となって所望の自己潤滑性が得られず、その
分セメンタイトが析出して相手攻撃性を増すようにな
り、一方その割合が１％を越えると急激に脆化し、強度
が低下するようになることから、その割合を０．０５〜
１％、望ましくは０．１〜０．７％と定めた。
であり、したがってその割合が０．０５％未満では黒鉛
化が不十分となって所望の自己潤滑性が得られず、その
分セメンタイトが析出して相手攻撃性を増すようにな
り、一方その割合が１％を越えると急激に脆化し、強度
が低下するようになることから、その割合を０．０５〜
１％、望ましくは０．１〜０．７％と定めた。
【００１０】（ｅ） ＢＮ ＢＮ成分には、Ｃｕ−Ｓｎ系合金の素地とフェライト相
の界面部に分布して、フェライト相内の粒界にＳ成分を
核として析出した遊離黒鉛を成長させる、いいかえれば
パーライト相のセメンタイトを黒鉛化して前記パーライ
ト相をフェライト相と遊離黒鉛にする作用があるが、そ
の割合が０．０５％未満では黒鉛化が不十分で、残留パ
ーライトによる相手攻撃性は避けられず、かつ所望の自
己潤滑性も得られず、一方その割合が３％を越えると焼
結性が低下し高強度を確保することができなくなること
から、その割合を０．０５〜３％、望ましくは１〜２．
５％と定めた。
の界面部に分布して、フェライト相内の粒界にＳ成分を
核として析出した遊離黒鉛を成長させる、いいかえれば
パーライト相のセメンタイトを黒鉛化して前記パーライ
ト相をフェライト相と遊離黒鉛にする作用があるが、そ
の割合が０．０５％未満では黒鉛化が不十分で、残留パ
ーライトによる相手攻撃性は避けられず、かつ所望の自
己潤滑性も得られず、一方その割合が３％を越えると焼
結性が低下し高強度を確保することができなくなること
から、その割合を０．０５〜３％、望ましくは１〜２．
５％と定めた。
【００１１】（ｆ） ＭｏＳ2 ＭｏＳ2 成分には、上記の通りＢＮと共に素地とフェラ
イト相の界面部に分布して自己潤滑性を一段と向上させ
る作用があるので必要に応じて含有されるが、その割合
が０．５％未満では前記作用に所望の効果が得られず、
一方その割合が２％を越えると強度が急激に低下するよ
うになることから、その割合を０．５〜２％、望ましく
は０．５〜１．５％と定めた。
イト相の界面部に分布して自己潤滑性を一段と向上させ
る作用があるので必要に応じて含有されるが、その割合
が０．５％未満では前記作用に所望の効果が得られず、
一方その割合が２％を越えると強度が急激に低下するよ
うになることから、その割合を０．５〜２％、望ましく
は０．５〜１．５％と定めた。
【００１２】（ｇ） 気孔率 気孔には浸油して軸受の摺動特性を高めるが、その気孔
率が１０％未満では浸油による摺動特性向上効果を十分
に発揮させることができず、一方その気孔率が３０％を
越えると、強度低下が著しいことから、その気孔率を１
０〜３０％、望ましくは１５〜２５％と定めた。
率が１０％未満では浸油による摺動特性向上効果を十分
に発揮させることができず、一方その気孔率が３０％を
越えると、強度低下が著しいことから、その気孔率を１
０〜３０％、望ましくは１５〜２５％と定めた。
【００１３】
【発明の実施の形態】つぎに、この発明の焼結含油軸受
を実施例により具体的に説明する。原料粉末として、粒
度：−１００メッシュのアトマイズＦｅ−Ｓ合金（Ｓ：
０．３％含有）粉末、同−１００メッシュのアトマイズ
Ｆｅ粉末、同−１５０メッシュの電解Ｃｕ粉末、同−１
００メッシュのＳｎ粉末、同−１００メッシュのＣｕ−
Ｓｎ合金（Ｓｎ：９％含有）粉末、同−１５０メッシュ
のりん片状黒鉛粉末、同−１００メッシュのｈＢＮ粉
末、および同−１００メッシュのＭｏＳ2 粉末を用意
し、これら原料粉末を表１，２に示される配合組成に配
合し、これに潤滑剤として０．４％のステアリン酸亜鉛
を添加してＶ型ミキサーにて３０分間混合した後、２〜
３ton/cm2 の範囲内の所定の圧力で圧粉体にプレス成形
し、この圧粉体を、アンモニア分解ガス雰囲気中、８５
０〜９５０℃の範囲内の所定温度に３０分間保持の条件
で焼結して、同じく表１，２に示される気孔率および配
合組成と実質的に同一の成分組成をもった多孔質Ｃｕ−
Ｆｅ−Ｓｎ系焼結合金本体を形成し、これに合成油を真
空浸油することにより、いずれも外径：１６mmφ×内
径：８mmφ×長さ：８mmの寸法を有し、かつ前記多孔質
Ｃｕ−Ｆｅ−Ｓｎ系焼結合金本体が図１，２に示される
組織をもった本発明焼結含油軸受１〜１４、並びに同じ
く図３に示される組織をもった従来焼結含油軸受１〜７
をそれぞれ製造した。
を実施例により具体的に説明する。原料粉末として、粒
度：−１００メッシュのアトマイズＦｅ−Ｓ合金（Ｓ：
０．３％含有）粉末、同−１００メッシュのアトマイズ
Ｆｅ粉末、同−１５０メッシュの電解Ｃｕ粉末、同−１
００メッシュのＳｎ粉末、同−１００メッシュのＣｕ−
Ｓｎ合金（Ｓｎ：９％含有）粉末、同−１５０メッシュ
のりん片状黒鉛粉末、同−１００メッシュのｈＢＮ粉
末、および同−１００メッシュのＭｏＳ2 粉末を用意
し、これら原料粉末を表１，２に示される配合組成に配
合し、これに潤滑剤として０．４％のステアリン酸亜鉛
を添加してＶ型ミキサーにて３０分間混合した後、２〜
３ton/cm2 の範囲内の所定の圧力で圧粉体にプレス成形
し、この圧粉体を、アンモニア分解ガス雰囲気中、８５
０〜９５０℃の範囲内の所定温度に３０分間保持の条件
で焼結して、同じく表１，２に示される気孔率および配
合組成と実質的に同一の成分組成をもった多孔質Ｃｕ−
Ｆｅ−Ｓｎ系焼結合金本体を形成し、これに合成油を真
空浸油することにより、いずれも外径：１６mmφ×内
径：８mmφ×長さ：８mmの寸法を有し、かつ前記多孔質
Ｃｕ−Ｆｅ−Ｓｎ系焼結合金本体が図１，２に示される
組織をもった本発明焼結含油軸受１〜１４、並びに同じ
く図３に示される組織をもった従来焼結含油軸受１〜７
をそれぞれ製造した。
【００１４】ついで、この結果得られた各種の焼結含油
軸受のそれぞれを、図４に概略正面図で示されるラジア
ル式摩擦試験機の支持治具１に嵌め込み、これにＳ４５
Ｃ（炭素鋼）製回転軸３を２５μｍのクリアランスで挿
通し、前記回転軸３に焼結含油軸受２、支持治具１、お
よびボールベアリング４を介して１．０５kgf/cm2 の高
荷重Ｗをかけた状態で前記回転軸を４０００rpm の回転
数で高速回転させ、１００時間運転の摩耗試験を行な
い、試験後、焼結含油軸受および回転軸の最大摩耗深さ
を測定した。この測定結果を表１，２に示した。
軸受のそれぞれを、図４に概略正面図で示されるラジア
ル式摩擦試験機の支持治具１に嵌め込み、これにＳ４５
Ｃ（炭素鋼）製回転軸３を２５μｍのクリアランスで挿
通し、前記回転軸３に焼結含油軸受２、支持治具１、お
よびボールベアリング４を介して１．０５kgf/cm2 の高
荷重Ｗをかけた状態で前記回転軸を４０００rpm の回転
数で高速回転させ、１００時間運転の摩耗試験を行な
い、試験後、焼結含油軸受および回転軸の最大摩耗深さ
を測定した。この測定結果を表１，２に示した。
【００１５】
【表１】
【００１６】
【表２】
【００１７】
【発明の効果】表１，２に示される結果から、本発明焼
結含油軸受１〜１４は、いずれも高速回転および高荷重
運転の苛酷な条件にもかかわらず、基本的に素地中に分
散分布するフェライト相とこれに分散分布する微細な遊
離黒鉛によってすぐれたなじみ性と自己潤滑性を具備す
ることから、相手材である回転軸の摩耗少なく、すなわ
ち低い相手攻撃性で、すぐれた耐摩耗性を示すのに対し
て、従来焼結含油軸受１〜７においては、素地中に分散
分布する硬質のパーライト相が原因で、上記の苛酷な条
件下では著しく高い相手攻撃性を示すばかりでなく、な
じみ性にも劣るので偏摩耗が発生し易いことが明らかで
ある。上述のように、この発明の焼結含油軸受は、相手
材である回転軸に対するなじみ性にすぐれ、かつ自己潤
滑性にもすぐれているので、苛酷な条件下でも、きわめ
て低い相手攻撃性で、すぐれた耐摩耗性を長期に亘って
発揮するのである。
結含油軸受１〜１４は、いずれも高速回転および高荷重
運転の苛酷な条件にもかかわらず、基本的に素地中に分
散分布するフェライト相とこれに分散分布する微細な遊
離黒鉛によってすぐれたなじみ性と自己潤滑性を具備す
ることから、相手材である回転軸の摩耗少なく、すなわ
ち低い相手攻撃性で、すぐれた耐摩耗性を示すのに対し
て、従来焼結含油軸受１〜７においては、素地中に分散
分布する硬質のパーライト相が原因で、上記の苛酷な条
件下では著しく高い相手攻撃性を示すばかりでなく、な
じみ性にも劣るので偏摩耗が発生し易いことが明らかで
ある。上述のように、この発明の焼結含油軸受は、相手
材である回転軸に対するなじみ性にすぐれ、かつ自己潤
滑性にもすぐれているので、苛酷な条件下でも、きわめ
て低い相手攻撃性で、すぐれた耐摩耗性を長期に亘って
発揮するのである。
【図１】本発明焼結含油軸受を構成する多孔質Ｃｕ−Ｆ
ｅ−Ｓｎ系焼結合金の組織拡大模写図である。
ｅ−Ｓｎ系焼結合金の組織拡大模写図である。
【図２】本発明焼結含油軸受を構成する多孔質Ｃｕ−Ｆ
ｅ−Ｓｎ系焼結合金の組織拡大模写図である。
ｅ−Ｓｎ系焼結合金の組織拡大模写図である。
【図３】従来焼結含油軸受を構成する多孔質Ｃｕ−Ｆｅ
−Ｓｎ系焼結合金の組織拡大模写図である。
−Ｓｎ系焼結合金の組織拡大模写図である。
【図４】ラジアル式摩擦試験機を示す概略正面図であ
る。
る。
１ 支持治具 ２ 焼結含油軸受 ３ 回転軸 ４ ボールベアリング ５ ロードセル
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｆｅ：４０〜６０％、 Ｓｎ：０．１〜５％、 Ｃ：０．１〜２％、 Ｓ：０．０５〜１％、 窒化ほう素：０．０５〜３％、を含有し、残りがＣｕと
不可避不純物からなる組成、 Ｃｕ−Ｓｎ系合金の素地に、フェライト相が分散分布
し、かつ前記フェライト相内にはＳ成分を核として成長
した遊離黒鉛が分散分布し、さらに前記素地とフェライ
ト相の界面部に窒化ほう素が分布した組織、 および１０〜３０％の気孔率、を有する多孔質Ｃｕ−Ｆ
ｅ−Ｓｎ系焼結合金で構成したことを特徴とする相手攻
撃性の低い耐摩耗性焼結含油軸受。 - 【請求項２】 重量％で、 Ｆｅ：４０〜６０％、 Ｓｎ：０．１〜５％、 Ｃ：０．１〜２％、 Ｓ：０．０５〜１％、 窒化ほう素：０．０５〜３％、 硫化モリブデン：０．５〜２％、を含有し、残りがＣｕ
と不可避不純物からなる組成、 Ｃｕ−Ｓｎ系合金の素地に、フェライト相が分散分布
し、かつ前記フェライト相内にはＳ成分を核として成長
した遊離黒鉛が分散分布し、さらに前記素地とフェライ
ト相の界面部に窒化ほう素と硫化モリブデンが分布した
組織、 および１０〜３０％の気孔率、を有する多孔質Ｃｕ−Ｆ
ｅ−Ｓｎ系焼結合金で構成したことを特徴とする相手攻
撃性の低い耐摩耗性焼結含油軸受。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21804195A JPH0941069A (ja) | 1995-08-03 | 1995-08-03 | 相手攻撃性の低い耐摩耗性焼結含油軸受 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21804195A JPH0941069A (ja) | 1995-08-03 | 1995-08-03 | 相手攻撃性の低い耐摩耗性焼結含油軸受 |
Publications (1)
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| JPH0941069A true JPH0941069A (ja) | 1997-02-10 |
Family
ID=16713726
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
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| JP21804195A Withdrawn JPH0941069A (ja) | 1995-08-03 | 1995-08-03 | 相手攻撃性の低い耐摩耗性焼結含油軸受 |
Country Status (1)
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| JP (1) | JPH0941069A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000230556A (ja) * | 1999-02-09 | 2000-08-22 | Nippon Kagaku Yakin Co Ltd | 軸 受 |
| WO2014041976A1 (ja) * | 2012-09-12 | 2014-03-20 | Ntn株式会社 | 鉄系焼結金属製の機械部品 |
| WO2018021501A1 (ja) * | 2016-07-29 | 2018-02-01 | 株式会社ダイヤメット | 鉄銅基焼結含油軸受及びその製造方法 |
| CN107855517A (zh) * | 2017-11-09 | 2018-03-30 | 自贡市川力科技股份有限公司 | 一种含油轴承粉末冶金材料及其制备方法 |
| US10428873B2 (en) | 2016-07-29 | 2019-10-01 | Diamet Corporation | Iron-copper-based oil-impregnated sintered bearing and method for manufacturing same |
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-
1995
- 1995-08-03 JP JP21804195A patent/JPH0941069A/ja not_active Withdrawn
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| US11035027B2 (en) | 2012-09-12 | 2021-06-15 | Ntn Corporation | Machine component made of ferrous sintered metal |
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| CN112555283B (zh) * | 2019-09-26 | 2022-11-15 | 大同金属工业株式会社 | 滑动构件 |
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