JP3336949B2 - 鉄基焼結合金製シンクロナイザーリング - Google Patents
鉄基焼結合金製シンクロナイザーリングInfo
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、強度および耐摩
耗性に優れた鉄基焼結合金製シンクロナイザーリングに
関するものである。
耗性に優れた鉄基焼結合金製シンクロナイザーリングに
関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、鉄基焼結合金の製造方法が進歩
し、鉄基焼結合金からなる各種機械部品を精度良く大量
に生産できるようになり、シンクロナイザーリングも鉄
基焼結合金により製造するようになってきた。鉄基焼結
合金製シンクロナイザーリングの一例として、Ｆｅ粉
末、Ｃｕ粉末および黒鉛粉末からなる混合粉末をプレス
成形し、焼結してＣｕ：８．０〜１５．０重量％、Ｃ：
１．２〜２．０重量％を含有し、残部がＦｅおよび不可
避不純物からなり、かつ素地中に遊離Ｃｕ相が析出して
いる鉄基焼結合金で構成されたシンクロナイザーリング
が知られている。さらにこの焼結して得られた鉄基焼結
合金製シンクロナイザーリングにスチーム処理、または
スチーム処理およびショットブラスト処理を施すことも
知られている（特開平８−１７７８７９号公報参照）。
し、鉄基焼結合金からなる各種機械部品を精度良く大量
に生産できるようになり、シンクロナイザーリングも鉄
基焼結合金により製造するようになってきた。鉄基焼結
合金製シンクロナイザーリングの一例として、Ｆｅ粉
末、Ｃｕ粉末および黒鉛粉末からなる混合粉末をプレス
成形し、焼結してＣｕ：８．０〜１５．０重量％、Ｃ：
１．２〜２．０重量％を含有し、残部がＦｅおよび不可
避不純物からなり、かつ素地中に遊離Ｃｕ相が析出して
いる鉄基焼結合金で構成されたシンクロナイザーリング
が知られている。さらにこの焼結して得られた鉄基焼結
合金製シンクロナイザーリングにスチーム処理、または
スチーム処理およびショットブラスト処理を施すことも
知られている（特開平８−１７７８７９号公報参照）。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、前記従来の鉄
基焼結合金製シンクロナイザーリングは、製造中にＣｕ
がＦｅ粉末境界に浸透し、Ｆｅ粉末同士の結合強度を低
下させるため、十分な強度を具備するものではなく、従
って近年の高性能化、高負荷化および軽量化に対応する
ことができず、一段と優れた強度および耐摩耗性に優れ
た鉄基焼結合金製シンクロナイザーリングが求められて
いた。
基焼結合金製シンクロナイザーリングは、製造中にＣｕ
がＦｅ粉末境界に浸透し、Ｆｅ粉末同士の結合強度を低
下させるため、十分な強度を具備するものではなく、従
って近年の高性能化、高負荷化および軽量化に対応する
ことができず、一段と優れた強度および耐摩耗性に優れ
た鉄基焼結合金製シンクロナイザーリングが求められて
いた。
【０００４】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者らは、
上述のような観点から、従来よりも強度および耐摩耗性
に優れた鉄基焼結合金製シンクロナイザーリングを得る
べく研究を行っていたところ、ＦｅおよびＭｎを含みさ
らにＺｎまたはＺｎおよびＡｌを含むＣｕ合金粉末に、
Ｆｅ粉末、黒鉛粉末および表面酸化したＳｉ粉末を混合
し、成形し、焼結することにより得られたＣｕ：８〜２
０重量％、Ｃ：１．０〜２．０重量％、Ｍｎ：０．０６
〜１．２重量％、Ｚｎ：０．０４〜０．６重量％、Ｓ
ｉ：０．０２〜０．２重量％を含有し、残りがＦｅおよ
び不可避不純物からなる組成、またはＣｕ：８〜２０重
量％、Ｃ：１．０〜２．０重量％、Ｍｎ：０．０６〜
１．２重量％、Ｚｎ：０．０４〜０．６重量％、Ａｌ：
０．００２〜０．０２重量％、Ｓｉ：０．０２〜０．２
重量％を含有し、残りがＦｅおよび不可避不純物からな
る組成を有し、Ｆｅ基合金相およびＣｕ基合金相からな
る素地中に遊離黒鉛相および表面酸化されたシリコンが
均一分散している組織を有する鉄基焼結合金製シンクロ
ナイザーリングは、焼結中にＣｕがＦｅ粉末境界に浸透
することが少なく、従って、Ｆｅ粉末同士の結合強度を
低下させることなく耐摩耗性を向上させることができ
る、という知見を得たのである。
上述のような観点から、従来よりも強度および耐摩耗性
に優れた鉄基焼結合金製シンクロナイザーリングを得る
べく研究を行っていたところ、ＦｅおよびＭｎを含みさ
らにＺｎまたはＺｎおよびＡｌを含むＣｕ合金粉末に、
Ｆｅ粉末、黒鉛粉末および表面酸化したＳｉ粉末を混合
し、成形し、焼結することにより得られたＣｕ：８〜２
０重量％、Ｃ：１．０〜２．０重量％、Ｍｎ：０．０６
〜１．２重量％、Ｚｎ：０．０４〜０．６重量％、Ｓ
ｉ：０．０２〜０．２重量％を含有し、残りがＦｅおよ
び不可避不純物からなる組成、またはＣｕ：８〜２０重
量％、Ｃ：１．０〜２．０重量％、Ｍｎ：０．０６〜
１．２重量％、Ｚｎ：０．０４〜０．６重量％、Ａｌ：
０．００２〜０．０２重量％、Ｓｉ：０．０２〜０．２
重量％を含有し、残りがＦｅおよび不可避不純物からな
る組成を有し、Ｆｅ基合金相およびＣｕ基合金相からな
る素地中に遊離黒鉛相および表面酸化されたシリコンが
均一分散している組織を有する鉄基焼結合金製シンクロ
ナイザーリングは、焼結中にＣｕがＦｅ粉末境界に浸透
することが少なく、従って、Ｆｅ粉末同士の結合強度を
低下させることなく耐摩耗性を向上させることができ
る、という知見を得たのである。
【０００５】この発明は、かかる知見にもとづいて成さ
れたものであって、 （１）Ｃｕ：８〜２０重量％、Ｃ：１．０〜２．０重量
％、Ｍｎ：０．０６〜１．２重量％、Ｚｎ：０．０４〜
０．６重量％、Ｓｉ：０．０２〜０．２重量％を含有
し、残りがＦｅおよび不可避不純物からなる組成を有
し、かつＦｅ基合金相およびＣｕ基合金相からなる素地
中に遊離黒鉛相および表面が酸化したシリコン相が均一
分散している組織を有する鉄基焼結合金で構成されてい
る鉄基焼結合金製シンクロナイザーリング、 （２）Ｃｕ：８〜２０重量％、Ｃ：１．０〜２．０重量
％、Ｍｎ：０．０６〜１．２重量％、Ｚｎ：０．０４〜
０．６重量％、Ａｌ：０．００２〜０．０２重量％、Ｓ
ｉ：０．０２〜０．２重量％を含有し、残りがＦｅおよ
び不可避不純物からなる組成を有し、かつＦｅ基合金相
およびＣｕ基合金相からなる素地中に遊離黒鉛相および
表面が酸化したシリコン相が均一分散している組織を有
する鉄基焼結合金で構成されている鉄基焼結合金製シン
クロナイザーリング、に特徴を有するものである。
れたものであって、 （１）Ｃｕ：８〜２０重量％、Ｃ：１．０〜２．０重量
％、Ｍｎ：０．０６〜１．２重量％、Ｚｎ：０．０４〜
０．６重量％、Ｓｉ：０．０２〜０．２重量％を含有
し、残りがＦｅおよび不可避不純物からなる組成を有
し、かつＦｅ基合金相およびＣｕ基合金相からなる素地
中に遊離黒鉛相および表面が酸化したシリコン相が均一
分散している組織を有する鉄基焼結合金で構成されてい
る鉄基焼結合金製シンクロナイザーリング、 （２）Ｃｕ：８〜２０重量％、Ｃ：１．０〜２．０重量
％、Ｍｎ：０．０６〜１．２重量％、Ｚｎ：０．０４〜
０．６重量％、Ａｌ：０．００２〜０．０２重量％、Ｓ
ｉ：０．０２〜０．２重量％を含有し、残りがＦｅおよ
び不可避不純物からなる組成を有し、かつＦｅ基合金相
およびＣｕ基合金相からなる素地中に遊離黒鉛相および
表面が酸化したシリコン相が均一分散している組織を有
する鉄基焼結合金で構成されている鉄基焼結合金製シン
クロナイザーリング、に特徴を有するものである。
【０００６】焼結して得られた前記（１）〜（２）記載
のこの発明の鉄基焼結合金製シンクロナイザーリング
に、スチーム処理、またはショットブラスト処理したの
ちスチーム処理を施すことが好ましい。従って、この発
明は、 （３）前記（１）または（２）記載の鉄基焼結合金製シ
ンクロナイザーリングにスチーム処理を施してなる鉄基
焼結合金製シンクロナイザーリング、 （４）前記（１）または（２）記載の鉄基焼結合金製シ
ンクロナイザーリングにショットブラスト処理およびス
チーム処理を施してなる鉄基焼結合金製シンクロナイザ
ーリング、に特徴を有するものである。
のこの発明の鉄基焼結合金製シンクロナイザーリング
に、スチーム処理、またはショットブラスト処理したの
ちスチーム処理を施すことが好ましい。従って、この発
明は、 （３）前記（１）または（２）記載の鉄基焼結合金製シ
ンクロナイザーリングにスチーム処理を施してなる鉄基
焼結合金製シンクロナイザーリング、 （４）前記（１）または（２）記載の鉄基焼結合金製シ
ンクロナイザーリングにショットブラスト処理およびス
チーム処理を施してなる鉄基焼結合金製シンクロナイザ
ーリング、に特徴を有するものである。
【０００７】ＭｎおよびＦｅは焼結中にＣｕのＦｅ中へ
の固溶を阻害し、ＣｕのＦｅ粉末境界への浸透を抑制す
る作用を有するので、ＭｎおよびＦｅを含有するＣｕ合
金粉末を使用することによって焼結中にＣｕのＦｅ中へ
の固溶を阻害し、ＣｕのＦｅ粉末境界への浸透を抑制し
てＦｅ粉末同士の焼結強度を高め、もって強度の優れた
鉄基焼結合金製シンクロナイザーリングを得ることがで
きる。その場合、ＺｎおよびＡｌも同じ作用をするので
ＺｎまたはＺｎおよびＡｌを含有するＭｎおよびＦｅ含
有のＣｕ合金粉末を用いる。
の固溶を阻害し、ＣｕのＦｅ粉末境界への浸透を抑制す
る作用を有するので、ＭｎおよびＦｅを含有するＣｕ合
金粉末を使用することによって焼結中にＣｕのＦｅ中へ
の固溶を阻害し、ＣｕのＦｅ粉末境界への浸透を抑制し
てＦｅ粉末同士の焼結強度を高め、もって強度の優れた
鉄基焼結合金製シンクロナイザーリングを得ることがで
きる。その場合、ＺｎおよびＡｌも同じ作用をするので
ＺｎまたはＺｎおよびＡｌを含有するＭｎおよびＦｅ含
有のＣｕ合金粉末を用いる。
【０００８】従って、この発明の鉄基焼結合金製シンク
ロナイザーリングは、原料粉末として、Ｆｅ：０．６〜
６．０重量％、Ｍｎ：０．３〜７重量％を含有し、さら
に必要に応じてＡｌ：０．０１〜０．２重量％を含有す
るＣｕ合金粉末、Ｆｅ粉末および黒鉛粉末を用意し、さ
らに表面が酸化したシリコン粉末を用意し、これら原料
粉末を所定量配合し、さらに潤滑剤であるステアリン酸
亜鉛粉末またはエチレンビスステアラミドとともにダブ
ルコーンミキサーで混合し、プレス成形して圧粉体を作
製し、圧粉体を窒素を含む水素雰囲気中、温度：１０５
０〜１３００℃で焼結することにより製造する。この時
の焼結温度は１１００〜１２６０℃が一層好ましい。
ロナイザーリングは、原料粉末として、Ｆｅ：０．６〜
６．０重量％、Ｍｎ：０．３〜７重量％を含有し、さら
に必要に応じてＡｌ：０．０１〜０．２重量％を含有す
るＣｕ合金粉末、Ｆｅ粉末および黒鉛粉末を用意し、さ
らに表面が酸化したシリコン粉末を用意し、これら原料
粉末を所定量配合し、さらに潤滑剤であるステアリン酸
亜鉛粉末またはエチレンビスステアラミドとともにダブ
ルコーンミキサーで混合し、プレス成形して圧粉体を作
製し、圧粉体を窒素を含む水素雰囲気中、温度：１０５
０〜１３００℃で焼結することにより製造する。この時
の焼結温度は１１００〜１２６０℃が一層好ましい。
【０００９】つぎに、この発明の鉄基焼結合金製シンク
ロナイザーリングを構成する鉄基焼結合金の成分組成を
上記のごとく限定した理由について説明する。 （ａ）Ｃｕ Ｃｕは、耐摩耗性を向上させる効果があるが、その含有
量が８重量％未満では効果が十分でなく、一方、２０重
量％を越えると強度が低下するので好ましくない。した
がって、Ｃｕの含有量は８〜２０重量％に定めた。Ｃｕ
の含有量の一層好ましい範囲は１０〜１８重量％であ
る。
ロナイザーリングを構成する鉄基焼結合金の成分組成を
上記のごとく限定した理由について説明する。 （ａ）Ｃｕ Ｃｕは、耐摩耗性を向上させる効果があるが、その含有
量が８重量％未満では効果が十分でなく、一方、２０重
量％を越えると強度が低下するので好ましくない。した
がって、Ｃｕの含有量は８〜２０重量％に定めた。Ｃｕ
の含有量の一層好ましい範囲は１０〜１８重量％であ
る。
【００１０】（ｂ）Ｃ Ｃは、強度を向上させる作用があり、また耐摩耗性向上
に寄与する黒鉛相を析出させる作用があるが、その含有
量が１．０重量％未満では強度向上効果が十分でなく、
一方、２．０重量％を越えて含有すると寸法精度が悪く
なるので好ましくない。したがって、Ｃの含有量は１．
０〜２．０重量％に定めた。Ｃの含有量の一層好ましい
範囲は１．１〜１．６重量％である。
に寄与する黒鉛相を析出させる作用があるが、その含有
量が１．０重量％未満では強度向上効果が十分でなく、
一方、２．０重量％を越えて含有すると寸法精度が悪く
なるので好ましくない。したがって、Ｃの含有量は１．
０〜２．０重量％に定めた。Ｃの含有量の一層好ましい
範囲は１．１〜１．６重量％である。
【００１１】（ｃ）Ｍｎ Ｍｎは、Ｆｅに固溶してＣｕ合金相の強度を向上させ、
さらに焼結中にＣｕのＦｅ中への固溶を阻害し、Ｃｕの
Ｆｅ粉末境界への浸透を抑制する作用を有するが、その
含有量が０．０６重量％未満ではその効果が十分でな
く、一方、鉄基焼結合金全体にＭｎが１．２重量％を越
えて含まれると強度が低下するので好ましくない。した
がって、Ｍｎの含有量は０．０６〜１．２重量％に定め
た。Ｍｎの含有量の一層好ましい範囲は０．２〜０．９
重量％である。
さらに焼結中にＣｕのＦｅ中への固溶を阻害し、Ｃｕの
Ｆｅ粉末境界への浸透を抑制する作用を有するが、その
含有量が０．０６重量％未満ではその効果が十分でな
く、一方、鉄基焼結合金全体にＭｎが１．２重量％を越
えて含まれると強度が低下するので好ましくない。した
がって、Ｍｎの含有量は０．０６〜１．２重量％に定め
た。Ｍｎの含有量の一層好ましい範囲は０．２〜０．９
重量％である。
【００１２】（ｄ）Ｚｎ Ｚｎは、Ｃｕ合金相の強度を向上させる作用があるので
必要に応じて添加するが、その含有量が０．０４重量％
未満ではＣｕ合金相の強度向上効果が十分でなく、一
方、０．６重量％を越えて含有すると靭性を低下させる
ので好ましくない。したがって、Ｚｎの含有量は０．０
４〜０．６重量％に定めた。Ｚｎの含有量の一層好まし
い範囲は０．２〜０．４重量％である。
必要に応じて添加するが、その含有量が０．０４重量％
未満ではＣｕ合金相の強度向上効果が十分でなく、一
方、０．６重量％を越えて含有すると靭性を低下させる
ので好ましくない。したがって、Ｚｎの含有量は０．０
４〜０．６重量％に定めた。Ｚｎの含有量の一層好まし
い範囲は０．２〜０．４重量％である。
【００１３】（ｅ）Ａｌ Ａｌは、Ｃｕ合金相の強度を向上させる作用があるので
必要に応じて添加するが、その含有量が０．００２重量
％未満ではＣｕ合金相の強度向上効果が十分でなく、一
方、０．０２重量％を越えて含有すると靭性を低下させ
るので好ましくない。したがって、Ａｌの含有量は０．
００２〜０．０２重量％に定めた。Ａｌの含有量の一層
好ましい範囲は０．００５〜０．０１５重量％である。
必要に応じて添加するが、その含有量が０．００２重量
％未満ではＣｕ合金相の強度向上効果が十分でなく、一
方、０．０２重量％を越えて含有すると靭性を低下させ
るので好ましくない。したがって、Ａｌの含有量は０．
００２〜０．０２重量％に定めた。Ａｌの含有量の一層
好ましい範囲は０．００５〜０．０１５重量％である。
【００１４】（ｆ）Ｓｉ Ｓｉは、表面が酸化したＳｉとなり、耐摩耗性を向上さ
せる効果があるが、その含有量が０．０２重量％未満で
は効果が十分でなく、一方、０．２重量％を越えると強
度が低下するので好ましくない。したがって、Ｓｉの含
有量は０．０２〜０．２重量％に定めた。Ｓｉの含有量
の一層好ましい範囲は０．０５〜０．１５重量％であ
る。
せる効果があるが、その含有量が０．０２重量％未満で
は効果が十分でなく、一方、０．２重量％を越えると強
度が低下するので好ましくない。したがって、Ｓｉの含
有量は０．０２〜０．２重量％に定めた。Ｓｉの含有量
の一層好ましい範囲は０．０５〜０．１５重量％であ
る。
【００１５】
【発明の実施の形態】実施例１ 原料粉末として、平均粒径：５５μｍのＦｅ粉末、表１
に示される平均粒径および成分組成を有するＣｕ合金粉
末Ａ〜Ｆ、平均粒径：１８μｍの黒鉛粉末、平均粒径：
１０μｍの表面が酸化したＳｉ粉末を用意した。
に示される平均粒径および成分組成を有するＣｕ合金粉
末Ａ〜Ｆ、平均粒径：１８μｍの黒鉛粉末、平均粒径：
１０μｍの表面が酸化したＳｉ粉末を用意した。
【００１６】
【表１】
【００１７】これら原料粉末を表２に示される配合組成
となるように配合し、さらに金型成形時の潤滑剤である
ステアリン酸亜鉛粉末を外掛けで０．８重量％に当たる
量だけ添加して混合し、プレス成形して内径：６５ｍ
ｍ、厚さ：３．５ｍｍの寸法ををもち、かつチャンファ
数：３６個を有するシンクロナイザーリング形状の圧粉
体を作製した。この圧粉体をＮ2 −５％Ｈ2 の混合雰囲
気中、温度：１１５０℃、２０分保持の条件で焼結した
のち、０．５℃／ｓｅｃの冷却速度で冷却することによ
り表３〜表４に示される成分組成を有する本発明鉄基焼
結合金製シンクロナイザーリング（以下、本発明リング
と云う）１〜４および比較鉄基焼結合金製シンクロナイ
ザーリング（以下、比較リングと云う）１〜６を作製し
た。さらにＣｕ粉末を用意し、Ｃｕ粉末および黒鉛粉末
を表２に示される配合組成となるように配合し混合した
のち焼結することにより表４に示される成分組成の従来
鉄基焼結合金製シンクロナイザーリング（以下、従来リ
ングと云う）を作製した。
となるように配合し、さらに金型成形時の潤滑剤である
ステアリン酸亜鉛粉末を外掛けで０．８重量％に当たる
量だけ添加して混合し、プレス成形して内径：６５ｍ
ｍ、厚さ：３．５ｍｍの寸法ををもち、かつチャンファ
数：３６個を有するシンクロナイザーリング形状の圧粉
体を作製した。この圧粉体をＮ2 −５％Ｈ2 の混合雰囲
気中、温度：１１５０℃、２０分保持の条件で焼結した
のち、０．５℃／ｓｅｃの冷却速度で冷却することによ
り表３〜表４に示される成分組成を有する本発明鉄基焼
結合金製シンクロナイザーリング（以下、本発明リング
と云う）１〜４および比較鉄基焼結合金製シンクロナイ
ザーリング（以下、比較リングと云う）１〜６を作製し
た。さらにＣｕ粉末を用意し、Ｃｕ粉末および黒鉛粉末
を表２に示される配合組成となるように配合し混合した
のち焼結することにより表４に示される成分組成の従来
鉄基焼結合金製シンクロナイザーリング（以下、従来リ
ングと云う）を作製した。
【００１８】さらに、ＪＩＳ ＳＣＭ２１鋼（浸炭焼き
入れ鋼）製のテーパーコーンを用意し、このテーパーコ
ーンを用い、下記の条件で本発明リング１〜４、比較リ
ング１〜６および従来リングの耐摩耗試験を行い、リン
グの内面の摩耗量（落ち込み量）および動摩擦係数を測
定し、その結果を表３〜表４に示した。
入れ鋼）製のテーパーコーンを用意し、このテーパーコ
ーンを用い、下記の条件で本発明リング１〜４、比較リ
ング１〜６および従来リングの耐摩耗試験を行い、リン
グの内面の摩耗量（落ち込み量）および動摩擦係数を測
定し、その結果を表３〜表４に示した。
【００１９】試験条件 テーパーコーンの回転数：１８００ｒｐｍ， 押し付け荷重：６０ｋｇ， 油種：７０番ギヤーオイル， 油温：８０℃， テーパーコーンの作動：０．５〜０．７秒の同期時間で
２０００ｒｐｍ，
２０００ｒｐｍ，
【００２０】さらに、シンクロナイザーリングの強度を
評価するために、原料粉末を表２に示される配合組成と
なるように配合し、さらに金型成形時の潤滑剤であるス
テアリン酸亜鉛粉末を外掛けで０．８重量％に当たる量
だけ添加して混合し、プレス成形して３０ｍｍ×１２ｍ
ｍ×６．５ｍｍの寸法を有する抗折試験片形状圧粉体を
作製し、この圧粉体をＮ2 −５％Ｈ2 の混合雰囲気中、
温度：１１５０℃、２０分保持の条件で鉄基焼結合金製
したのち、０．５℃／ｓｅｃの冷却速度で冷却すること
により本発明リング１〜４、比較リング１〜６および従
来リングと同じ成分組成の鉄基焼結合金からなる抗折試
験片をそれぞれ作製し、これら抗折試験片をＩＳＯ３３
２５に基づき、支点間距離２５ｍｍで抗折試験を行うこ
とにより抗折力を測定し、その結果を表３〜表４に示し
た。
評価するために、原料粉末を表２に示される配合組成と
なるように配合し、さらに金型成形時の潤滑剤であるス
テアリン酸亜鉛粉末を外掛けで０．８重量％に当たる量
だけ添加して混合し、プレス成形して３０ｍｍ×１２ｍ
ｍ×６．５ｍｍの寸法を有する抗折試験片形状圧粉体を
作製し、この圧粉体をＮ2 −５％Ｈ2 の混合雰囲気中、
温度：１１５０℃、２０分保持の条件で鉄基焼結合金製
したのち、０．５℃／ｓｅｃの冷却速度で冷却すること
により本発明リング１〜４、比較リング１〜６および従
来リングと同じ成分組成の鉄基焼結合金からなる抗折試
験片をそれぞれ作製し、これら抗折試験片をＩＳＯ３３
２５に基づき、支点間距離２５ｍｍで抗折試験を行うこ
とにより抗折力を測定し、その結果を表３〜表４に示し
た。
【００２１】
【表２】
【００２２】
【表３】
【００２３】
【表４】
【００２４】表２〜表４に示される結果から、本発明リ
ング１〜４と従来リングを比較すると、本発明リング１
〜４は従来リングと比べて、摩耗量が少なく且つ動摩擦
係数が大きく、さらに抗折力が高いところから強度が優
れていることが分かる。しかし、この発明の範囲から外
れている成分組成を有する比較リング１〜６は、摩耗
量、動摩擦係数および抗折力のうちの少なくともいずれ
かが劣ることが分かる。
ング１〜４と従来リングを比較すると、本発明リング１
〜４は従来リングと比べて、摩耗量が少なく且つ動摩擦
係数が大きく、さらに抗折力が高いところから強度が優
れていることが分かる。しかし、この発明の範囲から外
れている成分組成を有する比較リング１〜６は、摩耗
量、動摩擦係数および抗折力のうちの少なくともいずれ
かが劣ることが分かる。
【００２５】さらに、本発明リング２と同一成分組成の
抗折試験片を研磨し、その研磨面を金属顕微鏡で観察し
たところ、遊離黒鉛相および表面が酸化したシリコン相
が均一分散している組織を有していることが分かった。
抗折試験片を研磨し、その研磨面を金属顕微鏡で観察し
たところ、遊離黒鉛相および表面が酸化したシリコン相
が均一分散している組織を有していることが分かった。
【００２６】実施例２ 実施例１で得られた本発明リング１〜４を５００℃の水
蒸気中で６０分間保持することにより本発明リング１〜
４の表面に四三酸化鉄皮膜を形成するスチーム処理を行
うことにより本発明リング５〜８を作製し、この本発明
リング５〜８を実施例１と同じ条件で耐摩耗試験を行っ
た結果、本発明リング５〜８の摩耗量は本発明リング１
〜４の８０〜９０％となった。
蒸気中で６０分間保持することにより本発明リング１〜
４の表面に四三酸化鉄皮膜を形成するスチーム処理を行
うことにより本発明リング５〜８を作製し、この本発明
リング５〜８を実施例１と同じ条件で耐摩耗試験を行っ
た結果、本発明リング５〜８の摩耗量は本発明リング１
〜４の８０〜９０％となった。
【００２７】実施例３ 実施例１で得られた本発明リング１〜４をショットブラ
スト処理を行ったのち、さらに５００℃の水蒸気中で６
０分間保持するスチーム処理を行うことにより本発明リ
ング９〜１２を作製し、この本発明リング９〜１２を実
施例１と同じ条件で耐摩耗試験を行った結果、本発明リ
ング９〜１２の摩耗量は本発明リング１〜４の７０〜８
０％となった。
スト処理を行ったのち、さらに５００℃の水蒸気中で６
０分間保持するスチーム処理を行うことにより本発明リ
ング９〜１２を作製し、この本発明リング９〜１２を実
施例１と同じ条件で耐摩耗試験を行った結果、本発明リ
ング９〜１２の摩耗量は本発明リング１〜４の７０〜８
０％となった。
【００２８】
【発明の効果】上述のように、この発明の鉄基焼結合金
製シンクロナイザーリングは、摩耗量が小さく、動摩擦
係数が大きく、さらに高い抗折力を有することから、従
来よりも優れた鉄基焼結合金製シンクロナイザーリング
を提供することができ、自動車産業の発展に大いに貢献
し得るものである。
製シンクロナイザーリングは、摩耗量が小さく、動摩擦
係数が大きく、さらに高い抗折力を有することから、従
来よりも優れた鉄基焼結合金製シンクロナイザーリング
を提供することができ、自動車産業の発展に大いに貢献
し得るものである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平１−225749（ＪＰ，Ａ) 特開 平10−47379（ＪＰ，Ａ) 特開 平10−73132（ＪＰ，Ａ) 特開 平９−4652（ＪＰ，Ａ) 特開 平８−177879（ＪＰ，Ａ) 特開 昭52−20909（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−41609（ＪＰ，Ａ) 特公 昭35−17103（ＪＰ，Ｂ１) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C22C 38/00 304 C22C 38/16 F16D 23/06 C22C 33/02 103
Claims (4)
- 【請求項１】 Ｃｕ：８〜２０重量％、Ｃ：１．０〜
２．０重量％、Ｍｎ：０．０６〜１．２重量％、Ｚｎ：
０．０４〜０．６重量％、Ｓｉ：０．０２〜０．２重量
％を含有し、残りがＦｅおよび不可避不純物からなる組
成を有し、かつＦｅ基合金相およびＣｕ基合金相からな
る素地中に遊離黒鉛相および表面が酸化したシリコン相
が均一分散している組織を有する鉄基焼結合金で構成さ
れていることを特徴とする鉄基焼結合金製シンクロナイ
ザーリング。 - 【請求項２】 Ｃｕ：８〜２０重量％、Ｃ：１．０〜
２．０重量％、Ｍｎ：０．０６〜１．２重量％、Ｚｎ：
０．０４〜０．６重量％、Ａｌ：０．００２〜０．０２
重量％、Ｓｉ：０．０２〜０．２重量％を含有し、残り
がＦｅおよび不可避不純物からなる組成を有し、かつＦ
ｅ基合金相およびＣｕ基合金相で結合してなる素地中に
遊離黒鉛相および表面が酸化したシリコン相が均一分散
している組織を有する鉄基焼結合金で構成されているこ
とを特徴とする鉄基焼結合金製シンクロナイザーリン
グ。 - 【請求項３】 請求項１または２記載の鉄基焼結合金製
シンクロナイザーリングにスチーム処理を施してなるこ
とを特徴とする鉄基焼結合金製シンクロナイザーリン
グ。 - 【請求項４】 請求項１または２記載の鉄基焼結合金製
シンクロナイザーリングにショットブラスト処理および
スチーム処理を施してなることを特徴とする鉄基焼結合
金製シンクロナイザーリング。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10780298A JP3336949B2 (ja) | 1998-04-17 | 1998-04-17 | 鉄基焼結合金製シンクロナイザーリング |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10780298A JP3336949B2 (ja) | 1998-04-17 | 1998-04-17 | 鉄基焼結合金製シンクロナイザーリング |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2002171029A Division JP2003027183A (ja) | 2002-06-12 | 2002-06-12 | 鉄基焼結合金製シンクロナイザーリング |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11302804A JPH11302804A (ja) | 1999-11-02 |
| JP3336949B2 true JP3336949B2 (ja) | 2002-10-21 |
Family
ID=14468414
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10780298A Expired - Fee Related JP3336949B2 (ja) | 1998-04-17 | 1998-04-17 | 鉄基焼結合金製シンクロナイザーリング |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3336949B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102471853A (zh) * | 2009-08-19 | 2012-05-23 | 奥依列斯工业株式会社 | 铁系烧结滑动部件及其制造方法 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN106195008A (zh) * | 2016-07-01 | 2016-12-07 | 江苏鹰球集团有限公司 | 用于滚珠轴承的定位套及其制造方法 |
-
1998
- 1998-04-17 JP JP10780298A patent/JP3336949B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102471853A (zh) * | 2009-08-19 | 2012-05-23 | 奥依列斯工业株式会社 | 铁系烧结滑动部件及其制造方法 |
| CN102471853B (zh) * | 2009-08-19 | 2013-07-17 | 奥依列斯工业株式会社 | 铁系烧结滑动部件及其制造方法 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH11302804A (ja) | 1999-11-02 |
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