JPH01212737A - 耐摩耗性鉄系焼結合金 - Google Patents
耐摩耗性鉄系焼結合金Info
- Publication number
- JPH01212737A JPH01212737A JP3623188A JP3623188A JPH01212737A JP H01212737 A JPH01212737 A JP H01212737A JP 3623188 A JP3623188 A JP 3623188A JP 3623188 A JP3623188 A JP 3623188A JP H01212737 A JPH01212737 A JP H01212737A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- weight
- wear
- sintered alloy
- wear resistance
- alloy
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 28
- 239000000956 alloy Substances 0.000 title claims abstract description 28
- CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N Fe2+ Chemical compound [Fe+2] CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N 0.000 title abstract description 4
- 229910052735 hafnium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 229910052715 tantalum Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims abstract 2
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 25
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 13
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 abstract description 9
- 238000005245 sintering Methods 0.000 abstract description 5
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 abstract description 4
- 238000000034 method Methods 0.000 abstract description 4
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 abstract description 4
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 abstract description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 abstract description 2
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 abstract 2
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 abstract 2
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 abstract 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 13
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 9
- 230000013011 mating Effects 0.000 description 7
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 4
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 4
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 4
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 3
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 150000002505 iron Chemical class 0.000 description 2
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000997 High-speed steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000723 Meehanite Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 1
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000005496 eutectics Effects 0.000 description 1
- 230000003631 expected effect Effects 0.000 description 1
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010439 graphite Substances 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 239000010721 machine oil Substances 0.000 description 1
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 1
- 238000004663 powder metallurgy Methods 0.000 description 1
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 1
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 1
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 1
- 238000009692 water atomization Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明はロータリーコンプレッサーポンプ用ベーン材等
として有用な耐摩耗性鉄系焼結合金に関する。
として有用な耐摩耗性鉄系焼結合金に関する。
現在、ロータリーコンプレッサーポンプ用ベーンには特
殊鋳鉄やハイス鋼等が使用されているが、全面機械加工
により製造しなければならない為極めてコスト高になっ
ている。
殊鋳鉄やハイス鋼等が使用されているが、全面機械加工
により製造しなければならない為極めてコスト高になっ
ている。
焼結により製造された鉄系焼結合金も一部でベーンとし
て使用されているが、安価である反面、Ｎ１を含有する
ためオーステナイトが残存し、耐摩耗性及び耐焼付性等
の性能面で劣り、高負荷使用のポンプには使用できなか
った。
て使用されているが、安価である反面、Ｎ１を含有する
ためオーステナイトが残存し、耐摩耗性及び耐焼付性等
の性能面で劣り、高負荷使用のポンプには使用できなか
った。
この鉄系焼結合金の耐摩耗性を向上させるために、鉄鋼
材料に適用されている焼入れ及び焼戻しの熱処理を施し
ても、焼結合金は空孔が存在するので面圧不足となり、
予期した効果が得られなかった。
材料に適用されている焼入れ及び焼戻しの熱処理を施し
ても、焼結合金は空孔が存在するので面圧不足となり、
予期した効果が得られなかった。
本発明はこのような従来の事情から、ロータリ−コンプ
レッサーポンプ用ベーン材として用いるのに充分な優れ
た耐摩耗性、耐焼付性並びに面圧強度を有する鉄系焼結
合金を提供することを目的とする。
レッサーポンプ用ベーン材として用いるのに充分な優れ
た耐摩耗性、耐焼付性並びに面圧強度を有する鉄系焼結
合金を提供することを目的とする。
本発明の耐摩耗性鉄系焼結合金は、０１８〜２５重量％
、Ｃ１，０〜４．０重量％、Ｍｏ０．５〜４．０重量％
、Ｎｂ。
、Ｃ１，０〜４．０重量％、Ｍｏ０．５〜４．０重量％
、Ｎｂ。
ＷＮ Ｔａｓ Ｖ−Ｉ Ｈｆ及びＺｒからなる群から選
ばれた少なくとも１種の元素０．５〜１０重量％、及び
残部のＦｅからなり、均一に分散した硬質炭化物粒子を
有し、密度が理論密度の９６％以上であることを特徴と
している。
ばれた少なくとも１種の元素０．５〜１０重量％、及び
残部のＦｅからなり、均一に分散した硬質炭化物粒子を
有し、密度が理論密度の９６％以上であることを特徴と
している。
本発明の耐摩耗性鉄系焼結合金は、焼結性改善のため更
にＰ、 Ｂ及びＳｉからなる群から選ばれた少なくとも
１種の元素０．１〜２．０重量％を含有でさ、及び焼入
れ性改善の目的でＮｉ、Ｃ！ｏ及びＯｕからなる群から
選ばれた少なくとも１種の元素１．０〜５．０重量％を
含むこともできる。尚、この合金の性質に影響を与えな
い範囲で不可避不純物を含み得ることは云うまでもない
。
にＰ、 Ｂ及びＳｉからなる群から選ばれた少なくとも
１種の元素０．１〜２．０重量％を含有でさ、及び焼入
れ性改善の目的でＮｉ、Ｃ！ｏ及びＯｕからなる群から
選ばれた少なくとも１種の元素１．０〜５．０重量％を
含むこともできる。尚、この合金の性質に影響を与えな
い範囲で不可避不純物を含み得ることは云うまでもない
。
又、本発明の耐摩耗性鉄系焼結合金は通常の粉末冶金法
により製造され、耐摩耗性を向上させるために通常は焼
入れ及び焼戻しを行なう。
により製造され、耐摩耗性を向上させるために通常は焼
入れ及び焼戻しを行なう。
本発明の合金は、Ｃｒ炭化物を主体とする硬質炭化物が
基地中に分散して耐摩耗性が向上すると共に、密度が理
論密度の９６％以上と空孔が少なく緻密化しているので
面圧強度が改善される。
基地中に分散して耐摩耗性が向上すると共に、密度が理
論密度の９６％以上と空孔が少なく緻密化しているので
面圧強度が改善される。
必須成分元素としてのＯｒは焼結時にＣと反応して硬質
のＯｒ炭炭化物影形成ることによって耐摩耗性を向上さ
せ、またＯｒの一部が基地中に固溶して焼入れ性を向上
させる。更に、ｃｒは焼結時にＦｅ及びＣと反応して三
元共晶を形成し、液相を生じて合金な緻密化させる。し
かし、ｃｒの含有量が８重量％未満では生成されるＣｒ
炭化物の量が少なく、又その粒径も小さすぎる為耐摩耗
性が低下する。逆に、Ｏｒｒ有量が２５重量％企超える
と炭化物の形状が大きくなると同時にその量も増し、相
手材にカジリを生じるようになる。
のＯｒ炭炭化物影形成ることによって耐摩耗性を向上さ
せ、またＯｒの一部が基地中に固溶して焼入れ性を向上
させる。更に、ｃｒは焼結時にＦｅ及びＣと反応して三
元共晶を形成し、液相を生じて合金な緻密化させる。し
かし、ｃｒの含有量が８重量％未満では生成されるＣｒ
炭化物の量が少なく、又その粒径も小さすぎる為耐摩耗
性が低下する。逆に、Ｏｒｒ有量が２５重量％企超える
と炭化物の形状が大きくなると同時にその量も増し、相
手材にカジリを生じるようになる。
Ｃｒ炭化物の粒径は、小さすぎると上記したように耐摩
耗性が劣化し、又大きすぎても面圧強度が低下するので
、これらの観点から３〜４０μｍの範囲が好ましい。
耗性が劣化し、又大きすぎても面圧強度が低下するので
、これらの観点から３〜４０μｍの範囲が好ましい。
Ｃは上記した硬質炭化物の形成及び焼結時の液相生成に
不可欠な元素である。このＯの含有量が１．０重量％未
満では液相の発生が少なく緻密な合金が得られず、また
硬質炭化物の形成が少なく耐摩耗性が低下する。逆に、
４．０重量％を超えると硬度の低いＭＯ型の炭化物が生
じ、耐摩耗性が低下する。
不可欠な元素である。このＯの含有量が１．０重量％未
満では液相の発生が少なく緻密な合金が得られず、また
硬質炭化物の形成が少なく耐摩耗性が低下する。逆に、
４．０重量％を超えると硬度の低いＭＯ型の炭化物が生
じ、耐摩耗性が低下する。
Ｍｏは硬質炭化物の針状成長を抑制し、球状化を促進し
て面圧強度の向上に寄与する。又、微細な炭化物Ｍｏ
Ｃを形成し、基地中に分散して強度を向上させる作用が
ある。Ｍｏの含有量が０．５重量％未満ではその作用に
効果が見られず、また４重量％を超えると硬度の高いＭ
ｏ Ｃ炭化物の量が増加し、相手材の摩耗、カジリを生
じる。
て面圧強度の向上に寄与する。又、微細な炭化物Ｍｏ
Ｃを形成し、基地中に分散して強度を向上させる作用が
ある。Ｍｏの含有量が０．５重量％未満ではその作用に
効果が見られず、また４重量％を超えると硬度の高いＭ
ｏ Ｃ炭化物の量が増加し、相手材の摩耗、カジリを生
じる。
更に、Ｎｂ、 Ｗ、 Ｔａ、 Ｖ、Ｈｆ及びＺｒはＣと
結合して硬質炭化物を形成し、耐摩耗性を向上させるも
のである。これらの硬質炭化物の粒径は０．２〜５μｍ
の範囲が好ましく、０．２μｍより小さいと耐摩耗性向
上の効果がみられず、逆に５μｍより大さいとベーン等
の摺動部材としたとき相手材の摩耗が激しい。これらの
元素の含有量が０．５重量％未満では耐摩耗性が劣り、
１０重量％を超えると相手材の摩耗が激しくなる。
結合して硬質炭化物を形成し、耐摩耗性を向上させるも
のである。これらの硬質炭化物の粒径は０．２〜５μｍ
の範囲が好ましく、０．２μｍより小さいと耐摩耗性向
上の効果がみられず、逆に５μｍより大さいとベーン等
の摺動部材としたとき相手材の摩耗が激しい。これらの
元素の含有量が０．５重量％未満では耐摩耗性が劣り、
１０重量％を超えると相手材の摩耗が激しくなる。
次に、任意の添加元素であるＰＳＥ及びＳｉは、少債の
添加で焼結性を著しく改善する効果を有する。しかし、
その添加量が０．１重量％未満では効果が認められず、
逆に２重量％を超えるとＰ及びＢの場合はネットワーク
状に炭化物が形成されて脆くなり、Ｓｉの場合には遊離
黒鉛が生成して耐摩耗性が低下する。
添加で焼結性を著しく改善する効果を有する。しかし、
その添加量が０．１重量％未満では効果が認められず、
逆に２重量％を超えるとＰ及びＢの場合はネットワーク
状に炭化物が形成されて脆くなり、Ｓｉの場合には遊離
黒鉛が生成して耐摩耗性が低下する。
又、Ｎ１、ｃｏ及びＯｕは焼入れ性を改善する効果を有
し、その添加量が１．０重量％未満では効果がなく、５
．０重量％以上添加しても効果の向上が認められない。
し、その添加量が１．０重量％未満では効果がなく、５
．０重量％以上添加しても効果の向上が認められない。
実施例１
水アトマイズ法によりＦｅ −Ｏｒ −０をベースとす
る複数種の合金粉末を製造し、各合金粉末にＣ粉末１．
５重量％と、必要に応じてＰ、 Ｂ、 Ｓｉ又はＮ１等
の粉末を添加して混合した後、６〜８ ｔｏｎ塵で円柱
状に成形し、これらを真空ないし非酸化性雰囲気中にお
いて１１００〜１２５０ Ｃで夫々焼結した。
る複数種の合金粉末を製造し、各合金粉末にＣ粉末１．
５重量％と、必要に応じてＰ、 Ｂ、 Ｓｉ又はＮ１等
の粉末を添加して混合した後、６〜８ ｔｏｎ塵で円柱
状に成形し、これらを真空ないし非酸化性雰囲気中にお
いて１１００〜１２５０ Ｃで夫々焼結した。
得られた１８種の焼結合金の組成を第１表に示す。
第 １ 表
Ｉ Ｆｅ−１３ＣｒＦｅ−１３Ｃｒ−Ｉ、５０２ Ｆｅ
−２０（！ｒ−ＩＭｏ−２Ｖ−３．ＱＣ３Ｆｅ−２４Ｏ
ｒＦｅ−２４Ｏｒ−Ｉ、ＯＣ４Ｆｅ−１３Ｃ！ｒ−２Ｃ
ｒ−２Ｖ−２，５Ｃ！５ Ｆｅ−１３Ｃ！ｒ−ＩＭｏ−
２Ｗ−２，５０６Ｆｅ−１３０ｒＦｅ−１３０ｒ−Ｉ、
５Ｃ！−２Ｎｉ−１，０Ｏｕ−１，ＯＣ。
−２０（！ｒ−ＩＭｏ−２Ｖ−３．ＱＣ３Ｆｅ−２４Ｏ
ｒＦｅ−２４Ｏｒ−Ｉ、ＯＣ４Ｆｅ−１３Ｃ！ｒ−２Ｃ
ｒ−２Ｖ−２，５Ｃ！５ Ｆｅ−１３Ｃ！ｒ−ＩＭｏ−
２Ｗ−２，５０６Ｆｅ−１３０ｒＦｅ−１３０ｒ−Ｉ、
５Ｃ！−２Ｎｉ−１，０Ｏｕ−１，ＯＣ。
７ Ｆｅ−１３ＯｒＦｅ−１３Ｏｒ−Ｉ、５０−０．３
Ｆ８ Ｆｅ−１３ＯｒＦｅ−１３Ｏｒ−Ｉ、５０−０．
１Ｅ９ Ｆｅ−１３０ｒＦｅ−１３０ｒ−Ｉ、５Ｃ！−
１，０３ｉ１０ Ｆｅ−１３ＯｒＦｅ−１３Ｏｒ−Ｉ、
５０−０．３Ｆ−０，１Ｂ１１※ Ｆｅ−２５ＯｒＦｅ
−２５Ｏｒ−Ｉ、 ００１？Ｆｅ−１３ＯｒＦｅ−１３
Ｏｒ−Ｉ、５０１３’ Ｆｅ−１Ｆｅ−１３Ｏｒ−５
，５Ｇ！１４’ Ｆｅ−６Ｆｅ−６Ｃｒ−Ｉ、５０ｔ
？ Ｆｅ−１３Ｏｒ−５Ｖ−７Ｗ−２，５゜１６’
Ｆｅ−１３（！ｒ−ＩＭｏ−２Ｖ−２．５０−３．Ｏ
Ｆ１’？’ Ｆｅ−１３（！ｒ−ＩＭｏ−２Ｖ−２．
５０−３．０３ｉ１？Ｆｅ−１３ＯｒＦｅ−１３Ｏｒ−
Ｉ、５０−１．５Ｆ−１，５Ｂ（注）表中の※印は比較
例である。
Ｆ８ Ｆｅ−１３ＯｒＦｅ−１３Ｏｒ−Ｉ、５０−０．
１Ｅ９ Ｆｅ−１３０ｒＦｅ−１３０ｒ−Ｉ、５Ｃ！−
１，０３ｉ１０ Ｆｅ−１３ＯｒＦｅ−１３Ｏｒ−Ｉ、
５０−０．３Ｆ−０，１Ｂ１１※ Ｆｅ−２５ＯｒＦｅ
−２５Ｏｒ−Ｉ、 ００１？Ｆｅ−１３ＯｒＦｅ−１３
Ｏｒ−Ｉ、５０１３’ Ｆｅ−１Ｆｅ−１３Ｏｒ−５
，５Ｇ！１４’ Ｆｅ−６Ｆｅ−６Ｃｒ−Ｉ、５０ｔ
？ Ｆｅ−１３Ｏｒ−５Ｖ−７Ｗ−２，５゜１６’
Ｆｅ−１３（！ｒ−ＩＭｏ−２Ｖ−２．５０−３．Ｏ
Ｆ１’？’ Ｆｅ−１３（！ｒ−ＩＭｏ−２Ｖ−２．
５０−３．０３ｉ１？Ｆｅ−１３ＯｒＦｅ−１３Ｏｒ−
Ｉ、５０−１．５Ｆ−１，５Ｂ（注）表中の※印は比較
例である。
各焼結合金を１０００〜１１００ ｒで６０分保持した
のち焼入れし、次に５００〜６００Ｃで焼戻しした。
のち焼入れし、次に５００〜６００Ｃで焼戻しした。
この様にして得た各試料について、理論密度との密度比
及び硬度を測定した。
及び硬度を測定した。
次に、各試料を直径５朋及び長さ１０朋の円柱状に加工
し摩耗試験を行なった。摩耗試験においては、相手材は
外径４６朋、内径２Ｑｒｎｍ及び長さ１０酎のミーハナ
イト鋳鉄熱処理材（硬度Ｈ０４９）であり、相手材を回
転片とし各試料を固定片として荷重１００ ｋｇで押し
あて、冷凍機油を２００ ｃｃ／ｍｉｎで摺動部分に噴
霧して油潤滑しながら、摺動速度１ｍ／ｓｅｃで２０時
間運転し、試料の摩耗量及び相手材のカジリを測定した
。第２表に測定結果を示す。
し摩耗試験を行なった。摩耗試験においては、相手材は
外径４６朋、内径２Ｑｒｎｍ及び長さ１０酎のミーハナ
イト鋳鉄熱処理材（硬度Ｈ０４９）であり、相手材を回
転片とし各試料を固定片として荷重１００ ｋｇで押し
あて、冷凍機油を２００ ｃｃ／ｍｉｎで摺動部分に噴
霧して油潤滑しながら、摺動速度１ｍ／ｓｅｃで２０時
間運転し、試料の摩耗量及び相手材のカジリを測定した
。第２表に測定結果を示す。
第 ２ 表
１ ９８ ８４０ ０．４
０２ ９７ ８９２ ０．４ ０ ３ ９９ ８８６ ０．３ ０ ４ ９８ ８２２ ０．５ ０ ５ ９９ ８４３ ０．３ ０ ６ ９８ ８３５ ０．４
０７ ９８ ８８７ ０．２ ０ ８ ９８ ８６８ ０．６ ０ ９ ９６ ８２５ ０．８ ０ １０ ９７ ９０３ ０．４ △ ※ １１ ９６ ９０２ ０．２ Ｘ ※ １２ ９２ ７７２ ０．７ Ｘ ※ １３ ９３ ８９２ ０．４ Ｘ ※ １４ ９０ ６８７ １．２
０１５’ ９８ ９０５ ０．２ Ｘ
※ １６ ９２ ９０８ ０．４ △ １？９３７６８１．２ ０ ※ １８ ９８ ９５３ ０．２ Ｘ （注）相手材カジリの評価 ○：良好 △：普通 ×：不良 〔発明の効果〕 本発明によれば、優れた耐摩耗性、耐焼付性及び面圧強
度を有する鉄系焼結合金を提供することができる。この
鉄系焼結合金は耐摩耗性を要求される各種摺動部品材と
して有用であり、特にロータリーフンブレッサーポンプ
用ベーン材として最適である。
０２ ９７ ８９２ ０．４ ０ ３ ９９ ８８６ ０．３ ０ ４ ９８ ８２２ ０．５ ０ ５ ９９ ８４３ ０．３ ０ ６ ９８ ８３５ ０．４
０７ ９８ ８８７ ０．２ ０ ８ ９８ ８６８ ０．６ ０ ９ ９６ ８２５ ０．８ ０ １０ ９７ ９０３ ０．４ △ ※ １１ ９６ ９０２ ０．２ Ｘ ※ １２ ９２ ７７２ ０．７ Ｘ ※ １３ ９３ ８９２ ０．４ Ｘ ※ １４ ９０ ６８７ １．２
０１５’ ９８ ９０５ ０．２ Ｘ
※ １６ ９２ ９０８ ０．４ △ １？９３７６８１．２ ０ ※ １８ ９８ ９５３ ０．２ Ｘ （注）相手材カジリの評価 ○：良好 △：普通 ×：不良 〔発明の効果〕 本発明によれば、優れた耐摩耗性、耐焼付性及び面圧強
度を有する鉄系焼結合金を提供することができる。この
鉄系焼結合金は耐摩耗性を要求される各種摺動部品材と
して有用であり、特にロータリーフンブレッサーポンプ
用ベーン材として最適である。
出願人 住友電気工業株式会社
同 山本正、７緒
１−Ｘ−１
Claims (3)
- （１）Ｃｒ８〜２５重量％、Ｃ１．０〜４．０重量％、
Ｍｏ０．５〜４．０重量％、Ｎｂ、Ｗ、Ｔａ、Ｖ、Ｈｆ
及びＺｒからなる群から選ばれた少なくとも１種の元素
０．５〜１０重量％、及び残部のＦｅからなり、均一に
分散した硬質炭化物粒子を有し、密度が理論密度の９６
％以上である耐摩耗性鉄系焼結合金。 - （２）請求項（１）の鉄系耐摩耗合金において、更にＰ
、Ｂ及びＳｉからなる群から選ばれた少なくとも１種の
元素０．１〜２．０重量％を含む耐摩耗性鉄系焼結合金
。 - （３）請求項（１）又は（２）の鉄系耐摩耗性合金にお
いて、更にＮｉ、Ｃｏ及びＣｕからなる群から選ばれた
少なくとも１種の元素１．０〜５．０重量％を含む耐摩
耗性鉄系焼結合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3623188A JPH01212737A (ja) | 1988-02-18 | 1988-02-18 | 耐摩耗性鉄系焼結合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3623188A JPH01212737A (ja) | 1988-02-18 | 1988-02-18 | 耐摩耗性鉄系焼結合金 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01212737A true JPH01212737A (ja) | 1989-08-25 |
Family
ID=12463997
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3623188A Pending JPH01212737A (ja) | 1988-02-18 | 1988-02-18 | 耐摩耗性鉄系焼結合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01212737A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0456751A (ja) * | 1990-06-27 | 1992-02-24 | Komatsu Ltd | 焼結合金 |
| EP1721999A1 (en) * | 2005-05-09 | 2006-11-15 | Crucible Materials Corporation | Corrosion and wear resistant alloy |
| GB2441481A (en) * | 2003-07-31 | 2008-03-05 | Komatsu Mfg Co Ltd | Sintered sliding member and connecting device |
| GB2419892B (en) * | 2003-07-31 | 2008-09-03 | Komatsu Mfg Co Ltd | Sintered sliding member and connecting device |
| CN111771008A (zh) * | 2018-09-04 | 2020-10-13 | 日本活塞环株式会社 | 耐热烧结合金材料 |
-
1988
- 1988-02-18 JP JP3623188A patent/JPH01212737A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0456751A (ja) * | 1990-06-27 | 1992-02-24 | Komatsu Ltd | 焼結合金 |
| GB2441481A (en) * | 2003-07-31 | 2008-03-05 | Komatsu Mfg Co Ltd | Sintered sliding member and connecting device |
| GB2441481B (en) * | 2003-07-31 | 2008-09-03 | Komatsu Mfg Co Ltd | Sintered sliding member and connecting device |
| GB2419892B (en) * | 2003-07-31 | 2008-09-03 | Komatsu Mfg Co Ltd | Sintered sliding member and connecting device |
| EP1721999A1 (en) * | 2005-05-09 | 2006-11-15 | Crucible Materials Corporation | Corrosion and wear resistant alloy |
| CN111771008A (zh) * | 2018-09-04 | 2020-10-13 | 日本活塞环株式会社 | 耐热烧结合金材料 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5461187B2 (ja) | 冶金粉末組成物及び製造方法 | |
| AU696267B2 (en) | Wear-resistant sintered ferrous alloy for valve seat | |
| JPS61243155A (ja) | 耐摩耗性、摺動性に優れたベーン | |
| JP3342972B2 (ja) | 含油軸受用耐摩耗性焼結合金 | |
| JPH10504353A (ja) | クロム、モリブデンおよびマンガンを含む鉄基粉末 | |
| JPH01212737A (ja) | 耐摩耗性鉄系焼結合金 | |
| JPH11117044A (ja) | 初期なじみ性のすぐれた遊離黒鉛析出型鉄系焼結材料製軸受 | |
| JPS5938350A (ja) | 摩擦部材および摺動部材用焼結Ａｌ合金 | |
| JPH0116296B2 (ja) | ||
| EP0277239A1 (en) | Abrasion-resistant sintered alloy and process for its production | |
| JPS60121250A (ja) | 摩擦および摺動部材用焼結Ａｌ合金 | |
| JP2661045B2 (ja) | 摺動特性のすぐれたＦｅ基焼結合金 | |
| JP3381626B2 (ja) | 高面圧下ですぐれた耐摩耗性を発揮する遊離黒鉛析出鉄系焼結材料製軸受 | |
| JP2000337511A (ja) | 耐摩耗性および熱伝導性のすぐれた遊離黒鉛析出鉄系焼結材料製ピストンリング耐摩環 | |
| JPS60159154A (ja) | 耐摩耗焼結摺動材 | |
| CN101517110B (zh) | 冶金粉末组合物及其制造方法 | |
| JP2600245B2 (ja) | ベーン材 | |
| JPH0288747A (ja) | 耐摩耗ロール材 | |
| JPH0114985B2 (ja) | ||
| JPS62133043A (ja) | Ｃｕ含浸Ｆｅ系焼結材料 | |
| JPS62127454A (ja) | 耐摩耗性複合焼結材 | |
| JPS63230850A (ja) | 耐摩耗性の鉄基焼結合金 | |
| JPS62120465A (ja) | 耐摩耗、摺動鉄系焼結材料 | |
| JPH01251A (ja) | 耐摩耗性焼結合金およびその製造法 | |
| JPH09310142A (ja) | 高強度高耐摩耗焼結機構部品 |