JPH0288747A - 耐摩耗ロール材 - Google Patents
耐摩耗ロール材Info
- Publication number
- JPH0288747A JPH0288747A JP24124888A JP24124888A JPH0288747A JP H0288747 A JPH0288747 A JP H0288747A JP 24124888 A JP24124888 A JP 24124888A JP 24124888 A JP24124888 A JP 24124888A JP H0288747 A JPH0288747 A JP H0288747A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- resistance
- carbide
- roll material
- contg
- wear
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 239000000463 material Substances 0.000 title claims abstract description 37
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 13
- 239000000843 powder Substances 0.000 claims abstract description 10
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 claims abstract description 8
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims abstract description 6
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 3
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims abstract 3
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 claims description 10
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 238000007788 roughening Methods 0.000 abstract description 5
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 abstract description 3
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 abstract description 2
- CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N Fe2+ Chemical compound [Fe+2] CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract 3
- 238000007670 refining Methods 0.000 abstract 1
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 11
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 8
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 5
- 238000000034 method Methods 0.000 description 4
- 230000003746 surface roughness Effects 0.000 description 4
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 description 3
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 description 3
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 3
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 238000001000 micrograph Methods 0.000 description 2
- -1 c and vc added Chemical class 0.000 description 1
- 238000009750 centrifugal casting Methods 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- UFGZSIPAQKLCGR-UHFFFAOYSA-N chromium carbide Chemical compound [Cr]#C[Cr]C#[Cr] UFGZSIPAQKLCGR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 230000002860 competitive effect Effects 0.000 description 1
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 description 1
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 description 1
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 239000004519 grease Substances 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 230000001771 impaired effect Effects 0.000 description 1
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 1
- 239000004615 ingredient Substances 0.000 description 1
- 230000001050 lubricating effect Effects 0.000 description 1
- 230000013011 mating Effects 0.000 description 1
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000012552 review Methods 0.000 description 1
- 238000005204 segregation Methods 0.000 description 1
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 1
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 1
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 1
- 229910003470 tongbaite Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B27/00—Rolls, roll alloys or roll fabrication; Lubricating, cooling or heating rolls while in use
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は耐摩耗性、耐肌荒れ性等に優れた熱間圧延用の
ロール材に関する。
ロール材に関する。
熱間圧延用ロール材としては、高温度における耐摩耗性
、耐肌荒れ性が特に要求される。この種のロールとして
は従来アダマイト材が多く使用されてきたが、最近では
Ｃを２．５〜３％、Ｃｒを１５〜２０％を含有し、適宜
の合金を添加した高クロム鋳鉄材が開発され、その良好
な耐摩耗性により急速に適用拡大がなされている。高ク
ロム鋳鉄材は、非常に硬いクロム炭化物と、その良好な
焼入性により高硬度が得やすく、耐摩耗性に優れており
、かつその緻密な組織と硬い酸化膜を表面に形成しやす
く、耐肌荒れ性についても良好な評価を得ている。
、耐肌荒れ性が特に要求される。この種のロールとして
は従来アダマイト材が多く使用されてきたが、最近では
Ｃを２．５〜３％、Ｃｒを１５〜２０％を含有し、適宜
の合金を添加した高クロム鋳鉄材が開発され、その良好
な耐摩耗性により急速に適用拡大がなされている。高ク
ロム鋳鉄材は、非常に硬いクロム炭化物と、その良好な
焼入性により高硬度が得やすく、耐摩耗性に優れており
、かつその緻密な組織と硬い酸化膜を表面に形成しやす
く、耐肌荒れ性についても良好な評価を得ている。
耐摩耗性をさらに向上させるには、硬い炭化物を増加さ
せることが望ましいが、従来の溶湯から直接遠心もしく
は静置鋳造する製造においては、凝固速度が遅いことも
あって、炭化物の増加とともに炭化物の粗大化や偏析が
発生し、耐肌荒れ性が阻害されていた。また更に硬いｗ
ｃ、ｖｃ等の特殊炭化物の添加量も限界があり、かつＴ
ｉＮ等の硬い窒化物の添加はできなかった。
せることが望ましいが、従来の溶湯から直接遠心もしく
は静置鋳造する製造においては、凝固速度が遅いことも
あって、炭化物の増加とともに炭化物の粗大化や偏析が
発生し、耐肌荒れ性が阻害されていた。また更に硬いｗ
ｃ、ｖｃ等の特殊炭化物の添加量も限界があり、かつＴ
ｉＮ等の硬い窒化物の添加はできなかった。
本発明は、耐摩耗性、耐肌荒れ性に優れるとともに耐焼
付性にも効果のあるロール材を提供する。
付性にも効果のあるロール材を提供する。
［課題を解決するための手段］
本発明は、Ｃ：１〜４％、Ｃｒ ： ５〜２５％を含
有し、Ｍ ？ Ｃ３炭化物を有する鉄基合金の粉末を熱
間等方圧処理して製造したことを特徴とする耐摩耗ロー
ル材であり、また、Ｃ：１〜４％、 Ｃｒ：５〜２５
％を含有し、Ｍ ７ Ｃ３炭化物を有する鉄基合金の粉
末に、更にＷ、 Ｖ、 Ｎｂ 、 ＭｏおよびＴ”ｉの
炭化物、もしくは１゛ｉの窒化物の１種または２種以上
を混合し、これを熱間等方圧処理して製造したことを特
徴とする耐摩耗ロール材である。
有し、Ｍ ？ Ｃ３炭化物を有する鉄基合金の粉末を熱
間等方圧処理して製造したことを特徴とする耐摩耗ロー
ル材であり、また、Ｃ：１〜４％、 Ｃｒ：５〜２５
％を含有し、Ｍ ７ Ｃ３炭化物を有する鉄基合金の粉
末に、更にＷ、 Ｖ、 Ｎｂ 、 ＭｏおよびＴ”ｉの
炭化物、もしくは１゛ｉの窒化物の１種または２種以上
を混合し、これを熱間等方圧処理して製造したことを特
徴とする耐摩耗ロール材である。
以下本発明のロールについて詳細に説明する。
先ず本発明において、上記のような成分に限定した理由
について説明する。
について説明する。
Ｃの含有量を上記１〜４％に限定する理由は次のとうり
である。すなわちＣが下限値未満では、硬い炭化物の晶
出が少なく耐摩耗性が劣化し、従来のアダマイト材に比
較しても向上が望めな（なる。一方、上限値を超えると
きは過共晶となり、著しく大きな初晶炭化物が晶出し、
耐肌荒性を損なうため本発明の目的は達成できない。
である。すなわちＣが下限値未満では、硬い炭化物の晶
出が少なく耐摩耗性が劣化し、従来のアダマイト材に比
較しても向上が望めな（なる。一方、上限値を超えると
きは過共晶となり、著しく大きな初晶炭化物が晶出し、
耐肌荒性を損なうため本発明の目的は達成できない。
Ｃｒの含有量は通常のＦｅ５Ｃ炭化物に比べ非常に硬い
Ｍ ７ Ｃ２炭化物を晶出させるため、Ｃとのバランス
で選択される。すなわちＣが１％の場合Ｃｒが５％未満
ではＭ３Ｃ炭化物が、またＣが４％の場合Ｃｒが２５％
を超えるとＭ２３Ｃ６炭化物が晶出し、いずれもＭ、Ｃ
，炭化物より軟かいので耐摩耗性が低下する？−め、 上記範囲に制御しなければならない。
Ｍ ７ Ｃ２炭化物を晶出させるため、Ｃとのバランス
で選択される。すなわちＣが１％の場合Ｃｒが５％未満
ではＭ３Ｃ炭化物が、またＣが４％の場合Ｃｒが２５％
を超えるとＭ２３Ｃ６炭化物が晶出し、いずれもＭ、Ｃ
，炭化物より軟かいので耐摩耗性が低下する？−め、 上記範囲に制御しなければならない。
ところで、耐肌荒性については微細な組織が望ましい。
これは炭化物と基地組織では摩耗差が有るため、ロール
を使用した時の表面粗度は組織の大きさに著しく影響さ
れるためである。そこで本ロール材は溶湯を直接鋳造せ
ず、−旦粉末（メタル系の場合通常２００μ以下）にし
だ後硬い特殊炭化物や窒化物粉末を混合し、これを熱間
等方圧処理（ＨＩ Ｐ処理）により製造するものである
。この場合溶湯は、極めて急冷凝固されて粉末状になる
ため、その組織は非常に微細で炭化物も微細分散される
。更に硬い特殊炭化物や窒化物の粉末を均一混合させ、
ＨＩＰ処理することにより、直接鋳造材に比べ微細な炭
化物および窒化物を極めて多く均一に分散させることが
可能になる。非常に硬い炭化物としてはＷ、 Ｖ、
Ｎｂ 、 Ｍｏ 、 １”ｉが、また窒化物としてはＴ
ｉが知られており、これらの１種もしくは２種以上の添
加が有効である。もちろんこれらは通常の溶湯からの直
接鋳造においては、多量に晶出させることは材料の脆弱
化をまねくため不可能であり、末法によってのみ多量の
微細分散が可能となる。従って耐摩耗性、耐肌荒れ性が
大幅に改善される。さらに高硬度が可能となり、圧縮降
伏強度が増大するとともに、焼付きやすい基地組織も微
細化され、耐焼付性も向上する。なお耐摩耗性を向上さ
せる一般的な手段として、基地組織に優先分配され焼入
性を向上させるＮｉ もしくはＣｏの添加も、耐焼付性
を阻害しない約３％以下であれば本発明の効果を損なわ
しめるものではない。
を使用した時の表面粗度は組織の大きさに著しく影響さ
れるためである。そこで本ロール材は溶湯を直接鋳造せ
ず、−旦粉末（メタル系の場合通常２００μ以下）にし
だ後硬い特殊炭化物や窒化物粉末を混合し、これを熱間
等方圧処理（ＨＩ Ｐ処理）により製造するものである
。この場合溶湯は、極めて急冷凝固されて粉末状になる
ため、その組織は非常に微細で炭化物も微細分散される
。更に硬い特殊炭化物や窒化物の粉末を均一混合させ、
ＨＩＰ処理することにより、直接鋳造材に比べ微細な炭
化物および窒化物を極めて多く均一に分散させることが
可能になる。非常に硬い炭化物としてはＷ、 Ｖ、
Ｎｂ 、 Ｍｏ 、 １”ｉが、また窒化物としてはＴ
ｉが知られており、これらの１種もしくは２種以上の添
加が有効である。もちろんこれらは通常の溶湯からの直
接鋳造においては、多量に晶出させることは材料の脆弱
化をまねくため不可能であり、末法によってのみ多量の
微細分散が可能となる。従って耐摩耗性、耐肌荒れ性が
大幅に改善される。さらに高硬度が可能となり、圧縮降
伏強度が増大するとともに、焼付きやすい基地組織も微
細化され、耐焼付性も向上する。なお耐摩耗性を向上さ
せる一般的な手段として、基地組織に優先分配され焼入
性を向上させるＮｉ もしくはＣｏの添加も、耐焼付性
を阻害しない約３％以下であれば本発明の効果を損なわ
しめるものではない。
このロール材の４００倍の顕微鏡写真を添付図面に示す
。第１図は従来例を示す写真であり、Ｃ：２．８％、
Ｃｒ ：１７．５％の組成を有する高クロム鋳鉄ロ
ールを遠心鋳造により製造したものである。
。第１図は従来例を示す写真であり、Ｃ：２．８％、
Ｃｒ ：１７．５％の組成を有する高クロム鋳鉄ロ
ールを遠心鋳造により製造したものである。
また第２図は本発明に係るロール材であり、前記第１図
に示したと同じ＜ Ｃ： ２．８％、 Ｃｒ：１’７
．５％の成分をＨＩ Ｐ処理により製造したものであり
、従来例のロールと比較してその組織は非常に微細化さ
れていることが判る。
に示したと同じ＜ Ｃ： ２．８％、 Ｃｒ：１’７
．５％の成分をＨＩ Ｐ処理により製造したものであり
、従来例のロールと比較してその組織は非常に微細化さ
れていることが判る。
第１表は、本発明の実施例のロール材について、硬度、
炭化物サイズ、摩耗比、表面粗さ、焼付限界荷重比を従
来例のロール材と比較したものであり、その何れにおい
ても本発明のロール材は従来例よりも優れていることが
判る。
炭化物サイズ、摩耗比、表面粗さ、焼付限界荷重比を従
来例のロール材と比較したものであり、その何れにおい
ても本発明のロール材は従来例よりも優れていることが
判る。
第３図は上記比較において、摩耗比と表面粗度の比較を
おこなう熱間摩耗試験の要領を示す図面であり、試験材
１は８０＋ｎ＋ｎφ、相手材２ａは１６０ ｍｍφであ
り、この相手材２ａは９００°Ｃになるよう誘導加熱を
おこなう。
おこなう熱間摩耗試験の要領を示す図面であり、試験材
１は８０＋ｎ＋ｎφ、相手材２ａは１６０ ｍｍφであ
り、この相手材２ａは９００°Ｃになるよう誘導加熱を
おこなう。
試験条件として、
荷重 ７０ｋｇ／１０ｍｍ厚
回転数 ７０Ｏｒｐｍ
すべり率 １．１％
として最終回転数１０５にて測定をおこなった。
また第４図は焼付限界荷重の比較試験の要領を示す図面
であり、試験材ｌは１５０＋ｎｍφ、相手＋Ａ２ｂとし
て２０ｗｒ１０の方形材を使用して８００°Ｃに加熱す
る。なお３はダミー材である。
であり、試験材ｌは１５０＋ｎｍφ、相手＋Ａ２ｂとし
て２０ｗｒ１０の方形材を使用して８００°Ｃに加熱す
る。なお３はダミー材である。
試験条件として、
回転数 ８Ｏｒｐｍ
すべり率 １００％
潤 滑 グリース
として、焼付によりトルクが増加した時点の荷重で比較
した。
した。
以上説明したごとく本発明によるロール材は、従来のロ
ール材に比し、耐摩耗性に優れるとともに組織も微細化
されて耐肌荒れ性、耐焼付性も向上し、従って熱間圧延
におけるワークロールの寿命を向上させ、また高負荷圧
延を達成と良質の圧延材を得ることができる。
ール材に比し、耐摩耗性に優れるとともに組織も微細化
されて耐肌荒れ性、耐焼付性も向上し、従って熱間圧延
におけるワークロールの寿命を向上させ、また高負荷圧
延を達成と良質の圧延材を得ることができる。
第１図は従来例のロール材の倍率４００倍の顕微鏡写真
、第２図は本発明例のロール材の倍率４００倍の顕微鏡
写真、第３図は熱間摩耗試験の要領を示す図面、第４図
は焼付限界荷重試験の要領を示す図面である。 １・・・試験材、２ａ、２ｂ・・・相手材、３・・・ダ
ミー材 代理人 弁理士 秋 沢 政 光 他１名 第１図 第２図
、第２図は本発明例のロール材の倍率４００倍の顕微鏡
写真、第３図は熱間摩耗試験の要領を示す図面、第４図
は焼付限界荷重試験の要領を示す図面である。 １・・・試験材、２ａ、２ｂ・・・相手材、３・・・ダ
ミー材 代理人 弁理士 秋 沢 政 光 他１名 第１図 第２図
Claims (2)
- （１）Ｃ：１〜４％、Ｃｒ：５〜２５％を含有し、Ｍ＿
７Ｃ＿３炭化物を有する鉄基合金の粉末を熱間等方圧処
理して製造したことを特徴とする耐摩耗ロール材。 - （２）Ｃ：１〜４％、Ｃｒ：５〜２５％を含有し、Ｍ＿
７Ｃ＿３炭化物を有する鉄基合金の粉末に、更にＷ、Ｖ
、Ｎｂ、ＭｏおよびＴｉの炭化物、もしくはＴｉの窒化
物の１種または２種以上を混合し、これを熱間等方圧処
理して製造したことを特徴とする耐摩耗ロール材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24124888A JPH0288747A (ja) | 1988-09-27 | 1988-09-27 | 耐摩耗ロール材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24124888A JPH0288747A (ja) | 1988-09-27 | 1988-09-27 | 耐摩耗ロール材 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0288747A true JPH0288747A (ja) | 1990-03-28 |
Family
ID=17071412
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24124888A Pending JPH0288747A (ja) | 1988-09-27 | 1988-09-27 | 耐摩耗ロール材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0288747A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5290507A (en) * | 1991-02-19 | 1994-03-01 | Runkle Joseph C | Method for making tool steel with high thermal fatigue resistance |
| EP0773304A3 (en) * | 1995-11-06 | 1997-12-10 | Hitachi, Ltd. | Wear resisting sintered alloy and control rod driving apparatus of a nuclear reactor using it |
| DE10014656B4 (de) * | 1999-04-01 | 2008-05-08 | Denso Corp., Kariya | Kalt/Warmbearbeitungs- und Wärmebehandlungsverfahren für hochlegierten Stahl der Gruppe mit hohem Kohlenstoffgehalt |
| CN109055847A (zh) * | 2018-10-25 | 2018-12-21 | 湖南山力泰机电科技有限公司 | 一种基于碳化钨应用的钨合金材料 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6173867A (ja) * | 1984-09-14 | 1986-04-16 | Mitsubishi Metal Corp | 分散強化型焼結合金鋼製熱間耐摩耗部材 |
| JPS6369939A (ja) * | 1986-09-09 | 1988-03-30 | Kobe Steel Ltd | 焼結高合金鋼の製造方法 |
-
1988
- 1988-09-27 JP JP24124888A patent/JPH0288747A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6173867A (ja) * | 1984-09-14 | 1986-04-16 | Mitsubishi Metal Corp | 分散強化型焼結合金鋼製熱間耐摩耗部材 |
| JPS6369939A (ja) * | 1986-09-09 | 1988-03-30 | Kobe Steel Ltd | 焼結高合金鋼の製造方法 |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5290507A (en) * | 1991-02-19 | 1994-03-01 | Runkle Joseph C | Method for making tool steel with high thermal fatigue resistance |
| EP0773304A3 (en) * | 1995-11-06 | 1997-12-10 | Hitachi, Ltd. | Wear resisting sintered alloy and control rod driving apparatus of a nuclear reactor using it |
| DE10014656B4 (de) * | 1999-04-01 | 2008-05-08 | Denso Corp., Kariya | Kalt/Warmbearbeitungs- und Wärmebehandlungsverfahren für hochlegierten Stahl der Gruppe mit hohem Kohlenstoffgehalt |
| CN109055847A (zh) * | 2018-10-25 | 2018-12-21 | 湖南山力泰机电科技有限公司 | 一种基于碳化钨应用的钨合金材料 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3124557B2 (ja) | 耐摩耗性に優れ、炭化物の偏析の少ない熱間圧延用ロール | |
| JP2761181B2 (ja) | 耐熱性及び耐疲労性に優れた錫基ホワイトメタル軸受合金 | |
| JPH0288747A (ja) | 耐摩耗ロール材 | |
| US3809540A (en) | Sintered steel bonded titanium carbide tool steel characterized by an improved combination of transverse rupture strength and resistance to thermal shock | |
| JP2618309B2 (ja) | 遠心鋳造製スリーブロールとその製造方法 | |
| JP2001279367A (ja) | 遠心鋳造製熱間圧延用ロール | |
| JPS61157655A (ja) | 鋳造工具 | |
| JP2601746B2 (ja) | 遠心鋳造製スリーブロールとその製造方法 | |
| JP3107932B2 (ja) | 複合ハイススリーブロールの製造方法 | |
| JPH07252583A (ja) | クランクシャフト用球状黒鉛鋳鉄 | |
| JPS60124407A (ja) | 高バナジウム複合鋳鉄ロ−ル | |
| JPH02285047A (ja) | 熱間圧延用ロール | |
| JPS6116415B2 (ja) | ||
| JPH01212737A (ja) | 耐摩耗性鉄系焼結合金 | |
| JP2004162104A (ja) | 熱間圧延用ロール外層材および熱間圧延用複合ロール | |
| JPH0364591B2 (ja) | ||
| JPS60158906A (ja) | 圧延用複合ロ−ルおよびその製造方法 | |
| JPH03281753A (ja) | 耐肌荒性に優れた圧延ロール用高合金グレン鋳鉄材 | |
| JPS6137949A (ja) | 耐肌荒性、耐摩耗性に優れた合金鋳鉄材 | |
| JPH02232338A (ja) | 耐摩耗性に優れたロール材 | |
| JPS6173867A (ja) | 分散強化型焼結合金鋼製熱間耐摩耗部材 | |
| JPH1161322A (ja) | 圧延用ロール外層材とそれを用いた圧延用ロール | |
| JPH01252704A (ja) | 複合部材およびその製造方法 | |
| JP2795557B2 (ja) | 複合ロール | |
| KR910000015B1 (ko) | 초내열, 내마모 합금 |