JPH07252583A - クランクシャフト用球状黒鉛鋳鉄 - Google Patents
クランクシャフト用球状黒鉛鋳鉄Info
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- JPH07252583A JPH07252583A JP6040821A JP4082194A JPH07252583A JP H07252583 A JPH07252583 A JP H07252583A JP 6040821 A JP6040821 A JP 6040821A JP 4082194 A JP4082194 A JP 4082194A JP H07252583 A JPH07252583 A JP H07252583A
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- cast iron
- spheroidal graphite
- graphite cast
- graphite
- hardness
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C37/00—Cast-iron alloys
- C22C37/04—Cast-iron alloys containing spheroidal graphite
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
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- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
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- Y10S148/902—Metal treatment having portions of differing metallurgical properties or characteristics
- Y10S148/904—Crankshaft
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Shafts, Cranks, Connecting Bars, And Related Bearings (AREA)
Abstract
(57)【要約】
［目的］ ７５ｋｇｆ／ｍｍ2以上の引張強さを有し、
極めて優れた切削性を有する。 ［構成］ 黒鉛面積率が５〜１５％、フェライト面積率
が１０％以下、残部パーライト基地組織でブリネル硬さ
（ＨＢ）が２４１〜２７７であることを特徴とするなじ
み性と被削性に優れたクランクシャフト用球状黒鉛鋳
鉄。
極めて優れた切削性を有する。 ［構成］ 黒鉛面積率が５〜１５％、フェライト面積率
が１０％以下、残部パーライト基地組織でブリネル硬さ
（ＨＢ）が２４１〜２７７であることを特徴とするなじ
み性と被削性に優れたクランクシャフト用球状黒鉛鋳
鉄。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、なじみ性、被削性に優
れた球状黒鉛鋳鉄に関するものであり、さらに詳しくは
高速回転部材とくに車両用エンジンに用いるのに適した
クランクシャフト用球状黒鉛鋳鉄に関するものである。
れた球状黒鉛鋳鉄に関するものであり、さらに詳しくは
高速回転部材とくに車両用エンジンに用いるのに適した
クランクシャフト用球状黒鉛鋳鉄に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来より球状黒鉛鋳鉄の強度を高めるた
めに、パーライト化元素であるＣｕ、Ｍｎ、Ｓｎ、Ａ
ｂ、Ａｓなどを添加してパーライト組織化を図る技術が
開発されている。たとえば特開昭６４−６２４３９号公
報では黒鉛粒数を２５０個／ｍｍ2以上とし基地組織を
パーライト組織とした技術が開示されているが、この技
術では７０ｋｇｆ／ｍｍ2程度の引張強さが得られた旨
の記載がなされている。
めに、パーライト化元素であるＣｕ、Ｍｎ、Ｓｎ、Ａ
ｂ、Ａｓなどを添加してパーライト組織化を図る技術が
開発されている。たとえば特開昭６４−６２４３９号公
報では黒鉛粒数を２５０個／ｍｍ2以上とし基地組織を
パーライト組織とした技術が開示されているが、この技
術では７０ｋｇｆ／ｍｍ2程度の引張強さが得られた旨
の記載がなされている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】ところが最近では、シ
リンダーブロックの軽量化に伴い、高ヤング率化が必要
となり７５ｋｇｆ／ｍｍ2以上の引張強さを有する球状
黒鉛鋳鉄が要求されるようになっている。このような高
強度の球状黒鉛鋳鉄になるとパーライト面積率が増大
し、必然的に硬さも高くなり切削性は低下する。従って
業界では新規な技術の開発が強く望まれていたところで
ある。
リンダーブロックの軽量化に伴い、高ヤング率化が必要
となり７５ｋｇｆ／ｍｍ2以上の引張強さを有する球状
黒鉛鋳鉄が要求されるようになっている。このような高
強度の球状黒鉛鋳鉄になるとパーライト面積率が増大
し、必然的に硬さも高くなり切削性は低下する。従って
業界では新規な技術の開発が強く望まれていたところで
ある。
【０００４】本発明はかかる問題点に鑑みてなされたも
のであり、その目的とするところは７５ｋｇｆ／ｍｍ2
以上の引張強さを有し、極めて優れた切削性を有するク
ランクシャフト用球状黒鉛鋳鉄を提供するものである。
のであり、その目的とするところは７５ｋｇｆ／ｍｍ2
以上の引張強さを有し、極めて優れた切削性を有するク
ランクシャフト用球状黒鉛鋳鉄を提供するものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明のクランクシャフ
ト用球状黒鉛鋳鉄は、黒鉛面積率が５〜１５％、フェラ
イト面積率が１０％以下、残部パーライト組織でブリネ
ル硬さ（ＨＢ）が２４１〜２７７であることを特徴とす
るなじみ性と被削性に優れたクランクシャフト用球状黒
鉛鋳鉄であり、その化学組成は、鉄と不可避的不純物
と、重量％でＣ：３〜４％、Ｓｉ：１．５〜２．５％、
Ｍｎ：０．５％未満、Ｍｇ：０．００５〜０．０８％、
Ｓｎ又はＳｂ又はＡｓの一種又は合計が０．０１０〜
０．０５０％であることが望ましい。また上記パーライ
ト基地の荷重１００ｇのマイクロビッカース硬さ（ＨＭ
Ｖ）が２５０〜３５０でバラツキが少なく均一であると
切削性がきわめて良好である。さらに黒鉛界面とパーラ
イト基地の間にＳｎ、Ｓｂ、Ａｓの元素を濃化させフェ
ライトリングを分断させることも切削性の改善に著しい
効果をもたらすものである。
ト用球状黒鉛鋳鉄は、黒鉛面積率が５〜１５％、フェラ
イト面積率が１０％以下、残部パーライト組織でブリネ
ル硬さ（ＨＢ）が２４１〜２７７であることを特徴とす
るなじみ性と被削性に優れたクランクシャフト用球状黒
鉛鋳鉄であり、その化学組成は、鉄と不可避的不純物
と、重量％でＣ：３〜４％、Ｓｉ：１．５〜２．５％、
Ｍｎ：０．５％未満、Ｍｇ：０．００５〜０．０８％、
Ｓｎ又はＳｂ又はＡｓの一種又は合計が０．０１０〜
０．０５０％であることが望ましい。また上記パーライ
ト基地の荷重１００ｇのマイクロビッカース硬さ（ＨＭ
Ｖ）が２５０〜３５０でバラツキが少なく均一であると
切削性がきわめて良好である。さらに黒鉛界面とパーラ
イト基地の間にＳｎ、Ｓｂ、Ａｓの元素を濃化させフェ
ライトリングを分断させることも切削性の改善に著しい
効果をもたらすものである。
【０００６】以下数値限定理由について説明する。Ｃ量
は黒鉛化能が安定した範囲を特定したものであり、３％
未満では引け性が悪くなりチル化も強くなる。４％を超
えると３０ｍｍ以上の厚肉品に特にキッシュ黒鉛が発生
しやすくなる。Ｓｉ量は脆性を考慮したもので２．５％
を超えると低温衝撃値が著しく低下し、１．５％未満で
は引け性が強くなりチル化も大きくなる。Ｍｎ量につい
ては０．５％以上ではパーライトのセメンタイトへの分
布が増加し、パーライト基地自体の硬さが均一にならず
しかも硬くなる。Ｍｇ量は０．００５％未満では片状黒
鉛となり、０．０８％を超えると爆発状黒鉛が発生しや
すくなり強度も劣化する。Ｓｎ又はＳｂ又はＡｓの一種
又は合計が０．０１０未満では黒鉛と基地との界面に分
布するＳｎ、Ｓｂ、Ａｓ等の量が不足するためＣ拡散と
吸着のコントロールが充分にできずフェライトも増加し
切削性が低下する。また０．０３０％を超えると界面に
分布するＳｎ、Ｓｂ、Ａｓ等の量が高くなり過ぎて衝撃
特性が低下する。
は黒鉛化能が安定した範囲を特定したものであり、３％
未満では引け性が悪くなりチル化も強くなる。４％を超
えると３０ｍｍ以上の厚肉品に特にキッシュ黒鉛が発生
しやすくなる。Ｓｉ量は脆性を考慮したもので２．５％
を超えると低温衝撃値が著しく低下し、１．５％未満で
は引け性が強くなりチル化も大きくなる。Ｍｎ量につい
ては０．５％以上ではパーライトのセメンタイトへの分
布が増加し、パーライト基地自体の硬さが均一にならず
しかも硬くなる。Ｍｇ量は０．００５％未満では片状黒
鉛となり、０．０８％を超えると爆発状黒鉛が発生しや
すくなり強度も劣化する。Ｓｎ又はＳｂ又はＡｓの一種
又は合計が０．０１０未満では黒鉛と基地との界面に分
布するＳｎ、Ｓｂ、Ａｓ等の量が不足するためＣ拡散と
吸着のコントロールが充分にできずフェライトも増加し
切削性が低下する。また０．０３０％を超えると界面に
分布するＳｎ、Ｓｂ、Ａｓ等の量が高くなり過ぎて衝撃
特性が低下する。
【０００７】
【実施例１】以下本発明の実施例を図面に基づいてさら
に詳細に説明する。図１に示す重量約７ｋｇのクランク
シャフトを生砂型鋳型によって鋳造した。このクランク
シャフト５個からテストピースを採取した試験結果は下
記の通り。
に詳細に説明する。図１に示す重量約７ｋｇのクランク
シャフトを生砂型鋳型によって鋳造した。このクランク
シャフト５個からテストピースを採取した試験結果は下
記の通り。
【０００８】 １．化学成分（ｗｔ％） No Ｃ Ｓｉ Ｍn Ｐ Ｓ Ｍｇ Ｃｒ Ｃｕ Ｓｎ Ｓｂ Ａｓ 1 3.64 2.10 0.36 0.019 0.013 0.038 0.03 0.56 0.021 − − 2 3.68 2.11 0.35 0.019 0.014 0.036 0.03 0.55 0.010 0.012 − 3 3.68 2.08 0.36 0.018 0.014 0.038 0.03 0.55 − 0.021 − 4 3.70 2.08 0.36 0.021 0.015 0.040 0.03 0.57 − 0.012 0.007 5 3.71 2.11 0.36 0.019 0.014 0.040 0.03 0.56 0.010 0.012 0.008 Ｓｎ、Ｓｂ、Ａｓ等の元素はほとんど黒鉛と基地との界
面に分布するのでパーライト基地への含有がなく、基地
自体の硬さの分布が均一となる。また黒鉛周辺のフェラ
イトも少なくなるのでＣu、Ｍｎの含有量も下げること
ができる。これにより切削性が向上する。
面に分布するのでパーライト基地への含有がなく、基地
自体の硬さの分布が均一となる。また黒鉛周辺のフェラ
イトも少なくなるのでＣu、Ｍｎの含有量も下げること
ができる。これにより切削性が向上する。
【０００９】 ２．機械的性質 引張強さ(kgf/mm2) 耐 力(kgf/mm2) 伸 び(％) No Ａ Ｂ Ａ Ｂ Ａ Ｂ 1 80.0 79.2 45.1 46.6 10.2 10.2 Ａは左端から採取 2 79.7 79.9 45.2 46.3 8.9 9.3 3 79.5 80.2 46.0 46.3 9.4 9.6 Ｂは右端から採取 4 79.8 80.4 46.2 46.5 9.7 10.1 5 80.4 79.7 46.4 46.7 9.9 9.7 引張強さはいずれも７５kgf/mm2以上であり、耐力につ
いても４５kgf/mm2以上と安定した球状黒鉛鋳鉄であ
る。
いても４５kgf/mm2以上と安定した球状黒鉛鋳鉄であ
る。
【００１０】 ３．ブリネル硬さ（テストピース３０個の測定結果） ＨＢ Ｎｏ．１ Ｎｏ．２ Ｎｏ．３ Ｎｏ．４ Ｎｏ．５ ２６９ １ ２ １ ２６２ １２ ８ １２ １６ １６ ２５５ １０ ６ １２ １４ １３ ２４８ ８ １１ ４ 平均 255.9 平均 254.7 平均 257.8 平均 258.7 平 均 259.2 σn-1=5.74 σn-1=6.71 σn-1=5.70 σn-1=3.55 σn-1=3.94 テストピースＮｏ．１、Ｎｏ．２、Ｎｏ．３のブリネル
硬さ２４８の部分の顕微鏡組織写真は図２、図３、図４
に示す通りであり、テストピースＮｏ．４、Ｎｏ．５の
ブリネル硬さ２５５の部分の顕微鏡組織写真は図５、図
６、に示す通りである。マクロ的なブリネル硬さはＨＢ
２５５を中心とした分布となり材質的にも安定したバラ
ツキの少ない優れた材料である。またＳｎ、Ｓｂ、Ａｓ
の元素は黒鉛と基地の界面に濃化し、黒鉛と基地のＣの
拡散と吸着を抑制することにより、黒鉛周辺のＣ値を
０．１％以上としフェライト化しにくい条件を作ること
によって、フェライトリングを分断させるものである。
従って切削性の向上に著しい効果をもたらすものであ
る。
硬さ２４８の部分の顕微鏡組織写真は図２、図３、図４
に示す通りであり、テストピースＮｏ．４、Ｎｏ．５の
ブリネル硬さ２５５の部分の顕微鏡組織写真は図５、図
６、に示す通りである。マクロ的なブリネル硬さはＨＢ
２５５を中心とした分布となり材質的にも安定したバラ
ツキの少ない優れた材料である。またＳｎ、Ｓｂ、Ａｓ
の元素は黒鉛と基地の界面に濃化し、黒鉛と基地のＣの
拡散と吸着を抑制することにより、黒鉛周辺のＣ値を
０．１％以上としフェライト化しにくい条件を作ること
によって、フェライトリングを分断させるものである。
従って切削性の向上に著しい効果をもたらすものであ
る。
【００１１】 ４．製品各部の硬さ ブリネル硬さ マイクロビッカース硬さ 表 面 内 部 パーライト基地 Ｎｏ Ａ Ｂ Ａ Ｂ Ａ Ｂ １ 259 264 252 251 290 297 ２ 248 255 248 248 290 309 ３ 255 262 255 248 296 307 ４ 255 260 260 255 292 301 ５ 250 264 251 249 295 302 ブリネル硬さ：φ10/3000kg マイクロビッカース硬さ:荷重100g Ｃu、Ｍｎのコントロールではこれらの元素はパーライ
ト基地への含有量が多いため、マイクロビッカース硬さ
は３４０〜３８０位と高めであるのに対し、本発明の球
状黒鉛鋳鉄は３００前後と低位に安定したものであり、
これも切削性向上の要因でもある。
ト基地への含有量が多いため、マイクロビッカース硬さ
は３４０〜３８０位と高めであるのに対し、本発明の球
状黒鉛鋳鉄は３００前後と低位に安定したものであり、
これも切削性向上の要因でもある。
【００１２】 ５．組織 (1)フェライト化率（％） 表面から２ｍｍ 内 部 Ｎｏ Ａ Ｂ Ａ Ｂ １ 9.2 9.9 7.2 9.1 ２ 8.5 9.4 6.7 6.3 ３ 9.1 6.8 6.1 5.3 ４ 7.7 5.9 5.2 5.3 ５ 8.8 7.1 6.3 5.1 フェライト化率についてはメタルなじみ性に非常に関係
があり、できるだけ低くすることが重要である。本発明
の球状黒鉛鋳鉄はブリネル硬さのわりにフェライト化率
は１０％以下と低く安定した材料である。これはＳｎ、
Ｓｂなどの黒鉛と基地とのＣ拡散と吸着を少なくするこ
とによりフェライト量を安定化させたものである。
があり、できるだけ低くすることが重要である。本発明
の球状黒鉛鋳鉄はブリネル硬さのわりにフェライト化率
は１０％以下と低く安定した材料である。これはＳｎ、
Ｓｂなどの黒鉛と基地とのＣ拡散と吸着を少なくするこ
とによりフェライト量を安定化させたものである。
【００１３】６．切削性 従来のクランクシャフトと本発明によるクシャフトを同
じ切削条件によりバニッシング加工で切削試験を実施し
たその試験結果は下記の通り優れた効果が確認された。 加工数 工具の摩耗量 比較例 １ ３００個 ０．４７１ｍｍ 比較例 ２ ７００個 ０．２０４ｍｍ 本発明 １ ７００個 ０．１９０ｍｍ 本発明 ２ ７００個 ０．０８６ｍｍ 従来のＣu、Ｍｎのコントロールでは、加工による工具
の摩耗量にバラツキがあるが本発明品は、従来品での最
も良好な切削時の摩耗量よりもさらに少なく、切削性を
大幅に改善することができた。
じ切削条件によりバニッシング加工で切削試験を実施し
たその試験結果は下記の通り優れた効果が確認された。 加工数 工具の摩耗量 比較例 １ ３００個 ０．４７１ｍｍ 比較例 ２ ７００個 ０．２０４ｍｍ 本発明 １ ７００個 ０．１９０ｍｍ 本発明 ２ ７００個 ０．０８６ｍｍ 従来のＣu、Ｍｎのコントロールでは、加工による工具
の摩耗量にバラツキがあるが本発明品は、従来品での最
も良好な切削時の摩耗量よりもさらに少なく、切削性を
大幅に改善することができた。
【００１４】
【発明の効果】以上の説明で明らかなように、下記に示
すように多くの優れた効果をもたらすものである。 １．黒鉛周りのフェライト化率が少なく、１０％以下で
のコントロールが可能である。 ２．Ｃu、Ｍｎの含有量を下げることによりパーライト
部の分布を減少し、硬さも均一化されることが確認され
た。 ３．従来のＣu、Ｍｎのコントロールでは、工具の摩耗
量にバラツキがあったが本発明品は、従来品での最も良
好な切削時の摩耗量よりもさらに少なく、切削性を大幅
に改善することができた。 ４．またＳｎ、Ｓｂ、Ａｓの元素は黒鉛と基地の界面に
濃化し、黒鉛と基地のＣの拡散と吸着を抑制することに
より、黒鉛周辺のＣ値を０．１％以上としフェライト化
しにくい条件を作ることによって、フェライトリングを
分断させることにより、切削性の向上に著しい効果を得
ることができたものである。
すように多くの優れた効果をもたらすものである。 １．黒鉛周りのフェライト化率が少なく、１０％以下で
のコントロールが可能である。 ２．Ｃu、Ｍｎの含有量を下げることによりパーライト
部の分布を減少し、硬さも均一化されることが確認され
た。 ３．従来のＣu、Ｍｎのコントロールでは、工具の摩耗
量にバラツキがあったが本発明品は、従来品での最も良
好な切削時の摩耗量よりもさらに少なく、切削性を大幅
に改善することができた。 ４．またＳｎ、Ｓｂ、Ａｓの元素は黒鉛と基地の界面に
濃化し、黒鉛と基地のＣの拡散と吸着を抑制することに
より、黒鉛周辺のＣ値を０．１％以上としフェライト化
しにくい条件を作ることによって、フェライトリングを
分断させることにより、切削性の向上に著しい効果を得
ることができたものである。
【図１】クランクシャフトの平面図、
【図２】は資料Ｎｏ．１の顕微鏡組織写真、
【図３】は資料Ｎｏ．２の顕微鏡組織写真、
【図４】は資料Ｎｏ．３の顕微鏡組織写真、
【図５】は資料Ｎｏ．４の顕微鏡組織写真、
【図６】は資料Ｎｏ．５の顕微鏡組織写真である。
Claims (4)
- 【請求項１】 黒鉛面積率が５〜１５％、フェライト面
積率が１０％以下、残部パーライト基地組織でブリネル
硬さ（ＨＢ）が２４１〜２７７であることを特徴とする
なじみ性と被削性に優れたクランクシャフト用球状黒鉛
鋳鉄。 - 【請求項２】 鉄と不可避的不純物と、重量％でＣ：３
〜４％、Ｓｉ：１．５〜２．５％、Ｍｎ：０．５％未
満、Ｍｇ：０．００５〜０．０８％、ＳｎまたはＳｂま
たはＡｓの一種又は合計が０．０１０〜０．０５０％で
ある請求項１記載のクランクシャフト用球状黒鉛鋳鉄。 - 【請求項３】 上記パーライト基地の荷重１００ｇのマ
イクロビッカース硬さ（ＨＭＶ）が２５０〜３５０であ
る請求項１又は２記載のクランクシャフト用球状黒鉛鋳
鉄。 - 【請求項４】 黒鉛界面とパーライト基地の間にＳｎ、
Ｓｂ、Ａｓの元素を濃化させフェライトリングを分断さ
せることを特徴とする請求項１ないし３のいずれかに記
載のクランクシャフト用球状黒鉛鋳鉄。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6040821A JPH07252583A (ja) | 1994-03-11 | 1994-03-11 | クランクシャフト用球状黒鉛鋳鉄 |
| US08/397,925 US5551995A (en) | 1994-03-11 | 1995-03-03 | Spheroidal graphite cast iron for crank shafts and a crank shaft manufactured from such cast iron |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6040821A JPH07252583A (ja) | 1994-03-11 | 1994-03-11 | クランクシャフト用球状黒鉛鋳鉄 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07252583A true JPH07252583A (ja) | 1995-10-03 |
Family
ID=12591333
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6040821A Pending JPH07252583A (ja) | 1994-03-11 | 1994-03-11 | クランクシャフト用球状黒鉛鋳鉄 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5551995A (ja) |
| JP (1) | JPH07252583A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007245217A (ja) * | 2006-03-17 | 2007-09-27 | Kubota Corp | 圧延用複合ロール |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000110719A (ja) * | 1998-10-05 | 2000-04-18 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 密閉形コンプレッサと開放形コンプレッサ |
| EP1225239A4 (en) * | 1999-06-08 | 2002-09-11 | Asahi Tec Corp | CAST IRON WITH BALL GRAPHITE WITHOUT BAINITIC CONVERSION |
| JP4527304B2 (ja) * | 2001-03-13 | 2010-08-18 | アイシン精機株式会社 | 高強度高靱性球状黒鉛鋳鉄 |
| JP5317552B2 (ja) * | 2008-06-26 | 2013-10-16 | オーエスジー株式会社 | 転造ダイス |
| ES2504040T3 (es) * | 2010-12-30 | 2014-10-07 | Casa Maristas Azterlan | Procedimiento para fabricar una pieza de fundición y pieza de fundición obtenida de este modo |
| CN108396219B (zh) * | 2018-02-27 | 2020-09-08 | 第一拖拉机股份有限公司 | 一种曲轴用铸态高强度球墨铸铁及其制备方法 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4363661A (en) * | 1981-04-08 | 1982-12-14 | Ford Motor Company | Method for increasing mechanical properties in ductile iron by alloy additions |
| US4767278A (en) * | 1981-10-06 | 1988-08-30 | Enderlein Jr Emmanuel X | Boat propeller |
-
1994
- 1994-03-11 JP JP6040821A patent/JPH07252583A/ja active Pending
-
1995
- 1995-03-03 US US08/397,925 patent/US5551995A/en not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007245217A (ja) * | 2006-03-17 | 2007-09-27 | Kubota Corp | 圧延用複合ロール |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US5551995A (en) | 1996-09-03 |
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