JPH09310127A - Cu−W,Mo複合材の廃材からの金属回収方法 - Google Patents
Cu−W,Mo複合材の廃材からの金属回収方法Info
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- JPH09310127A JPH09310127A JP12591596A JP12591596A JPH09310127A JP H09310127 A JPH09310127 A JP H09310127A JP 12591596 A JP12591596 A JP 12591596A JP 12591596 A JP12591596 A JP 12591596A JP H09310127 A JPH09310127 A JP H09310127A
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- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
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- Processing Of Solid Wastes (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Electrolytic Production Of Metals (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 Cu−W,Mo合金の研削屑や研磨屑のよう
に砥粒の混じったものでも,容易に分離することが出来
るとともに,更に,CuとW,Moとを容易に,純度良
く分離回収することができ,回収コストを大幅に低減す
ることができ経済的であるとともに,一般的なWやMo
の長い精練工程に戻すこともなく,CuやW,Moを回
収する事ができ,耐酸装置や公害設備等が必要でなく,
簡単な設備で工業化が出来る金属回収方法を提供するこ
と。 【解決手段】 Cu−W複合材及びCu−Mo複合材の
内の少なくとも一種含む廃材を溶媒溶液に溶解して水溶
液を得る溶解工程と,前記水溶液から,Cu,Mo又は
Wを析出させる析出工程とを備えた金属回収方法であっ
て,前記溶解工程は,前記溶媒溶液として2価のCuア
ンモニア錯イオンを含むアンモニア溶液を用い,前記ア
ンモニア溶液に充分に酸素が供給される状態で前記廃材
を溶解させることを含む。
に砥粒の混じったものでも,容易に分離することが出来
るとともに,更に,CuとW,Moとを容易に,純度良
く分離回収することができ,回収コストを大幅に低減す
ることができ経済的であるとともに,一般的なWやMo
の長い精練工程に戻すこともなく,CuやW,Moを回
収する事ができ,耐酸装置や公害設備等が必要でなく,
簡単な設備で工業化が出来る金属回収方法を提供するこ
と。 【解決手段】 Cu−W複合材及びCu−Mo複合材の
内の少なくとも一種含む廃材を溶媒溶液に溶解して水溶
液を得る溶解工程と,前記水溶液から,Cu,Mo又は
Wを析出させる析出工程とを備えた金属回収方法であっ
て,前記溶解工程は,前記溶媒溶液として2価のCuア
ンモニア錯イオンを含むアンモニア溶液を用い,前記ア
ンモニア溶液に充分に酸素が供給される状態で前記廃材
を溶解させることを含む。
Description
【0001】
【発明の属する技術分野】本発明は,銅−タングステン
(Cu−W)系複合材及び銅−モリブデン(Cu−M
o)系複合材の廃材から有用金属を回収する方法に関す
る。
(Cu−W)系複合材及び銅−モリブデン(Cu−M
o)系複合材の廃材から有用金属を回収する方法に関す
る。
【0002】
【従来の技術】半導体支持用の電極材料あるいは半導体
搭載用基板は,放熱効果と伴に半導体素子の外囲器材料
と熱膨張係数が近似している事が大切で,このためCu
−W系複合材あるいは,Cu−Mo系の複合材が用いら
れ近年その使用量の伸びが著しい。これらの複合材は,
W粉またはMo粉にCu粉を混合し,これらの混合粉を
プレス・焼結し焼結体を作る。それを切削加工などによ
り所定の形状にしたり,又,焼結体に圧延加工などの塑
性加工を行い,所定厚みの板を打ち抜き加工して,所定
形状を得ている。
搭載用基板は,放熱効果と伴に半導体素子の外囲器材料
と熱膨張係数が近似している事が大切で,このためCu
−W系複合材あるいは,Cu−Mo系の複合材が用いら
れ近年その使用量の伸びが著しい。これらの複合材は,
W粉またはMo粉にCu粉を混合し,これらの混合粉を
プレス・焼結し焼結体を作る。それを切削加工などによ
り所定の形状にしたり,又,焼結体に圧延加工などの塑
性加工を行い,所定厚みの板を打ち抜き加工して,所定
形状を得ている。
【0003】また,もう一つの方法としては,WやMo
の多孔質焼結体を作り,それにCuを溶侵させブロック
を作り,切削加工などにより所定形状にして製品として
いる。
の多孔質焼結体を作り,それにCuを溶侵させブロック
を作り,切削加工などにより所定形状にして製品として
いる。
【0004】上記の方法によりCu−W系,Cu−Mo
系の複合材が作られているが,工程中で多くの切削屑や
研削屑などの廃棄物が多量に発生する。
系の複合材が作られているが,工程中で多くの切削屑や
研削屑などの廃棄物が多量に発生する。
【0005】
【発明が解決しようとする課題】従来法では,廃棄物か
らCu−W,Moの回収方法として硝酸や硫酸溶液およ
び塩酸性水溶液に塩素ガスを吹き込みCuのみ溶解した
のち,W,Moを分離回収する方法が採られて来た。
らCu−W,Moの回収方法として硝酸や硫酸溶液およ
び塩酸性水溶液に塩素ガスを吹き込みCuのみ溶解した
のち,W,Moを分離回収する方法が採られて来た。
【0006】しかし,例えば,硝酸を用いた方法である
とCu溶解時に亜硝酸ガスが発生し,その処理を必要と
する上に,溶解に伴う硝酸濃度の低下により反応の進行
が遅くなり時間がかかるといった欠点を備えていた。ま
た,Cuの溶解に使用した硝酸侵出液についても一部溶
出したWを含むため別途分離回収する必要があり,更に
Cuについても回収が必要である。このように従来の回
収方法では工程も長く,多大なエネルギーを必要とし回
収コストも高くなってしまう。
とCu溶解時に亜硝酸ガスが発生し,その処理を必要と
する上に,溶解に伴う硝酸濃度の低下により反応の進行
が遅くなり時間がかかるといった欠点を備えていた。ま
た,Cuの溶解に使用した硝酸侵出液についても一部溶
出したWを含むため別途分離回収する必要があり,更に
Cuについても回収が必要である。このように従来の回
収方法では工程も長く,多大なエネルギーを必要とし回
収コストも高くなってしまう。
【0007】さらに,分離回収したWも表面酸化があ
り,また,Cuも完全溶解にいたっていない。又,研削
屑や研磨屑のように砥粒の混じったものについては異物
を分離しなければならない。従って,一度焙焼して酸化
物にした後,苛性ソーダやアンモニア水に溶解して分離
した後,一般的な,W,Moの精練工程をへて,酸化物
または中間生成物(アンモニウム塩)として回収してい
る。これらの酸化物又は中間生成物は,水素還元してW
粉として得られる。
り,また,Cuも完全溶解にいたっていない。又,研削
屑や研磨屑のように砥粒の混じったものについては異物
を分離しなければならない。従って,一度焙焼して酸化
物にした後,苛性ソーダやアンモニア水に溶解して分離
した後,一般的な,W,Moの精練工程をへて,酸化物
または中間生成物(アンモニウム塩)として回収してい
る。これらの酸化物又は中間生成物は,水素還元してW
粉として得られる。
【0008】しかし,Cuについても別途回収しなけれ
ばならず,これら屑を焙焼したり一般的精練工程をへる
ため,多大なエネルギーを必要とするという欠点を有す
る。
ばならず,これら屑を焙焼したり一般的精練工程をへる
ため,多大なエネルギーを必要とするという欠点を有す
る。
【0009】そこで,本発明の技術的課題は,Cu−
W,Cu−Mo合金の研削屑や研磨屑のように砥粒の混
じったものでも,回収する金属を砥粒など他の不純物と
容易に分離することが出来るとともに,更に,Cuと
W,Moとを容易に,純度良く分離回収することがで
き,回収コストが大幅に低減することができ経済的であ
る金属回収方法を提供することにある。
W,Cu−Mo合金の研削屑や研磨屑のように砥粒の混
じったものでも,回収する金属を砥粒など他の不純物と
容易に分離することが出来るとともに,更に,Cuと
W,Moとを容易に,純度良く分離回収することがで
き,回収コストが大幅に低減することができ経済的であ
る金属回収方法を提供することにある。
【0010】また,本発明の技術的課題は,一般的なW
やMoの長い精練工程に戻すこともなく,CuやW,M
oを回収する事ができ,回収エネルギーが大幅に削減で
き回収コストを低減することができるとともに耐酸装置
や公害設備等が必要でなく,簡単な設備で工業化が出来
るCu−W,Mo複合材の廃材からの金属回収方法を提
供することにある。
やMoの長い精練工程に戻すこともなく,CuやW,M
oを回収する事ができ,回収エネルギーが大幅に削減で
き回収コストを低減することができるとともに耐酸装置
や公害設備等が必要でなく,簡単な設備で工業化が出来
るCu−W,Mo複合材の廃材からの金属回収方法を提
供することにある。
【0011】
【課題を解決するための手段】本発明によれば,Cu−
W複合材及びCu−Mo複合材の内の少なくとも一種含
む廃材を溶媒溶液に溶解して水溶液を得る溶解工程と,
前記水溶液から,Cu,Mo又はWを析出させる析出工
程とを備えた金属回収方法であって,前記溶解工程は,
前記溶媒溶液として,アンモニアを含む溶液を用いるこ
とを特徴とする金属回収方法が得られる。
W複合材及びCu−Mo複合材の内の少なくとも一種含
む廃材を溶媒溶液に溶解して水溶液を得る溶解工程と,
前記水溶液から,Cu,Mo又はWを析出させる析出工
程とを備えた金属回収方法であって,前記溶解工程は,
前記溶媒溶液として,アンモニアを含む溶液を用いるこ
とを特徴とする金属回収方法が得られる。
【0012】また,本発明によれば,前記金属回収方法
において,前記溶媒溶液は,2価のCuアンモニア錯イ
オンを含むことを特徴とする金属回収方法が得られる。
において,前記溶媒溶液は,2価のCuアンモニア錯イ
オンを含むことを特徴とする金属回収方法が得られる。
【0013】また,本発明によれば,前記いずれかの金
属回収方法において,前記溶解工程は,前記アンモニア
溶液に,充分に酸素が供給される状態で前記廃材を溶解
させることを含むことを特徴とする金属回収方法が得ら
れる。
属回収方法において,前記溶解工程は,前記アンモニア
溶液に,充分に酸素が供給される状態で前記廃材を溶解
させることを含むことを特徴とする金属回収方法が得ら
れる。
【0014】また,本発明によれば,前記いずれかの金
属回収方法において,前記溶解工程における溶解温度
は,30〜60℃の範囲内であることを特徴とする金属
回収方法が得られる。
属回収方法において,前記溶解工程における溶解温度
は,30〜60℃の範囲内であることを特徴とする金属
回収方法が得られる。
【0015】また,本発明によれば,前記いずれかの金
属回収方法において,前記溶媒溶液中のアンモニア量
は,少なくとも前記廃材中のCuの反応モル量と,前記
Mo又はWの溶解モル量とによって規定され,前記Mo
又はWの溶解モル量は,前記Mo又はWを三酸化物に換
算した場合のモル量の4〜10倍のモル量であることを
特徴とする金属回収方法が得られる。
属回収方法において,前記溶媒溶液中のアンモニア量
は,少なくとも前記廃材中のCuの反応モル量と,前記
Mo又はWの溶解モル量とによって規定され,前記Mo
又はWの溶解モル量は,前記Mo又はWを三酸化物に換
算した場合のモル量の4〜10倍のモル量であることを
特徴とする金属回収方法が得られる。
【0016】また,本発明によれば,前記いずれかの金
属回収方法において,前記析出工程は,前記水溶液のア
ンモニア濃度を25g/l以下に調整した後,電解法に
よってCuを回収することを含むことを特徴とする金属
回収方法が得られる。
属回収方法において,前記析出工程は,前記水溶液のア
ンモニア濃度を25g/l以下に調整した後,電解法に
よってCuを回収することを含むことを特徴とする金属
回収方法が得られる。
【0017】さらに,本発明によれば,前記金属回収方
法において,前記析出工程は,更に,前記Cuを回収し
た残液を濃縮法又は塩析出法を用い,アンモニウム塩と
してW又はMoを回収することを含むことを特徴とする
金属回収方法が得られる。
法において,前記析出工程は,更に,前記Cuを回収し
た残液を濃縮法又は塩析出法を用い,アンモニウム塩と
してW又はMoを回収することを含むことを特徴とする
金属回収方法が得られる。
【0018】
【発明の実施の形態】以下,本発明の実施の形態につい
て図面を参照して説明する。
て図面を参照して説明する。
【0019】まず,本発明の実施の形態による金属回収
方法の原理について説明する。下記に,銅−タングステ
ン複合材の廃材のみについて述べるが,Cu−Mo複合
材の廃材についても同様に扱うことができる。
方法の原理について説明する。下記に,銅−タングステ
ン複合材の廃材のみについて述べるが,Cu−Mo複合
材の廃材についても同様に扱うことができる。
【0020】2価の銅アンモニア錯イオン(以下,2価
の銅アンミンと呼ぶ)を含む過剰なアンモニア溶液に,
銅−タングステン屑を入れ,空気を巻き込む状態で撹拌
しながら溶解する。なお,撹拌しながら反応槽に空気を
送り込む方法でも同様に溶解することができる。
の銅アンミンと呼ぶ)を含む過剰なアンモニア溶液に,
銅−タングステン屑を入れ,空気を巻き込む状態で撹拌
しながら溶解する。なお,撹拌しながら反応槽に空気を
送り込む方法でも同様に溶解することができる。
【0021】銅の溶解反応については調整されたアンモ
ニア溶液中の2価の銅アンミン[Cu(NH3 )4 ]2+
が,それ自体,次の化1式に示される反応式によって銅
を溶解するのである。
ニア溶液中の2価の銅アンミン[Cu(NH3 )4 ]2+
が,それ自体,次の化1式に示される反応式によって銅
を溶解するのである。
【0022】
【化1】
【0023】上記化1式の反応によって得られた1価の
銅アンミン[Cu(NH3 )2 ]1+は,その溶液が酸素
(空気)と接触することにより,下記化2式に示される
ように,直ちに2価の銅アンミン[Cu(NH3 )4 ]
2+に再生する事ができる。
銅アンミン[Cu(NH3 )2 ]1+は,その溶液が酸素
(空気)と接触することにより,下記化2式に示される
ように,直ちに2価の銅アンミン[Cu(NH3 )4 ]
2+に再生する事ができる。
【0024】
【化2】
【0025】タングステン(W)の溶解反応は,はっき
り解明出来ないが上記化1及び化2式と関連するよう
で,2価の銅イオン(Cu2+)の電荷がWに与えられW
6+となり,アンモニアに溶解して(NH4 )2 WO4 の
溶液になると考えられる。これにより銅はCu2+→Cu
1+となる。すなわち2[Cu(NH3 )4 ]2+→2[C
u(NH3 )2 ]1+となり,さらに上記化2式のように
撹拌により巻き込んだ空気により2価の銅アンミンとな
る。
り解明出来ないが上記化1及び化2式と関連するよう
で,2価の銅イオン(Cu2+)の電荷がWに与えられW
6+となり,アンモニアに溶解して(NH4 )2 WO4 の
溶液になると考えられる。これにより銅はCu2+→Cu
1+となる。すなわち2[Cu(NH3 )4 ]2+→2[C
u(NH3 )2 ]1+となり,さらに上記化2式のように
撹拌により巻き込んだ空気により2価の銅アンミンとな
る。
【0026】このように充分なアンモニアと空気(酸
素)を供給することにより銅の溶解反応は自己触媒的に
進行し,同時にタングステンも溶解して行く。
素)を供給することにより銅の溶解反応は自己触媒的に
進行し,同時にタングステンも溶解して行く。
【0027】ここで,溶液の温度が高くなったり,空気
が充分に供給されない状態で溶解を行うと,反応は進行
しない。即ち,2価の銅アンミン2[Cu(N
H3 )4 ]2+が1価の銅アンミン2[Cu(N
H3 )2 ]1+となり銅が溶解しなくなる。同時にタング
ステンも溶解しなくなる。ここで,溶解反応は30℃〜
60℃の範囲が適正で反応温度が30℃未満であると溶
解が遅くなり実用的でなく,又,溶液温度が60℃を越
えると2価の銅アンミンが1価の銅アンミンとなり反応
が進まなくなり溶解歩留の低下となる。したがって溶解
温度として50℃が最適である。
が充分に供給されない状態で溶解を行うと,反応は進行
しない。即ち,2価の銅アンミン2[Cu(N
H3 )4 ]2+が1価の銅アンミン2[Cu(N
H3 )2 ]1+となり銅が溶解しなくなる。同時にタング
ステンも溶解しなくなる。ここで,溶解反応は30℃〜
60℃の範囲が適正で反応温度が30℃未満であると溶
解が遅くなり実用的でなく,又,溶液温度が60℃を越
えると2価の銅アンミンが1価の銅アンミンとなり反応
が進まなくなり溶解歩留の低下となる。したがって溶解
温度として50℃が最適である。
【0028】アンモニア使用量については,図1に示す
ように,Cuの反応モル量と4〜10モル/WO3 当り
が適量である。アンモニア使用量が,4モル/WO3 よ
りも少ないと溶解率が悪くなり,又,10モル/WO3
以上加えても不経済である。
ように,Cuの反応モル量と4〜10モル/WO3 当り
が適量である。アンモニア使用量が,4モル/WO3 よ
りも少ないと溶解率が悪くなり,又,10モル/WO3
以上加えても不経済である。
【0029】溶解後溶液を濾過し,砥粒などの不溶解残
渣を取り除く。濾液は,NH3 濃度を25g/l以下に
調整した後,電解してCuを回収する。この時NH3 濃
度を高くすると,電解時の電着が悪くCu回収率の低下
となる。
渣を取り除く。濾液は,NH3 濃度を25g/l以下に
調整した後,電解してCuを回収する。この時NH3 濃
度を高くすると,電解時の電着が悪くCu回収率の低下
となる。
【0030】Cuを回収した後の溶液は,純度の良いタ
ングステン酸アンモニウム溶液であるので通常の精練工
程である濃縮法によりパラタングステン酸アンモニウム
の結晶を得,それを水素還元しW粉を得る。
ングステン酸アンモニウム溶液であるので通常の精練工
程である濃縮法によりパラタングステン酸アンモニウム
の結晶を得,それを水素還元しW粉を得る。
【0031】
【実施例】次に,本発明の実施例による金属回収方法に
ついて説明する。
ついて説明する。
【0032】(実施例1)Cu10gを濃硝酸30ml
に溶解して,(同量の硝酸銅の結晶を溶解して使用して
も可)14N−アンモニア水400mlを加えて2価の
銅アンミン液を作り純水を入れ全量700mlにして,
油などを除去した,Cu11.9%,W88.1%を含
有するCu−W複合材の研削屑−60メッシュ品100
gを入れ,撹拌機で溶液に充分空気を巻き込む状態に撹
拌し,溶液温度が50℃で溶解を行った。尚,ポンプで
空気を供給しても同様に溶解することができる。溶解後
濾過した結果,不溶解残渣は無くCu,Wとも殆ど溶解
していた。上記の濾過液を純水で希釈し,NH3 濃度2
5g/l以下にして電解を行いCuを回収した。電極の
増加量より回収したCu量を計算すると11.8gとな
り,回収率は99.2%となった。また,電解後の溶液
中のW量を測ると,87.2gでWの回収率は99%で
あった。この溶液を濃縮法によりパラタングステン酸ア
ンモニウムの結晶を得た。この結晶中のCuを測定した
結果,50ppmよりも小であった。
に溶解して,(同量の硝酸銅の結晶を溶解して使用して
も可)14N−アンモニア水400mlを加えて2価の
銅アンミン液を作り純水を入れ全量700mlにして,
油などを除去した,Cu11.9%,W88.1%を含
有するCu−W複合材の研削屑−60メッシュ品100
gを入れ,撹拌機で溶液に充分空気を巻き込む状態に撹
拌し,溶液温度が50℃で溶解を行った。尚,ポンプで
空気を供給しても同様に溶解することができる。溶解後
濾過した結果,不溶解残渣は無くCu,Wとも殆ど溶解
していた。上記の濾過液を純水で希釈し,NH3 濃度2
5g/l以下にして電解を行いCuを回収した。電極の
増加量より回収したCu量を計算すると11.8gとな
り,回収率は99.2%となった。また,電解後の溶液
中のW量を測ると,87.2gでWの回収率は99%で
あった。この溶液を濃縮法によりパラタングステン酸ア
ンモニウムの結晶を得た。この結晶中のCuを測定した
結果,50ppmよりも小であった。
【0033】(比較例1)Cu10gを濃硝酸30ml
に溶解して,14N−アンモニア水400mlを加えて
2価の銅アンミン液を作り純水を入れ全量700mlに
して,油などを除去した,Cu11.9%,W88.1
%を含有するCu−W複合材の研削屑−60メッシュ品
100gを入れ,容器を密閉状態にし,撹拌機で充分撹
拌しながら溶液温度が50℃で溶解を行った。しばらく
すると溶液の色が,2価の銅アンミンの色である青色か
ら1価の銅アンミンの無色透明になり,長時間撹拌して
も溶解が進まなかった。
に溶解して,14N−アンモニア水400mlを加えて
2価の銅アンミン液を作り純水を入れ全量700mlに
して,油などを除去した,Cu11.9%,W88.1
%を含有するCu−W複合材の研削屑−60メッシュ品
100gを入れ,容器を密閉状態にし,撹拌機で充分撹
拌しながら溶液温度が50℃で溶解を行った。しばらく
すると溶液の色が,2価の銅アンミンの色である青色か
ら1価の銅アンミンの無色透明になり,長時間撹拌して
も溶解が進まなかった。
【0034】(比較例2)Cu10gを濃硝酸30ml
に溶解して,14N−アンモニア水400mlを加えて
2価の銅アンミン液を作り純水を入れ全量700mlに
して,油などを除去した,Cu11.9%,W88.1
%を含有するCu−W複合材の研削屑100gを入れ,
撹拌機で溶液に充分空気を巻き込む状態に撹拌しながら
溶液温度が60℃以上で溶解を行った。この場合も,上
記比較例1と同様に,暫くすると溶液の色が2価の銅ア
ンミンの色である青色から1価の銅アンミンの無色透明
になり,長時間撹拌しても溶解が進まなかった。
に溶解して,14N−アンモニア水400mlを加えて
2価の銅アンミン液を作り純水を入れ全量700mlに
して,油などを除去した,Cu11.9%,W88.1
%を含有するCu−W複合材の研削屑100gを入れ,
撹拌機で溶液に充分空気を巻き込む状態に撹拌しながら
溶液温度が60℃以上で溶解を行った。この場合も,上
記比較例1と同様に,暫くすると溶液の色が2価の銅ア
ンミンの色である青色から1価の銅アンミンの無色透明
になり,長時間撹拌しても溶解が進まなかった。
【0035】(実施例2)Cu10gを濃硝酸30ml
に溶解して,14N−アンモニア水290mlを加えて
2価の銅アンミン液を作り純水を入れ全量500mlに
して,油などを除去した,Cu7.9%,W58.3%
を含有するCu−W複合材の研削屑100gを入れ,撹
拌機で溶液に充分な空気を巻き込む状態に撹拌しながら
溶液温度が50℃で溶解を行った。溶解後濾過して液を
分離し,不溶解残渣を洗浄乾燥して重量とCu,Wの含
有量を確認したところ,残渣重量は35gでCu含有量
は0.4%/現物,Wの含有量は0.7%/現物であっ
た。Cu,Wのいずれも溶解率が99%以上で充分に溶
解していた。
に溶解して,14N−アンモニア水290mlを加えて
2価の銅アンミン液を作り純水を入れ全量500mlに
して,油などを除去した,Cu7.9%,W58.3%
を含有するCu−W複合材の研削屑100gを入れ,撹
拌機で溶液に充分な空気を巻き込む状態に撹拌しながら
溶液温度が50℃で溶解を行った。溶解後濾過して液を
分離し,不溶解残渣を洗浄乾燥して重量とCu,Wの含
有量を確認したところ,残渣重量は35gでCu含有量
は0.4%/現物,Wの含有量は0.7%/現物であっ
た。Cu,Wのいずれも溶解率が99%以上で充分に溶
解していた。
【0036】上記の濾過液を純水で希釈して,NH3 濃
度25g/l以下に調整して電解を行いCuを回収し
た。電極の増加量より回収したCu量を計算すると7.
7gとなり回収率は99%となった。又,電解後の溶液
中のW量を測ると71.6gWで回収率は98.5%で
あった。この溶液を濃縮法によりパラタングステン酸ア
ンモニウムの結晶を得た。この結晶中のCuを測定した
結果,50ppmより小であった。
度25g/l以下に調整して電解を行いCuを回収し
た。電極の増加量より回収したCu量を計算すると7.
7gとなり回収率は99%となった。又,電解後の溶液
中のW量を測ると71.6gWで回収率は98.5%で
あった。この溶液を濃縮法によりパラタングステン酸ア
ンモニウムの結晶を得た。この結晶中のCuを測定した
結果,50ppmより小であった。
【0037】(実施例3)Cu10gを濃硝酸30ml
に溶解して(同量の硝酸銅の結晶を溶解して使用しても
可)14N−アンモニア水350mlを加えて2価の銅
アンミン液を作り純水を入れ全量700mlにして,油
などを除去した,Cu20%,Mo53.3%を含有す
るCu−Mo複合材の研削屑100gを入れ,撹拌機で
充分撹拌しながら,溶液に充分空気が供給される状態
で,溶液温度が50℃で溶解を行った。
に溶解して(同量の硝酸銅の結晶を溶解して使用しても
可)14N−アンモニア水350mlを加えて2価の銅
アンミン液を作り純水を入れ全量700mlにして,油
などを除去した,Cu20%,Mo53.3%を含有す
るCu−Mo複合材の研削屑100gを入れ,撹拌機で
充分撹拌しながら,溶液に充分空気が供給される状態
で,溶液温度が50℃で溶解を行った。
【0038】溶解後濾過して液を分離し,不溶解残渣を
洗浄乾燥して重量とCu,Moの含有量を確認したとこ
ろ,残渣重量は29gで残渣中のCu含有量は0.3%
/現物,Moの含有量0.7%/現物であった。Cu,
Wの溶解率はいずれも99%以上で充分に溶解してい
た。
洗浄乾燥して重量とCu,Moの含有量を確認したとこ
ろ,残渣重量は29gで残渣中のCu含有量は0.3%
/現物,Moの含有量0.7%/現物であった。Cu,
Wの溶解率はいずれも99%以上で充分に溶解してい
た。
【0039】上記の濾過液を純水で希釈して,NH3 濃
度25g/l以下に調整して電解を行いCuを回収し
た。電極の増加量より回収したCu量を計算すると1
9.8gとなり回収率は99%となった。また,電解後
の溶液中のMo量を測ると52.1gで回収率は98.
9%であった。この溶液を塩析法によりパラモリブデン
酸アンモニウムの結晶を得た。この結晶中のCuを測定
したところ,50ppmよりも小であった。
度25g/l以下に調整して電解を行いCuを回収し
た。電極の増加量より回収したCu量を計算すると1
9.8gとなり回収率は99%となった。また,電解後
の溶液中のMo量を測ると52.1gで回収率は98.
9%であった。この溶液を塩析法によりパラモリブデン
酸アンモニウムの結晶を得た。この結晶中のCuを測定
したところ,50ppmよりも小であった。
【0040】
【発明の効果】以上,説明したように,本発明によれ
ば,2価の銅アンモニア錯イオン溶液により,通常はア
ルカリ溶液には全く溶けない金属WやCu−W合金が溶
解出来るとともに,Cu−W合金の研削屑や研磨屑のよ
うに砥粒の混じったものでも,CuとWが同時に溶解し
て,砥粒など他の不純物と容易に分離することが出来,
また,この溶解した溶液を電解することによりCuとW
とを容易に分離回収することができ,回収コストが大幅
に低減することができ経済的である。
ば,2価の銅アンモニア錯イオン溶液により,通常はア
ルカリ溶液には全く溶けない金属WやCu−W合金が溶
解出来るとともに,Cu−W合金の研削屑や研磨屑のよ
うに砥粒の混じったものでも,CuとWが同時に溶解し
て,砥粒など他の不純物と容易に分離することが出来,
また,この溶解した溶液を電解することによりCuとW
とを容易に分離回収することができ,回収コストが大幅
に低減することができ経済的である。
【0041】また,本発明によれば,Cu−W複合材,
Cu−Mo複合材屑の分離回収が経済的低コストで効率
よく行え,回収した各元素はそのまま,または中間原料
として使用でき資源の有効活用になる。
Cu−Mo複合材屑の分離回収が経済的低コストで効率
よく行え,回収した各元素はそのまま,または中間原料
として使用でき資源の有効活用になる。
【0042】また,本発明においては,通常,金属W又
は金属MoはHF−HNO3 または王水等の強酸にしか
溶解しないが,2価の銅アンモニウム錯イオンを含むア
ンモニウム溶液により容易に溶解することができる。そ
のため,CuとW,Moをその他のアンモニウム錯イオ
ンを作らない研磨砥粒などの不純物と容易に分離でき簡
単にCuとW,Moを純度良く回収できるCu−W,M
o複合材の廃材からの金属回収方法を提供することがで
きる。
は金属MoはHF−HNO3 または王水等の強酸にしか
溶解しないが,2価の銅アンモニウム錯イオンを含むア
ンモニウム溶液により容易に溶解することができる。そ
のため,CuとW,Moをその他のアンモニウム錯イオ
ンを作らない研磨砥粒などの不純物と容易に分離でき簡
単にCuとW,Moを純度良く回収できるCu−W,M
o複合材の廃材からの金属回収方法を提供することがで
きる。
【0043】また,本発明においては,複合材屑を焙焼
し,NaOHまたはNH4 OHにより溶解して,それを
一般的なWやMoの長い精練工程に戻すこともなく,C
uやW,Moを回収する事ができ,回収エネルギーが大
幅に削減でき回収コストを低減することができる金属回
収方法を提供することができる。
し,NaOHまたはNH4 OHにより溶解して,それを
一般的なWやMoの長い精練工程に戻すこともなく,C
uやW,Moを回収する事ができ,回収エネルギーが大
幅に削減でき回収コストを低減することができる金属回
収方法を提供することができる。
【0044】さらに,公知の方法は硝酸・硫酸・塩酸等
の強酸を使用して反応温度を上げたりしている為,耐酸
装置や公害設備等が必要であるが,本発明では,アンモ
ニア水を用いるので簡単な設備で工業化が出来るCu−
W,Mo複合材の廃材からの金属回収方法を提供するこ
とができる。
の強酸を使用して反応温度を上げたりしている為,耐酸
装置や公害設備等が必要であるが,本発明では,アンモ
ニア水を用いるので簡単な設備で工業化が出来るCu−
W,Mo複合材の廃材からの金属回収方法を提供するこ
とができる。
【図1】NH4 OH使用量とW溶解歩留との関係を示す
図である。
図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 FI 技術表示箇所 C22B 34/36 C22B 3/00 P C25C 1/12 15/10
Claims (7)
- 【請求項1】 Cu−W複合材及びCu−Mo複合材の
内の少なくとも一種含む廃材を溶媒溶液に溶解して水溶
液を得る溶解工程と,前記水溶液から,Cu,Mo又は
Wを析出させる析出工程とを備えた金属回収方法であっ
て,前記溶解工程は,前記溶媒溶液として,アンモニア
を含む溶液を用いることを特徴とするCu−W,Mo複
合材の廃材からの金属回収方法。 - 【請求項2】 請求項1記載の金属回収方法において,
前記溶媒溶液は,2価のCuアンモニア錯イオンを含む
ことを特徴とする金属回収方法。 - 【請求項3】 請求項1又は2記載の金属回収方法にお
いて,前記溶解工程は,前記アンモニア溶液に,充分に
酸素が供給される状態で前記廃材を溶解させることを含
むことを特徴とする金属回収方法。 - 【請求項4】 請求項1乃至3の内のいずれかに記載の
金属回収方法において,前記溶解工程における溶解温度
は,30〜60℃の範囲内であることを特徴とする金属
回収方法。 - 【請求項5】 請求項1乃至4の内のいずれかに記載の
金属回収方法において,前記溶媒溶液中のアンモニア量
は,少なくとも前記廃材中のCuの反応モル量と,前記
Mo又はWの溶解モル量とによって規定され,前記Mo
又はWの溶解モル量は,前記Mo又はWを三酸化物に換
算した場合のモル量の4〜10倍のモル量であることを
特徴とする金属回収方法。 - 【請求項6】 請求項1乃至5の内のいずれかに記載の
金属回収方法において,前記析出工程は,前記水溶液の
アンモニア濃度を25g/l以下に調整した後,電解法
によってCuを回収することを含むことを特徴とする金
属回収方法。 - 【請求項7】 請求項6記載の金属回収方法において,
前記析出工程は,更に,前記Cuを回収した残液を濃縮
法又は塩析出法を用い,アンモニウム塩としてW又はM
oを回収することを含むことを特徴とする金属回収方
法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP12591596A JPH09310127A (ja) | 1996-05-21 | 1996-05-21 | Cu−W,Mo複合材の廃材からの金属回収方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP12591596A JPH09310127A (ja) | 1996-05-21 | 1996-05-21 | Cu−W,Mo複合材の廃材からの金属回収方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH09310127A true JPH09310127A (ja) | 1997-12-02 |
Family
ID=14922084
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP12591596A Withdrawn JPH09310127A (ja) | 1996-05-21 | 1996-05-21 | Cu−W,Mo複合材の廃材からの金属回収方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH09310127A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2016211033A (ja) * | 2015-05-07 | 2016-12-15 | 新日鐵住金株式会社 | 電気鉄族金属−タングステン合金めっき浴用タングステン供給液の調合方法 |
-
1996
- 1996-05-21 JP JP12591596A patent/JPH09310127A/ja not_active Withdrawn
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2016211033A (ja) * | 2015-05-07 | 2016-12-15 | 新日鐵住金株式会社 | 電気鉄族金属−タングステン合金めっき浴用タングステン供給液の調合方法 |
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Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A300 | Application deemed to be withdrawn because no request for examination was validly filed |
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