JPH09296219A - 方向性電磁鋼板の製造方法 - Google Patents
方向性電磁鋼板の製造方法Info
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- JPH09296219A JPH09296219A JP13256096A JP13256096A JPH09296219A JP H09296219 A JPH09296219 A JP H09296219A JP 13256096 A JP13256096 A JP 13256096A JP 13256096 A JP13256096 A JP 13256096A JP H09296219 A JPH09296219 A JP H09296219A
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- grain
- secondary recrystallization
- grains
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- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
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- Y02P10/20—Recycling
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- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 方向性電磁鋼板の製造において工業的に安定
して二次再結晶させ、優れた磁気特性をもつ製品を製造
する。 【解決手段】 酸可溶性Ａｌ：０．０１〜０．０６５
％、Ｎ：０．０１２％以下などを含有する珪素鋼スラブ
を素材とする方向性電磁鋼板の製造方法において、脱炭
焼鈍後の一次再結晶集合組織を測定し、板面における
｛１１１｝と｛４１１｝の集積度比により脱炭焼鈍条件
を制御する。
して二次再結晶させ、優れた磁気特性をもつ製品を製造
する。 【解決手段】 酸可溶性Ａｌ：０．０１〜０．０６５
％、Ｎ：０．０１２％以下などを含有する珪素鋼スラブ
を素材とする方向性電磁鋼板の製造方法において、脱炭
焼鈍後の一次再結晶集合組織を測定し、板面における
｛１１１｝と｛４１１｝の集積度比により脱炭焼鈍条件
を制御する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、結晶粒がミラー指
数で｛１１０｝＜００１＞方位に集積した、いわゆる方
向性電磁鋼板の製造方法に関するものである。この鋼板
は、軟磁性材料として変圧器等の電気機器の鉄芯として
用いられる。
数で｛１１０｝＜００１＞方位に集積した、いわゆる方
向性電磁鋼板の製造方法に関するものである。この鋼板
は、軟磁性材料として変圧器等の電気機器の鉄芯として
用いられる。
【０００２】
【従来の技術】方向性電磁鋼板は、｛１１０｝＜００１
＞方位に集積した結晶粒により構成されたＳｉを４．８
％以下含有した鋼板である。この鋼板は磁気特性として
励磁特性と鉄損得性が要求される。励磁特性を表す指標
としては磁場の強さ８００Ａ／ｍにおける磁束密度：Ｂ
8 が通常使用される。また、鉄損特性を表す指標として
は周波数５０Ｈｚで１．７Ｔまで磁化した時の鋼板１ｋ
ｇあたりの鉄損：Ｗ17/50 が用いられる。磁束密度：Ｂ
8 は鉄損特性の最大の支配因子であり、磁束密度：Ｂ8
値が高いほど鉄損特性が良好になる。
＞方位に集積した結晶粒により構成されたＳｉを４．８
％以下含有した鋼板である。この鋼板は磁気特性として
励磁特性と鉄損得性が要求される。励磁特性を表す指標
としては磁場の強さ８００Ａ／ｍにおける磁束密度：Ｂ
8 が通常使用される。また、鉄損特性を表す指標として
は周波数５０Ｈｚで１．７Ｔまで磁化した時の鋼板１ｋ
ｇあたりの鉄損：Ｗ17/50 が用いられる。磁束密度：Ｂ
8 は鉄損特性の最大の支配因子であり、磁束密度：Ｂ8
値が高いほど鉄損特性が良好になる。
【０００３】磁束密度：Ｂ8 を高めるためには結晶方位
を高度に揃えることが重要である。この結晶方位の制御
は二次再結晶とよばれるカタストロフィックな粒成長現
象を利用して達成される。この二次再結晶を制御するた
めには、二次再結晶前の一次再結晶組織の調整と、イン
ヒビタ−とよばれる微細析出物の調整を行うことが必要
である。このインヒビタ−は、一次再結晶組織のなかで
一般の粒の成長を抑制し、特定の方位粒のみを優先成長
させる機能を持つ。
を高度に揃えることが重要である。この結晶方位の制御
は二次再結晶とよばれるカタストロフィックな粒成長現
象を利用して達成される。この二次再結晶を制御するた
めには、二次再結晶前の一次再結晶組織の調整と、イン
ヒビタ−とよばれる微細析出物の調整を行うことが必要
である。このインヒビタ−は、一次再結晶組織のなかで
一般の粒の成長を抑制し、特定の方位粒のみを優先成長
させる機能を持つ。
【０００４】析出物として代表的なものとしては、Ｍ．
Ｆ．Ｌｉｔｔｍａｎｎ（特公昭３０−３６５１号公報）
およびＪ．Ｅ．Ｍａｙ＆Ｄ．Ｔｕｒｎｂｕｌｌ（Ｔｒａ
ｎｓ．Ｍｅｔ．Ｓｏｃ．ＡＩＭＥ２１２（１９５８年）
ｐ．７６９等はＭｎＳを、田口ら（特公昭４０−１５６
４４号公報）はＡｌＮを、今中ら（特公昭５１−１３４
６９号公報）はＭｎＳｅを提示している。これらの析出
物は熱間圧延前のスラブ加熱時に完全固溶させた後に、
熱間圧延およびその後の焼鈍工程で微細析出させる方法
がとられている。これらの析出物を完全固溶させるため
には１４００℃以上の高温で加熱する必要があり、これ
は普通鋼のスラブ加熱温度に比べて約２００℃高く、
（１）専用の加熱炉が必要、（２）加熱炉のエネルギ−
原単位が高い、（３）溶融スケール量が多く、いわゆる
ノロ出し等の操業管理が必要などの問題点がある。
Ｆ．Ｌｉｔｔｍａｎｎ（特公昭３０−３６５１号公報）
およびＪ．Ｅ．Ｍａｙ＆Ｄ．Ｔｕｒｎｂｕｌｌ（Ｔｒａ
ｎｓ．Ｍｅｔ．Ｓｏｃ．ＡＩＭＥ２１２（１９５８年）
ｐ．７６９等はＭｎＳを、田口ら（特公昭４０−１５６
４４号公報）はＡｌＮを、今中ら（特公昭５１−１３４
６９号公報）はＭｎＳｅを提示している。これらの析出
物は熱間圧延前のスラブ加熱時に完全固溶させた後に、
熱間圧延およびその後の焼鈍工程で微細析出させる方法
がとられている。これらの析出物を完全固溶させるため
には１４００℃以上の高温で加熱する必要があり、これ
は普通鋼のスラブ加熱温度に比べて約２００℃高く、
（１）専用の加熱炉が必要、（２）加熱炉のエネルギ−
原単位が高い、（３）溶融スケール量が多く、いわゆる
ノロ出し等の操業管理が必要などの問題点がある。
【０００５】低温スラブ加熱による製造方法としては小
松ら（特公昭６２−４５２８５号公報）は（Ａｌ、Ｓ
ｉ）Ｎをインヒビターとして用いる方法を開示してい
る。一方、二次再結晶前の粒組織調整に関する知見はほ
とんどなく、本発明者らは例えば特開平２−１８２８６
６号公報にその重要性を開示している。
松ら（特公昭６２−４５２８５号公報）は（Ａｌ、Ｓ
ｉ）Ｎをインヒビターとして用いる方法を開示してい
る。一方、二次再結晶前の粒組織調整に関する知見はほ
とんどなく、本発明者らは例えば特開平２−１８２８６
６号公報にその重要性を開示している。
【０００６】
【発明が解決しようとしている課題】方向性電磁鋼板の
製造は各工程の種々の要因が二次再結晶挙動に影響を及
ぼすために厳しい管理基準を設けて製造を行っている。
本発明は工業的に安定して二次再結晶を行わせ、優れた
磁気特性をもつ方向性電磁鋼板を製造する方法を開示す
るものである。
製造は各工程の種々の要因が二次再結晶挙動に影響を及
ぼすために厳しい管理基準を設けて製造を行っている。
本発明は工業的に安定して二次再結晶を行わせ、優れた
磁気特性をもつ方向性電磁鋼板を製造する方法を開示す
るものである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は前記課題を解決
するものであって、重量で、Ｓｉ：０．８〜４．８％、
Ｃ：０．０８５％以下、酸可溶性Ａｌ：０．０１〜０．
０６５％、Ｎ：０．０１２％以下、残部Ｆｅおよび不可
避的不純物からなる珪素鋼スラブを１２８０℃以下の温
度で加熱し、熱間圧延した後焼鈍し、一回もしくは焼鈍
をはさむ二回以上の冷間圧延により最終板厚とし、脱炭
焼鈍、窒化処理、仕上げ焼鈍を行う方向性電磁鋼板の製
造方法において、脱炭焼鈍後の一次再結晶集合組織を測
定し、脱炭焼鈍条件を制御することを特徴とする方向性
電磁鋼板の製造方法である。ここにおいて、一次再結晶
集合組織の測定因子として板面における｛１１１｝と
｛４１１｝の集積度比を用いることも特徴とする。
するものであって、重量で、Ｓｉ：０．８〜４．８％、
Ｃ：０．０８５％以下、酸可溶性Ａｌ：０．０１〜０．
０６５％、Ｎ：０．０１２％以下、残部Ｆｅおよび不可
避的不純物からなる珪素鋼スラブを１２８０℃以下の温
度で加熱し、熱間圧延した後焼鈍し、一回もしくは焼鈍
をはさむ二回以上の冷間圧延により最終板厚とし、脱炭
焼鈍、窒化処理、仕上げ焼鈍を行う方向性電磁鋼板の製
造方法において、脱炭焼鈍後の一次再結晶集合組織を測
定し、脱炭焼鈍条件を制御することを特徴とする方向性
電磁鋼板の製造方法である。ここにおいて、一次再結晶
集合組織の測定因子として板面における｛１１１｝と
｛４１１｝の集積度比を用いることも特徴とする。
【０００８】
【発明の実施の形態】本発明者らは、二次再結晶前の一
次再結晶粒組織調整に関する研究の結果、特開平２−１
８２８６６号公報に粒組織の均一性が二次再結晶の安定
性に重要な因子であることを開示している。その後、更
に二次再結晶の制御因子である一次再結晶組織とインヒ
ビターに関する研究を行った結果、二次再結晶前の粒組
織として脱炭焼鈍後の集合組織、板面における集積度の
比：｛１１１｝／｛４１１｝を調整し、その後、窒化処
理を行いインヒビターを強化して二次再結晶までにその
一次再結晶組織を凍結することにより磁束密度の高い二
次再結晶が安定して製造できることをみいだした。以
下、実験結果をもとに説明する。
次再結晶粒組織調整に関する研究の結果、特開平２−１
８２８６６号公報に粒組織の均一性が二次再結晶の安定
性に重要な因子であることを開示している。その後、更
に二次再結晶の制御因子である一次再結晶組織とインヒ
ビターに関する研究を行った結果、二次再結晶前の粒組
織として脱炭焼鈍後の集合組織、板面における集積度の
比：｛１１１｝／｛４１１｝を調整し、その後、窒化処
理を行いインヒビターを強化して二次再結晶までにその
一次再結晶組織を凍結することにより磁束密度の高い二
次再結晶が安定して製造できることをみいだした。以
下、実験結果をもとに説明する。
【０００９】図１は脱炭焼鈍の一次再結晶組織の集合組
織（表面層；板厚の１／１０層）と二次再結晶焼鈍後の
製品の磁束密度：Ｂ8 の関係を示した図である。ここで
は、重量でＳｉ：３．２％、Ｃ：０．０５％、酸可溶性
Ａｌ：０．０２７％、Ｎ：０．０７％、Ｍｎ：０．１
％、Ｓ：０．００７％、Ｃｒ：０．１％含有するスラブ
を１１５０℃の温度で加熱した後、１．４ｍｍ厚に熱間
圧延した。その後、１１５０℃で焼鈍し０．１５ｍｍ厚
まで冷間圧延後、加熱速度８〜３０℃／秒で７９０〜９
１０℃の温度で２分間脱炭焼鈍し、一部はそのまま、一
部はアンモニア含有雰囲気で焼鈍し窒素を０．０２〜
０．０３％とした。ついでＭｇＯを主成分とする焼鈍分
離剤を塗布した後、仕上げ焼鈍を行った。
織（表面層；板厚の１／１０層）と二次再結晶焼鈍後の
製品の磁束密度：Ｂ8 の関係を示した図である。ここで
は、重量でＳｉ：３．２％、Ｃ：０．０５％、酸可溶性
Ａｌ：０．０２７％、Ｎ：０．０７％、Ｍｎ：０．１
％、Ｓ：０．００７％、Ｃｒ：０．１％含有するスラブ
を１１５０℃の温度で加熱した後、１．４ｍｍ厚に熱間
圧延した。その後、１１５０℃で焼鈍し０．１５ｍｍ厚
まで冷間圧延後、加熱速度８〜３０℃／秒で７９０〜９
１０℃の温度で２分間脱炭焼鈍し、一部はそのまま、一
部はアンモニア含有雰囲気で焼鈍し窒素を０．０２〜
０．０３％とした。ついでＭｇＯを主成分とする焼鈍分
離剤を塗布した後、仕上げ焼鈍を行った。
【００１０】図１より明らかなように、脱炭焼鈍後の
｛１１１｝／｛４１１｝の比と磁束密度Ｂ8 は密接な関
係があり、｛１１１｝／｛４１１｝の比率が磁束密度：
Ｂ8 の制御因子となることが分かる。この理由に関して
は必ずしも明らかではないが、本願発明者らは次のよう
に考えている。二次再結晶粒の粒成長は駆動力となるマ
トリックス粒の粒界エネルギー密度と粒成長を抑制する
インヒビターのバランスによって決まる。一次再結晶組
織のなかで｛１１１｝方位粒が｛１１０｝＜００１＞二
次再結晶粒の成長を促進する方位粒であることが知られ
ている。本発明者らは新たに｛４１１｝方位粒が｛１１
０｝＜００１＞二次再結晶粒の優先成長に影響を及ぼす
ことを見いだした。
｛１１１｝／｛４１１｝の比と磁束密度Ｂ8 は密接な関
係があり、｛１１１｝／｛４１１｝の比率が磁束密度：
Ｂ8 の制御因子となることが分かる。この理由に関して
は必ずしも明らかではないが、本願発明者らは次のよう
に考えている。二次再結晶粒の粒成長は駆動力となるマ
トリックス粒の粒界エネルギー密度と粒成長を抑制する
インヒビターのバランスによって決まる。一次再結晶組
織のなかで｛１１１｝方位粒が｛１１０｝＜００１＞二
次再結晶粒の成長を促進する方位粒であることが知られ
ている。本発明者らは新たに｛４１１｝方位粒が｛１１
０｝＜００１＞二次再結晶粒の優先成長に影響を及ぼす
ことを見いだした。
【００１１】これらの｛１１１｝方位粒と｛４１１｝方
位粒は８０％以上の高い冷間圧延率で発達する。これら
の方位分布をみると、図２に示すように｛４１１｝方位
粒は｛１１１｝方位粒と比較すると方位分散が小さいの
で先鋭な｛１１０｝＜００１＞方位粒を優先成長させ
る。図２において（ａ）は｛１１１｝方位粒、（ｂ）は
｛４１１｝方位粒の方位分布を示すが、方位分布は磁束
密度に影響を及ぼす板面法線軸（ＮＤ軸）周り、と圧延
垂直方向軸（ＴＤ軸）周りの解析結果を示す。したがっ
て、｛１１０｝＜００１＞二次再結晶粒を優先成長させ
るうえで、一次再結晶組織のなかで、｛１１１｝方位粒
よりも｛４１１｝方位粒を増加させることにより先鋭な
｛１１０｝＜００１＞方位粒のみが成長し、より高い磁
束密度を持つ製品が安定して製造できるものと推定され
る。
位粒は８０％以上の高い冷間圧延率で発達する。これら
の方位分布をみると、図２に示すように｛４１１｝方位
粒は｛１１１｝方位粒と比較すると方位分散が小さいの
で先鋭な｛１１０｝＜００１＞方位粒を優先成長させ
る。図２において（ａ）は｛１１１｝方位粒、（ｂ）は
｛４１１｝方位粒の方位分布を示すが、方位分布は磁束
密度に影響を及ぼす板面法線軸（ＮＤ軸）周り、と圧延
垂直方向軸（ＴＤ軸）周りの解析結果を示す。したがっ
て、｛１１０｝＜００１＞二次再結晶粒を優先成長させ
るうえで、一次再結晶組織のなかで、｛１１１｝方位粒
よりも｛４１１｝方位粒を増加させることにより先鋭な
｛１１０｝＜００１＞方位粒のみが成長し、より高い磁
束密度を持つ製品が安定して製造できるものと推定され
る。
【００１２】次に、本発明の実施形態を述べる。本発明
において、Ｓｉ：０．８〜４．８％、Ｃ：０．０８５％
以下、酸可溶性Ａｌ：０．０１〜０．０６５％、Ｎ：
０．０１２％以下が必要である。
において、Ｓｉ：０．８〜４．８％、Ｃ：０．０８５％
以下、酸可溶性Ａｌ：０．０１〜０．０６５％、Ｎ：
０．０１２％以下が必要である。
【００１３】Ｓｉは添加量を多くすると電気抵抗が高く
なり、鉄損特性が改善される。しかしながら、４．８％
を超えると圧延時に割れやすくなってしまう。また、
０．８％より少ないと仕上げ焼鈍時にγ変態が生じ結晶
方位が損なわれてしまう。
なり、鉄損特性が改善される。しかしながら、４．８％
を超えると圧延時に割れやすくなってしまう。また、
０．８％より少ないと仕上げ焼鈍時にγ変態が生じ結晶
方位が損なわれてしまう。
【００１４】Ｃは一次再結晶組織を制御するうえで有効
な元素であるが、磁気特性に悪影響を及ぼすので仕上げ
焼鈍前に脱炭する必要がある。Ｃが０．０８５％より多
いと脱炭焼鈍時間が長くなり生産性が損なわれてしま
う。
な元素であるが、磁気特性に悪影響を及ぼすので仕上げ
焼鈍前に脱炭する必要がある。Ｃが０．０８５％より多
いと脱炭焼鈍時間が長くなり生産性が損なわれてしま
う。
【００１５】酸可溶性Ａｌは、本発明においてＮと結合
して（Ａｌ、Ｓｉ）Ｎとしてインヒビターとしての機能
をはたすために必須の元素である。二次再結晶が安定し
する０．０１〜０．０６５％を限定範囲とする。
して（Ａｌ、Ｓｉ）Ｎとしてインヒビターとしての機能
をはたすために必須の元素である。二次再結晶が安定し
する０．０１〜０．０６５％を限定範囲とする。
【００１６】Ｎは０．０１２％を超えるとブリスターと
よばれる鋼板中の空孔を生じる。その他、Ｓは磁気特性
に悪影響を及ぼすので０．０１５％以下とすることが望
ましい。Ｓｎは脱炭焼鈍後の集合組織を改善し、二次再
結晶を安定化するので０．０２〜０．１５％添加するこ
とが望ましい。Ｃｒは脱炭焼鈍の酸化層を改善し、グラ
ス被膜形成に有効な元素である。０．０３〜０．２％添
加することが望ましい。その他、微量のＣｕ、Ｓｂ、Ｍ
ｏ、Ｂｉ、Ｔｉ等を鋼中に含有することは、本発明の主
旨を損なうものではない。
よばれる鋼板中の空孔を生じる。その他、Ｓは磁気特性
に悪影響を及ぼすので０．０１５％以下とすることが望
ましい。Ｓｎは脱炭焼鈍後の集合組織を改善し、二次再
結晶を安定化するので０．０２〜０．１５％添加するこ
とが望ましい。Ｃｒは脱炭焼鈍の酸化層を改善し、グラ
ス被膜形成に有効な元素である。０．０３〜０．２％添
加することが望ましい。その他、微量のＣｕ、Ｓｂ、Ｍ
ｏ、Ｂｉ、Ｔｉ等を鋼中に含有することは、本発明の主
旨を損なうものではない。
【００１７】上記、珪素鋼スラブは転炉、または電気炉
等により鋼を溶製し、必要に応じて溶鋼を真空脱ガス処
理し、ついで連続鋳造もしくは造塊後分塊圧延すること
によって得られる。その後、熱間圧延に先だってスラブ
加熱がなされる。本発明においては、スラブ加熱温度は
１２８０℃以下として、高温スラブ加熱の諸問題を回避
する。
等により鋼を溶製し、必要に応じて溶鋼を真空脱ガス処
理し、ついで連続鋳造もしくは造塊後分塊圧延すること
によって得られる。その後、熱間圧延に先だってスラブ
加熱がなされる。本発明においては、スラブ加熱温度は
１２８０℃以下として、高温スラブ加熱の諸問題を回避
する。
【００１８】上記、熱間圧延板は、９００〜１２００℃
で３０秒〜３０分間短時間焼鈍した後、一回もしくは焼
鈍を挟んだ二回以上の冷間圧延により最終板厚とする。
冷間圧延としては、特公昭４０−１５６４４号公報に示
されるように最終冷間圧延率を８０％以上とすること
が、｛４１１｝、｛１１１｝一次再結晶方位を発達させ
るうえで必要である。
で３０秒〜３０分間短時間焼鈍した後、一回もしくは焼
鈍を挟んだ二回以上の冷間圧延により最終板厚とする。
冷間圧延としては、特公昭４０−１５６４４号公報に示
されるように最終冷間圧延率を８０％以上とすること
が、｛４１１｝、｛１１１｝一次再結晶方位を発達させ
るうえで必要である。
【００１９】冷間圧延後の鋼板は、鋼中に含まれるＣを
除去するために湿潤雰囲気中で脱炭焼鈍を施す。その
際、脱炭焼鈍後の｛１１１｝および｛４１１｝の強度を
測定し、その比率により脱炭焼鈍の加熱速度、均熱温
度、均熱時間等の焼鈍サイクルを調整することが本発明
の特徴である。｛１１１｝、｛４１１｝の強度を測定す
る方法としては、従来用いられているＸ線回折等の方法
を用いれば良い。一次再結晶集合組織は板厚方向で変化
しているので、用いるＸ線の波長、および計測システム
に応じて強度比を校正する必要がある。オンラインで測
定する場合には、鋼板の振動等の影響を受けるので本発
明のように｛１１１｝／｛４１１｝の強度比率を制御因
子とすることが特に有効である。
除去するために湿潤雰囲気中で脱炭焼鈍を施す。その
際、脱炭焼鈍後の｛１１１｝および｛４１１｝の強度を
測定し、その比率により脱炭焼鈍の加熱速度、均熱温
度、均熱時間等の焼鈍サイクルを調整することが本発明
の特徴である。｛１１１｝、｛４１１｝の強度を測定す
る方法としては、従来用いられているＸ線回折等の方法
を用いれば良い。一次再結晶集合組織は板厚方向で変化
しているので、用いるＸ線の波長、および計測システム
に応じて強度比を校正する必要がある。オンラインで測
定する場合には、鋼板の振動等の影響を受けるので本発
明のように｛１１１｝／｛４１１｝の強度比率を制御因
子とすることが特に有効である。
【００２０】このように、一次再結晶集合組織を制御さ
れた鋼板は、その後窒化処理を施し粒成長を抑制し二次
再結晶までその集合組織を凍結される。窒化処理として
は、アンモニア等の窒化能のあるガスを含有する雰囲気
中で焼鈍する方法、ＭｎＮ等の窒化能のある粉末を焼鈍
分離剤中に添加して仕上げ焼鈍中に行う方法等がある。
窒化処理後の窒素量としては二次再結晶を安定的に行わ
せるためには鋼中のＡｌ量に対してＮ／Ａｌが重量比と
して０．５以上、好ましくは０．６７以上とする必要が
ある。その後、仕上げ焼鈍を行い｛１１０｝＜００１＞
方位粒を二次再結晶により優先成長させる。
れた鋼板は、その後窒化処理を施し粒成長を抑制し二次
再結晶までその集合組織を凍結される。窒化処理として
は、アンモニア等の窒化能のあるガスを含有する雰囲気
中で焼鈍する方法、ＭｎＮ等の窒化能のある粉末を焼鈍
分離剤中に添加して仕上げ焼鈍中に行う方法等がある。
窒化処理後の窒素量としては二次再結晶を安定的に行わ
せるためには鋼中のＡｌ量に対してＮ／Ａｌが重量比と
して０．５以上、好ましくは０．６７以上とする必要が
ある。その後、仕上げ焼鈍を行い｛１１０｝＜００１＞
方位粒を二次再結晶により優先成長させる。
【００２１】
実施例１ Ｓｉ：３．２％、Ｃ：０．０５％、酸可溶性Ａｌ：０．
０２８％、Ｎ：０．００８％、Ｍｎ：０．１％、Ｓ：
０．００７％、Ｃｒ：０．１％、Ｓｎ：０．０５％含有
する珪素鋼スラブを１１５０℃に加熱し、２．０ｍｍ厚
とした。この熱間圧延板を１１２０℃で焼鈍し、冷間圧
延し最終板厚０．２ｍｍとした。その後、加熱速度５〜
４０℃／秒で８３０℃で２分間脱炭焼鈍した後、アンモ
ニア含有雰囲気中で７５０℃で３０秒焼鈍し、窒素量を
０．０２％とした。次いで、ＭｇＯを主成分とする焼鈍
分離剤を塗布した後、１２００℃で２０時間仕上げ焼鈍
を施した。製品の特性を表１に示す。表１より、｛１１
１｝／｛４１１｝の強度比率に応じて高い磁束密度が得
られることが分かる。
０２８％、Ｎ：０．００８％、Ｍｎ：０．１％、Ｓ：
０．００７％、Ｃｒ：０．１％、Ｓｎ：０．０５％含有
する珪素鋼スラブを１１５０℃に加熱し、２．０ｍｍ厚
とした。この熱間圧延板を１１２０℃で焼鈍し、冷間圧
延し最終板厚０．２ｍｍとした。その後、加熱速度５〜
４０℃／秒で８３０℃で２分間脱炭焼鈍した後、アンモ
ニア含有雰囲気中で７５０℃で３０秒焼鈍し、窒素量を
０．０２％とした。次いで、ＭｇＯを主成分とする焼鈍
分離剤を塗布した後、１２００℃で２０時間仕上げ焼鈍
を施した。製品の特性を表１に示す。表１より、｛１１
１｝／｛４１１｝の強度比率に応じて高い磁束密度が得
られることが分かる。
【００２２】
【表１】
【００２３】
【発明の効果】本発明により、優れた磁気特性の方向性
電磁鋼板を工業的に安定して製造することができる。
電磁鋼板を工業的に安定して製造することができる。
【図１】脱炭焼鈍の一次再結晶集合組織と二次再結晶焼
鈍後の製品の磁束密度の関係を示すグラフ
鈍後の製品の磁束密度の関係を示すグラフ
【図２】一次再結晶組織におけるそれぞれ（ａ）｛１１
１｝方位粒、（ｂ）｛４１１｝方位粒の方位分布を示す
グラフ
１｝方位粒、（ｂ）｛４１１｝方位粒の方位分布を示す
グラフ
Claims (2)
- 【請求項１】 重量で、Ｓｉ：０．８〜４．８％、Ｃ：
０．０８５％以下、酸可溶性Ａｌ：０．０１〜０．０６
５％、Ｎ：０．０１２％以下、残部Ｆｅおよび不可避的
不純物からなる珪素鋼スラブを１２８０℃以下の温度で
加熱し、熱間圧延した後焼鈍し、一回もしくは焼鈍をは
さむ二回以上の冷間圧延により最終板厚とし、脱炭焼
鈍、窒化処理、仕上げ焼鈍を行う方向性電磁鋼板の製造
方法において、脱炭焼鈍後の一次再結晶集合組織を測定
し、脱炭焼鈍条件を制御することを特徴とする方向性電
磁鋼板の製造方法。 - 【請求項２】 一次再結晶集合組織の測定因子として板
面における｛１１１｝と｛４１１｝の集積度比を用いる
ことを特徴とする請求項１記載の方向性電磁鋼板の製造
方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13256096A JPH09296219A (ja) | 1996-05-01 | 1996-05-01 | 方向性電磁鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13256096A JPH09296219A (ja) | 1996-05-01 | 1996-05-01 | 方向性電磁鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09296219A true JPH09296219A (ja) | 1997-11-18 |
Family
ID=15084158
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13256096A Pending JPH09296219A (ja) | 1996-05-01 | 1996-05-01 | 方向性電磁鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09296219A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2007136127A1 (ja) * | 2006-05-24 | 2007-11-29 | Nippon Steel Corporation | 磁束密度の高い方向性電磁鋼板の製造方法 |
| WO2007136137A1 (ja) * | 2006-05-24 | 2007-11-29 | Nippon Steel Corporation | 磁束密度の高い方向性電磁鋼板の製造方法 |
-
1996
- 1996-05-01 JP JP13256096A patent/JPH09296219A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2007136127A1 (ja) * | 2006-05-24 | 2007-11-29 | Nippon Steel Corporation | 磁束密度の高い方向性電磁鋼板の製造方法 |
| WO2007136137A1 (ja) * | 2006-05-24 | 2007-11-29 | Nippon Steel Corporation | 磁束密度の高い方向性電磁鋼板の製造方法 |
| US7976645B2 (en) | 2006-05-24 | 2011-07-12 | Nippon Steel Corporation | Method of production of grain-oriented electrical steel sheet having a high magnetic flux density |
| US7976644B2 (en) | 2006-05-24 | 2011-07-12 | Nippon Steel Corporation | Method of production of grain-oriented electrical steel sheet with high magnetic flux density |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
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