JPH09285168A - モータ起動用回路 - Google Patents
モータ起動用回路Info
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- JPH09285168A JPH09285168A JP8094117A JP9411796A JPH09285168A JP H09285168 A JPH09285168 A JP H09285168A JP 8094117 A JP8094117 A JP 8094117A JP 9411796 A JP9411796 A JP 9411796A JP H09285168 A JPH09285168 A JP H09285168A
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- triac
- temperature coefficient
- coefficient thermistor
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- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02P—CONTROL OR REGULATION OF ELECTRIC MOTORS, ELECTRIC GENERATORS OR DYNAMO-ELECTRIC CONVERTERS; CONTROLLING TRANSFORMERS, REACTORS OR CHOKE COILS
- H02P1/00—Arrangements for starting electric motors or dynamo-electric converters
- H02P1/16—Arrangements for starting electric motors or dynamo-electric converters for starting dynamo-electric motors or dynamo-electric converters
- H02P1/42—Arrangements for starting electric motors or dynamo-electric converters for starting dynamo-electric motors or dynamo-electric converters for starting an individual single-phase induction motor
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- Engineering & Computer Science (AREA)
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- Motor And Converter Starters (AREA)
- Control Of Ac Motors In General (AREA)
- Thermistors And Varistors (AREA)
- Control Of Motors That Do Not Use Commutators (AREA)
- Valve Device For Special Equipments (AREA)
- Control Of Eletrric Generators (AREA)
- Protection Of Generators And Motors (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 トライアックとそれを制御する正特性サーミ
スタとによってモータ起動用電流の遮断機能が与えられ
たモータ起動用回路が、周囲温度の変化にかかわらず、
モータ起動後の適切な時間でモータ起動用電流を確実に
遮断できるようにする。 【解決手段】 補助コイル２にモータ１を起動するため
の電流を流すようにターンオンされるトライアック７の
ゲート端子Ｇにトライアック制御用正特性サーミスタ８
を接続し、このトライアック制御用正特性サーミスタ８
を通してトライアック７にゲート電流を与えるようにす
る。このトライアック制御用正特性サーミスタ８とし
て、２５℃での抵抗値（Ｒ25）が３００〜３０００Ω、
体積が３０〜６０mm3 、およびＲ25の２倍の抵抗値とな
るときの温度が７０〜１２５℃とされたものを使用す
る。
スタとによってモータ起動用電流の遮断機能が与えられ
たモータ起動用回路が、周囲温度の変化にかかわらず、
モータ起動後の適切な時間でモータ起動用電流を確実に
遮断できるようにする。 【解決手段】 補助コイル２にモータ１を起動するため
の電流を流すようにターンオンされるトライアック７の
ゲート端子Ｇにトライアック制御用正特性サーミスタ８
を接続し、このトライアック制御用正特性サーミスタ８
を通してトライアック７にゲート電流を与えるようにす
る。このトライアック制御用正特性サーミスタ８とし
て、２５℃での抵抗値（Ｒ25）が３００〜３０００Ω、
体積が３０〜６０mm3 、およびＲ25の２倍の抵抗値とな
るときの温度が７０〜１２５℃とされたものを使用す
る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、モータ起動用回
路に関するもので、特に、そこに用いられる正特性サー
ミスタの特性または仕様における改良に関するものであ
る。
路に関するもので、特に、そこに用いられる正特性サー
ミスタの特性または仕様における改良に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】図９には、冷蔵庫のコンプレッサ等に使
用される単相誘導モータのようなモータ１のための従来
の駆動回路が示されている。モータ１は、このモータ１
の起動時に動作する補助コイル２と、モータ１の定常回
転駆動を行なう主コイル３とを有している。このような
モータ駆動回路に組み込まれるモータ起動用回路は、補
助コイル２に直列に接続されるモータ起動用正特性サー
ミスタ４を備えている。
用される単相誘導モータのようなモータ１のための従来
の駆動回路が示されている。モータ１は、このモータ１
の起動時に動作する補助コイル２と、モータ１の定常回
転駆動を行なう主コイル３とを有している。このような
モータ駆動回路に組み込まれるモータ起動用回路は、補
助コイル２に直列に接続されるモータ起動用正特性サー
ミスタ４を備えている。
【０００３】モータ１には、スイッチ５を介して、電源
６が接続される。スイッチ５を閉じて電源６をモータ１
に供給すると、モータ１の起動の初期には、正特性サー
ミスタ４を介して、比較的大きな電流が補助コイル２に
流れ、モータ１を起動させる。モータ１の起動が完了し
た一定時間後には、正特性サーミスタ４は、その自己発
熱に基づく抵抗値の上昇により、補助コイル２に流れる
電流を小さくする。
６が接続される。スイッチ５を閉じて電源６をモータ１
に供給すると、モータ１の起動の初期には、正特性サー
ミスタ４を介して、比較的大きな電流が補助コイル２に
流れ、モータ１を起動させる。モータ１の起動が完了し
た一定時間後には、正特性サーミスタ４は、その自己発
熱に基づく抵抗値の上昇により、補助コイル２に流れる
電流を小さくする。
【０００４】しかしながら、正特性サーミスタ４の抵抗
値が無限大になることはなく、そのため、モータ１の起
動完了後も、補助コイル２には、正特性サーミスタ４を
通じて不要な電流が流れ続け、数Ｗの電力を消費してい
る状態が維持される。
値が無限大になることはなく、そのため、モータ１の起
動完了後も、補助コイル２には、正特性サーミスタ４を
通じて不要な電流が流れ続け、数Ｗの電力を消費してい
る状態が維持される。
【０００５】これに対して、特開平６−３３９２９１号
公報に記載の技術によれば、上述の問題がある程度解決
される。図１には、この公報において提案されたモータ
起動用回路を組み込んだモータ駆動回路が示されてい
る。なお、図１において、図９に示した要素に相当する
要素には同様の参照符号を付し、重複する説明は省略す
る。
公報に記載の技術によれば、上述の問題がある程度解決
される。図１には、この公報において提案されたモータ
起動用回路を組み込んだモータ駆動回路が示されてい
る。なお、図１において、図９に示した要素に相当する
要素には同様の参照符号を付し、重複する説明は省略す
る。
【０００６】図１に示すように、補助コイル２には、モ
ータ起動用正特性サーミスタ４だけでなく、トライアッ
ク７が直列に接続される。また、モータ起動用正特性サ
ーミスタ４に並列にトライアック制御用正特性サーミス
タ８が接続され、このトライアック制御用正特性サーミ
スタ８の一方の端子はトライアック７のゲート端子Ｇに
接続される。
ータ起動用正特性サーミスタ４だけでなく、トライアッ
ク７が直列に接続される。また、モータ起動用正特性サ
ーミスタ４に並列にトライアック制御用正特性サーミス
タ８が接続され、このトライアック制御用正特性サーミ
スタ８の一方の端子はトライアック７のゲート端子Ｇに
接続される。
【０００７】このような図１に示すモータ起動用回路に
よれば、起動時において、モータ１の電源６が供給され
ると、トライアック７のゲート端子Ｇにトライアック制
御用正特性サーミスタ８を通じてトリガ信号が印加され
ることにより、トライアック７が通電され、それによっ
て、モータ起動用正特性サーミスタ４を介して補助コイ
ル２にモータ起動用電流が流れる。このようにして、モ
ータ１の起動が完了した一定時間後には、モータ起動用
正特性サーミスタ４が、その自己発熱に基づく抵抗値の
上昇により、補助コイル２に流れる電流を小さくすると
ともに、トライアック制御用正特性サーミスタ８が、そ
の自己発熱に基づく抵抗値の上昇により、トライアック
７のゲート端子Ｇに加わる電流を小さくし、トライアッ
ク７をオフ状態とする。
よれば、起動時において、モータ１の電源６が供給され
ると、トライアック７のゲート端子Ｇにトライアック制
御用正特性サーミスタ８を通じてトリガ信号が印加され
ることにより、トライアック７が通電され、それによっ
て、モータ起動用正特性サーミスタ４を介して補助コイ
ル２にモータ起動用電流が流れる。このようにして、モ
ータ１の起動が完了した一定時間後には、モータ起動用
正特性サーミスタ４が、その自己発熱に基づく抵抗値の
上昇により、補助コイル２に流れる電流を小さくすると
ともに、トライアック制御用正特性サーミスタ８が、そ
の自己発熱に基づく抵抗値の上昇により、トライアック
７のゲート端子Ｇに加わる電流を小さくし、トライアッ
ク７をオフ状態とする。
【０００８】以後、トライアック制御用正特性サーミス
タ８には、微小な電流が流れ続けることになるが、トラ
イアック制御用正特性サーミスタ８は、モータ起動用正
特性サーミスタ４に比べて、熱容量の小さいもので構成
できるため、これを高温高抵抗に保つための電力消費は
非常に少なくて済み、図９に示したモータ起動用回路に
比べて、消費電力を小さくすることができる。
タ８には、微小な電流が流れ続けることになるが、トラ
イアック制御用正特性サーミスタ８は、モータ起動用正
特性サーミスタ４に比べて、熱容量の小さいもので構成
できるため、これを高温高抵抗に保つための電力消費は
非常に少なくて済み、図９に示したモータ起動用回路に
比べて、消費電力を小さくすることができる。
【０００９】しかしながら、図１に示すモータ起動用回
路を実際に冷蔵庫のコンプレッサ等のモータ起動用とし
て使用するとき、たとえば−１０〜＋１００℃の範囲で
変化することのある周囲温度の下で、モータ１が起動を
完了する所定の時間範囲（通常、１〜１０秒）内に、電
流を確実に遮断する、といった適正な制御が困難な場合
がある。すなわち、冬季の屋外での使用の場合など、低
温下に置かれるときには、トライアック制御用正特性サ
ーミスタ８が自己発熱により抵抗値を上昇させるまで、
すなわちヒートアップするまで、比較的長時間必要と
し、そのため、その間、モータ１のうなり音や起動のた
めの消費電力が大きくなるばかりでなく、電流を遮断で
きないこともある。
路を実際に冷蔵庫のコンプレッサ等のモータ起動用とし
て使用するとき、たとえば−１０〜＋１００℃の範囲で
変化することのある周囲温度の下で、モータ１が起動を
完了する所定の時間範囲（通常、１〜１０秒）内に、電
流を確実に遮断する、といった適正な制御が困難な場合
がある。すなわち、冬季の屋外での使用の場合など、低
温下に置かれるときには、トライアック制御用正特性サ
ーミスタ８が自己発熱により抵抗値を上昇させるまで、
すなわちヒートアップするまで、比較的長時間必要と
し、そのため、その間、モータ１のうなり音や起動のた
めの消費電力が大きくなるばかりでなく、電流を遮断で
きないこともある。
【００１０】また、夏季の場合やコンプレッサ上への取
付けあるいはコンプレッサの近傍での使用の場合など、
高温下に置かれるときには、トライアック制御用正特性
サーミスタ８がすでにヒートアップした状態になってい
たり、モータ１の起動が完了するより早くヒートアップ
したりして、モータ１を適正に起動できないことがあ
る。
付けあるいはコンプレッサの近傍での使用の場合など、
高温下に置かれるときには、トライアック制御用正特性
サーミスタ８がすでにヒートアップした状態になってい
たり、モータ１の起動が完了するより早くヒートアップ
したりして、モータ１を適正に起動できないことがあ
る。
【００１１】これに対して、特開平７−１２３７５９号
公報に記載の技術では、補助コイルに流れる電流が遮断
されるまでの時間、すなわち遮断時間を、周囲温度の変
化にかかわらず、一定にすることができる。図１０に
は、この公報において提案されたモータ起動用回路を組
み込んだモータ駆動回路が示されている。なお、図１０
において、図９に示した要素に相当する要素には同様の
参照符号を付し、重複する説明は省略する。
公報に記載の技術では、補助コイルに流れる電流が遮断
されるまでの時間、すなわち遮断時間を、周囲温度の変
化にかかわらず、一定にすることができる。図１０に
は、この公報において提案されたモータ起動用回路を組
み込んだモータ駆動回路が示されている。なお、図１０
において、図９に示した要素に相当する要素には同様の
参照符号を付し、重複する説明は省略する。
【００１２】図１０に示すように、補助コイル２に直列
にトライアック７が接続され、このトライアック７のゲ
ート端子Ｇには、トライアック制御用正特性サーミスタ
８が接続される。トライアック制御用正特性サーミスタ
８には、次いで、補正用正特性サーミスタ９と補正量調
整抵抗１０とからなる並列回路が接続され、この並列回
路には、次いで、電流制限抵抗１１が接続される。そし
て、これらトライアック制御用正特性サーミスタ８、並
列回路および電流制限抵抗１１は、補助コイル２および
トライアック７に並列に接続される。
にトライアック７が接続され、このトライアック７のゲ
ート端子Ｇには、トライアック制御用正特性サーミスタ
８が接続される。トライアック制御用正特性サーミスタ
８には、次いで、補正用正特性サーミスタ９と補正量調
整抵抗１０とからなる並列回路が接続され、この並列回
路には、次いで、電流制限抵抗１１が接続される。そし
て、これらトライアック制御用正特性サーミスタ８、並
列回路および電流制限抵抗１１は、補助コイル２および
トライアック７に並列に接続される。
【００１３】この図１０に示すモータ起動用回路では、
補正用正特性サーミスタ９と補正量調整抵抗１０とから
なる並列回路が、周囲温度の変化に応じて、トライアッ
ク制御用正特性サーミスタ８に流す電流を増減し、その
自己発熱量を制御して、この正特性サーミスタ８がヒー
トアップするまでの時間をほぼ一定にしようとするもの
である。したがって、トライアック７がオンされている
時間、すなわち補助コイル２に流れる電流の遮断時間
を、周囲温度の変化によらず、ほぼ一定にすることがで
きる。
補正用正特性サーミスタ９と補正量調整抵抗１０とから
なる並列回路が、周囲温度の変化に応じて、トライアッ
ク制御用正特性サーミスタ８に流す電流を増減し、その
自己発熱量を制御して、この正特性サーミスタ８がヒー
トアップするまでの時間をほぼ一定にしようとするもの
である。したがって、トライアック７がオンされている
時間、すなわち補助コイル２に流れる電流の遮断時間
を、周囲温度の変化によらず、ほぼ一定にすることがで
きる。
【００１４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上述し
た図１０に示したモータ起動用回路は、部品点数が比較
的多く、そのコストが高くなるばかりでなく、装置全体
の小型化が難しく、また、部品点数の多い分、動作の信
頼性に関して問題がある。
た図１０に示したモータ起動用回路は、部品点数が比較
的多く、そのコストが高くなるばかりでなく、装置全体
の小型化が難しく、また、部品点数の多い分、動作の信
頼性に関して問題がある。
【００１５】また、図１および図１０に示したモータ起
動用回路のように、トライアック７を使用するもので
は、トライアック７のゲート感度がトリガモードによっ
て異なるため、図１１に示すように、補助コイル２に流
れるモータ起動用電流が遮断される前に、必ず半波状態
となる時間があり、この半波時間が長い（たとえば３秒
以上）と、モータ１のうなり音が発生したり、モータ１
の回転が脈動状態になったりすることがある。
動用回路のように、トライアック７を使用するもので
は、トライアック７のゲート感度がトリガモードによっ
て異なるため、図１１に示すように、補助コイル２に流
れるモータ起動用電流が遮断される前に、必ず半波状態
となる時間があり、この半波時間が長い（たとえば３秒
以上）と、モータ１のうなり音が発生したり、モータ１
の回転が脈動状態になったりすることがある。
【００１６】そこで、この発明の目的は、上述した問題
を解決し得る、モータ起動用回路を提供しようとするこ
とである。
を解決し得る、モータ起動用回路を提供しようとするこ
とである。
【００１７】
【課題を解決するための手段】この発明は、モータの起
動時に動作する補助コイルとモータの定常回転駆動を行
なう主コイルとを備えたモータ駆動回路に組み込まれる
モータ起動用回路に向けられるものである。
動時に動作する補助コイルとモータの定常回転駆動を行
なう主コイルとを備えたモータ駆動回路に組み込まれる
モータ起動用回路に向けられるものである。
【００１８】この発明の第１の局面では、このモータ起
動用回路は、前記補助コイルに直列に接続されるモータ
起動用正特性サーミスタおよびトライアックと、モータ
起動用正特性サーミスタに並列に接続されるとともに、
その一方の端子がトライアックのゲート端子に接続され
るトライアック制御用正特性サーミスタとを備えてい
る。
動用回路は、前記補助コイルに直列に接続されるモータ
起動用正特性サーミスタおよびトライアックと、モータ
起動用正特性サーミスタに並列に接続されるとともに、
その一方の端子がトライアックのゲート端子に接続され
るトライアック制御用正特性サーミスタとを備えてい
る。
【００１９】また、この発明の第２の局面では、モータ
起動用回路は、前記補助コイルに直列に接続されるトラ
イアックと、これら補助コイルおよびトライアックに並
列に接続されるとともに、その一方の端子がトライアッ
クのゲート端子に接続されるトライアック制御用正特性
サーミスタとを備えている。
起動用回路は、前記補助コイルに直列に接続されるトラ
イアックと、これら補助コイルおよびトライアックに並
列に接続されるとともに、その一方の端子がトライアッ
クのゲート端子に接続されるトライアック制御用正特性
サーミスタとを備えている。
【００２０】そして、上述の第１および第２の局面のい
ずれにおいても、前記トライアック制御用正特性サーミ
スタは、２５℃での抵抗値（以下、「Ｒ25」と言う。）
が３００〜３０００Ω、体積が３０〜６０mm3 、および
Ｒ25の２倍になるときの温度（以下、「ＣＰ」と言
う。）が７０〜１２５℃であることを特徴としている。
ずれにおいても、前記トライアック制御用正特性サーミ
スタは、２５℃での抵抗値（以下、「Ｒ25」と言う。）
が３００〜３０００Ω、体積が３０〜６０mm3 、および
Ｒ25の２倍になるときの温度（以下、「ＣＰ」と言
う。）が７０〜１２５℃であることを特徴としている。
【００２１】この発明において、トライアックのゲート
端子とゲート側の他の端子とを接続する抵抗をさらに備
えていてもよい。
端子とゲート側の他の端子とを接続する抵抗をさらに備
えていてもよい。
【００２２】また、この発明において、好ましくは、前
記トライアック制御用正特性サーミスタは、Ｒ25が１０
００〜２０００Ω、体積が３０〜５０mm3 、およびＣＰ
が８５〜１１０℃となるように選ばれる。
記トライアック制御用正特性サーミスタは、Ｒ25が１０
００〜２０００Ω、体積が３０〜５０mm3 、およびＣＰ
が８５〜１１０℃となるように選ばれる。
【００２３】
【発明の実施の形態】図１は、前述した特開昭６−３３
９２９１号公報に記載されたモータ起動用回路を組み込
んだモータ駆動回路を示すものであるが、この発明の第
１の実施形態によるモータ起動用回路を組み込んだモー
タ起動回路を説明するためのものでもある。なお、図１
に示した回路の一般的な構成の説明については、前述の
説明を援用する。
９２９１号公報に記載されたモータ起動用回路を組み込
んだモータ駆動回路を示すものであるが、この発明の第
１の実施形態によるモータ起動用回路を組み込んだモー
タ起動回路を説明するためのものでもある。なお、図１
に示した回路の一般的な構成の説明については、前述の
説明を援用する。
【００２４】図１において、モータ起動用正特性サーミ
スタ４に並列に接続され、かつその一方の端子がトライ
アック７のゲート端子Ｇに接続されたトライアック制御
用正特性サーミスタ８としては、Ｒ25が３００〜３００
０Ωであり、体積が３０〜６０mm3 であり、かつＣＰが
７０〜１２５℃であるものが使用される。
スタ４に並列に接続され、かつその一方の端子がトライ
アック７のゲート端子Ｇに接続されたトライアック制御
用正特性サーミスタ８としては、Ｒ25が３００〜３００
０Ωであり、体積が３０〜６０mm3 であり、かつＣＰが
７０〜１２５℃であるものが使用される。
【００２５】このようなモータ起動用回路において、ス
イッチ５が閉じられると、トライアック制御用正特性サ
ーミスタ８を通じて、トライアック７のゲート端子Ｇに
電流（ゲート電流）が流れる。モータ１の起動時には、
トライアック制御用正特性サーミスタ８は、常温状態に
あり、抵抗値が小さいため、このゲート電流は、トライ
アック７をターンオンさせるのに十分な大きさであり、
その結果、トライアック７は、半サイクル毎にトリガさ
れる。これにより、モータ起動用正特性サーミスタ４を
通じて、補助コイル２にモータ１の起動のための電流が
流れる。なお、モータ１は、たとえば単相誘導モータで
ある。
イッチ５が閉じられると、トライアック制御用正特性サ
ーミスタ８を通じて、トライアック７のゲート端子Ｇに
電流（ゲート電流）が流れる。モータ１の起動時には、
トライアック制御用正特性サーミスタ８は、常温状態に
あり、抵抗値が小さいため、このゲート電流は、トライ
アック７をターンオンさせるのに十分な大きさであり、
その結果、トライアック７は、半サイクル毎にトリガさ
れる。これにより、モータ起動用正特性サーミスタ４を
通じて、補助コイル２にモータ１の起動のための電流が
流れる。なお、モータ１は、たとえば単相誘導モータで
ある。
【００２６】そして、モータ１の起動が完了した一定時
間後には、モータ起動用正特性サーミスタ４がヒートア
ップし、補助コイル２に流れる電流を小さくするととも
に、トライアック制御用正特性サーミスタ８もヒートア
ップし、ゲート電流が非常に小さくなり、トライアック
７がターンオンしなくなる。このとき、モータ起動用正
特性サーミスタ４へは通電されないため、不要な電力消
費をなくすことができるとともに、モータ起動用正特性
サーミスタ４が冷やされて、その温度が常温近くにまで
下がる。
間後には、モータ起動用正特性サーミスタ４がヒートア
ップし、補助コイル２に流れる電流を小さくするととも
に、トライアック制御用正特性サーミスタ８もヒートア
ップし、ゲート電流が非常に小さくなり、トライアック
７がターンオンしなくなる。このとき、モータ起動用正
特性サーミスタ４へは通電されないため、不要な電力消
費をなくすことができるとともに、モータ起動用正特性
サーミスタ４が冷やされて、その温度が常温近くにまで
下がる。
【００２７】以後、トライアック制御用正特性サーミス
タ８には、微小な電流が流れ続けることになるが、トラ
イアック制御用正特性サーミスタ８は３０〜６０mm3 の
体積であるため、それは、モータ起動用正特性サーミス
タ４に比べて、通常、１／５以下の体積となるため、消
費電力も１／５以下に小さくすることができ、また、モ
ータ１を再起動できるまでの復帰時間も大幅に短縮でき
る。
タ８には、微小な電流が流れ続けることになるが、トラ
イアック制御用正特性サーミスタ８は３０〜６０mm3 の
体積であるため、それは、モータ起動用正特性サーミス
タ４に比べて、通常、１／５以下の体積となるため、消
費電力も１／５以下に小さくすることができ、また、モ
ータ１を再起動できるまでの復帰時間も大幅に短縮でき
る。
【００２８】また、トライアック制御用正特性サーミス
タ８のＲ25が３００〜３０００Ω、体積が３０〜６０mm
3 、およびＣＰが７０〜１２５℃とすることにより、補
助コイル２に流れる電流を、周囲温度−１０〜＋１００
℃の下で、所定の時間範囲（通常、１〜１０秒）内で遮
断することができる。
タ８のＲ25が３００〜３０００Ω、体積が３０〜６０mm
3 、およびＣＰが７０〜１２５℃とすることにより、補
助コイル２に流れる電流を、周囲温度−１０〜＋１００
℃の下で、所定の時間範囲（通常、１〜１０秒）内で遮
断することができる。
【００２９】以下に、トライアック制御用正特性サーミ
スタ８に関して上述のように選ばれた特性および仕様に
ついて詳細に説明する。
スタ８に関して上述のように選ばれた特性および仕様に
ついて詳細に説明する。
【００３０】トライアック制御用正特性サーミスタ８の
体積は、３０〜６０mm3 に選ばれる。正特性サーミスタ
８の体積が大きいほど、ヒートアップするのに時間を要
するため、正特性サーミスタ８の体積と遮断時間とは正
の相関関係にある。
体積は、３０〜６０mm3 に選ばれる。正特性サーミスタ
８の体積が大きいほど、ヒートアップするのに時間を要
するため、正特性サーミスタ８の体積と遮断時間とは正
の相関関係にある。
【００３１】図２は、ＣＰが７０℃の正特性サーミスタ
８を使用した場合であって、周囲温度が実使用温度で最
も高い１００℃とされた場合の正特性サーミスタ８の体
積と遮断時間との関係を示している。一般に、周囲温度
が高いほど、ヒートアップが早くなるため、この遮断時
間は短くなるが、図２に示すように、周囲温度が実使用
温度で最も高い１００℃とされたときには、正特性サー
ミスタ８の体積が３０mm3 以上でなければ、遮断時間が
極度に短くなり、モータ１を起動できないことがある。
８を使用した場合であって、周囲温度が実使用温度で最
も高い１００℃とされた場合の正特性サーミスタ８の体
積と遮断時間との関係を示している。一般に、周囲温度
が高いほど、ヒートアップが早くなるため、この遮断時
間は短くなるが、図２に示すように、周囲温度が実使用
温度で最も高い１００℃とされたときには、正特性サー
ミスタ８の体積が３０mm3 以上でなければ、遮断時間が
極度に短くなり、モータ１を起動できないことがある。
【００３２】他方、図３は、ＣＰが７０℃から１２５℃
の各々の正特性サーミスタ８を使用した場合であって、
周囲温度が実使用温度で最も低い−１０℃とされた場合
の正特性サーミスタ８の体積と半波時間との関係を示し
ている。正特性サーミスタ８の体積が大きいほど、ヒー
トアップするために時間を要するため、正特性サーミス
タ８の体積と半波時間とも正の相関関係にあり、周囲温
度が低いほど、半波時間は長くなるが、図３に示すよう
に、周囲温度が実使用で最も低い−１０℃とされたとき
には、正特性サーミスタ８の体積が６０mm3 を越える
と、半波時間が極度に長くなり、モータ１にうなり音や
回転の脈動が発生する。
の各々の正特性サーミスタ８を使用した場合であって、
周囲温度が実使用温度で最も低い−１０℃とされた場合
の正特性サーミスタ８の体積と半波時間との関係を示し
ている。正特性サーミスタ８の体積が大きいほど、ヒー
トアップするために時間を要するため、正特性サーミス
タ８の体積と半波時間とも正の相関関係にあり、周囲温
度が低いほど、半波時間は長くなるが、図３に示すよう
に、周囲温度が実使用で最も低い−１０℃とされたとき
には、正特性サーミスタ８の体積が６０mm3 を越える
と、半波時間が極度に長くなり、モータ１にうなり音や
回転の脈動が発生する。
【００３３】このようなことから、トライアック制御用
正特性サーミスタ８の体積は、３０〜６０mm3 に選ばれ
る。なお、この正特性サーミスタ８の体積が大きいほ
ど、消費電力が大きくなるので、消費電力の低減を考慮
すれば、正特性サーミスタ８の体積は、３０〜５０mm3
が好ましい。
正特性サーミスタ８の体積は、３０〜６０mm3 に選ばれ
る。なお、この正特性サーミスタ８の体積が大きいほ
ど、消費電力が大きくなるので、消費電力の低減を考慮
すれば、正特性サーミスタ８の体積は、３０〜５０mm3
が好ましい。
【００３４】次に、トライアック制御用正特性サーミス
タ８のＣＰは、７０〜１２５℃に選ばれる。正特性サー
ミスタ８のＣＰが高いほど、ヒートアップするのに時間
を要するため、正特性サーミスタ８のＣＰと遮断時間と
は正の相関関係にある。
タ８のＣＰは、７０〜１２５℃に選ばれる。正特性サー
ミスタ８のＣＰが高いほど、ヒートアップするのに時間
を要するため、正特性サーミスタ８のＣＰと遮断時間と
は正の相関関係にある。
【００３５】図４は、体積が３０mm3 の正特性サーミス
タ８を使用した場合であって、周囲温度が実使用温度で
最も高い１００℃とされた場合の正特性サーミスタ８の
ＣＰと遮断時間との関係を示している。一般に、周囲温
度が高いほど、ヒートアップが早くなるため、遮断時間
は短くなるが、図４に示すように、周囲温度が実使用で
最も高い１００℃とされたときには、正特性サーミスタ
８のＣＰは７０℃以上でなければ、遮断時間が極度に短
くなり、モータ１を起動できないことがある。
タ８を使用した場合であって、周囲温度が実使用温度で
最も高い１００℃とされた場合の正特性サーミスタ８の
ＣＰと遮断時間との関係を示している。一般に、周囲温
度が高いほど、ヒートアップが早くなるため、遮断時間
は短くなるが、図４に示すように、周囲温度が実使用で
最も高い１００℃とされたときには、正特性サーミスタ
８のＣＰは７０℃以上でなければ、遮断時間が極度に短
くなり、モータ１を起動できないことがある。
【００３６】他方、図５は、体積が３０mm3 から６０mm
3 の各々の正特性サーミスタ８を使用した場合であっ
て、周囲温度が実使用温度で最も低い−１０℃とされた
場合の正特性サーミスタ８のＣＰと半波時間との関係を
示している。正特性サーミスタ８のＣＰが高いほど、ヒ
ートアップするために時間を要するため、正特性サーミ
スタ８のＣＰと半波時間とも正の相関関係にあるが、図
５に示すように、周囲温度が実使用で最も低い−１０℃
とされたときには、正特性サーミスタ８のＣＰが１２５
℃を越えると、半波時間が極度に長くなり、モータ１に
うなり音や回転の脈動が発生する。
3 の各々の正特性サーミスタ８を使用した場合であっ
て、周囲温度が実使用温度で最も低い−１０℃とされた
場合の正特性サーミスタ８のＣＰと半波時間との関係を
示している。正特性サーミスタ８のＣＰが高いほど、ヒ
ートアップするために時間を要するため、正特性サーミ
スタ８のＣＰと半波時間とも正の相関関係にあるが、図
５に示すように、周囲温度が実使用で最も低い−１０℃
とされたときには、正特性サーミスタ８のＣＰが１２５
℃を越えると、半波時間が極度に長くなり、モータ１に
うなり音や回転の脈動が発生する。
【００３７】このようなことから、トライアック制御用
正特性サーミスタ８のＣＰは、７０〜１２５℃に選ばれ
る。なお、この正特性サーミスタ８のＣＰが高いほど、
消費電力が大きくなるので、消費電力の低減を考慮すれ
ば、正特性サーミスタ８のＣＰは、１１０℃以下が好ま
しい。また、現実的には、正特性サーミスタ８に関して
そのＣＰおよび体積にばらつきがあるとともに、モータ
起動用回路に関してその周囲温度および商用電源に変動
がある。したがって、たとえば正特性サーミスタ８のＣ
Ｐが７０℃で体積が３０mm3 の場合、図２に示されるよ
うに、遮断時間が大きく変化する領域にあり、微小なば
らつきに起因して遮断時間が大きく変化して、モータが
不起動になることがある。一方、消費電力は、正特性サ
ーミスタ８のＣＰより体積の要因の方が大きい。これら
の変動要因を考慮してモータが不起動になることを防止
するためには、正特性サーミスタ８のＣＰは８５℃以上
が好ましい。
正特性サーミスタ８のＣＰは、７０〜１２５℃に選ばれ
る。なお、この正特性サーミスタ８のＣＰが高いほど、
消費電力が大きくなるので、消費電力の低減を考慮すれ
ば、正特性サーミスタ８のＣＰは、１１０℃以下が好ま
しい。また、現実的には、正特性サーミスタ８に関して
そのＣＰおよび体積にばらつきがあるとともに、モータ
起動用回路に関してその周囲温度および商用電源に変動
がある。したがって、たとえば正特性サーミスタ８のＣ
Ｐが７０℃で体積が３０mm3 の場合、図２に示されるよ
うに、遮断時間が大きく変化する領域にあり、微小なば
らつきに起因して遮断時間が大きく変化して、モータが
不起動になることがある。一方、消費電力は、正特性サ
ーミスタ８のＣＰより体積の要因の方が大きい。これら
の変動要因を考慮してモータが不起動になることを防止
するためには、正特性サーミスタ８のＣＰは８５℃以上
が好ましい。
【００３８】次に、トライアック制御用正特性サーミス
タ８のＲ25は、３００〜３０００Ωに選ばれる。正特性
サーミスタ８の体積およびＣＰを上述のように選んだ場
合、正特性サーミスタ８のＲ25が３００Ω未満では、商
用電源６の電圧が高いとき、ゲート電流が大きくなり、
トライアック７を破壊することがある。他方、正特性サ
ーミスタ８のＲ25が３０００Ωを越えると、商用電源６
の電圧が低いとき、ゲート電流が小さくなり、特に、周
囲温度が低いとき、トライアック７がターンオンしなく
なることがある。
タ８のＲ25は、３００〜３０００Ωに選ばれる。正特性
サーミスタ８の体積およびＣＰを上述のように選んだ場
合、正特性サーミスタ８のＲ25が３００Ω未満では、商
用電源６の電圧が高いとき、ゲート電流が大きくなり、
トライアック７を破壊することがある。他方、正特性サ
ーミスタ８のＲ25が３０００Ωを越えると、商用電源６
の電圧が低いとき、ゲート電流が小さくなり、特に、周
囲温度が低いとき、トライアック７がターンオンしなく
なることがある。
【００３９】このようなことから、トライアック制御用
正特性サーミスタ８のＲ25は、３００〜３０００Ωに選
ばれる。なお、消費電力は、Ｒ25が大きいほど、少なく
なる傾向があるため、トライアック制御用正特性サーミ
スタ８のＲ25は、好ましくは、１０００以上に選ばれ
る。また、正特性サーミスタ８は、その体積を３０〜６
０mm3 に製作される場合、この正特性サーミスタ８の比
抵抗および形状などの制約から、Ｒ25を２０００Ω以下
にすることが好ましい。
正特性サーミスタ８のＲ25は、３００〜３０００Ωに選
ばれる。なお、消費電力は、Ｒ25が大きいほど、少なく
なる傾向があるため、トライアック制御用正特性サーミ
スタ８のＲ25は、好ましくは、１０００以上に選ばれ
る。また、正特性サーミスタ８は、その体積を３０〜６
０mm3 に製作される場合、この正特性サーミスタ８の比
抵抗および形状などの制約から、Ｒ25を２０００Ω以下
にすることが好ましい。
【００４０】以上のように、トライアック制御用正特性
サーミスタ８の体積、ＣＰ、およびＲ25をそれぞれ特定
的な範囲に選ぶことにより、少ない部品点数にもかかわ
らず、実使用範囲である−１０〜＋１００℃の周囲温度
の下で、モータ１の起動を完了する所定の時間範囲（通
常、１〜１０秒）内で、補助コイル２への電流を遮断で
き、かつ、半波時間を短く（通常、３秒以内）すること
ができる。
サーミスタ８の体積、ＣＰ、およびＲ25をそれぞれ特定
的な範囲に選ぶことにより、少ない部品点数にもかかわ
らず、実使用範囲である−１０〜＋１００℃の周囲温度
の下で、モータ１の起動を完了する所定の時間範囲（通
常、１〜１０秒）内で、補助コイル２への電流を遮断で
き、かつ、半波時間を短く（通常、３秒以内）すること
ができる。
【００４１】図６は、この発明の第２の実施形態による
モータ起動用回路が組み込まれたモータ駆動回路を示し
ている。なお、図６において、図１に示した要素に相当
する要素には同様の参照符号を付し、重複する説明は省
略する。
モータ起動用回路が組み込まれたモータ駆動回路を示し
ている。なお、図６において、図１に示した要素に相当
する要素には同様の参照符号を付し、重複する説明は省
略する。
【００４２】図６では、モータ１の起動時に動作する補
助コイル２に直列にトライアック７が接続されている。
また、これら補助コイル２およびトライアック７に並列
にトライアック制御用正特性サーミスタ８が接続され、
このトライアック制御用正特性サーミスタ８の一方の端
子がトライアック７のゲート端子Ｇに接続されている。
このトライアック制御用正特性サーミスタ８も、前述し
た第１の実施形態の場合と同様、Ｒ25が３００〜３００
０Ω、体積が３０〜６０mm3 、およびＣＰが７０〜１２
５℃となるように選ばれている。
助コイル２に直列にトライアック７が接続されている。
また、これら補助コイル２およびトライアック７に並列
にトライアック制御用正特性サーミスタ８が接続され、
このトライアック制御用正特性サーミスタ８の一方の端
子がトライアック７のゲート端子Ｇに接続されている。
このトライアック制御用正特性サーミスタ８も、前述し
た第１の実施形態の場合と同様、Ｒ25が３００〜３００
０Ω、体積が３０〜６０mm3 、およびＣＰが７０〜１２
５℃となるように選ばれている。
【００４３】図６に示した第２の実施形態によれば、図
１に示したモータ起動用正特性サーミスタ４が不要とな
るので、図１に示した第１の実施形態に比べて、さらに
部品点数の削減を図ることができる。
１に示したモータ起動用正特性サーミスタ４が不要とな
るので、図１に示した第１の実施形態に比べて、さらに
部品点数の削減を図ることができる。
【００４４】図７は、この発明の第３の実施形態による
モータ起動用回路が組み込まれたモータ駆動回路を示し
ている。なお、図７において、図１に示した要素に相当
する要素には同様の参照符号を付し、重複する説明は省
略する。
モータ起動用回路が組み込まれたモータ駆動回路を示し
ている。なお、図７において、図１に示した要素に相当
する要素には同様の参照符号を付し、重複する説明は省
略する。
【００４５】図７に示す実施形態は、図１に示す実施形
態と比較して、トライアック７のゲート端子Ｇとゲート
側の他の端子１２とを接続する抵抗１３をさらに備える
ことにおいてのみ相違している。
態と比較して、トライアック７のゲート端子Ｇとゲート
側の他の端子１２とを接続する抵抗１３をさらに備える
ことにおいてのみ相違している。
【００４６】図８は、この発明の第４の実施形態による
モータ起動用回路が組み込まれたモータ駆動回路を示し
ている。なお、図８において、図６または図７に示した
要素に相当する要素には同様の参照符号を付し、重複す
る説明は省略する。
モータ起動用回路が組み込まれたモータ駆動回路を示し
ている。なお、図８において、図６または図７に示した
要素に相当する要素には同様の参照符号を付し、重複す
る説明は省略する。
【００４７】図８に示す実施形態は、図１に示した実施
形態と図７に示した実施形態との関係と同様、図６に示
す実施形態と比較して、トライアック７のゲート端子Ｇ
とゲート側の他の端子１２とを接続する抵抗１３をさら
に備えることにおいてのみ相違している。
形態と図７に示した実施形態との関係と同様、図６に示
す実施形態と比較して、トライアック７のゲート端子Ｇ
とゲート側の他の端子１２とを接続する抵抗１３をさら
に備えることにおいてのみ相違している。
【００４８】これら図７および図８にそれぞれ示す実施
形態によれば、トライアック制御用正特性サーミスタ８
を通して流れる電流の一部が抵抗１３へも流れるので、
その分、ゲート端子Ｇへ流れる電流が小さくなる。この
ことは、トライアック７が確実にターンオンできるしき
い値（ゲート・トリガ電流）を高くすることと同じ結果
となるため、図１および図６にそれぞれ示す実施形態の
場合と比較して、遮断時間が若干短くなる。また、半波
時間も若干短くすることが可能となる。また、商用電源
６の電圧が高くなっても、ゲート電流は、抵抗１３に流
れる電流分だけ減じられるので、トライアック７が破壊
されることを有利に防止できる。
形態によれば、トライアック制御用正特性サーミスタ８
を通して流れる電流の一部が抵抗１３へも流れるので、
その分、ゲート端子Ｇへ流れる電流が小さくなる。この
ことは、トライアック７が確実にターンオンできるしき
い値（ゲート・トリガ電流）を高くすることと同じ結果
となるため、図１および図６にそれぞれ示す実施形態の
場合と比較して、遮断時間が若干短くなる。また、半波
時間も若干短くすることが可能となる。また、商用電源
６の電圧が高くなっても、ゲート電流は、抵抗１３に流
れる電流分だけ減じられるので、トライアック７が破壊
されることを有利に防止できる。
【００４９】これら第２ないし第４の実施形態において
も、消費電力のさらなる低減を図るためには、トライア
ック制御用正特性サーミスタ８のＲ25が１０００〜２０
００Ω、体積が３０〜５０mm3 、ＣＰが８５〜１１０℃
となるように選ばれることがなお好ましい。
も、消費電力のさらなる低減を図るためには、トライア
ック制御用正特性サーミスタ８のＲ25が１０００〜２０
００Ω、体積が３０〜５０mm3 、ＣＰが８５〜１１０℃
となるように選ばれることがなお好ましい。
【００５０】
【発明の効果】この発明によれば、前述のように、２５
℃での抵抗値が３００〜３０００Ω、体積が３０〜６０
mm3 、および前記２５℃での抵抗値の２倍になるときの
温度が７０〜１２５℃となるように選ばれたトライアッ
ク制御用正特性サーミスタを用いるので、−１０〜＋１
００℃の範囲で変化することのある周囲温度の下で、モ
ータが起動を完了する所定の時間範囲（通常、１〜１０
秒）内で、補助コイルに流れる電流を確実に遮断でき、
かつ半波時間を短くでき、さらにモータ起動後の消費電
力についても少なくすることができる。
℃での抵抗値が３００〜３０００Ω、体積が３０〜６０
mm3 、および前記２５℃での抵抗値の２倍になるときの
温度が７０〜１２５℃となるように選ばれたトライアッ
ク制御用正特性サーミスタを用いるので、−１０〜＋１
００℃の範囲で変化することのある周囲温度の下で、モ
ータが起動を完了する所定の時間範囲（通常、１〜１０
秒）内で、補助コイルに流れる電流を確実に遮断でき、
かつ半波時間を短くでき、さらにモータ起動後の消費電
力についても少なくすることができる。
【００５１】したがって、この発明に係るモータ起動用
回路は、たとえば冷蔵庫のコンプレッサ等のモータに関
連しての使用など、設置場所等における周囲温度の影響
をほとんど考慮することなく、使用することができる。
回路は、たとえば冷蔵庫のコンプレッサ等のモータに関
連しての使用など、設置場所等における周囲温度の影響
をほとんど考慮することなく、使用することができる。
【００５２】この発明において、トライアックのゲート
端子とゲート側の他の端子とを接続する抵抗をさらに備
えていると、トライアック制御用正特性サーミスタを通
して流れる電流の一部がこの抵抗へも流れるので、その
分、ゲート端子へ流れる電流を小さくすることができ
る。このことは、トライアックが確実にターンオンでき
るしきい値を高くすることと同じ結果となるため、遮断
時間を若干短くでき、また、半波時間も若干短くするこ
とができる。また、商用電源の電圧が高くなっても、ゲ
ート電流は、この抵抗に流れる電流分だけ減じられるの
で、トライアックが破壊されることを有利に防止でき
る。
端子とゲート側の他の端子とを接続する抵抗をさらに備
えていると、トライアック制御用正特性サーミスタを通
して流れる電流の一部がこの抵抗へも流れるので、その
分、ゲート端子へ流れる電流を小さくすることができ
る。このことは、トライアックが確実にターンオンでき
るしきい値を高くすることと同じ結果となるため、遮断
時間を若干短くでき、また、半波時間も若干短くするこ
とができる。また、商用電源の電圧が高くなっても、ゲ
ート電流は、この抵抗に流れる電流分だけ減じられるの
で、トライアックが破壊されることを有利に防止でき
る。
【００５３】また、この発明において、トライアック制
御用正特性サーミスタのＲ25が１０００〜２０００Ω、
体積が３０〜５０mm3 、ＣＰが８５〜１１０℃となるよ
うに選ばれていると、消費電力のさらなる低減を図るこ
とができる。
御用正特性サーミスタのＲ25が１０００〜２０００Ω、
体積が３０〜５０mm3 、ＣＰが８５〜１１０℃となるよ
うに選ばれていると、消費電力のさらなる低減を図るこ
とができる。
【図１】この発明の第１の実施形態によるモータ起動用
回路を組み込んだモータ駆動回路を示す。
回路を組み込んだモータ駆動回路を示す。
【図２】図１に示したモータ起動用回路に含まれる正特
性サーミスタ８のＣＰが７０℃の場合であって、周囲温
度が実使用温度で最も高い１００℃とされた場合の正特
性サーミスタ８の体積と遮断時間との関係を示す。
性サーミスタ８のＣＰが７０℃の場合であって、周囲温
度が実使用温度で最も高い１００℃とされた場合の正特
性サーミスタ８の体積と遮断時間との関係を示す。
【図３】図１に示したモータ起動用回路に含まれる正特
性サーミスタ８のＣＰが７０℃から１２５℃の各々の場
合であって、周囲温度が実使用温度で最も低い−１０℃
とされた場合の正特性サーミスタ８の体積と半波時間と
の関係を示す。
性サーミスタ８のＣＰが７０℃から１２５℃の各々の場
合であって、周囲温度が実使用温度で最も低い−１０℃
とされた場合の正特性サーミスタ８の体積と半波時間と
の関係を示す。
【図４】図１に示したモータ起動用回路に含まれる正特
性サーミスタ８の体積が３０mm3 の場合であって、周囲
温度が実使用温度で最も高い１００℃とされた場合の正
特性サーミスタ８のＣＰと遮断時間との関係を示す。
性サーミスタ８の体積が３０mm3 の場合であって、周囲
温度が実使用温度で最も高い１００℃とされた場合の正
特性サーミスタ８のＣＰと遮断時間との関係を示す。
【図５】図１に示したモータ起動用回路に含まれる正特
性サーミスタ８の体積が３０mm3 から６０mm3 の各々の
場合であって、周囲温度が実使用温度で最も低い−１０
℃とされた場合の正特性サーミスタ８のＣＰと半波時間
との関係を示す。
性サーミスタ８の体積が３０mm3 から６０mm3 の各々の
場合であって、周囲温度が実使用温度で最も低い−１０
℃とされた場合の正特性サーミスタ８のＣＰと半波時間
との関係を示す。
【図６】この発明の第２の実施形態によるモータ起動用
回路を組み込んだモータ駆動回路を示す。
回路を組み込んだモータ駆動回路を示す。
【図７】この発明の第３の実施形態によるモータ起動用
回路を組み込んだモータ駆動回路を示す。
回路を組み込んだモータ駆動回路を示す。
【図８】この発明の第４の実施形態によるモータ起動用
回路を組み込んだモータ駆動回路を示す。
回路を組み込んだモータ駆動回路を示す。
【図９】従来のモータ起動用回路を組み込んだモータ起
動用回路を示す。
動用回路を示す。
【図１０】従来の他のモータ起動用回路を組み込んだモ
ータ起動用回路を示す。
ータ起動用回路を示す。
【図１１】補助コイル２に流れる電流の波形を示し、
（ａ）は図１０の場合、（ｂ）は図１の場合を示す。
（ａ）は図１０の場合、（ｂ）は図１の場合を示す。
１ モータ ２ 補助コイル ３ 主コイル ４ モータ起動用正特性サーミスタ ７ トライアック ８ トライアック制御用正特性サーミスタ １２ 端子 １３ 抵抗 Ｇ ゲート端子
Claims (4)
- 【請求項１】 モータの起動時に動作する補助コイルと
モータの定常回転駆動を行なう主コイルとを備えたモー
タ駆動回路に組み込まれるモータ起動用回路であって、 前記補助コイルに直列に接続されるモータ起動用正特性
サーミスタおよびトライアックと、 前記モータ起動用正特性サーミスタに並列に接続される
とともに、その一方の端子が前記トライアックのゲート
端子に接続されるトライアック制御用正特性サーミスタ
とを備え、 前記トライアック制御用正特性サーミスタは、２５℃で
の抵抗値が３００〜３０００Ω、体積が３０〜６０m
m3 、および前記２５℃での抵抗値の２倍になるときの
温度が７０〜１２５℃であることを特徴とする、モータ
起動用回路。 - 【請求項２】 モータの起動時に動作する補助コイルと
モータの定常回転駆動を行なう主コイルとを備えたモー
タ駆動回路に組み込まれるモータ起動用回路であって、 前記補助コイルに直列に接続されるトライアックと、 前記補助コイルおよび前記トライアックに並列に接続さ
れるとともに、その一方の端子が前記トライアックのゲ
ート端子に接続されるトライアック制御用正特性サーミ
スタとを備え、 前記トライアック制御用正特性サーミスタは、２５℃で
の抵抗値が３００〜３０００Ω、体積が３０〜６０m
m3 、および前記２５℃での抵抗値の２倍になるときの
温度が７０〜１２５℃であることを特徴とする、モータ
起動用回路。 - 【請求項３】 前記トライアックのゲート端子とゲート
側の他の端子とを接続する抵抗をさらに備える、請求項
１または２に記載のモータ起動用回路。 - 【請求項４】 前記トライアック制御用正特性サーミス
タは、２５℃での抵抗値が１０００〜２０００Ω、体積
が３０〜５０mm3 、および前記２５℃での抵抗値の２倍
の抵抗値となるときの温度が８５〜１１０℃である、請
求項１ないし３のいずれかに記載のモータ起動用回路。
Priority Applications (9)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8094117A JPH09285168A (ja) | 1996-04-16 | 1996-04-16 | モータ起動用回路 |
| US08/831,992 US5898289A (en) | 1996-04-16 | 1997-04-01 | Motor start-up circuit with a triac and PTC thermistors |
| TW086104407A TW445697B (en) | 1996-04-16 | 1997-04-08 | Motor start-up circuit |
| DE69700272T DE69700272T2 (de) | 1996-04-16 | 1997-04-14 | Anlaufschaltung für einen Motor |
| DK97106099T DK0802621T3 (da) | 1996-04-16 | 1997-04-14 | Motorstartkredsløb |
| AT97106099T ATE181470T1 (de) | 1996-04-16 | 1997-04-14 | Anlaufschaltung für einen motor |
| EP97106099A EP0802621B1 (en) | 1996-04-16 | 1997-04-14 | Motor start-up circuit |
| CN97110755A CN1068732C (zh) | 1996-04-16 | 1997-04-16 | 电动机启动电路 |
| KR1019970013936A KR100255711B1 (ko) | 1996-04-16 | 1997-04-16 | 모터 기동용 회로 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8094117A JPH09285168A (ja) | 1996-04-16 | 1996-04-16 | モータ起動用回路 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09285168A true JPH09285168A (ja) | 1997-10-31 |
Family
ID=14101496
Family Applications (1)
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|---|---|---|---|---|
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| MY125213A (en) * | 1999-11-12 | 2006-07-31 | Lg Electronics Inc | "device and method for controlling supply of current and static capacitance to compressor" |
| JP3785366B2 (ja) * | 1999-11-12 | 2006-06-14 | エルジー エレクトロニクス インコーポレーテッド | 圧縮機への電流及び静電容量の供給を制御する装置並びに方法 |
| US7018416B2 (en) * | 2000-07-06 | 2006-03-28 | Zimmer Spine, Inc. | Bone implants and methods |
| US6570359B2 (en) | 2000-07-15 | 2003-05-27 | Umakant Dipa Dubhashi | Motor starting circuit |
| JP4097034B2 (ja) * | 2004-02-24 | 2008-06-04 | 株式会社センサータ・テクノロジーズジャパン | 省電力化モータ起動装置 |
| CN1294694C (zh) * | 2004-11-24 | 2007-01-10 | 常熟市天银机电有限公司 | 互感式无触点起动器 |
| CN101278476A (zh) * | 2005-10-07 | 2008-10-01 | Lg电子株式会社 | 节电型压缩机和具有该压缩机的冰箱及控制该冰箱的方法 |
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| KR101322316B1 (ko) * | 2007-05-10 | 2013-10-25 | 엘지전자 주식회사 | 냉장고용 모터의 기동제어장치 및 방법 |
| CN101800503B (zh) * | 2010-02-08 | 2011-06-15 | 杭州星帅尔电器有限公司 | 一种制冷压缩机用电子式起动器 |
| KR101301518B1 (ko) * | 2012-06-22 | 2013-09-04 | 김영준 | 아크없는 개폐기 및 보호기능을 포함한 삼상 전동기용 기동 회로 |
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|---|---|---|---|---|
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| US3683250A (en) * | 1970-07-29 | 1972-08-08 | Ecc Corp | Timed induction motor start switch utilizing positive temperature coefficient thermistor and semi-conductor switching device |
| US3965392A (en) * | 1974-01-02 | 1976-06-22 | Sprague Electric Company | Motor start system with two dissimilar PTCR elements |
| US4267635A (en) * | 1976-05-03 | 1981-05-19 | Texas Instruments Incorporated | Method of making a solid state electrical switch |
| US4161681A (en) * | 1977-03-17 | 1979-07-17 | General Electric Company | Prime mover, method of operating such and circuit |
| DE3021689A1 (de) * | 1980-06-10 | 1981-12-17 | Metabowerke GmbH & Co, 7440 Nürtingen | Ueberlastsicherung fuer den motor, insbesondere eines elektrohandwerkzeugs |
| JPS6339291A (ja) * | 1986-08-04 | 1988-02-19 | Sony Corp | 衛星放送受信機 |
| CA2085202C (en) * | 1992-03-24 | 1996-10-22 | Ricky L. Bunch | Positive temperature coefficient start winding protection |
| JPH05328767A (ja) * | 1992-05-25 | 1993-12-10 | Murata Mfg Co Ltd | 単相交流誘導モーターの起動回路 |
| JP3272493B2 (ja) * | 1992-12-05 | 2002-04-08 | 山田電機製造株式会社 | 単相誘導電動機の起動装置 |
| JPH06349603A (ja) * | 1993-06-04 | 1994-12-22 | Murata Mfg Co Ltd | 消磁回路用正特性サーミスタ |
| JP3292877B2 (ja) * | 1993-10-25 | 2002-06-17 | 山田電機製造株式会社 | 単相誘導電動機の起動装置 |
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Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7005827B2 (en) | 2004-07-23 | 2006-02-28 | Murata Manufacturing Co., Ltd. | Starting circuit for single-phase induction motor |
| JP2006060992A (ja) * | 2004-07-23 | 2006-03-02 | Murata Mfg Co Ltd | 単相誘導モータの起動回路 |
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