JPH09223425A - Ｎｂ−Ｔｉ合金超電導線材の製造方法 - Google Patents
Ｎｂ−Ｔｉ合金超電導線材の製造方法Info
- Publication number
- JPH09223425A JPH09223425A JP8029589A JP2958996A JPH09223425A JP H09223425 A JPH09223425 A JP H09223425A JP 8029589 A JP8029589 A JP 8029589A JP 2958996 A JP2958996 A JP 2958996A JP H09223425 A JPH09223425 A JP H09223425A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- alloy
- heat treatment
- superconducting wire
- wire
- matrix
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E40/00—Technologies for an efficient electrical power generation, transmission or distribution
- Y02E40/60—Superconducting electric elements or equipment; Power systems integrating superconducting elements or equipment
Landscapes
- Metal Extraction Processes (AREA)
- Superconductors And Manufacturing Methods Therefor (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 Ｎｂ−Ｔｉ合金フィラメントの断線を防止す
ると同時に、フィラメントの均一性を高めることにより
８Ｔという高い外部磁場中においても高いＪｃ（具体的
には、１１００Ａ／ｍｍ2 以上）を維持することのでき
るＮｂ−Ｔｉ合金超電導線材の製造方法を提供する。 【解決手段】 Ｃｕマトリックス中に多数のＮｂ−Ｔｉ
合金フィラメントを埋設した後、熱間押出と熱処理・伸
線加工を施すＮｂ−Ｔｉ合金超電導線材の製造方法にお
いて、前記Ｎｂ−Ｔｉ合金フィラメントをＴｉ及びＣｕ
のいずれとも反応しない材料で被覆してＣｕマトリック
ス中に埋設すると共に、上記熱間押出を４００〜９００
℃の温度範囲で行い、その後４００〜６００℃の温度範
囲で６〜２４時間の熱処理と伸線加工を繰り返す。
ると同時に、フィラメントの均一性を高めることにより
８Ｔという高い外部磁場中においても高いＪｃ（具体的
には、１１００Ａ／ｍｍ2 以上）を維持することのでき
るＮｂ−Ｔｉ合金超電導線材の製造方法を提供する。 【解決手段】 Ｃｕマトリックス中に多数のＮｂ−Ｔｉ
合金フィラメントを埋設した後、熱間押出と熱処理・伸
線加工を施すＮｂ−Ｔｉ合金超電導線材の製造方法にお
いて、前記Ｎｂ−Ｔｉ合金フィラメントをＴｉ及びＣｕ
のいずれとも反応しない材料で被覆してＣｕマトリック
ス中に埋設すると共に、上記熱間押出を４００〜９００
℃の温度範囲で行い、その後４００〜６００℃の温度範
囲で６〜２４時間の熱処理と伸線加工を繰り返す。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、核磁気共鳴（ＮＭ
Ｒ）装置に用いられる超電導マグネットの素材として有
用なＮｂ−Ｔｉ合金超電導線材の製造方法に関するもの
であり、特にＮｂ−Ｔｉ合金フィラメントの断線を防止
することに加えて、臨界電流密度（Ｊｃ）を向上させる
ことができ、しかもフィラメントの均一性が良好であり
超電導マグネットとした際の時間的電流減衰が少ないＮ
ｂ−Ｔｉ合金超電導線材の製造方法に関するものであ
る。
Ｒ）装置に用いられる超電導マグネットの素材として有
用なＮｂ−Ｔｉ合金超電導線材の製造方法に関するもの
であり、特にＮｂ−Ｔｉ合金フィラメントの断線を防止
することに加えて、臨界電流密度（Ｊｃ）を向上させる
ことができ、しかもフィラメントの均一性が良好であり
超電導マグネットとした際の時間的電流減衰が少ないＮ
ｂ−Ｔｉ合金超電導線材の製造方法に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】合金系超電導線材は加工性が良好であ
り、通常の伸線加工によって線材化できるので、早くか
ら実用化されており、また比較的安価で取り扱いも容易
であることから、各種の超電導材料が開発されている現
在でも、上記ＮＭＲ装置等において、４．２Ｋで８Ｔ
（テスラ）程度の磁界が要求される超電導マグネット用
材料として使用されている。尚、上記合金系超電導材料
として最初に実用化されたのはＮｂ−Ｚｒ合金であった
が、現在では超電導特性や加工性等の観点から、Ｎｂ−
Ｔｉ合金が合金系超電導線材として汎用されている。
り、通常の伸線加工によって線材化できるので、早くか
ら実用化されており、また比較的安価で取り扱いも容易
であることから、各種の超電導材料が開発されている現
在でも、上記ＮＭＲ装置等において、４．２Ｋで８Ｔ
（テスラ）程度の磁界が要求される超電導マグネット用
材料として使用されている。尚、上記合金系超電導材料
として最初に実用化されたのはＮｂ−Ｚｒ合金であった
が、現在では超電導特性や加工性等の観点から、Ｎｂ−
Ｔｉ合金が合金系超電導線材として汎用されている。
【０００３】上記Ｎｂ−Ｔｉ合金を用いて超電導線材を
製造するにあたっては、多数のＮｂ−Ｔｉ合金フィラメ
ントを、安定化の為のＣｕマトリックス中に埋設した状
態で熱間押出を施し、次いで熱処理と伸線加工を繰り返
すことが一般的である。
製造するにあたっては、多数のＮｂ−Ｔｉ合金フィラメ
ントを、安定化の為のＣｕマトリックス中に埋設した状
態で熱間押出を施し、次いで熱処理と伸線加工を繰り返
すことが一般的である。
【０００４】但し、熱間押出や熱処理時の温度が高過ぎ
ると、マトリックスのＣｕとＮｂ−Ｔｉ合金のＴｉとが
反応してＣｕＴｉ化合物を形成し、該ＣｕＴｉ化合物は
加工性が悪く、伸線加工を施してもそのままの形状及び
寸法を維持することにより、断線の原因となることが指
摘されている。
ると、マトリックスのＣｕとＮｂ−Ｔｉ合金のＴｉとが
反応してＣｕＴｉ化合物を形成し、該ＣｕＴｉ化合物は
加工性が悪く、伸線加工を施してもそのままの形状及び
寸法を維持することにより、断線の原因となることが指
摘されている。
【０００５】そこでＮｂ−Ｔｉ合金フィラメントとＣｕ
マトリックス間に、Ｔｉ及びＣｕのいずれとも反応しな
い材料を介在させることにより拡散に対するバリア層と
してＣｕＴｉ化合物の生成を防止するＮｂ−Ｔｉ合金超
電導線材の製造方法が提案されている（例えば、特公平
６−３６９０号，特開平６２−２３４８０７号，特開昭
６３−１２４３１０号等）。
マトリックス間に、Ｔｉ及びＣｕのいずれとも反応しな
い材料を介在させることにより拡散に対するバリア層と
してＣｕＴｉ化合物の生成を防止するＮｂ−Ｔｉ合金超
電導線材の製造方法が提案されている（例えば、特公平
６−３６９０号，特開平６２−２３４８０７号，特開昭
６３−１２４３１０号等）。
【０００６】これらの方法によれば、伸線加工中の断線
防止は可能である。しかしながら、８Ｔという高い磁場
においては高いＪｃが得られなかった。例えば、特開昭
６３−１２４３１０号公報の技術によれば、５Ｔの磁場
では１０００Ａ／ｍｍ2 を超えるＪｃが得られている
が、外部磁場が高くなるとＪｃが急激に下がり、８Ｔで
は１０００Ａ／ｍｍ2 を大幅に下回っている。また特公
平６−３６９０号公報でも５Ｔの外部磁場では高いＪｃ
が得られているが、８Ｔという高い磁界中では、やはり
Ｊｃが大幅に低下するものであった。
防止は可能である。しかしながら、８Ｔという高い磁場
においては高いＪｃが得られなかった。例えば、特開昭
６３−１２４３１０号公報の技術によれば、５Ｔの磁場
では１０００Ａ／ｍｍ2 を超えるＪｃが得られている
が、外部磁場が高くなるとＪｃが急激に下がり、８Ｔで
は１０００Ａ／ｍｍ2 を大幅に下回っている。また特公
平６−３６９０号公報でも５Ｔの外部磁場では高いＪｃ
が得られているが、８Ｔという高い磁界中では、やはり
Ｊｃが大幅に低下するものであった。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明は上記事情に着
目してなされたものであって、Ｎｂ−Ｔｉ合金フィラメ
ントの断線を防止すると同時に、フィラメントの均一性
を高めることにより８Ｔという高い外部磁場中において
も高いＪｃ（具体的には、１１００Ａ／ｍｍ2 以上）を
維持することのできるＮｂ−Ｔｉ合金超電導線材の製造
方法を提供しようとするものである。
目してなされたものであって、Ｎｂ−Ｔｉ合金フィラメ
ントの断線を防止すると同時に、フィラメントの均一性
を高めることにより８Ｔという高い外部磁場中において
も高いＪｃ（具体的には、１１００Ａ／ｍｍ2 以上）を
維持することのできるＮｂ−Ｔｉ合金超電導線材の製造
方法を提供しようとするものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記の課題を解決した本
発明の製造方法とは、Ｃｕマトリックス中に多数のＮｂ
−Ｔｉ合金フィラメントを埋設した後、熱間押出と熱処
理・伸線加工を施すＮｂ−Ｔｉ合金超電導線材の製造方
法において、前記Ｎｂ−Ｔｉ合金フィラメントをＴｉ及
びＣｕのいずれとも反応しない材料で被覆してＣｕマト
リックス中に埋設すると共に、上記熱間押出を４００〜
９００℃の温度範囲で行い、その後４００〜６００℃の
温度範囲で６〜２４時間の熱処理および伸線加工を行う
ことを要旨とするものである。尚、Ｎｂ−Ｔｉ合金フィ
ラメントの被覆材料としては、Ｎｂ，Ｔａ，Ｖ，Ｎｂ−
Ｔａ合金，Ｎｂ−Ｖ合金，Ｎｂ−Ｚｒ合金，Ｎｂ−Ｈｆ
合金よりなる群から選ばれる１種を用いれば良い。
発明の製造方法とは、Ｃｕマトリックス中に多数のＮｂ
−Ｔｉ合金フィラメントを埋設した後、熱間押出と熱処
理・伸線加工を施すＮｂ−Ｔｉ合金超電導線材の製造方
法において、前記Ｎｂ−Ｔｉ合金フィラメントをＴｉ及
びＣｕのいずれとも反応しない材料で被覆してＣｕマト
リックス中に埋設すると共に、上記熱間押出を４００〜
９００℃の温度範囲で行い、その後４００〜６００℃の
温度範囲で６〜２４時間の熱処理および伸線加工を行う
ことを要旨とするものである。尚、Ｎｂ−Ｔｉ合金フィ
ラメントの被覆材料としては、Ｎｂ，Ｔａ，Ｖ，Ｎｂ−
Ｔａ合金，Ｎｂ−Ｖ合金，Ｎｂ−Ｚｒ合金，Ｎｂ−Ｈｆ
合金よりなる群から選ばれる１種を用いれば良い。
【０００９】
【発明の実施の形態】Ｎｂ−Ｔｉ合金超電導線材では、
その超電導特性の重要な指標のひとつであるＪｃを高め
る為には、磁束をピン止めするピンニングセンターの形
成を目的として、不純物や析出物または格子欠陥や転位
等の不均質点がＮｂ−Ｔｉ合金内部に導入されるのが一
般的であり、Ｎｂ−Ｔｉ合金を熱処理することによっ
て、超電導相（β相）の中に常電導相（α−Ｔｉ相）を
析出させることが有効であることが知られている。つま
り熱処理前に減面加工を施して歪エネルギーを蓄えてα
−Ｔｉ相が析出し易い状態とし、その後熱処理を施すこ
とによりα−Ｔｉ相を析出させるのである。
その超電導特性の重要な指標のひとつであるＪｃを高め
る為には、磁束をピン止めするピンニングセンターの形
成を目的として、不純物や析出物または格子欠陥や転位
等の不均質点がＮｂ−Ｔｉ合金内部に導入されるのが一
般的であり、Ｎｂ−Ｔｉ合金を熱処理することによっ
て、超電導相（β相）の中に常電導相（α−Ｔｉ相）を
析出させることが有効であることが知られている。つま
り熱処理前に減面加工を施して歪エネルギーを蓄えてα
−Ｔｉ相が析出し易い状態とし、その後熱処理を施すこ
とによりα−Ｔｉ相を析出させるのである。
【００１０】しかしながら、前記した従来の製造方法で
は、熱処理温度と熱処理時間が規定されておらず、上記
α−Ｔｉ相の有するピンニングセンターとしての役割を
十分に利用しているとは言えず、バリア層の存在は主と
して拡散防止層として機能しているだけであり、８Ｔと
いう高い磁場において１１００Ａ／ｍｍ2 以上の高いＪ
ｃを維持できる超電導線材の製造方法に関しては、全く
開示されていなかった。
は、熱処理温度と熱処理時間が規定されておらず、上記
α−Ｔｉ相の有するピンニングセンターとしての役割を
十分に利用しているとは言えず、バリア層の存在は主と
して拡散防止層として機能しているだけであり、８Ｔと
いう高い磁場において１１００Ａ／ｍｍ2 以上の高いＪ
ｃを維持できる超電導線材の製造方法に関しては、全く
開示されていなかった。
【００１１】本発明者らは鋭意研究を重ねた結果、バリ
ア付き複合ビレットの押出工程以降の製造条件を制御す
れば、ピンニング効果に優れたピンニングセンターを多
数析出させることによって、高い磁場においても高いＪ
ｃを維持できる超電導線材を製造できることを見出し、
本発明方法に想到したものである。
ア付き複合ビレットの押出工程以降の製造条件を制御す
れば、ピンニング効果に優れたピンニングセンターを多
数析出させることによって、高い磁場においても高いＪ
ｃを維持できる超電導線材を製造できることを見出し、
本発明方法に想到したものである。
【００１２】まず本発明では、バリア付き複合ビレット
を４００〜９００℃の温度範囲で押出すことによって、
押出比（押出前後のビレット断面積比）を大きくとり、
Ｎｂ−Ｔｉ合金に歪エネルギーを蓄えてα−Ｔｉが析出
し易い状態にするものである。本発明は押出比の下限を
設定するものではないが、押出比は８以上が好ましく、
大きければ大きい程、歪エネルギーを蓄える上で有効で
ある。
を４００〜９００℃の温度範囲で押出すことによって、
押出比（押出前後のビレット断面積比）を大きくとり、
Ｎｂ−Ｔｉ合金に歪エネルギーを蓄えてα−Ｔｉが析出
し易い状態にするものである。本発明は押出比の下限を
設定するものではないが、押出比は８以上が好ましく、
大きければ大きい程、歪エネルギーを蓄える上で有効で
ある。
【００１３】また押出温度が、４００℃未満では押出比
を十分にとることが困難であり、一方９００℃を超える
とマトリックスのＣｕが軟化しすぎて正常な押出ができ
ないので、押出温度は４００〜９００℃に規定した。
を十分にとることが困難であり、一方９００℃を超える
とマトリックスのＣｕが軟化しすぎて正常な押出ができ
ないので、押出温度は４００〜９００℃に規定した。
【００１４】上記押出工程に次いで、本発明では４００
〜６００℃で６〜２４時間の熱処理工程と伸線工程を繰
り返すことにより、ピンニングサイトとして必要十分な
α−Ｔｉを析出させるものである。熱処理温度が４００
℃未満では十分なα−Ｔｉが析出せず、高いＪｃや、フ
ィラメントとしての優れた均一性を得ることができな
い。一方６００℃を超えると、熱処理時間との関連でα
−Ｔｉが過剰に析出して伸線途中に断線する頻度が高く
なる。従って、熱処理温度は４００〜６００℃に設定し
た。また熱処理時間は、６時間未満では十分なα−Ｔｉ
が析出せず、高いＪｃや、フィラメントとしての優れた
均一性を得ることができない。一方２４時間を超える
と、熱処理温度との関連でα−Ｔｉが過剰に析出して伸
線途中に断線する頻度が高くなる。従って、熱処理時間
は６〜２４時間に設定した。
〜６００℃で６〜２４時間の熱処理工程と伸線工程を繰
り返すことにより、ピンニングサイトとして必要十分な
α−Ｔｉを析出させるものである。熱処理温度が４００
℃未満では十分なα−Ｔｉが析出せず、高いＪｃや、フ
ィラメントとしての優れた均一性を得ることができな
い。一方６００℃を超えると、熱処理時間との関連でα
−Ｔｉが過剰に析出して伸線途中に断線する頻度が高く
なる。従って、熱処理温度は４００〜６００℃に設定し
た。また熱処理時間は、６時間未満では十分なα−Ｔｉ
が析出せず、高いＪｃや、フィラメントとしての優れた
均一性を得ることができない。一方２４時間を超える
と、熱処理温度との関連でα−Ｔｉが過剰に析出して伸
線途中に断線する頻度が高くなる。従って、熱処理時間
は６〜２４時間に設定した。
【００１５】熱処理は繰り返す回数が多い程良く、上記
熱処理時間と熱処理温度との関係で適宜設定すればよい
が、多過ぎても生産性を損なうので３〜５回程度行うこ
とが推奨される。
熱処理時間と熱処理温度との関係で適宜設定すればよい
が、多過ぎても生産性を損なうので３〜５回程度行うこ
とが推奨される。
【００１６】フィラメントとするＮｂ−Ｔｉ合金の組成
としては、加工性，超電導特性，経済性等の観点から汎
用されているＮｂに５０〜７０％のＴｉが添加されてい
るＮｂ−Ｔｉ合金を用いれば良い。
としては、加工性，超電導特性，経済性等の観点から汎
用されているＮｂに５０〜７０％のＴｉが添加されてい
るＮｂ−Ｔｉ合金を用いれば良い。
【００１７】Ｎｂ−Ｔｉ合金フィラメントの被覆材料と
しては、Ｎｂ，Ｔａ，Ｖ，Ｎｂ−Ｔａ合金，Ｎｂ−Ｖ合
金，Ｎｂ−Ｚｒ合金，Ｎｂ−Ｈｆ合金よりなる群から選
ばれる１種を用いれば、Ｃｕマトリックスに対するバリ
ア層とすることができ、しかもＮｂ−Ｔｉ合金フィラメ
ントに悪影響を与えることがない。尚、Ｎｂ−Ｔａ合金
は全率固溶体であり、ＮｂとＴａの組成比にかかわらず
加工性は良好であるので組成比は任意に設定すれば良い
が、Ｎｂ−Ｖ合金，Ｎｂ−Ｚｒ合金，Ｎｂ−Ｈｆ合金を
用いる場合には、Ｖ，Ｚｒ，Ｈｆの含有率が高過ぎると
加工性が劣化するので含有率は５％以下とすることが望
ましい。
しては、Ｎｂ，Ｔａ，Ｖ，Ｎｂ−Ｔａ合金，Ｎｂ−Ｖ合
金，Ｎｂ−Ｚｒ合金，Ｎｂ−Ｈｆ合金よりなる群から選
ばれる１種を用いれば、Ｃｕマトリックスに対するバリ
ア層とすることができ、しかもＮｂ−Ｔｉ合金フィラメ
ントに悪影響を与えることがない。尚、Ｎｂ−Ｔａ合金
は全率固溶体であり、ＮｂとＴａの組成比にかかわらず
加工性は良好であるので組成比は任意に設定すれば良い
が、Ｎｂ−Ｖ合金，Ｎｂ−Ｚｒ合金，Ｎｂ−Ｈｆ合金を
用いる場合には、Ｖ，Ｚｒ，Ｈｆの含有率が高過ぎると
加工性が劣化するので含有率は５％以下とすることが望
ましい。
【００１８】以下本発明を実施例によって更に詳細に説
明するが、下記実施例は本発明を限定する性質のもので
はなく、前・後記の趣旨に徴して設計変更することはい
ずれも本発明の技術的範囲に含まれるものである。
明するが、下記実施例は本発明を限定する性質のもので
はなく、前・後記の趣旨に徴して設計変更することはい
ずれも本発明の技術的範囲に含まれるものである。
【００１９】
【実施例】実施例１ φ６ｍｍ×２００ｍｍのＮｂ−Ｔｉ合金ロッドに厚さ２
５μｍのＮｂシートを３回巻きつけた５５本の線材を、
予め穿孔されているφ６７ｍｍ×２００ｍｍの無酸素銅
に埋設し、両端に無酸素銅の蓋を溶接して複合ビレット
とした。
５μｍのＮｂシートを３回巻きつけた５５本の線材を、
予め穿孔されているφ６７ｍｍ×２００ｍｍの無酸素銅
に埋設し、両端に無酸素銅の蓋を溶接して複合ビレット
とした。
【００２０】この複合ビレットを６００℃、押出比２０
で押出し、その後熱処理と伸線を繰り返してφ１ｍｍの
Ｎｂ−Ｔｉ合金超電導線材とした。熱処理温度は５００
℃、熱処理時間は１２時間とし、合計４回の熱処理と伸
線を繰り返した。
で押出し、その後熱処理と伸線を繰り返してφ１ｍｍの
Ｎｂ−Ｔｉ合金超電導線材とした。熱処理温度は５００
℃、熱処理時間は１２時間とし、合計４回の熱処理と伸
線を繰り返した。
【００２１】このようにして得られた線材の断面を顕微
鏡で観察したところ、Ｎｂ−Ｔｉ合金フィラメントの周
囲には厚さ約１μｍのＮｂが切れめなく付着しており、
他の生成物は認められなかった。
鏡で観察したところ、Ｎｂ−Ｔｉ合金フィラメントの周
囲には厚さ約１μｍのＮｂが切れめなく付着しており、
他の生成物は認められなかった。
【００２２】上記線材の超電導特性を調べたところ、外
部磁場８ＴにおいてＪｃは１２３０Ａ／ｍｍ2 ，ｎ値は
５２であった。尚、ｎ値とはＮｂ−Ｔｉ合金フィラメン
トの健全加工性の指標となり、その値が大きい程、フィ
ラメント径が均一であり、マグネットとした際の時間的
電流減衰が小さいことが知られている。
部磁場８ＴにおいてＪｃは１２３０Ａ／ｍｍ2 ，ｎ値は
５２であった。尚、ｎ値とはＮｂ−Ｔｉ合金フィラメン
トの健全加工性の指標となり、その値が大きい程、フィ
ラメント径が均一であり、マグネットとした際の時間的
電流減衰が小さいことが知られている。
【００２３】実施例２ 表１に示す様に、押出温度，押出比，熱処理温度，熱処
理時間を種々変更したこと以外は実施例１と同様にし
て、超電導線材を作製し、Ｊｃ及びｎ値を測定した。結
果は表１に併記する。
理時間を種々変更したこと以外は実施例１と同様にし
て、超電導線材を作製し、Ｊｃ及びｎ値を測定した。結
果は表１に併記する。
【００２４】
【表１】
【００２５】Ｎｏ．１〜６は本発明の条件を全て満足す
る本発明例であり、いずれもＪｃが高くｎ値が大きい。
一方Ｎｏ．７〜１４は、本発明の条件を満足しない比較
例であり、Ｊｃ及びｎ値が低かった。特に、バリア層の
ないＮｏ．７とＮｏ．１１では断線が発生し、また押出
温度が高過ぎたＮｏ．１０では、異常押出が発生した。
る本発明例であり、いずれもＪｃが高くｎ値が大きい。
一方Ｎｏ．７〜１４は、本発明の条件を満足しない比較
例であり、Ｊｃ及びｎ値が低かった。特に、バリア層の
ないＮｏ．７とＮｏ．１１では断線が発生し、また押出
温度が高過ぎたＮｏ．１０では、異常押出が発生した。
【００２６】
【発明の効果】本発明は以上の様に構成されているの
で、Ｎｂ−Ｔｉ合金フィラメントの断線を防止すると共
に、８Ｔという高い磁場においてもＪｃが高く、しかも
フィラメントの均一性を高めて超電導マグネットの時間
的電流減衰を少なくするＮｂ−Ｔｉ合金超電導線材の製
造方法が提供できることとなった。
で、Ｎｂ−Ｔｉ合金フィラメントの断線を防止すると共
に、８Ｔという高い磁場においてもＪｃが高く、しかも
フィラメントの均一性を高めて超電導マグネットの時間
的電流減衰を少なくするＮｂ−Ｔｉ合金超電導線材の製
造方法が提供できることとなった。
Claims (2)
- 【請求項１】 Ｃｕマトリックス中に多数のＮｂ−Ｔｉ
合金フィラメントを埋設した後、熱間押出と熱処理・伸
線加工を施すＮｂ−Ｔｉ合金超電導線材の製造方法にお
いて、 前記Ｎｂ−Ｔｉ合金フィラメントをＴｉ及びＣｕのいず
れとも反応しない材料で被覆してＣｕマトリックス中に
埋設すると共に、 上記熱間押出を４００〜９００℃の温度範囲で行い、 その後４００〜６００℃の温度範囲で６〜２４時間の熱
処理および伸線加工を行うことを特徴とするフィラメン
トの均一性に優れたＮｂ−Ｔｉ合金超電導線材の製造方
法。 - 【請求項２】 Ｔｉ及びＣｕのいずれとも反応しない材
料として、Ｎｂ，Ｔａ，Ｖ，Ｎｂ−Ｔａ合金，Ｎｂ−Ｖ
合金，Ｎｂ−Ｚｒ合金，Ｎｂ−Ｈｆ合金よりなる群から
選ばれる１種を用いる請求項１に記載の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8029589A JPH09223425A (ja) | 1996-02-16 | 1996-02-16 | Ｎｂ−Ｔｉ合金超電導線材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8029589A JPH09223425A (ja) | 1996-02-16 | 1996-02-16 | Ｎｂ−Ｔｉ合金超電導線材の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09223425A true JPH09223425A (ja) | 1997-08-26 |
Family
ID=12280272
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8029589A Pending JPH09223425A (ja) | 1996-02-16 | 1996-02-16 | Ｎｂ−Ｔｉ合金超電導線材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09223425A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006100150A (ja) * | 2004-09-30 | 2006-04-13 | National Institute For Materials Science | 難加工性超伝導合金多芯線の製造方法 |
| JP2015176808A (ja) * | 2014-03-17 | 2015-10-05 | 日立金属株式会社 | 複合導体 |
| CN113061792A (zh) * | 2019-12-24 | 2021-07-02 | 南京达迈科技实业有限公司 | 一种低温超导Nb-Ti合金毛细管及其制备方法 |
| CN114535343A (zh) * | 2022-04-26 | 2022-05-27 | 西部宝德科技股份有限公司 | 钛纤维制备方法 |
-
1996
- 1996-02-16 JP JP8029589A patent/JPH09223425A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006100150A (ja) * | 2004-09-30 | 2006-04-13 | National Institute For Materials Science | 難加工性超伝導合金多芯線の製造方法 |
| JP2015176808A (ja) * | 2014-03-17 | 2015-10-05 | 日立金属株式会社 | 複合導体 |
| CN113061792A (zh) * | 2019-12-24 | 2021-07-02 | 南京达迈科技实业有限公司 | 一种低温超导Nb-Ti合金毛细管及其制备方法 |
| CN113061792B (zh) * | 2019-12-24 | 2022-04-05 | 南京达迈科技实业有限公司 | 一种低温超导Nb-Ti合金毛细管及其制备方法 |
| CN114535343A (zh) * | 2022-04-26 | 2022-05-27 | 西部宝德科技股份有限公司 | 钛纤维制备方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR100761607B1 (ko) | Ｎｂ₃Ｓｎ 초전도 선재 제조용 전구체, Ｎｂ₃Ｓｎ 초전도선재 및 이를 제조하는 방법 | |
| JP2007141796A (ja) | 超電導線材製造用ＮｂまたはＮｂ基合金棒およびＮｂ３Ｓｎ超電導線材の製造方法 | |
| JPH0419918A (ja) | Ｎｂ↓３Ａｌ系超電導線材の製造方法並びに製造装置 | |
| JP2006156343A (ja) | 超伝導素子の製造方法 | |
| US6470564B1 (en) | Method of manufacturing aluminum-stabilized superconducting wire | |
| JPH09223425A (ja) | Ｎｂ−Ｔｉ合金超電導線材の製造方法 | |
| JPS5823110A (ja) | Ｎｂ↓３Ｓｎ複合超電導体の製造法 | |
| US5504984A (en) | Methods of manufacturing Nb3 Al superconducting wire and coil | |
| JP3588628B2 (ja) | Ｎｂ３Ａｌ極細多芯超伝導線の製造方法 | |
| US4094059A (en) | Method for producing composite superconductors | |
| JP3433937B2 (ja) | 超伝導性合金を製造する方法 | |
| US5374320A (en) | Nb-Ti alloy type superconducting wire | |
| US6376099B1 (en) | CU-containing NB3A1 multifilamentary superconductive wire and process for producing the same | |
| JP5557086B2 (ja) | Ｎｂ３Ａｌ超電導線材 | |
| JP4754158B2 (ja) | アルミニウムを主成分とする低温安定化材を含む超伝導性導体 | |
| JP2006147535A (ja) | 超伝導素子の製造方法 | |
| JPH0619930B2 (ja) | ニオブ・チタン極細多芯超電導線 | |
| JP2861545B2 (ja) | Ｎｂ系化合物超電導コイルの製造方法 | |
| JPH02148620A (ja) | Ｎｂ↓３Ａｌ超電導線の製造方法 | |
| JP2000164053A (ja) | アルミニウム安定化超電導線の製造方法 | |
| JPH0581945A (ja) | ＮｂＴｉ系超電導線の製造方法 | |
| JP2001052547A (ja) | Ｎｂ３Ａｌ化合物系超電導線およびその製造方法 | |
| JPH0963371A (ja) | Ｎｂ−Ｔｉ合金超電導線材の製造方法 | |
| JPH06290651A (ja) | Ｎｂ３Ｘ系超電導線材およびその製造方法 | |
| Ikeno et al. | Development of Nb3Sn Superconducting Wire Using an In-Situ Processed Large Ingot |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20030729 |