JPH09217152A - 磁歪材料およびその製造方法 - Google Patents
磁歪材料およびその製造方法Info
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- JPH09217152A JPH09217152A JP8340631A JP34063196A JPH09217152A JP H09217152 A JPH09217152 A JP H09217152A JP 8340631 A JP8340631 A JP 8340631A JP 34063196 A JP34063196 A JP 34063196A JP H09217152 A JPH09217152 A JP H09217152A
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- H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
- H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
- H01F1/0302—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity characterised by unspecified or heterogeneous hardness or specially adapted for magnetic hardness transitions
- H01F1/0306—Metals or alloys, e.g. LAVES phase alloys of the MgCu2-type
Abstract
(57)【要約】
【課題】 実用的な機械的強度を持ち、且つ磁歪量を大
幅に向上させた磁歪材料を提供する。 【解決手段】 磁歪材料は希土類元素および遷移金属元
素を含み、また材料全体に分散する複数の球状空孔を有
し、さらに空孔率Ｖｃを１０％≦Ｖｃ≦４０％に設定さ
れる。
幅に向上させた磁歪材料を提供する。 【解決手段】 磁歪材料は希土類元素および遷移金属元
素を含み、また材料全体に分散する複数の球状空孔を有
し、さらに空孔率Ｖｃを１０％≦Ｖｃ≦４０％に設定さ
れる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は磁歪材料、特に、希
土類元素および遷移金属元素を含む磁歪材料およびその
製造方法に関する。
土類元素および遷移金属元素を含む磁歪材料およびその
製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、この種の磁歪材料は、例えば特開
平１−２４６３４２号公報に開示されたように公知であ
る。
平１−２４６３４２号公報に開示されたように公知であ
る。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら従来の磁
歪材料は、機械的強度を高くするために密度を理論密度
に対して略１００％に設定されていることに起因して、
磁場をかけられたときに磁歪材料がその体積を略一定と
して磁場方向に変形するため、磁歪量が比較的小さいと
いう問題があった。
歪材料は、機械的強度を高くするために密度を理論密度
に対して略１００％に設定されていることに起因して、
磁場をかけられたときに磁歪材料がその体積を略一定と
して磁場方向に変形するため、磁歪量が比較的小さいと
いう問題があった。
【０００４】磁歪材料は、例えば実開平３−３５２６０
号公報および特開平６−５８４４５号公報に開示される
ように自動車用エンジンの燃料噴射弁等に用いられてい
る。燃料噴射弁等に必要とされる機械的強度は比較的低
くて足り、したがって燃料噴射弁等に用いられる磁歪材
料には、実用的な機械的強度を持った上で、より大きな
磁歪量を持つことが要求される。
号公報および特開平６−５８４４５号公報に開示される
ように自動車用エンジンの燃料噴射弁等に用いられてい
る。燃料噴射弁等に必要とされる機械的強度は比較的低
くて足り、したがって燃料噴射弁等に用いられる磁歪材
料には、実用的な機械的強度を持った上で、より大きな
磁歪量を持つことが要求される。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、実用的な機械
的強度を持ち、且つ磁歪量を大幅に向上させた磁歪材料
を提供することを目的とする。
的強度を持ち、且つ磁歪量を大幅に向上させた磁歪材料
を提供することを目的とする。
【０００６】前記目的を達成するため本発明によれば、
希土類元素および遷移金属元素を含む磁歪材料におい
て、材料全体に分散する複数の球状空孔を有し、空孔率
Ｖｃが１０％≦Ｖｃ≦４０％である磁歪材料が提供され
る。その球状空孔には、複数の空孔が連なって細長くな
ったものも含まれる。
希土類元素および遷移金属元素を含む磁歪材料におい
て、材料全体に分散する複数の球状空孔を有し、空孔率
Ｖｃが１０％≦Ｖｃ≦４０％である磁歪材料が提供され
る。その球状空孔には、複数の空孔が連なって細長くな
ったものも含まれる。
【０００７】磁歪材料を前記のような空孔率Ｖｃを持つ
ようにポーラスに構成すると、高密度な磁歪材料に比べ
てその変形能が増し、これにより磁歪材料の磁歪量を増
大させることができる。
ようにポーラスに構成すると、高密度な磁歪材料に比べ
てその変形能が増し、これにより磁歪材料の磁歪量を増
大させることができる。
【０００８】また空孔率Ｖｃを前記のように設定するこ
とにより、例えば自動車用エンジンの燃料噴射弁用構成
材料として磁歪材料を用いる場合、その磁歪材料に要求
される実用的な機械的強度を満足することができる。
とにより、例えば自動車用エンジンの燃料噴射弁用構成
材料として磁歪材料を用いる場合、その磁歪材料に要求
される実用的な機械的強度を満足することができる。
【０００９】ただし、空孔率ＶｃがＶｃ＜５％では強度
は高くなるものの磁歪量が低下し、一方、Ｖｃ＞４０％
では強度および磁歪量が共に低下する。前記空孔率Ｖｃ
の範囲において、空孔が球状をなす方が、片状をなす場
合よりも磁歪材料の強度は高く、また磁歪量も大きい。
は高くなるものの磁歪量が低下し、一方、Ｖｃ＞４０％
では強度および磁歪量が共に低下する。前記空孔率Ｖｃ
の範囲において、空孔が球状をなす方が、片状をなす場
合よりも磁歪材料の強度は高く、また磁歪量も大きい。
【００１０】本発明は前記のようなポーラスな磁歪材料
を容易に得ることが可能な前記製造方法を提供すること
を目的する。
を容易に得ることが可能な前記製造方法を提供すること
を目的する。
【００１１】前記目的を達成するため本発明によれば、
遷移金属元素および最終Ｓｍ量よりも過剰のＳｍを含有
する素材を鋳造し、次いでその素材に熱処理を施し、そ
の熱処理過程で過剰のＳｍを除去して複数の球状空孔を
形成する磁歪材料の製造方法が提供される。
遷移金属元素および最終Ｓｍ量よりも過剰のＳｍを含有
する素材を鋳造し、次いでその素材に熱処理を施し、そ
の熱処理過程で過剰のＳｍを除去して複数の球状空孔を
形成する磁歪材料の製造方法が提供される。
【００１２】この方法によれば、前記のようなポーラス
な磁歪材料を容易に製造することができる。
な磁歪材料を容易に製造することができる。
【００１３】
【発明の実施の形態】磁歪材料は、希土類元素および遷
移金属元素を含み、材料全体に分散する複数の球状空孔
を有し、空孔率Ｖｃを１０％≦Ｖｃ≦４０％に設定され
る。
移金属元素を含み、材料全体に分散する複数の球状空孔
を有し、空孔率Ｖｃを１０％≦Ｖｃ≦４０％に設定され
る。
【００１４】希土類元素にはＳｍ、Ｐｒ、Ｙｂ等から選
択される少なくとも一種が該当し、また遷移金属元素に
はＦｅ、Ｎｉ、Ｃｏ等から選択される少なくとも一種が
該当する。
択される少なくとも一種が該当し、また遷移金属元素に
はＦｅ、Ｎｉ、Ｃｏ等から選択される少なくとも一種が
該当する。
【００１５】前記のように構成された磁歪材料は、例え
ば７００ppm 以上の大きな磁歪量と、例えば１０kgｆ／
mm2 以上の圧縮強さを有し、これは前記燃料噴射弁用構
成材料として有効である。
ば７００ppm 以上の大きな磁歪量と、例えば１０kgｆ／
mm2 以上の圧縮強さを有し、これは前記燃料噴射弁用構
成材料として有効である。
【００１６】また磁歪材料全体に複数の希土類元素単
相、例えばＳｍ単相を分散させ、各Ｓｍ単相を構成する
Ｓｍの含有量の和Ｔを０．１原子％≦Ｔ≦１．３原子％
に設定すると、磁歪材料の曲げ強さを、１〜５kgｆ／mm
2 に高めることが可能であり、これもまた前記燃料噴射
弁用構成材料として有効である。ただし、Ｔ＜０．１原
子％では曲げ強さが低下し、一方、Ｔ＞１．３原子％で
は磁歪量が低下する。
相、例えばＳｍ単相を分散させ、各Ｓｍ単相を構成する
Ｓｍの含有量の和Ｔを０．１原子％≦Ｔ≦１．３原子％
に設定すると、磁歪材料の曲げ強さを、１〜５kgｆ／mm
2 に高めることが可能であり、これもまた前記燃料噴射
弁用構成材料として有効である。ただし、Ｔ＜０．１原
子％では曲げ強さが低下し、一方、Ｔ＞１．３原子％で
は磁歪量が低下する。
【００１７】前記のようなポーラスな磁歪材料、例えば
希土類元素がＳｍである磁歪材料は、次のような方法で
製造される。
希土類元素がＳｍである磁歪材料は、次のような方法で
製造される。
【００１８】即ち、遷移金属元素および最終Ｓｍ量より
も過剰のＳｍを含有する素材を鋳造し、次いでその素材
に熱処理を施し、その熱処理過程で過剰のＳｍを、蒸発
および／または溶出させることにより除去して複数の球
状空孔を形成する。
も過剰のＳｍを含有する素材を鋳造し、次いでその素材
に熱処理を施し、その熱処理過程で過剰のＳｍを、蒸発
および／または溶出させることにより除去して複数の球
状空孔を形成する。
【００１９】例えば、ＳｍＦｅ2 （金属間化合物、以
下、ＩＭＣと称す）相よりなる磁歪材料を製造するに当
っては、素材としては、基本的には複数のＳｍ単相と少
なくとも１つのＳｍＦｅ2 相とよりなるものが用いられ
る。この場合、素材は少なくとも１つのＳｍＦｅ3 （Ｉ
ＭＣ）相および少なくとも１つのＳｍ2 Ｆｅ17（ＩＭ
Ｃ）相の少なくとも一方を含んでいてもよい。
下、ＩＭＣと称す）相よりなる磁歪材料を製造するに当
っては、素材としては、基本的には複数のＳｍ単相と少
なくとも１つのＳｍＦｅ2 相とよりなるものが用いられ
る。この場合、素材は少なくとも１つのＳｍＦｅ3 （Ｉ
ＭＣ）相および少なくとも１つのＳｍ2 Ｆｅ17（ＩＭ
Ｃ）相の少なくとも一方を含んでいてもよい。
【００２０】ＳｍＦｅ2 相よりなる磁歪材料において、
Ｓｍ含有量は図１のＳｍ−Ｆｅ系二元平衡状態図から明
らかなようにＳｍ≦３３．３原子％であるから、素材に
おけるＳｍ含有量はＳｍ＞３３．３原子％に設定され
る。
Ｓｍ含有量は図１のＳｍ−Ｆｅ系二元平衡状態図から明
らかなようにＳｍ≦３３．３原子％であるから、素材に
おけるＳｍ含有量はＳｍ＞３３．３原子％に設定され
る。
【００２１】鋳型としては、熱収縮による割れを防ぐた
めに、溶湯の凝固時に、７００℃までの冷却速度を１０
０〜１０００℃／min に制御することが可能な熱容量を
持つものが望ましい。また溶解・鋳造過程の雰囲気は減
圧（真空を含む）下および／または不活性ガス中が望ま
しい。
めに、溶湯の凝固時に、７００℃までの冷却速度を１０
０〜１０００℃／min に制御することが可能な熱容量を
持つものが望ましい。また溶解・鋳造過程の雰囲気は減
圧（真空を含む）下および／または不活性ガス中が望ま
しい。
【００２２】前記熱処理における処理温度は磁歪材料の
包晶温度（図１において、９００℃）未満であることが
必要である。その理由は、包晶温度以上では磁歪相であ
るＳｍＦｅ2 相が分解するからである。昇温速度は１０
０℃／ｈ以上、好ましくは１００〜６０００℃／ｈ、処
理時間は１時間以上、好ましくは３〜６時間、冷却速度
は４００℃／min 以下である。熱処理は、通常、所定温
度まで直線的な昇温を行い、その温度を所定時間保持す
ることによって行なわれるが、場合によっては、熱処理
に当り、複数回の昇温・降温過程を繰返す、段階的な昇
温を行う、処理時間を複数回に分割する、といった手段
も採用される。
包晶温度（図１において、９００℃）未満であることが
必要である。その理由は、包晶温度以上では磁歪相であ
るＳｍＦｅ2 相が分解するからである。昇温速度は１０
０℃／ｈ以上、好ましくは１００〜６０００℃／ｈ、処
理時間は１時間以上、好ましくは３〜６時間、冷却速度
は４００℃／min 以下である。熱処理は、通常、所定温
度まで直線的な昇温を行い、その温度を所定時間保持す
ることによって行なわれるが、場合によっては、熱処理
に当り、複数回の昇温・降温過程を繰返す、段階的な昇
温を行う、処理時間を複数回に分割する、といった手段
も採用される。
【００２３】熱処理過程においては、先ず部分的にＳｍ
の液相が生じ、次いでＳｍの蒸発および／または溶出が
生じるので、熱処理過程の雰囲気を１×１０-2Ｔｏｒｒ
以下の減圧状態に保持してＳｍの蒸発量等、したがって
空孔率Ｖｃの制御を行う。この場合、雰囲気中に不活性
ガスを含ませてもよい。液相の素材外への溶出を助勢す
べく、素材に金属やセラミックスのメッシュを巻く、或
は素材に金属やセラミックス粉末、好ましくはＡｌ2 Ｏ
3 粉末を接触させて毛細管現象を生じさせる、といった
手段を採用することも可能である。
の液相が生じ、次いでＳｍの蒸発および／または溶出が
生じるので、熱処理過程の雰囲気を１×１０-2Ｔｏｒｒ
以下の減圧状態に保持してＳｍの蒸発量等、したがって
空孔率Ｖｃの制御を行う。この場合、雰囲気中に不活性
ガスを含ませてもよい。液相の素材外への溶出を助勢す
べく、素材に金属やセラミックスのメッシュを巻く、或
は素材に金属やセラミックス粉末、好ましくはＡｌ2 Ｏ
3 粉末を接触させて毛細管現象を生じさせる、といった
手段を採用することも可能である。
【００２４】次に、素材の組織変化過程を示す図２およ
びＳｍ−Ｆｅ系二元非平衡状態図（破線は平衡状態を示
す）である図３を用いて、熱処理による素材の組織変化
について説明する。
びＳｍ−Ｆｅ系二元非平衡状態図（破線は平衡状態を示
す）である図３を用いて、熱処理による素材の組織変化
について説明する。
【００２５】図２（ａ）は、複数のＳｍＦｅ3 相の周囲
にＳｍＦｅ2 相が存在し、また相隣る両ＳｍＦｅ2 相間
をＳｍ単相が埋める、といったＳｍ単相、ＳｍＦｅ2 相
およびＳｍＦｅ3 相の三相からなる非平衡凝固組織を示
す。この組織は、図３のＳｍ−Ｆｅ系二元非平衡状態図
において、例えば点ａで示される。このような非平衡凝
固組織に８００℃の熱処理を施すと、その処理時間の経
過に伴い、先ず、Ｓｍが蒸発してＦｅ濃度の高い組成へ
と変化し、次いで組織が平衡状態へ変化していくもので
あり、その過程は次のように進行する。
にＳｍＦｅ2 相が存在し、また相隣る両ＳｍＦｅ2 相間
をＳｍ単相が埋める、といったＳｍ単相、ＳｍＦｅ2 相
およびＳｍＦｅ3 相の三相からなる非平衡凝固組織を示
す。この組織は、図３のＳｍ−Ｆｅ系二元非平衡状態図
において、例えば点ａで示される。このような非平衡凝
固組織に８００℃の熱処理を施すと、その処理時間の経
過に伴い、先ず、Ｓｍが蒸発してＦｅ濃度の高い組成へ
と変化し、次いで組織が平衡状態へ変化していくもので
あり、その過程は次のように進行する。
【００２６】先ず、非平衡凝固組織の温度が、図３の点
ａから共晶温度（７２０℃）を超えた点ｂまで上昇する
と、共晶温度付近で非平衡相が次のような反応を生じ
る。
ａから共晶温度（７２０℃）を超えた点ｂまで上昇する
と、共晶温度付近で非平衡相が次のような反応を生じ
る。
【００２７】Ｓｍ＋ＳｍＦｅ2 →Ｌ（液相） つまり、ＳｍＦｅ2 相がその表面側から順次反応するこ
とにより、図２（ｂ）で示すように、ＳｍＦｅ2 相が減
少すると共にその周囲に液相Ｌが生じる。ただし、液相
Ｌの組成はｘ原子％のＳｍと、（１００−ｘ）原子％の
Ｆｅとからなり、ｘは、３３．３原子％≦ｘ＜１００原
子％であって、図３の非平衡状態図において８００℃の
液相線に対応する値である。
とにより、図２（ｂ）で示すように、ＳｍＦｅ2 相が減
少すると共にその周囲に液相Ｌが生じる。ただし、液相
Ｌの組成はｘ原子％のＳｍと、（１００−ｘ）原子％の
Ｆｅとからなり、ｘは、３３．３原子％≦ｘ＜１００原
子％であって、図３の非平衡状態図において８００℃の
液相線に対応する値である。
【００２８】温度がさらに上昇して８００℃に近づくと
Ｓｍの蒸発が活発となるが、その蒸発は熱力学的にＳｍ
濃度が高く、しかも拡散係数が大きい液相Ｌから優先的
に生じる。
Ｓｍの蒸発が活発となるが、その蒸発は熱力学的にＳｍ
濃度が高く、しかも拡散係数が大きい液相Ｌから優先的
に生じる。
【００２９】温度が図３の点ｃで示すように８００℃に
達すると、液相ＬからＳｍが引き続き蒸発すると共に、
ＳｍＦｅ3 相に、ＳｍＦｅ2 相の粒界を伝って液相Ｌ中
のＳｍが粒界拡散するため次のような反応が生じる。
達すると、液相ＬからＳｍが引き続き蒸発すると共に、
ＳｍＦｅ3 相に、ＳｍＦｅ2 相の粒界を伝って液相Ｌ中
のＳｍが粒界拡散するため次のような反応が生じる。
【００３０】 ＳｍＦｅ3 ＋１／２Ｓｍ（液）→３／２ＳｍＦｅ2 また液相ＬからのＳｍの蒸発により液相Ｌの組成が、Ｓ
ｍx Ｆｅ100-x からＦｅ濃度の高い組成へと変化する
が、相平衡を保つために、固−液境界面を中心にした不
均一核生成によりＳｍＦｅ2 相が成長する。即ち、図２
（ｃ）に示すように、ＳｍＦｅ2 相は、内部側（ＳｍＦ
ｅ3 側）に成長すると共に外部側（液相側）にも成長す
る。
ｍx Ｆｅ100-x からＦｅ濃度の高い組成へと変化する
が、相平衡を保つために、固−液境界面を中心にした不
均一核生成によりＳｍＦｅ2 相が成長する。即ち、図２
（ｃ）に示すように、ＳｍＦｅ2 相は、内部側（ＳｍＦ
ｅ3 側）に成長すると共に外部側（液相側）にも成長す
る。
【００３１】処理温度を８００℃に保持している状態に
おいて、ＳｍＦｅ3 が消失した後は、次のような反応が
生じると共に過剰のＳｍが蒸発する。
おいて、ＳｍＦｅ3 が消失した後は、次のような反応が
生じると共に過剰のＳｍが蒸発する。
【００３２】
【外１】 図３の点ｄで示す位置では液相Ｌ中の過剰のＳｍが無く
なり、この組成を冷却することによって図２（ｄ）で示
すように、ＳｍＦｅ2 相に複数の球状空孔を分散させた
磁歪材料が得られる。これらの空孔は過剰Ｓｍの蒸発に
より形成されたものである。 〔実施例Ｉ〕 Ａ．磁歪材料の製造 原料を高周波溶解炉に投入して、減圧下（−６０ｃｍＨ
ｇ）、Ａｒ雰囲気中にて溶解し、その溶湯を均質化のた
めに１４００℃にて５分間保持する工程、溶湯を、減圧
下（−６０cmＨｇ）、Ａｒ雰囲気中にて銅製鋳型に注入
する工程、および溶湯を７００℃まで４００℃／min で
冷却する工程を経て６個の素材を鋳造した。各素材をＡ
ｌ2 Ｏ3 粉末により包み、その素材に、所定の雰囲気下
において、昇温速度４００℃／ｈ、処理温度８００℃、
処理時間６時間および冷却速度１００℃／ｈの条件で熱
処理を施して６個の磁歪材料を得た。
なり、この組成を冷却することによって図２（ｄ）で示
すように、ＳｍＦｅ2 相に複数の球状空孔を分散させた
磁歪材料が得られる。これらの空孔は過剰Ｓｍの蒸発に
より形成されたものである。 〔実施例Ｉ〕 Ａ．磁歪材料の製造 原料を高周波溶解炉に投入して、減圧下（−６０ｃｍＨ
ｇ）、Ａｒ雰囲気中にて溶解し、その溶湯を均質化のた
めに１４００℃にて５分間保持する工程、溶湯を、減圧
下（−６０cmＨｇ）、Ａｒ雰囲気中にて銅製鋳型に注入
する工程、および溶湯を７００℃まで４００℃／min で
冷却する工程を経て６個の素材を鋳造した。各素材をＡ
ｌ2 Ｏ3 粉末により包み、その素材に、所定の雰囲気下
において、昇温速度４００℃／ｈ、処理温度８００℃、
処理時間６時間および冷却速度１００℃／ｈの条件で熱
処理を施して６個の磁歪材料を得た。
【００３３】また１００μｍ以下の素材粉末に、金型を
用い、且つ成形圧力を５．０５〜７．６４ton ／cm2 に
設定した一軸圧縮成形を施して５個の圧粉体を成形し、
次いで各圧粉体に、真空雰囲気下において、昇温速度４
００℃／ｈ、処理温度９００℃、処理時間６時間、およ
び冷却速度１００℃／ｈの条件で焼結処理を施して３個
の磁歪材料を得た。
用い、且つ成形圧力を５．０５〜７．６４ton ／cm2 に
設定した一軸圧縮成形を施して５個の圧粉体を成形し、
次いで各圧粉体に、真空雰囲気下において、昇温速度４
００℃／ｈ、処理温度９００℃、処理時間６時間、およ
び冷却速度１００℃／ｈの条件で焼結処理を施して３個
の磁歪材料を得た。
【００３４】表１は、鋳造による素材を用いて得られた
磁歪材料の例１〜６における、素材の組成、熱処理雰囲
気および磁歪材料の組成、ならびに焼結法による磁歪材
料の例７〜９における焼結雰囲気および組成（磁歪材
料）を示す。
磁歪材料の例１〜６における、素材の組成、熱処理雰囲
気および磁歪材料の組成、ならびに焼結法による磁歪材
料の例７〜９における焼結雰囲気および組成（磁歪材
料）を示す。
【００３５】
【表１】
【００３６】Ｂ．空孔率Ｖｃ、磁歪量および機械的特性
の測定 例１〜９について、空孔率Ｖｃ、磁歪量、圧縮強さおよ
びヤング率を測定したところ、表２の結果を得た。空孔
率Ｖｃは電子顕微鏡観察と密度から求めた。また磁歪量
は、歪みゲージを用い、磁場を１ｋＯｅかけて測定し
た。さらに圧縮強さおよびヤング率の測定は常法によっ
た。
の測定 例１〜９について、空孔率Ｖｃ、磁歪量、圧縮強さおよ
びヤング率を測定したところ、表２の結果を得た。空孔
率Ｖｃは電子顕微鏡観察と密度から求めた。また磁歪量
は、歪みゲージを用い、磁場を１ｋＯｅかけて測定し
た。さらに圧縮強さおよびヤング率の測定は常法によっ
た。
【００３７】
【表２】
【００３８】図４（ａ）は例３の金属組織を示す顕微鏡
写真であり、また図４（ｂ）は同図（ａ）の要部写図で
ある。図４から明らかなようにＳｍＦｅ2 相中に複数の
球状空孔ｖが分散していることが判る。
写真であり、また図４（ｂ）は同図（ａ）の要部写図で
ある。図４から明らかなようにＳｍＦｅ2 相中に複数の
球状空孔ｖが分散していることが判る。
【００３９】例１，２，４〜６においても同様の球状空
孔が観察されたが、焼結法による例７〜９においては片
状空孔が観察された。
孔が観察されたが、焼結法による例７〜９においては片
状空孔が観察された。
【００４０】図５は、表２に基づいて空孔率Ｖｃと磁歪
量との関係をグラフ化したものである。図５から明らか
なように、例２〜５の如く、空孔の形状を球状とし、且
つ空孔率Ｖｃを１０％≦Ｖｃ≦４０％に設定すると、例
１，６に比べて磁歪量を大幅に増大させることができ
る。これは、例２〜５においては、磁場をかけられたと
き、例２等が磁場方向に空孔を潰しながら体積の減少を
伴って変形することに起因する。
量との関係をグラフ化したものである。図５から明らか
なように、例２〜５の如く、空孔の形状を球状とし、且
つ空孔率Ｖｃを１０％≦Ｖｃ≦４０％に設定すると、例
１，６に比べて磁歪量を大幅に増大させることができ
る。これは、例２〜５においては、磁場をかけられたと
き、例２等が磁場方向に空孔を潰しながら体積の減少を
伴って変形することに起因する。
【００４１】例１の如く、空孔率ＶｃがＶｃ＝５％とい
ったように、密度が理論密度に対して略１００％に設定
されていると、磁場をかけられたとき、例１は磁場方向
に体積を略一定として変形する、つまり磁場方向と直交
する方向に膨らみながら磁場方向に縮むため、磁歪量が
小となる。
ったように、密度が理論密度に対して略１００％に設定
されていると、磁場をかけられたとき、例１は磁場方向
に体積を略一定として変形する、つまり磁場方向と直交
する方向に膨らみながら磁場方向に縮むため、磁歪量が
小となる。
【００４２】例６の如く、空孔率ＶｃがＶｃ＝４９．９
％といったように高くなると、ＳｍＦｅ2 相の量が極端
に少なくなるため磁歪量が小となる。
％といったように高くなると、ＳｍＦｅ2 相の量が極端
に少なくなるため磁歪量が小となる。
【００４３】例４〜６と例７〜９とをそれぞれ比較する
と、空孔率Ｖｃが略同じである場合には球状空孔を持つ
ものの方が片状空孔を持つものよりも磁歪量が大きいこ
とが判る。
と、空孔率Ｖｃが略同じである場合には球状空孔を持つ
ものの方が片状空孔を持つものよりも磁歪量が大きいこ
とが判る。
【００４４】図６は、表２に基づいて空孔率Ｖｃと圧縮
強さとの関係をグラフ化したものである。図６から明ら
かなように、例２〜５の如く、空孔の形状を球状とし、
且つ空孔率Ｖｃを１０％≦Ｖｃ≦４０％に設定すると、
比較的高い圧縮強さを有し、これは前記燃料噴射弁用構
成材料として有効である。 〔実施例II〕実施例Ｉと同様の鋳造法を行って、組成が
Ｓｍ40Ｆｅ60（数値の単位は原子％）である４個の素材
を鋳造した。各素材に、所定の雰囲気下において、昇温
速度４００℃／ｈ、処理温度８００℃、処理時間６時間
および冷却速度１００℃／ｈの条件で熱処理を施して組
成がＳｍ33Ｆｅ67（数値の単位は原子％）である磁歪材
料の例１〜４を得た。
強さとの関係をグラフ化したものである。図６から明ら
かなように、例２〜５の如く、空孔の形状を球状とし、
且つ空孔率Ｖｃを１０％≦Ｖｃ≦４０％に設定すると、
比較的高い圧縮強さを有し、これは前記燃料噴射弁用構
成材料として有効である。 〔実施例II〕実施例Ｉと同様の鋳造法を行って、組成が
Ｓｍ40Ｆｅ60（数値の単位は原子％）である４個の素材
を鋳造した。各素材に、所定の雰囲気下において、昇温
速度４００℃／ｈ、処理温度８００℃、処理時間６時間
および冷却速度１００℃／ｈの条件で熱処理を施して組
成がＳｍ33Ｆｅ67（数値の単位は原子％）である磁歪材
料の例１〜４を得た。
【００４５】例１〜４について、実施例Ｉと同様の方法
で、空孔率Ｖｃおよび磁歪量を測定した。
で、空孔率Ｖｃおよび磁歪量を測定した。
【００４６】表３は、例１〜４における熱処理雰囲気、
空孔率Ｖｃおよび磁歪量を示す。例４は、素材をＡｌ2
Ｏ3 粉末により包んで熱処理を施されたものである。
空孔率Ｖｃおよび磁歪量を示す。例４は、素材をＡｌ2
Ｏ3 粉末により包んで熱処理を施されたものである。
【００４７】
【表３】
【００４８】表３から明らかなように、例１は、１気
圧、Ａｒ雰囲気下で熱処理を施されたものであるから、
空孔量が極めて少なく、且つ過剰のＳｍが多く残存して
いるため磁歪量が小さい。例２，３は、減圧、Ａｒ雰囲
気下または真空雰囲気下で熱処理を施されたものである
から、例１に比べて空孔率Ｖｃが高く、したがって磁歪
量も大きい。例４は、Ａｌ2 Ｏ3 粉末の存在下で、且つ
真空雰囲気下で熱処理を施されたものであるから、Ａｌ
2 Ｏ3 粉末の液相溶出効果により、例２，３に比べて空
孔率Ｖｃが高く、したがって磁歪量も大きい。 〔実施例III 〕実施例Ｉと同様の鋳造法を行って、組成
が同一である６個の素材を鋳造した。各素材に、所定の
雰囲気下において、昇温速度４００℃／ｈ、処理温度８
００℃、処理時間１〜６時間および冷却速度１００℃／
ｈの条件で熱処理を施して各種組成の磁歪材料の例１〜
６を得た。顕微鏡観察の結果、例１〜６は、材料全体に
分散する複数のＳｍ単相を有することが判明した。
圧、Ａｒ雰囲気下で熱処理を施されたものであるから、
空孔量が極めて少なく、且つ過剰のＳｍが多く残存して
いるため磁歪量が小さい。例２，３は、減圧、Ａｒ雰囲
気下または真空雰囲気下で熱処理を施されたものである
から、例１に比べて空孔率Ｖｃが高く、したがって磁歪
量も大きい。例４は、Ａｌ2 Ｏ3 粉末の存在下で、且つ
真空雰囲気下で熱処理を施されたものであるから、Ａｌ
2 Ｏ3 粉末の液相溶出効果により、例２，３に比べて空
孔率Ｖｃが高く、したがって磁歪量も大きい。 〔実施例III 〕実施例Ｉと同様の鋳造法を行って、組成
が同一である６個の素材を鋳造した。各素材に、所定の
雰囲気下において、昇温速度４００℃／ｈ、処理温度８
００℃、処理時間１〜６時間および冷却速度１００℃／
ｈの条件で熱処理を施して各種組成の磁歪材料の例１〜
６を得た。顕微鏡観察の結果、例１〜６は、材料全体に
分散する複数のＳｍ単相を有することが判明した。
【００４９】表４は、１〜６における、素材の組成、熱
処理の雰囲気および処理時間、ならびに磁歪材料の組成
を示す。例４〜６は、素材をＡｌ2 Ｏ3 粉末により包ん
で熱処理を施されたものである。
処理の雰囲気および処理時間、ならびに磁歪材料の組成
を示す。例４〜６は、素材をＡｌ2 Ｏ3 粉末により包ん
で熱処理を施されたものである。
【００５０】
【表４】
【００５１】例１〜６について、実施例Ｉと同様の方法
で、空孔率Ｖｃおよび磁歪量を測定し、また各Ｓｍ単相
を構成するＳｍの含有量の和Ｔを求め、さらに曲げ強さ
を測定したところ、表５の結果を得た。
で、空孔率Ｖｃおよび磁歪量を測定し、また各Ｓｍ単相
を構成するＳｍの含有量の和Ｔを求め、さらに曲げ強さ
を測定したところ、表５の結果を得た。
【００５２】
【表５】
【００５３】例１，２について、それらは表５に示すよ
うにＳｍ単相を含み、且つＳｍ含有量の和Ｔを異にする
ことから厳密には異なる組成を有するが、表４において
は便宜的に同一組成を持つものとして表わされている。
これは例３〜６についても同じである。
うにＳｍ単相を含み、且つＳｍ含有量の和Ｔを異にする
ことから厳密には異なる組成を有するが、表４において
は便宜的に同一組成を持つものとして表わされている。
これは例３〜６についても同じである。
【００５４】表５に基づいて、図７はＳｍ含有量の和Ｔ
と磁歪量との関係を、また図８はＳｍ含有量の和Ｔと曲
げ強さとの関係をそれぞれグラフ化したものである。
と磁歪量との関係を、また図８はＳｍ含有量の和Ｔと曲
げ強さとの関係をそれぞれグラフ化したものである。
【００５５】図７，８から明らかなように、Ｓｍ単相の
増加に伴い磁歪量は低下するが、曲げ強さは向上する。
磁歪材料において、曲げ強さを優先させる場合、Ｓｍ含
有量の和Ｔの上限値はＴ＝５原子％が適当である。一
方、高い磁歪量と実用的な曲げ強さとを要求される場
合、Ｓｍ含有量の和Ｔは、０．１原子％≦Ｔ≦１．３原
子％が適当である。 〔磁歪材料の使用例〕図９は自動車用エンジンの燃料噴
射弁を示す。円筒状をなす主ハウジング１の上部に上部
ホルダ２がねじ込まれており、主ハウジング１の上端お
よび上部ホルダ２間に上部ハウジング３が保持されてい
る。また主ハウジング１の下部に、半径方向内方に張出
すフランジ１ａが設けられ、主ハウジング１の下端にね
じ込まれた下部ホルダ４とフランジ１ａとの間にリング
状シール部材５および弁座部材６が保持される。
増加に伴い磁歪量は低下するが、曲げ強さは向上する。
磁歪材料において、曲げ強さを優先させる場合、Ｓｍ含
有量の和Ｔの上限値はＴ＝５原子％が適当である。一
方、高い磁歪量と実用的な曲げ強さとを要求される場
合、Ｓｍ含有量の和Ｔは、０．１原子％≦Ｔ≦１．３原
子％が適当である。 〔磁歪材料の使用例〕図９は自動車用エンジンの燃料噴
射弁を示す。円筒状をなす主ハウジング１の上部に上部
ホルダ２がねじ込まれており、主ハウジング１の上端お
よび上部ホルダ２間に上部ハウジング３が保持されてい
る。また主ハウジング１の下部に、半径方向内方に張出
すフランジ１ａが設けられ、主ハウジング１の下端にね
じ込まれた下部ホルダ４とフランジ１ａとの間にリング
状シール部材５および弁座部材６が保持される。
【００５６】弁座部材６は弁室７を有し、その弁室７は
主ハウジング１と同軸であってその主ハウジング１に向
って開口する。弁室７を形成する外端壁に、それを貫通
する噴射孔８と、噴射孔８の内端を囲繞する弁座９とが
設けられている。弁室７に、球状弁体１０が主ハウジン
グ１の軸線方向に摺動し得るように嵌合される。弁体１
０は、主ハウジング１の軸線方向に延びる複数の流通溝
１０ａを有し、開弁時にはそれらの流通溝１０ａを経て
燃料が噴射孔８に流通する。
主ハウジング１と同軸であってその主ハウジング１に向
って開口する。弁室７を形成する外端壁に、それを貫通
する噴射孔８と、噴射孔８の内端を囲繞する弁座９とが
設けられている。弁室７に、球状弁体１０が主ハウジン
グ１の軸線方向に摺動し得るように嵌合される。弁体１
０は、主ハウジング１の軸線方向に延びる複数の流通溝
１０ａを有し、開弁時にはそれらの流通溝１０ａを経て
燃料が噴射孔８に流通する。
【００５７】主ハウジング１内に磁性材料製スリーブ１
１が嵌合され、その端壁１１ａはフランジ１ａに当接す
る。スリーブ１１内に、コイル１３を巻かれたセラミッ
クス製ボビン１２が挿入される。
１が嵌合され、その端壁１１ａはフランジ１ａに当接す
る。スリーブ１１内に、コイル１３を巻かれたセラミッ
クス製ボビン１２が挿入される。
【００５８】作動軸１８は、ボビン１２の中心孔１２ａ
およびスリーブ１１の端壁１１ａを貫通し、その下端部
は弁体１０に圧入され、上部はリング状軸受部材１５に
摺動自在に支持される。その軸受部材１５は、スリーブ
１１の上端およびボビン１２の上部フランジと、上部ハ
ウジング３との間に保持される。軸受部材１５と上部ハ
ウジング３との間に、内周部を作動軸１８の環状溝２２
に嵌めたリング状規制部材１６と複数のリング状スペー
サ１７とが保持される。その規制部材１６は作動軸１８
の軸方向移動を規制する。上部ハウジング３の上端にね
じ込まれた円筒状ばね受部材２３と作動軸１８の上端と
の間に圧縮ばね２４が設けられる。
およびスリーブ１１の端壁１１ａを貫通し、その下端部
は弁体１０に圧入され、上部はリング状軸受部材１５に
摺動自在に支持される。その軸受部材１５は、スリーブ
１１の上端およびボビン１２の上部フランジと、上部ハ
ウジング３との間に保持される。軸受部材１５と上部ハ
ウジング３との間に、内周部を作動軸１８の環状溝２２
に嵌めたリング状規制部材１６と複数のリング状スペー
サ１７とが保持される。その規制部材１６は作動軸１８
の軸方向移動を規制する。上部ハウジング３の上端にね
じ込まれた円筒状ばね受部材２３と作動軸１８の上端と
の間に圧縮ばね２４が設けられる。
【００５９】上部ハウジング３に、ばね受部材２３内を
介して図示しない燃料供給源に通じる通路２５が設けら
れ、この通路２５は、軸受部材１５の切欠き２６、ボビ
ン１２の上部フランジに在る切欠き２７、コイル１３外
周面およびスリーブ１１内周面間の筒状路１４、スリー
ブ１１の端壁１１ａに在る通路２８、フランジ１ａの通
路２９を経て弁室７に通じている。
介して図示しない燃料供給源に通じる通路２５が設けら
れ、この通路２５は、軸受部材１５の切欠き２６、ボビ
ン１２の上部フランジに在る切欠き２７、コイル１３外
周面およびスリーブ１１内周面間の筒状路１４、スリー
ブ１１の端壁１１ａに在る通路２８、フランジ１ａの通
路２９を経て弁室７に通じている。
【００６０】作動軸１８は、ボビン１２の中心孔１２ａ
内に存する磁歪材料製中央軸部１８ａと、上端を中央軸
部１８ａ下端に同軸に接合されると共に下端を弁体１０
に圧入された磁性材料製下部軸部１８ｂと、下端を中央
軸部１８ａ上端に同軸に接合されると共に環状溝２２を
持つ磁性材料製上部軸部１８ｃとからなる。
内に存する磁歪材料製中央軸部１８ａと、上端を中央軸
部１８ａ下端に同軸に接合されると共に下端を弁体１０
に圧入された磁性材料製下部軸部１８ｂと、下端を中央
軸部１８ａ上端に同軸に接合されると共に環状溝２２を
持つ磁性材料製上部軸部１８ｃとからなる。
【００６１】このような燃料噴射弁において、コイル１
３の消磁状態では圧縮ばね２４のばね力により作動軸１
８が弁体１０を弁座９に着座させた位置に在って、噴射
孔８が閉じられている。一方、コイル１３が励磁される
と、作動軸１８において磁歪材料製中央軸部１８ａが軸
方向に収縮するので、弁体１０が弁座９から離間して噴
射孔８が開放され、燃料が噴射孔８から噴射される。
３の消磁状態では圧縮ばね２４のばね力により作動軸１
８が弁体１０を弁座９に着座させた位置に在って、噴射
孔８が閉じられている。一方、コイル１３が励磁される
と、作動軸１８において磁歪材料製中央軸部１８ａが軸
方向に収縮するので、弁体１０が弁座９から離間して噴
射孔８が開放され、燃料が噴射孔８から噴射される。
【００６２】前記燃料噴射弁においては、開弁時にばね
２４のばね力により環状溝２２と規制部材１６とが衝合
し、閉弁時には弁体１０の弁座９への着座時の衝撃が作
動軸１８の弁体１０側の端部に作用する。この点を考慮
して作動軸１８全体を磁歪材料より構成せずに両端側を
磁性材料より構成して、磁歪材料よりなる中央軸部１８
ａに割れや欠けが生じるのを防止し、これにより作動軸
１８の衝撃力に対する耐久性の向上が図られている。
２４のばね力により環状溝２２と規制部材１６とが衝合
し、閉弁時には弁体１０の弁座９への着座時の衝撃が作
動軸１８の弁体１０側の端部に作用する。この点を考慮
して作動軸１８全体を磁歪材料より構成せずに両端側を
磁性材料より構成して、磁歪材料よりなる中央軸部１８
ａに割れや欠けが生じるのを防止し、これにより作動軸
１８の衝撃力に対する耐久性の向上が図られている。
【００６３】下部軸部１８ｂおよび上部軸部１８ｃを構
成する磁性材料には、靱性が高いこと、中央軸部１８
ａ、したがって磁歪材料の製造段階で行われる前記熱処
理過程において、半溶融状態の磁歪材料と液相拡散接合
が可能であること、耐食性および加工性が優れているこ
と等が要求され、このような要求を満たす磁性材料とし
ては、例えば電磁ステンレスを挙げることができる。
成する磁性材料には、靱性が高いこと、中央軸部１８
ａ、したがって磁歪材料の製造段階で行われる前記熱処
理過程において、半溶融状態の磁歪材料と液相拡散接合
が可能であること、耐食性および加工性が優れているこ
と等が要求され、このような要求を満たす磁性材料とし
ては、例えば電磁ステンレスを挙げることができる。
【００６４】中央軸部１８ａを構成する磁歪材料として
は、例えば図５，６に示した例２〜５が用いられる。例
２〜５は燃料噴射弁における作動軸１８の中央軸部１８
ａに要求される圧縮強さ、例えば７kgｆ／mm2 を上回る
圧縮強さを有する。
は、例えば図５，６に示した例２〜５が用いられる。例
２〜５は燃料噴射弁における作動軸１８の中央軸部１８
ａに要求される圧縮強さ、例えば７kgｆ／mm2 を上回る
圧縮強さを有する。
【００６５】例２〜５は、前記のように磁場をかけられ
ると体積変化を伴って変形するので、中央軸部１８ａの
周囲に余分な空きスペースを確保することが不要であ
り、燃料噴射弁の小型化を図る上で有効である。これに
対し、体積変化を伴わない磁歪材料より中央軸部１８ａ
を構成すると、中央軸部１８ａが軸方向に収縮したとき
には半径方向外方にその分だけ膨らむ。したがって、そ
の膨らみ分だけ余分な空きスペースを中央軸部１８ａの
周囲に設ける必要があり、それに応じて燃料噴射弁が大
型化する。
ると体積変化を伴って変形するので、中央軸部１８ａの
周囲に余分な空きスペースを確保することが不要であ
り、燃料噴射弁の小型化を図る上で有効である。これに
対し、体積変化を伴わない磁歪材料より中央軸部１８ａ
を構成すると、中央軸部１８ａが軸方向に収縮したとき
には半径方向外方にその分だけ膨らむ。したがって、そ
の膨らみ分だけ余分な空きスペースを中央軸部１８ａの
周囲に設ける必要があり、それに応じて燃料噴射弁が大
型化する。
【００６６】次に、作動軸１８として、実施例Ｉの磁歪
材料の例１〜９より中央軸部１８ａを構成され、また電
磁ステンレスより上、下部軸部１８ｃ，１８ｂを構成さ
れたものを前記燃料噴射弁に組込んで、作動軸１８の耐
久性および消費電力を調べたところ、表６の結果を得
た。耐久性は、燃料噴射弁を１億回作動させ、その後の
リフト量変化が±２．５％以内のものを「可」とし、ま
た消費電力は、例３を用いた作動軸１８における消費電
力を「１」としたときの値である。なお、例６および９
を用いた作動軸１８は機械的強度不足のためテスト中に
破壊したので消費電力の測定は不可能であった。
材料の例１〜９より中央軸部１８ａを構成され、また電
磁ステンレスより上、下部軸部１８ｃ，１８ｂを構成さ
れたものを前記燃料噴射弁に組込んで、作動軸１８の耐
久性および消費電力を調べたところ、表６の結果を得
た。耐久性は、燃料噴射弁を１億回作動させ、その後の
リフト量変化が±２．５％以内のものを「可」とし、ま
た消費電力は、例３を用いた作動軸１８における消費電
力を「１」としたときの値である。なお、例６および９
を用いた作動軸１８は機械的強度不足のためテスト中に
破壊したので消費電力の測定は不可能であった。
【００６７】
【表６】
【００６８】表６から明らかなように、磁歪材料の例２
〜５を用いた作動軸の例２〜５は、優れた耐久性を有す
ると共に消費電力も少ない。作動軸の例１は磁歪量が６
００ppm といったように小さく、また消費電力も多い。
作動軸の例７，８は耐久性および消費電力については問
題ないが、磁歪量がそれぞれ６７０，６１０ppm といっ
たように小さい。
〜５を用いた作動軸の例２〜５は、優れた耐久性を有す
ると共に消費電力も少ない。作動軸の例１は磁歪量が６
００ppm といったように小さく、また消費電力も多い。
作動軸の例７，８は耐久性および消費電力については問
題ないが、磁歪量がそれぞれ６７０，６１０ppm といっ
たように小さい。
【００６９】作動軸の例３の磁歪量は８７０ppm であっ
て、作動軸の例１の磁歪量６００ppm よりも磁歪量が４
５％向上している。作動軸のストローク量は磁場をかけ
られたときの磁歪量で定まるので、前記磁歪量の向上
は、作動軸のストローク量を４５％向上することができ
る、ということを意味する。
て、作動軸の例１の磁歪量６００ppm よりも磁歪量が４
５％向上している。作動軸のストローク量は磁場をかけ
られたときの磁歪量で定まるので、前記磁歪量の向上
は、作動軸のストローク量を４５％向上することができ
る、ということを意味する。
【００７０】
【発明の効果】本発明によれば、前記のように構成する
ことによって、実用的な機械的強度を持ち、且つ磁歪量
を大幅に向上させた磁歪材料を提供することができる。
ことによって、実用的な機械的強度を持ち、且つ磁歪量
を大幅に向上させた磁歪材料を提供することができる。
【００７１】また本発明によれば、前記のように特定さ
れた手段を採用することにより、前記磁歪材料を容易に
製造することが可能な製造方法を提供することができ
る。
れた手段を採用することにより、前記磁歪材料を容易に
製造することが可能な製造方法を提供することができ
る。
【図１】Ｓｍ−Ｆｅ系二元平衡状態図である。
【図２】素材の組織変化過程を示す模式図である。
【図３】Ｓｍ−Ｆｅ系二元非平衡状態図である。
【図４】（ａ）は磁歪材料の金属組織を示す顕微鏡写
真、（ｂ）はその要部写図である。
真、（ｂ）はその要部写図である。
【図５】空孔率Ｖｃと磁歪量との関係を示すグラフであ
る。
る。
【図６】空孔率Ｖｃと圧縮強さの関係を示すグラフであ
る。
る。
【図７】Ｓｍ含有量の和Ｔと磁歪量との関係を示すグラ
フである。
フである。
【図８】Ｓｍ含有量の和Ｔと曲げ強さとの関係を示すグ
ラフである。
ラフである。
【図９】自動車用エンジンにおける燃料噴射弁の縦断面
図である。
図である。
ｖ 球状空孔 １８ 作動軸 １８ａ 磁歪材料よりなる中央軸部
Claims (8)
- 【請求項１】 希土類元素および遷移金属元素を含む磁
歪材料において、材料全体に分散する複数の球状空孔
（ｖ）を有し、空孔率Ｖｃが１０％≦Ｖｃ≦４０％であ
ることを特徴とする磁歪材料。 - 【請求項２】 Ｓｍおよび遷移金属元素を含む磁歪材料
において、材料全体に分散する複数の球状空孔（ｖ）を
有し、空孔率Ｖｃが１０％≦Ｖｃ≦４０％であることを
特徴とする磁歪材料。 - 【請求項３】 材料全体に分散する複数のＳｍ単相を有
し、各Ｓｍ単相を構成するＳｍの含有量の和ＴがＴ≦５
原子％である、請求項２記載の磁歪材料。 - 【請求項４】 材料全体に分散する複数のＳｍ単相を有
し、各Ｓｍ単相を構成するＳｍの含有量の和Ｔが０．１
原子％≦Ｔ≦１．３原子％である、請求項２記載の磁歪
材料。 - 【請求項５】 遷移金属元素および最終Ｓｍ量よりも過
剰のＳｍを含有する素材を鋳造し、次いでその素材に熱
処理を施し、その熱処理過程で過剰のＳｍを除去して複
数の球状空孔（ｖ）を形成することを特徴とする磁歪材
料の製造方法。 - 【請求項６】 前記遷移金属元素はＦｅであり、前記素
材は複数のＳｍ単相と、少なくとも１つのＳｍＦｅ2 相
とよりなる、請求項５記載の磁歪材料の製造方法。 - 【請求項７】 前記素材は、少なくとも１つのＳｍＦｅ
3 相および少なくとも１つのＳｍ2 Ｆｅ17相の少なくと
も一方を含む、請求項６記載の磁歪材料の製造方法。 - 【請求項８】 前記熱処理において、前記素材に、Ｓｍ
の溶出を助勢するＡｌ2 Ｏ3 粉末を接触させる、請求項
５，６または７記載の磁歪材料の製造方法。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US08/894,245 US6149736A (en) | 1995-12-05 | 1996-12-05 | Magnetostructure material, and process for producing the same |
| PCT/JP1996/003563 WO1997020960A1 (fr) | 1995-12-05 | 1996-12-05 | Matiere magnetostrictive et procede de preparation |
| DE69623953T DE69623953T2 (de) | 1995-12-05 | 1996-12-05 | Verfahren zur Herstellung von magnetostriktivem Material |
| EP96941178A EP0826786B1 (en) | 1995-12-05 | 1996-12-05 | Process for preparing magnetostrictive material |
| JP34063196A JP3894604B2 (ja) | 1995-12-05 | 1996-12-05 | Ｓｍ−Ｆｅ系磁歪材料およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34444995 | 1995-12-05 | ||
| JP7-344449 | 1995-12-05 | ||
| JP34063196A JP3894604B2 (ja) | 1995-12-05 | 1996-12-05 | Ｓｍ−Ｆｅ系磁歪材料およびその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09217152A true JPH09217152A (ja) | 1997-08-19 |
| JP3894604B2 JP3894604B2 (ja) | 2007-03-22 |
Family
ID=26576759
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP34063196A Expired - Fee Related JP3894604B2 (ja) | 1995-12-05 | 1996-12-05 | Ｓｍ−Ｆｅ系磁歪材料およびその製造方法 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6149736A (ja) |
| EP (1) | EP0826786B1 (ja) |
| JP (1) | JP3894604B2 (ja) |
| DE (1) | DE69623953T2 (ja) |
| WO (1) | WO1997020960A1 (ja) |
Families Citing this family (24)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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