JPH09202946A - Ｆｅ系非晶質合金薄帯 - Google Patents
Ｆｅ系非晶質合金薄帯Info
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- JPH09202946A JPH09202946A JP1006696A JP1006696A JPH09202946A JP H09202946 A JPH09202946 A JP H09202946A JP 1006696 A JP1006696 A JP 1006696A JP 1006696 A JP1006696 A JP 1006696A JP H09202946 A JPH09202946 A JP H09202946A
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【課題】 薄帯合金素材として、電解鉄等の高純度鉄源
を用いず、安価な鉄源を使用しても良好な特性を示す合
金薄帯を提供すると共に、薄帯の歩留りを向上させた薄
帯を提供する。 【解決手段】 Ｆｅ、Ｓｉ、Ｂ、Ｃの主要元素および不
純物で構成される薄帯であり、主要元素の組成がＦｅａ
ＳｉｂＢｃＣｄで表され、さらに、不純物として重量％
で、Ｐ０．００８％以上０．１％以下、Ｍｎ０．１５％
以上０．５％以下、Ｓ０．００４％以上０．０５％以下
を含有する交流における軟磁気特性に優れたＦｅ系非晶
質合金薄帯。ただし、ａ、ｂ、ｃおよびｄは原子％で、
８０＜ａ≦８２、２≦ｂ＜５、１４≦ｃ≦１６、０．０
２≦ｄ≦４、ａ＋ｂ＋ｃ＋ｄ＝１００である。これによ
って、合金薄帯の鉄源に低品位の材料の使用が可能とな
り、その結果、薄帯製造時の合金コストの低減が実現
し、安価な薄帯を製造することができる。
を用いず、安価な鉄源を使用しても良好な特性を示す合
金薄帯を提供すると共に、薄帯の歩留りを向上させた薄
帯を提供する。 【解決手段】 Ｆｅ、Ｓｉ、Ｂ、Ｃの主要元素および不
純物で構成される薄帯であり、主要元素の組成がＦｅａ
ＳｉｂＢｃＣｄで表され、さらに、不純物として重量％
で、Ｐ０．００８％以上０．１％以下、Ｍｎ０．１５％
以上０．５％以下、Ｓ０．００４％以上０．０５％以下
を含有する交流における軟磁気特性に優れたＦｅ系非晶
質合金薄帯。ただし、ａ、ｂ、ｃおよびｄは原子％で、
８０＜ａ≦８２、２≦ｂ＜５、１４≦ｃ≦１６、０．０
２≦ｄ≦４、ａ＋ｂ＋ｃ＋ｄ＝１００である。これによ
って、合金薄帯の鉄源に低品位の材料の使用が可能とな
り、その結果、薄帯製造時の合金コストの低減が実現
し、安価な薄帯を製造することができる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、電力トランス、高
周波トランスなどの鉄心に用いられるＦｅ系非晶質合金
薄帯に関するものである。
周波トランスなどの鉄心に用いられるＦｅ系非晶質合金
薄帯に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】合金を溶融状態から急冷することによっ
て、連続的に薄帯や線を製造する方法として遠心急冷
法、単ロール法、双ロール法、等が知られている。これ
らの方法は、高速回転する金属製ドラムの内周面または
外周面に溶融金属をオリフィス等から噴出させることに
よって、急速に溶融金属を凝固させて薄帯や線を製造す
るものである。また、合金組成を適正に選ぶことによっ
て、液体金属に類似した非晶質合金を得ることができ、
磁気的性質あるいは機械的性質に優れた材料を製造する
ことができる。
て、連続的に薄帯や線を製造する方法として遠心急冷
法、単ロール法、双ロール法、等が知られている。これ
らの方法は、高速回転する金属製ドラムの内周面または
外周面に溶融金属をオリフィス等から噴出させることに
よって、急速に溶融金属を凝固させて薄帯や線を製造す
るものである。また、合金組成を適正に選ぶことによっ
て、液体金属に類似した非晶質合金を得ることができ、
磁気的性質あるいは機械的性質に優れた材料を製造する
ことができる。
【０００３】この非晶質合金薄帯は、その優れた特性か
ら多くの用途において工業材料として有望視されてい
る。その中でも、電力トランスや高周波トランスなどの
鉄心材料の用途としては、鉄損が低く、かつ、飽和磁束
密度および透磁率が高いこと、等の理由からＦｅ系非晶
質合金薄帯、例えば、ＦｅＳｉＢ系、等が採用されてい
る。
ら多くの用途において工業材料として有望視されてい
る。その中でも、電力トランスや高周波トランスなどの
鉄心材料の用途としては、鉄損が低く、かつ、飽和磁束
密度および透磁率が高いこと、等の理由からＦｅ系非晶
質合金薄帯、例えば、ＦｅＳｉＢ系、等が採用されてい
る。
【０００４】この系の非晶質薄帯を鋳造する場合、不純
物は鉄損等を劣化させるため、従来から不純物を極力低
く抑えた合金素材が用いられてきた。すなわち、鉄源と
しては電解鉄が用いられていた。具体的に抑制されてい
た不純物としてはＰおよびＳがあり、特開昭５９−１６
９４７号公報では、Ｓを０．０２重量％以下、Ｐを０．
０１５重量％以下に規定している。この公報には、Ｐは
鉄損を劣化させる元素として、また、Ｓは脆性を促進す
る元素として記載されている。組成は、Ｆｅを８６〜９
５重量％、Ｓｉを０〜１１重量％、Ｂを２〜４重量％、
Ｃを０〜１．５重量％に規定しており、これを原子％表
示に換算すると、Ｆｅが６５．９〜８５．４原子％、Ｓ
ｉが０〜１８．３原子％、Ｂが８．３〜１７．６原子
％、Ｃが０〜６．１原子％の広範囲をとっている。
物は鉄損等を劣化させるため、従来から不純物を極力低
く抑えた合金素材が用いられてきた。すなわち、鉄源と
しては電解鉄が用いられていた。具体的に抑制されてい
た不純物としてはＰおよびＳがあり、特開昭５９−１６
９４７号公報では、Ｓを０．０２重量％以下、Ｐを０．
０１５重量％以下に規定している。この公報には、Ｐは
鉄損を劣化させる元素として、また、Ｓは脆性を促進す
る元素として記載されている。組成は、Ｆｅを８６〜９
５重量％、Ｓｉを０〜１１重量％、Ｂを２〜４重量％、
Ｃを０〜１．５重量％に規定しており、これを原子％表
示に換算すると、Ｆｅが６５．９〜８５．４原子％、Ｓ
ｉが０〜１８．３原子％、Ｂが８．３〜１７．６原子
％、Ｃが０〜６．１原子％の広範囲をとっている。
【０００５】また、特開昭５７−１３７４５１号公報に
は、Ｆｅ−Ｓｉ−Ｂ系非晶質薄帯における各種不純物元
素の最大許容量が示されており、例えば、Ｐは０．００
８原子％以下、Ｍｎは０．１２原子％以下、Ｓは０．０
２原子％以下と規定されている。この公報ではＦｅが７
８．５原子％超８０原子％未満、Ｓｉが５原子％以上１
０原子％以下、Ｂが１３原子％以上１６原子％以下に規
制されているから、各不純物元素の最大許容量を重量％
表示に換算すると、Ｐが０．００５３重量％以下、Ｍｎ
が０．１４重量％以下、Ｓが０．０１３６重量％以下と
なる。この公報においても不純物元素は特性を劣化させ
る元素とされている。
は、Ｆｅ−Ｓｉ−Ｂ系非晶質薄帯における各種不純物元
素の最大許容量が示されており、例えば、Ｐは０．００
８原子％以下、Ｍｎは０．１２原子％以下、Ｓは０．０
２原子％以下と規定されている。この公報ではＦｅが７
８．５原子％超８０原子％未満、Ｓｉが５原子％以上１
０原子％以下、Ｂが１３原子％以上１６原子％以下に規
制されているから、各不純物元素の最大許容量を重量％
表示に換算すると、Ｐが０．００５３重量％以下、Ｍｎ
が０．１４重量％以下、Ｓが０．０１３６重量％以下と
なる。この公報においても不純物元素は特性を劣化させ
る元素とされている。
【０００６】非晶質合金薄帯を製造する場合の各不純物
量の許容値がこれらの公報に示されているようにかなり
小さいために、鉄鋼石を原料とした通常の製鋼プロセス
で生産される鋼を非晶質合金薄帯の鉄源に使用すること
は困難と考えられていた。なぜならば、これらの鉄源に
は許容量以上の不純物が含まれているからである。
量の許容値がこれらの公報に示されているようにかなり
小さいために、鉄鋼石を原料とした通常の製鋼プロセス
で生産される鋼を非晶質合金薄帯の鉄源に使用すること
は困難と考えられていた。なぜならば、これらの鉄源に
は許容量以上の不純物が含まれているからである。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】上述したように、従
来、不純物元素の許容量がかなり低かったために、電解
鉄等の高純度な鉄源を使用しなければならなかった。高
純度な鉄源は高価であるために、薄帯合金コストが高く
なり、これが薄帯の製造コストを高くする一因になって
いた。薄帯を工業材料として広く普及させるためには、
製造コストを低減しなければならず、そのために、薄帯
合金コストを低減させることが強く望まれていた。ま
た、従来、１ロットの中で特性のばらつきがあり、これ
が歩留りを低下させ、製造コストを高くする一因になっ
ていた。
来、不純物元素の許容量がかなり低かったために、電解
鉄等の高純度な鉄源を使用しなければならなかった。高
純度な鉄源は高価であるために、薄帯合金コストが高く
なり、これが薄帯の製造コストを高くする一因になって
いた。薄帯を工業材料として広く普及させるためには、
製造コストを低減しなければならず、そのために、薄帯
合金コストを低減させることが強く望まれていた。ま
た、従来、１ロットの中で特性のばらつきがあり、これ
が歩留りを低下させ、製造コストを高くする一因になっ
ていた。
【０００８】本発明の目的は、薄帯合金素材として、電
解鉄等の高純度鉄源を用いず、安価な鉄源を使用しても
良好な特性を示す合金薄帯を提供すると同時に、薄帯の
歩留りを向上させた薄帯を提供することにある。
解鉄等の高純度鉄源を用いず、安価な鉄源を使用しても
良好な特性を示す合金薄帯を提供すると同時に、薄帯の
歩留りを向上させた薄帯を提供することにある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】合金の低コスト化を実現
するためには、鉄源として、例えば、不純物をある程度
含有する低品位な鉄源を使用できるようにすれば良い。
一般に、低品位な鉄源は安価である故、合金コストを低
減できるからである。本発明者らは、不純物元素とし
て、特に、Ｐ、Ｍｎ、Ｓに注目し、これらの不純物元素
の含有量が異なる各種のＦｅ−Ｓｉ−Ｂ−Ｃ合金を用い
て実験を行った。その結果、Ｐを微量含有すると、その
他の不純物を従来より多く含有しても、薄帯の特性劣化
は起こらないことを見い出した。すなわち、従来よりも
不純物量を大きくできるという知見を得るに至った。
するためには、鉄源として、例えば、不純物をある程度
含有する低品位な鉄源を使用できるようにすれば良い。
一般に、低品位な鉄源は安価である故、合金コストを低
減できるからである。本発明者らは、不純物元素とし
て、特に、Ｐ、Ｍｎ、Ｓに注目し、これらの不純物元素
の含有量が異なる各種のＦｅ−Ｓｉ−Ｂ−Ｃ合金を用い
て実験を行った。その結果、Ｐを微量含有すると、その
他の不純物を従来より多く含有しても、薄帯の特性劣化
は起こらないことを見い出した。すなわち、従来よりも
不純物量を大きくできるという知見を得るに至った。
【００１０】また、Ｐ、Ｍｎ、Ｓを微量含有する成分系
において、Ｆｅ、Ｓｉ、Ｂ、Ｃの量を限られたある狭い
範囲に限定することによって、鉄損が改善されるととも
に、１ロットにおける特性のばらつきが少ない薄帯が安
定して得られ、歩留りが向上することを見い出した。こ
れらの知見を基に検討を重ね、本発明を完成するに至っ
たのである。
において、Ｆｅ、Ｓｉ、Ｂ、Ｃの量を限られたある狭い
範囲に限定することによって、鉄損が改善されるととも
に、１ロットにおける特性のばらつきが少ない薄帯が安
定して得られ、歩留りが向上することを見い出した。こ
れらの知見を基に検討を重ね、本発明を完成するに至っ
たのである。
【００１１】本発明は、下記の通りものである。 （１）Ｆｅ、Ｓｉ、Ｂ、Ｃの主要元素および不純物で構
成される薄帯であり、主要元素の組成がＦｅａＳｉｂＢ
ｃＣｄで表され、不純物として重量％で、Ｐ０．００８
％以上０．１％以下、Ｍｎ０．１５％以上０．５％以
下、Ｓ０．００４％以上０．０５％以下を含有する、交
流における軟磁気特性に優れたＦｅ系非晶質合金薄帯。
ただし、ａ、ｂ、ｃおよびｄは、原子％で、 ８０＜ａ≦８２ ２≦ｂ＜５、 １４≦ｃ≦１６、 ０．０２≦ｄ≦４、 であり、ａ＋ｂ＋ｃ＋ｄ＝１００である。 （２）磁束密度１．３Ｔ（テスラ）、周波数５０Ｈｚ
（ヘルツ）での単板測定による鉄損が０．１２Ｗ／ｋｇ
以下であることを特徴とする前記（１）に記載の交流に
おける軟磁気特性に優れたＦｅ系非晶質合金薄帯。 （３）１ロットにおける磁束密度１．３Ｔ、周波数５０
Ｈｚでの単板測定による鉄損の最大値をＷmax 、最小値
をＷmin とした場合、（Ｗmax −Ｗmin ）／Ｗmin ≦
０．１５であることを特徴とする前記（１）および
（２）に記載の交流における軟磁気特性に優れたＦｅ系
非晶質合金薄帯。
成される薄帯であり、主要元素の組成がＦｅａＳｉｂＢ
ｃＣｄで表され、不純物として重量％で、Ｐ０．００８
％以上０．１％以下、Ｍｎ０．１５％以上０．５％以
下、Ｓ０．００４％以上０．０５％以下を含有する、交
流における軟磁気特性に優れたＦｅ系非晶質合金薄帯。
ただし、ａ、ｂ、ｃおよびｄは、原子％で、 ８０＜ａ≦８２ ２≦ｂ＜５、 １４≦ｃ≦１６、 ０．０２≦ｄ≦４、 であり、ａ＋ｂ＋ｃ＋ｄ＝１００である。 （２）磁束密度１．３Ｔ（テスラ）、周波数５０Ｈｚ
（ヘルツ）での単板測定による鉄損が０．１２Ｗ／ｋｇ
以下であることを特徴とする前記（１）に記載の交流に
おける軟磁気特性に優れたＦｅ系非晶質合金薄帯。 （３）１ロットにおける磁束密度１．３Ｔ、周波数５０
Ｈｚでの単板測定による鉄損の最大値をＷmax 、最小値
をＷmin とした場合、（Ｗmax −Ｗmin ）／Ｗmin ≦
０．１５であることを特徴とする前記（１）および
（２）に記載の交流における軟磁気特性に優れたＦｅ系
非晶質合金薄帯。
【００１２】以下、本発明を詳細に説明する。本発明の
特徴は、従来、特性を劣化させる元素とされてきたＰを
０．００８重量％以上０．１重量％以下の範囲で積極的
に含有させることによって、Ｍｎが０．１５重量％以上
０．５重量％以下、Ｓが０．００４重量％以上０．０５
重量％以下の如く、ＭｎおよびＳを従来の許容値以上含
む安価な鉄源の使用を可能にしたことである。また、こ
れらの不純物を含んだ系において最適成分範囲を探索し
ていたところ、Ｆｅを８０原子％超８２原子％以下、Ｓ
ｉを２原子％以上５原子％未満、Ｂを１４原子％以上１
６原子％以下の狭い限られた範囲に限定することによっ
て、鉄損が改善されるとともに、１ロットにおける鉄損
のばらつきが減少し、薄帯の歩留りを向上させることが
できたことである。
特徴は、従来、特性を劣化させる元素とされてきたＰを
０．００８重量％以上０．１重量％以下の範囲で積極的
に含有させることによって、Ｍｎが０．１５重量％以上
０．５重量％以下、Ｓが０．００４重量％以上０．０５
重量％以下の如く、ＭｎおよびＳを従来の許容値以上含
む安価な鉄源の使用を可能にしたことである。また、こ
れらの不純物を含んだ系において最適成分範囲を探索し
ていたところ、Ｆｅを８０原子％超８２原子％以下、Ｓ
ｉを２原子％以上５原子％未満、Ｂを１４原子％以上１
６原子％以下の狭い限られた範囲に限定することによっ
て、鉄損が改善されるとともに、１ロットにおける鉄損
のばらつきが減少し、薄帯の歩留りを向上させることが
できたことである。
【００１３】各元素の機能および含有量の適正範囲につ
いて述べる。Ｐを０．００８重量％以上０．１重量％以
下の範囲にすると、前記したような安価な原料を用いた
場合でも単板測定による鉄損Ｗ13/50 （磁束密度１．３
Ｔ、周波数５０Ｈｚにおける鉄損）が０．１２Ｗ／ｋｇ
以下の低い値を示す。Ｆｅ−Ｓｉ−Ｂ系非晶質合金薄帯
を電力トランス等の鉄心として使う場合、鉄損はできる
だけ低くすることが要求されるが、Ｗ13/50 が０．１２
Ｗ／ｋｇ以下であれば非晶質薄帯として十分な特性を発
揮することができる。一方、Ｐの含有量が０．００８重
量％未満の場合には、不純物元素ＭｎおよびＳの許容量
を拡大する効果が現れず、鉄損Ｗ13/50 を０．１２Ｗ／
ｋｇ以下にすることができなくなる。Ｐの含有量を０．
１重量％超とすると、もはやＰ添加による不純物許容量
拡大効果は現れなくなる。したがって、Ｐの含有量を
０．００８重量％以上０．１重量％以下に限定した。さ
らに、大きな不純物許容量拡大効果を得るためには、Ｐ
の含有量を０．０１重量％以上０．０３重量％以下にす
ることが好ましい。
いて述べる。Ｐを０．００８重量％以上０．１重量％以
下の範囲にすると、前記したような安価な原料を用いた
場合でも単板測定による鉄損Ｗ13/50 （磁束密度１．３
Ｔ、周波数５０Ｈｚにおける鉄損）が０．１２Ｗ／ｋｇ
以下の低い値を示す。Ｆｅ−Ｓｉ−Ｂ系非晶質合金薄帯
を電力トランス等の鉄心として使う場合、鉄損はできる
だけ低くすることが要求されるが、Ｗ13/50 が０．１２
Ｗ／ｋｇ以下であれば非晶質薄帯として十分な特性を発
揮することができる。一方、Ｐの含有量が０．００８重
量％未満の場合には、不純物元素ＭｎおよびＳの許容量
を拡大する効果が現れず、鉄損Ｗ13/50 を０．１２Ｗ／
ｋｇ以下にすることができなくなる。Ｐの含有量を０．
１重量％超とすると、もはやＰ添加による不純物許容量
拡大効果は現れなくなる。したがって、Ｐの含有量を
０．００８重量％以上０．１重量％以下に限定した。さ
らに、大きな不純物許容量拡大効果を得るためには、Ｐ
の含有量を０．０１重量％以上０．０３重量％以下にす
ることが好ましい。
【００１４】次に、ＭｎおよびＳの含有量の限定理由を
述べる。Ｍｎを０．５重量％超、Ｓを０．０５重量％超
含有する場合には、Ｐを０．００８重量％以上０．１重
量％以下含有しても、薄帯の鉄損値は０．１２Ｗ／ｋｇ
以下にすることができなくなる。したがって、Ｍｎを
０．５重量％以下、Ｓを０．０５重量％以下に限定し
た。一方、Ｍｎを０．１５重量％より少なくする場合、
Ｓを０．００４重量％より少なくする場合には、もは
や、安価な鉄源を使うことができなくなり、従来のよう
に高価な高純度な鉄源を使用しなければならなくなる。
その結果、合金コストが増大し好ましくない。したがっ
て、Ｍｎを０．１５重量％以上、Ｓを０．００４重量％
以上に限定した。さらに、Ｍｎ、Ｓの不純物元素の含有
量は、本発明で限定する範囲内においてできるだけ少な
い方が好ましく、Ｍｎを０．１５重量％以上０．３重量
％以下、Ｓを０．００４重量％以上０．０２重量％以下
にすることが好ましい。
述べる。Ｍｎを０．５重量％超、Ｓを０．０５重量％超
含有する場合には、Ｐを０．００８重量％以上０．１重
量％以下含有しても、薄帯の鉄損値は０．１２Ｗ／ｋｇ
以下にすることができなくなる。したがって、Ｍｎを
０．５重量％以下、Ｓを０．０５重量％以下に限定し
た。一方、Ｍｎを０．１５重量％より少なくする場合、
Ｓを０．００４重量％より少なくする場合には、もは
や、安価な鉄源を使うことができなくなり、従来のよう
に高価な高純度な鉄源を使用しなければならなくなる。
その結果、合金コストが増大し好ましくない。したがっ
て、Ｍｎを０．１５重量％以上、Ｓを０．００４重量％
以上に限定した。さらに、Ｍｎ、Ｓの不純物元素の含有
量は、本発明で限定する範囲内においてできるだけ少な
い方が好ましく、Ｍｎを０．１５重量％以上０．３重量
％以下、Ｓを０．００４重量％以上０．０２重量％以下
にすることが好ましい。
【００１５】また、不純物を含有した成分系において最
適値を探索しているうちに、主要構成元素であるＦｅ、
Ｓｉ、Ｂ、Ｃの各元素の含有量を狭い限られた範囲に限
定すると、鉄損Ｗ13/50 が０．１２Ｗ／ｋｇ以下になる
とともに、１ロットにおける鉄損の最大値をＷmax 、最
小値をＷmin とした場合、（Ｗmax −Ｗmin ）／Ｗmin
≦０．１５となって１ロットの全長に渡って均一な特性
を持つ薄帯が得られることを見い出した。これは、Ｆ
ｅ、Ｓｉ、Ｂ、Ｃの各元素の範囲を限定することによっ
て、非晶質形成能が安定化し、その結果、全長に渡って
均質な構造を持つ薄帯が得られることによるものと考え
られる。Ｆｅの含有量は通常、７０原子％以上であれば
鉄心としての実用的なレベルの飽和磁束密度が得られる
が、１．６Ｔ以上のより高い飽和磁束密度とするために
はＦｅを８０原子％超にする必要がある。一方、Ｆｅの
含有量が８６原子％超となると、非晶質の形成が困難と
なるが、非晶質を安定して得るためにはＦｅ含有量を８
２原子％以下にすればよいことを見い出した。以上のこ
とから、Ｆｅ含有量を８０原子％超８２原子％以下の範
囲に限定した。
適値を探索しているうちに、主要構成元素であるＦｅ、
Ｓｉ、Ｂ、Ｃの各元素の含有量を狭い限られた範囲に限
定すると、鉄損Ｗ13/50 が０．１２Ｗ／ｋｇ以下になる
とともに、１ロットにおける鉄損の最大値をＷmax 、最
小値をＷmin とした場合、（Ｗmax −Ｗmin ）／Ｗmin
≦０．１５となって１ロットの全長に渡って均一な特性
を持つ薄帯が得られることを見い出した。これは、Ｆ
ｅ、Ｓｉ、Ｂ、Ｃの各元素の範囲を限定することによっ
て、非晶質形成能が安定化し、その結果、全長に渡って
均質な構造を持つ薄帯が得られることによるものと考え
られる。Ｆｅの含有量は通常、７０原子％以上であれば
鉄心としての実用的なレベルの飽和磁束密度が得られる
が、１．６Ｔ以上のより高い飽和磁束密度とするために
はＦｅを８０原子％超にする必要がある。一方、Ｆｅの
含有量が８６原子％超となると、非晶質の形成が困難と
なるが、非晶質を安定して得るためにはＦｅ含有量を８
２原子％以下にすればよいことを見い出した。以上のこ
とから、Ｆｅ含有量を８０原子％超８２原子％以下の範
囲に限定した。
【００１６】ＳｉおよびＢは、非晶質形成能および熱的
安定性を向上させるために添加する。Ｓｉが２原子％未
満、Ｂが１４原子％未満では非晶質が安定して得られ
ず、（Ｗmax −Ｗmin ）／Ｗmin ≦０．１５を満たすこ
とができなくなる。本発明のように不純物が含まれる鉄
源を使用する場合には、Ｓｉを５原子％以上にすると、
（Ｗmax −Ｗmin ）／Ｗmin ≦０．１５を満たすことが
できなくなる。また、Ｂを１６原子％超にすると、不純
物が含まれる鉄源を使用する場合には脆化が進み好まし
くなくなるとともに、原料コストが高くなってしまう。
したがって、Ｓｉを２原子％以上５原子％未満、Ｂを１
４原子％以上１６原子％以下の狭い範囲に限定した。
安定性を向上させるために添加する。Ｓｉが２原子％未
満、Ｂが１４原子％未満では非晶質が安定して得られ
ず、（Ｗmax −Ｗmin ）／Ｗmin ≦０．１５を満たすこ
とができなくなる。本発明のように不純物が含まれる鉄
源を使用する場合には、Ｓｉを５原子％以上にすると、
（Ｗmax −Ｗmin ）／Ｗmin ≦０．１５を満たすことが
できなくなる。また、Ｂを１６原子％超にすると、不純
物が含まれる鉄源を使用する場合には脆化が進み好まし
くなくなるとともに、原料コストが高くなってしまう。
したがって、Ｓｉを２原子％以上５原子％未満、Ｂを１
４原子％以上１６原子％以下の狭い範囲に限定した。
【００１７】Ｃは、薄帯の鋳造性向上に効果がある元素
である。Ｃを含有させることによって、溶湯と冷却基板
の濡性が向上して良好な薄帯を形成することができる。
Ｃが０．０２原子％より少ない場合には、この効果が得
られない。また、Ｃを４原子％より多く含有させてもこ
の効果の向上は認められない。したがって、Ｃを０．０
２原子％以上４原子％以下に限定した。
である。Ｃを含有させることによって、溶湯と冷却基板
の濡性が向上して良好な薄帯を形成することができる。
Ｃが０．０２原子％より少ない場合には、この効果が得
られない。また、Ｃを４原子％より多く含有させてもこ
の効果の向上は認められない。したがって、Ｃを０．０
２原子％以上４原子％以下に限定した。
【００１８】以上のように、従来は高価な高純度鉄源を
使用しなければ低い鉄損が得られなかったのに対して、
本発明のように従来の許容値以上の不純物が含まれる鉄
源を用いてもＷ13/50 ≦０．１２Ｗ／ｋｇの低い鉄損が
得られる。また、Ｆｅ、Ｓｉ、Ｂ、Ｃの含有量を従来よ
りも極狭い範囲に絞り込むことによって、１ロットにお
いて、（Ｗmax −Ｗmin ）／Ｗmin ≦０．１５という鉄
損が安定した薄帯が得られるようになった。これによっ
て、薄帯の合金コストの削減が可能になり、さらに、歩
留りの向上から、薄帯を安価に製造することが可能にな
った。
使用しなければ低い鉄損が得られなかったのに対して、
本発明のように従来の許容値以上の不純物が含まれる鉄
源を用いてもＷ13/50 ≦０．１２Ｗ／ｋｇの低い鉄損が
得られる。また、Ｆｅ、Ｓｉ、Ｂ、Ｃの含有量を従来よ
りも極狭い範囲に絞り込むことによって、１ロットにお
いて、（Ｗmax −Ｗmin ）／Ｗmin ≦０．１５という鉄
損が安定した薄帯が得られるようになった。これによっ
て、薄帯の合金コストの削減が可能になり、さらに、歩
留りの向上から、薄帯を安価に製造することが可能にな
った。
【００１９】
【発明の実施の形態】本発明の薄帯の成分を決める場
合、先ず、Ｆｅ、Ｓｉ、Ｂ、Ｃの含有量を原子％で決定
し、次に、それに対して、Ｐが０．００８重量％以上
０．１重量％以下、Ｍｎが０．１５重量％以上０．５重
量％以下、Ｓが０．００４重量％以上０．０５重量％以
下の本発明の範囲内に入るように、これらの不純物を含
んだ安価な鉄源の成分スペックを決定するのである。例
えば、Ｆｅ、Ｓｉ、Ｂ、Ｃの好ましい合金組成は、原子
％で示すとＦｅbal Ｓｉ3.3 Ｂ15.5Ｃ1 、Ｆｅbal Ｓｉ
2.2Ｂ15.1Ｃ1 、等である。
合、先ず、Ｆｅ、Ｓｉ、Ｂ、Ｃの含有量を原子％で決定
し、次に、それに対して、Ｐが０．００８重量％以上
０．１重量％以下、Ｍｎが０．１５重量％以上０．５重
量％以下、Ｓが０．００４重量％以上０．０５重量％以
下の本発明の範囲内に入るように、これらの不純物を含
んだ安価な鉄源の成分スペックを決定するのである。例
えば、Ｆｅ、Ｓｉ、Ｂ、Ｃの好ましい合金組成は、原子
％で示すとＦｅbal Ｓｉ3.3 Ｂ15.5Ｃ1 、Ｆｅbal Ｓｉ
2.2Ｂ15.1Ｃ1 、等である。
【００２０】本発明によって、例えば、鉄鋼石が原料で
ある製鋼プロセスで生産される一部の鋼種を合金の鉄源
に使用することが可能になったが、本発明の薄帯を製造
するための鉄源は、この製鋼プロセスで生産される鋼種
に限定されるわけではない。
ある製鋼プロセスで生産される一部の鋼種を合金の鉄源
に使用することが可能になったが、本発明の薄帯を製造
するための鉄源は、この製鋼プロセスで生産される鋼種
に限定されるわけではない。
【００２１】本発明の薄帯は、本発明の合金成分を溶解
し、溶湯をスロットノズル等を通して高速で移動してい
る冷却基板の上に噴出し、該溶湯を急冷凝固させる方
法、例えば、単ロール法、双ロール法によって製造する
ことができる。単ロール装置には、ドラムの内壁を使う
遠心急冷装置、エンドレスタイプのベルトを使う装置、
および、これらの改良型である補助ロールやロール表面
温度制御装置を付属させたもの、減圧下あるいは真空
中、または不活性ガス中での鋳造装置も含まれる。本発
明では、薄帯の板厚、板幅などの寸法は特に限定しない
が、薄帯の板厚は、例えば、１０μｍ以上１００μｍ以
下が好ましい。また、板幅は２０ｍｍ以上が好ましい。
し、溶湯をスロットノズル等を通して高速で移動してい
る冷却基板の上に噴出し、該溶湯を急冷凝固させる方
法、例えば、単ロール法、双ロール法によって製造する
ことができる。単ロール装置には、ドラムの内壁を使う
遠心急冷装置、エンドレスタイプのベルトを使う装置、
および、これらの改良型である補助ロールやロール表面
温度制御装置を付属させたもの、減圧下あるいは真空
中、または不活性ガス中での鋳造装置も含まれる。本発
明では、薄帯の板厚、板幅などの寸法は特に限定しない
が、薄帯の板厚は、例えば、１０μｍ以上１００μｍ以
下が好ましい。また、板幅は２０ｍｍ以上が好ましい。
【００２２】
【実施例】以下、本発明を実施例によりさらに説明す
る。実施例１ Ｐを０．０１８重量％、Ｍｎを０．２１重量％、Ｓを
０．００６重量％含有させたＦｅ−Ｓｉ−Ｂ−Ｃ合金を
アルゴン雰囲気中で溶解し、単ロール法で薄帯に鋳造し
た。鋳造雰囲気は大気中である。この際、表１に示すよ
うにＦｅ、Ｓｉ、Ｂ、Ｃ含有の割合を変化させて、これ
らの元素の含有割合と薄帯特性との関係を調べた。Ｆ
ｅ、Ｓｉ、Ｂ、Ｃの割合は、Ｆｅ＋Ｓｉ＋Ｂ＋Ｃ＝１０
０原子％として表示してある。使用した単ロール薄帯製
造装置は、直径５８０ｍｍの銅合金製冷却ロール、試料
溶解用の高周波電源、先端にスロットノズルが付いてい
る石英るつぼ等から構成される。この実験では、長さ２
５ｍｍ、幅０．４ｍｍのダブルスロットノズルを使用し
た。スロット間隔は１ｍｍである。得られた薄帯の板厚
は、約５０μｍであった。
る。実施例１ Ｐを０．０１８重量％、Ｍｎを０．２１重量％、Ｓを
０．００６重量％含有させたＦｅ−Ｓｉ−Ｂ−Ｃ合金を
アルゴン雰囲気中で溶解し、単ロール法で薄帯に鋳造し
た。鋳造雰囲気は大気中である。この際、表１に示すよ
うにＦｅ、Ｓｉ、Ｂ、Ｃ含有の割合を変化させて、これ
らの元素の含有割合と薄帯特性との関係を調べた。Ｆ
ｅ、Ｓｉ、Ｂ、Ｃの割合は、Ｆｅ＋Ｓｉ＋Ｂ＋Ｃ＝１０
０原子％として表示してある。使用した単ロール薄帯製
造装置は、直径５８０ｍｍの銅合金製冷却ロール、試料
溶解用の高周波電源、先端にスロットノズルが付いてい
る石英るつぼ等から構成される。この実験では、長さ２
５ｍｍ、幅０．４ｍｍのダブルスロットノズルを使用し
た。スロット間隔は１ｍｍである。得られた薄帯の板厚
は、約５０μｍであった。
【００２３】薄帯の鉄損は、ＳＳＴ（Single Strip Tes
ter)を用いて行った。測定条件は磁束密度１．３Ｔ、周
波数５０Ｈｚである。鉄損測定用試料には、１ロットの
全長に渡って１２箇所から１２０ｍｍ長さに切断した薄
帯を用い、それらの薄帯を３６０℃で１時間磁場中でア
ニールを行って測定に供した。アニール中の雰囲気は窒
素である。
ter)を用いて行った。測定条件は磁束密度１．３Ｔ、周
波数５０Ｈｚである。鉄損測定用試料には、１ロットの
全長に渡って１２箇所から１２０ｍｍ長さに切断した薄
帯を用い、それらの薄帯を３６０℃で１時間磁場中でア
ニールを行って測定に供した。アニール中の雰囲気は窒
素である。
【００２４】Ｗmax 、Ｗmin の値および偏差（（Ｗmax
−Ｗmin ）／Ｗmin ）の値を、表１に示した。Ｗmax 、
Ｗmin は、それぞれ１ロットの中での鉄損の最大値およ
び最小値である。
−Ｗmin ）／Ｗmin ）の値を、表１に示した。Ｗmax 、
Ｗmin は、それぞれ１ロットの中での鉄損の最大値およ
び最小値である。
【００２５】
【表１】
【００２６】表１の試料Ｎｏ．１〜２４の結果から明ら
かなように、Ｐ、Ｍｎ、Ｓを本発明範囲内で含有し、Ｆ
ｅを８０原子％超８２原子％以下、Ｓｉを２原子％以上
５原子％未満、Ｂを１４原子％以上１６原子％以下、Ｃ
を０．０２原子％以上４原子％以下の本発明の狭い範囲
にすることによって、磁束密度１．３Ｔ、周波数５０Ｈ
ｚにおける鉄損が０．１２Ｗ／ｋｇ以下になり、かつ、
（Ｗmax −Ｗmin ）／Ｗmin が０．１５以下となり、薄
帯の全長に渡って均一な軟磁気特性に優れた薄帯が得ら
れる。これに対して、試料Ｎｏ．２５〜３４に示す比較
例の成分範囲では、鉄損は０．１２Ｗ／ｋｇより大きく
なる部位が存在し、（Ｗmax −Ｗmin ）／Ｗmin も０．
１５より大きくなってしまうか、あるいは、（Ｗmax −
Ｗmin ）／Ｗmin が０．１５以下の場合でも薄帯の脆化
が大きくなってしまった。以上のことから、本発明によ
って、Ｐ、Ｍｎ、Ｓを含有している従来よりも低品位な
素材を使用できることがわかった。
かなように、Ｐ、Ｍｎ、Ｓを本発明範囲内で含有し、Ｆ
ｅを８０原子％超８２原子％以下、Ｓｉを２原子％以上
５原子％未満、Ｂを１４原子％以上１６原子％以下、Ｃ
を０．０２原子％以上４原子％以下の本発明の狭い範囲
にすることによって、磁束密度１．３Ｔ、周波数５０Ｈ
ｚにおける鉄損が０．１２Ｗ／ｋｇ以下になり、かつ、
（Ｗmax −Ｗmin ）／Ｗmin が０．１５以下となり、薄
帯の全長に渡って均一な軟磁気特性に優れた薄帯が得ら
れる。これに対して、試料Ｎｏ．２５〜３４に示す比較
例の成分範囲では、鉄損は０．１２Ｗ／ｋｇより大きく
なる部位が存在し、（Ｗmax −Ｗmin ）／Ｗmin も０．
１５より大きくなってしまうか、あるいは、（Ｗmax −
Ｗmin ）／Ｗmin が０．１５以下の場合でも薄帯の脆化
が大きくなってしまった。以上のことから、本発明によ
って、Ｐ、Ｍｎ、Ｓを含有している従来よりも低品位な
素材を使用できることがわかった。
【００２７】実施例２ 主要構成元素であるＦｅ、Ｓｉ、Ｂ、Ｃが原子％で、Ｆ
ｅ80.2Ｓｉ3.3 Ｂ15.5Ｃ1 なる組成に対して、Ｐ、Ｍ
ｎ、Ｓが種々の割合で含有している合金を用いて、単ロ
ール法で薄帯を鋳造した。用いた装置は実施例１のもの
と同じである。ただし、スロットノズルは長さ２５ｍ
ｍ、幅０．６ｍｍのシングルスロットノズルを使用し
た。得られた薄帯の板厚は、約３５μｍであった。薄帯
の鉄損を評価するための測定片の採取方法および測定条
件は実施例１と同じである。その評価結果を、表２に示
す。
ｅ80.2Ｓｉ3.3 Ｂ15.5Ｃ1 なる組成に対して、Ｐ、Ｍ
ｎ、Ｓが種々の割合で含有している合金を用いて、単ロ
ール法で薄帯を鋳造した。用いた装置は実施例１のもの
と同じである。ただし、スロットノズルは長さ２５ｍ
ｍ、幅０．６ｍｍのシングルスロットノズルを使用し
た。得られた薄帯の板厚は、約３５μｍであった。薄帯
の鉄損を評価するための測定片の採取方法および測定条
件は実施例１と同じである。その評価結果を、表２に示
す。
【００２８】
【表２】
【００２９】表２の試料Ｎｏ．１〜１５の結果から明ら
かなように、Ｐが０．００８重量％以上０．１重量％以
下、Ｍｎが０．１５重量％以上０．５重量％以下、Ｓが
０．００４重量％以上０．０５重量％以下の本発明範囲
内にある場合、磁束密度１．３Ｔ、周波数５０Ｈｚにお
ける鉄損が０．１２Ｗ／ｋｇ以下になり、かつ、（Ｗma
x −Ｗmin ）／Ｗmin が０．１５以下となり、薄帯の全
長に渡って均一な軟磁気特性に優れた薄帯が得られる。
これに対して、試料Ｎｏ．１６〜２５に示したように、
Ｐ、Ｍｎ、Ｓの少なくとも一元素が本発明の範囲を外れ
る場合には、鉄損は０．１２Ｗ／ｋｇより大きくなる部
位が存在してしまう。さらに、試料Ｎｏ．２２〜２５で
は（Ｗmax −Ｗmin ）／Ｗmin も０．１５より大きくな
ってしまった。
かなように、Ｐが０．００８重量％以上０．１重量％以
下、Ｍｎが０．１５重量％以上０．５重量％以下、Ｓが
０．００４重量％以上０．０５重量％以下の本発明範囲
内にある場合、磁束密度１．３Ｔ、周波数５０Ｈｚにお
ける鉄損が０．１２Ｗ／ｋｇ以下になり、かつ、（Ｗma
x −Ｗmin ）／Ｗmin が０．１５以下となり、薄帯の全
長に渡って均一な軟磁気特性に優れた薄帯が得られる。
これに対して、試料Ｎｏ．１６〜２５に示したように、
Ｐ、Ｍｎ、Ｓの少なくとも一元素が本発明の範囲を外れ
る場合には、鉄損は０．１２Ｗ／ｋｇより大きくなる部
位が存在してしまう。さらに、試料Ｎｏ．２２〜２５で
は（Ｗmax −Ｗmin ）／Ｗmin も０．１５より大きくな
ってしまった。
【００３０】また、Ｎｏ．１６の結果から、不純物が無
い場合、すなわち、従来の電解鉄を用いた場合には本発
明のＦｅ−Ｓｉ−Ｂ−Ｃの狭い組成範囲では０．１２Ｗ
／ｋｇ以下の鉄損は得られない。したがって、本発明の
組成範囲は、Ｐ、Ｍｎ、Ｓの不純物が所定量存在する時
にのみ現れる低鉄損領域であることが分る。以上のこと
から、本発明によれば、Ｐ、Ｍｎ、Ｓが含有している従
来よりも低品位な素材を使用できる。
い場合、すなわち、従来の電解鉄を用いた場合には本発
明のＦｅ−Ｓｉ−Ｂ−Ｃの狭い組成範囲では０．１２Ｗ
／ｋｇ以下の鉄損は得られない。したがって、本発明の
組成範囲は、Ｐ、Ｍｎ、Ｓの不純物が所定量存在する時
にのみ現れる低鉄損領域であることが分る。以上のこと
から、本発明によれば、Ｐ、Ｍｎ、Ｓが含有している従
来よりも低品位な素材を使用できる。
【００３１】実施例３ 鉄源に製鋼プロセスで生産された鋼種を用いて、実施例
１と同様の単ロール薄帯製造装置および製造条件を用い
て薄帯を製造した。使用した鉄源の組成は、０．００３
３重量％Ｃ、０．８２重量％Ｓｉ、０．０１７８重量％
Ｐ、０．２１重量％Ｍｎ、０．００６重量％Ｓ、残部Ｆ
ｅである。また、得られた薄帯の組成はＦｅ80.4Ｓｉ
3.2 Ｂ15.4Ｃ1.0 （原子％）に対して、０．０１７重量
％Ｐ、０．２０重量％Ｍｎ、０．００５重量％Ｓが含有
しているものであった。薄帯の板厚は約５０μｍであっ
た。
１と同様の単ロール薄帯製造装置および製造条件を用い
て薄帯を製造した。使用した鉄源の組成は、０．００３
３重量％Ｃ、０．８２重量％Ｓｉ、０．０１７８重量％
Ｐ、０．２１重量％Ｍｎ、０．００６重量％Ｓ、残部Ｆ
ｅである。また、得られた薄帯の組成はＦｅ80.4Ｓｉ
3.2 Ｂ15.4Ｃ1.0 （原子％）に対して、０．０１７重量
％Ｐ、０．２０重量％Ｍｎ、０．００５重量％Ｓが含有
しているものであった。薄帯の板厚は約５０μｍであっ
た。
【００３２】実施例１と同様にして測定した薄帯の鉄損
の最大値Ｗmax は０．０９４Ｗ／ｋｇ、最小値Ｗmin は
０．０８８Ｗ／ｋｇであり、（Ｗmax −Ｗmin ）／Ｗmi
n ＝０．０７となって、薄帯の全長に渡って均一な軟磁
気特性に優れた薄帯が得られた。以上のことから、本発
明によって、Ｐ、Ｍｎ、Ｓが含有している従来よりも低
品位な素材を使用できることが分る。
の最大値Ｗmax は０．０９４Ｗ／ｋｇ、最小値Ｗmin は
０．０８８Ｗ／ｋｇであり、（Ｗmax −Ｗmin ）／Ｗmi
n ＝０．０７となって、薄帯の全長に渡って均一な軟磁
気特性に優れた薄帯が得られた。以上のことから、本発
明によって、Ｐ、Ｍｎ、Ｓが含有している従来よりも低
品位な素材を使用できることが分る。
【００３３】
【発明の効果】本発明によれば、合金薄帯の鉄源に低品
位の材料の使用が可能となり、その結果、薄帯製造時の
合金コストの低減が実現し、安価な薄帯を製造すること
ができる。
位の材料の使用が可能となり、その結果、薄帯製造時の
合金コストの低減が実現し、安価な薄帯を製造すること
ができる。
Claims (3)
- 【請求項１】Ｆｅ、Ｓｉ、Ｂ、Ｃの主要元素および不純
物で構成される薄帯であり、主要元素の組成がＦｅａＳ
ｉｂＢｃＣｄで表され、不純物として、重量％で、Ｐ
０．００８％以上０．１％以下、Ｍｎ０．１５％以上
０．５％以下、Ｓ０．００４％以上０．０５％以下を含
有することを特徴とする、交流における軟磁気特性に優
れたＦｅ系非晶質合金薄帯。ただし、ａ、ｂ、ｃおよび
ｄは、原子％で、 ８０＜ａ≦８２ ２≦ｂ＜５、 １４≦ｃ≦１６、 ０．０２≦ｄ≦４、 であり、ａ＋ｂ＋ｃ＋ｄ＝１００である。 - 【請求項２】磁束密度１．３Ｔ、周波数５０Ｈｚでの単
板測定による鉄損が０．１２Ｗ／ｋｇ以下であることを
特徴とする請求項１に記載の交流における軟磁気特性に
優れたＦｅ系非晶質合金薄帯。 - 【請求項３】１ロットにおける磁束密度１．３Ｔ、周波
数５０Ｈｚでの単板測定による鉄損の最大値をＷmax 、
最小値をＷmin とした場合、（Ｗmax −Ｗmin ）／Ｗmi
n ≦０．１５であることを特徴とする請求項１および２
に記載の交流における軟磁気特性に優れたＦｅ系非晶質
合金薄帯。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP01006696A JP3432661B2 (ja) | 1996-01-24 | 1996-01-24 | Ｆｅ系非晶質合金薄帯 |
| US08/632,374 US5958153A (en) | 1995-04-11 | 1996-04-10 | Fe-system amorphous metal alloy strip having enhanced AC magnetic properties and method for making the same |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP01006696A JP3432661B2 (ja) | 1996-01-24 | 1996-01-24 | Ｆｅ系非晶質合金薄帯 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09202946A true JPH09202946A (ja) | 1997-08-05 |
| JP3432661B2 JP3432661B2 (ja) | 2003-08-04 |
Family
ID=11740015
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP01006696A Expired - Lifetime JP3432661B2 (ja) | 1995-04-11 | 1996-01-24 | Ｆｅ系非晶質合金薄帯 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3432661B2 (ja) |
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH11300450A (ja) * | 1998-04-17 | 1999-11-02 | Nippon Steel Corp | 極薄酸化層を有するＦｅ基非晶質合金薄帯 |
| JP2006045662A (ja) * | 2004-07-05 | 2006-02-16 | Hitachi Metals Ltd | 非晶質合金薄帯 |
| WO2006109813A1 (ja) * | 2005-04-08 | 2006-10-19 | Nippon Steel Corporation | Ｆｅ系非晶質合金薄帯 |
| US7282103B2 (en) | 2002-04-05 | 2007-10-16 | Nippon Steel Corporation | Iron-base amorphous alloy thin strip excellent in soft magnetic properties, iron core manufactured by using said thin strip, and mother alloy for producing rapidly cooled and solidified thin strip |
| EP1853742A2 (en) * | 2005-02-17 | 2007-11-14 | Metglas, Inc. | Iron-based high saturation induction amorphous alloy |
| US8663399B2 (en) | 2005-02-17 | 2014-03-04 | Metglas, Inc. | Iron-based high saturation induction amorphous alloy |
| CN107004480A (zh) * | 2014-12-11 | 2017-08-01 | 梅特格拉斯公司 | Fe‑Si‑B‑C系非晶合金薄带以及由它形成的变压器磁心 |
| EP2612335A4 (en) * | 2010-08-31 | 2018-01-10 | Metglas, Inc. | Ferromagnetic amorphous alloy ribbon with reduced surface defects and application thereof |
| EP2612334A4 (en) * | 2010-08-31 | 2018-01-10 | Metglas, Inc. | Ferromagnetic amorphous alloy ribbon and fabrication thereof |
| EP3225712A4 (en) * | 2014-11-25 | 2018-06-06 | Hitachi Metals, Ltd. | Amorphous alloy ribbon and method for manufacturing same |
| JP2021536129A (ja) * | 2018-12-17 | 2021-12-23 | チンタオ ユンルー アドバンスド マテリアルズ テクノロジー カンパニー リミテッド | 鉄基アモルファス合金ストリップ及びその製造方法 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP6089430B2 (ja) * | 2012-03-30 | 2017-03-08 | セイコーエプソン株式会社 | 軟磁性粉末、圧粉磁心および磁性素子 |
-
1996
- 1996-01-24 JP JP01006696A patent/JP3432661B2/ja not_active Expired - Lifetime
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH11300450A (ja) * | 1998-04-17 | 1999-11-02 | Nippon Steel Corp | 極薄酸化層を有するＦｅ基非晶質合金薄帯 |
| US7282103B2 (en) | 2002-04-05 | 2007-10-16 | Nippon Steel Corporation | Iron-base amorphous alloy thin strip excellent in soft magnetic properties, iron core manufactured by using said thin strip, and mother alloy for producing rapidly cooled and solidified thin strip |
| JP2006045662A (ja) * | 2004-07-05 | 2006-02-16 | Hitachi Metals Ltd | 非晶質合金薄帯 |
| EP1853742A4 (en) * | 2005-02-17 | 2011-05-25 | Metglas Inc | HIGH SATURATION INDUCTION AMORPHOUS ALLOY USING IRON |
| EP1853742A2 (en) * | 2005-02-17 | 2007-11-14 | Metglas, Inc. | Iron-based high saturation induction amorphous alloy |
| US8372217B2 (en) | 2005-02-17 | 2013-02-12 | Metglas, Inc. | Iron-based high saturation magnetic induction amorphous alloy core having low core and low audible noise |
| US8663399B2 (en) | 2005-02-17 | 2014-03-04 | Metglas, Inc. | Iron-based high saturation induction amorphous alloy |
| US7744703B2 (en) | 2005-04-08 | 2010-06-29 | Nippon Steel Corporation | Fe-based amorphous alloy strip |
| WO2006109813A1 (ja) * | 2005-04-08 | 2006-10-19 | Nippon Steel Corporation | Ｆｅ系非晶質合金薄帯 |
| EP2612335A4 (en) * | 2010-08-31 | 2018-01-10 | Metglas, Inc. | Ferromagnetic amorphous alloy ribbon with reduced surface defects and application thereof |
| EP2612334A4 (en) * | 2010-08-31 | 2018-01-10 | Metglas, Inc. | Ferromagnetic amorphous alloy ribbon and fabrication thereof |
| EP3225712A4 (en) * | 2014-11-25 | 2018-06-06 | Hitachi Metals, Ltd. | Amorphous alloy ribbon and method for manufacturing same |
| US10450638B2 (en) | 2014-11-25 | 2019-10-22 | Hitachi Metals, Ltd. | Amorphous alloy ribbon and method for manufacturing same |
| CN107004480A (zh) * | 2014-12-11 | 2017-08-01 | 梅特格拉斯公司 | Fe‑Si‑B‑C系非晶合金薄带以及由它形成的变压器磁心 |
| JP2021536129A (ja) * | 2018-12-17 | 2021-12-23 | チンタオ ユンルー アドバンスド マテリアルズ テクノロジー カンパニー リミテッド | 鉄基アモルファス合金ストリップ及びその製造方法 |
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|---|---|
| JP3432661B2 (ja) | 2003-08-04 |
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