JPH09195007A - 耐食性に優れたCr−Mn−N系オーステナイトステンレス鋼 - Google Patents
耐食性に優れたCr−Mn−N系オーステナイトステンレス鋼Info
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- JPH09195007A JPH09195007A JP754796A JP754796A JPH09195007A JP H09195007 A JPH09195007 A JP H09195007A JP 754796 A JP754796 A JP 754796A JP 754796 A JP754796 A JP 754796A JP H09195007 A JPH09195007 A JP H09195007A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 耐食性に優れた安価なオーステナイトステン
レス鋼を提供する。 【解決手段】 mass%で、Mn:5.0 〜20.0%、Cr:10.0
〜20.0%、N:0.10〜0.29%を含有し、C,P,S,O
含有量の合計を0.0200未満とすることにより、耐食性が
著しく向上する。さらに、Si:1%以下、Al:3%以下
の群、Ni:5%以下、Cu:5%以下の群、V:3%以
下、Nb:3%以下、Ti:3%、Zr:3%以下の群および
Mo:3%以下の群の1つの群からあるいは異なる群から
選ばれた元素を組み合わせて添加してもよい。
レス鋼を提供する。 【解決手段】 mass%で、Mn:5.0 〜20.0%、Cr:10.0
〜20.0%、N:0.10〜0.29%を含有し、C,P,S,O
含有量の合計を0.0200未満とすることにより、耐食性が
著しく向上する。さらに、Si:1%以下、Al:3%以下
の群、Ni:5%以下、Cu:5%以下の群、V:3%以
下、Nb:3%以下、Ti:3%、Zr:3%以下の群および
Mo:3%以下の群の1つの群からあるいは異なる群から
選ばれた元素を組み合わせて添加してもよい。
Description
【0001】
【発明の属する技術分野】本発明は、自動車、家電、厨
房、建築用等に使用されるステンレス鋼に関し、とくに
耐食性に優れたステンレス鋼に関する。
房、建築用等に使用されるステンレス鋼に関し、とくに
耐食性に優れたステンレス鋼に関する。
【0002】
【従来の技術】オーステナイト系ステンレス鋼はSUS304
に代表され、ステンレス鋼中最も多量にかつ広範囲の用
途に利用されている材料である。SUS304鋼は、Crを18%
以上含有し、表面に不動態皮膜を形成し、さらに不動態
皮膜の安定性を増すNiをも含有しているため、大気中や
酸、アルカリ等の腐食環境においても優れた耐食性を示
し、さらに高温での耐酸化性にも優れている。
に代表され、ステンレス鋼中最も多量にかつ広範囲の用
途に利用されている材料である。SUS304鋼は、Crを18%
以上含有し、表面に不動態皮膜を形成し、さらに不動態
皮膜の安定性を増すNiをも含有しているため、大気中や
酸、アルカリ等の腐食環境においても優れた耐食性を示
し、さらに高温での耐酸化性にも優れている。
【0003】しかしながら、SUS304鋼は、Niを含有して
いるため、高価であるという欠点を有している。そのた
め、Niを安価な合金元素で代替しようとする試みがなさ
れている。Niの一部をMnやNで置換した鋼種がSUS201,
202 としてJISに規格化されている。また、例えば特
開昭60−197853号公報には、Ni含有量が低く、Si:1%
以下、Mn:14〜16%、Cr:15〜19%、N:0.30〜0.40%
を含有する高強度非磁性ステンレス鋼が示されている。
また、特開平2−8351号公報には、Si:1〜5%、Mn:
16〜25%、Cr:5〜12%、N:0.1 〜0.3 %のNiを含有
しない高強度高延性の高マンガン鋼が開示されている。
しかし、これらの鋼種は、NiをMnやNで代替したもの
で、高強度が得られやすく、また非磁性となる有利な点
はあるが、Mnは耐食性の改善効果がNiに比べ著しく小さ
いため、この種の鋼材の用途、とくに耐食性の用途には
SUS304に比べ著しく限定されるという問題があった。
いるため、高価であるという欠点を有している。そのた
め、Niを安価な合金元素で代替しようとする試みがなさ
れている。Niの一部をMnやNで置換した鋼種がSUS201,
202 としてJISに規格化されている。また、例えば特
開昭60−197853号公報には、Ni含有量が低く、Si:1%
以下、Mn:14〜16%、Cr:15〜19%、N:0.30〜0.40%
を含有する高強度非磁性ステンレス鋼が示されている。
また、特開平2−8351号公報には、Si:1〜5%、Mn:
16〜25%、Cr:5〜12%、N:0.1 〜0.3 %のNiを含有
しない高強度高延性の高マンガン鋼が開示されている。
しかし、これらの鋼種は、NiをMnやNで代替したもの
で、高強度が得られやすく、また非磁性となる有利な点
はあるが、Mnは耐食性の改善効果がNiに比べ著しく小さ
いため、この種の鋼材の用途、とくに耐食性の用途には
SUS304に比べ著しく限定されるという問題があった。
【0004】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、このような
状況に鑑み、上記問題点を有利に解決し、耐食性に優れ
たCr−Mn−N系オーステナイトステンレス鋼を提供する
ことを目的とする。
状況に鑑み、上記問題点を有利に解決し、耐食性に優れ
たCr−Mn−N系オーステナイトステンレス鋼を提供する
ことを目的とする。
【0005】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、Cr−Mn−
N系オーステナイトステンレス鋼の耐食性の改善につい
て鋭意検討した結果、C,P,S,O含有量の合計を一
定値以下に低減することにより、Cr−Mn−N系において
も安定な不動態皮膜が形成され、これによりCr−Mn−N
系オーステナイトステンレス鋼の耐食性が著しく向上す
るという新しい知見を得た。これら知見をもとに本発明
を構成した。
N系オーステナイトステンレス鋼の耐食性の改善につい
て鋭意検討した結果、C,P,S,O含有量の合計を一
定値以下に低減することにより、Cr−Mn−N系において
も安定な不動態皮膜が形成され、これによりCr−Mn−N
系オーステナイトステンレス鋼の耐食性が著しく向上す
るという新しい知見を得た。これら知見をもとに本発明
を構成した。
【0006】すなわち本発明は、mass%で、C:0.015
%以下、Mn:5.0 〜20.0%、P:0.015 %以下、S:0.
010 %以下、Cr:10.0〜20.0%、N:0.10〜0.29%、
O:0.0050%以下、を含み、かつC,P,S,O含有量
の合計がC+P+S+O<0.020 を満足し、残部がFeお
よび不可避的不純物からなることを特徴とする耐食性に
優れたCr−Mn−N系オーステナイトステンレス鋼であ
り、さらに、Si:1%以下、Al:3%以下のうちから選
ばれた1種または2種、Ni:5%以下、Cu:5%以下の
うちから選ばれた1種または2種、V:3%以下、Nb:
3%以下、Ti:3%以下、Zr:3%以下のうちから選ば
れた1種または2種以上、およびMo:3%以下をそれぞ
れ単独に添加してもよい。またはこれらを組合せて添加
してもよい。
%以下、Mn:5.0 〜20.0%、P:0.015 %以下、S:0.
010 %以下、Cr:10.0〜20.0%、N:0.10〜0.29%、
O:0.0050%以下、を含み、かつC,P,S,O含有量
の合計がC+P+S+O<0.020 を満足し、残部がFeお
よび不可避的不純物からなることを特徴とする耐食性に
優れたCr−Mn−N系オーステナイトステンレス鋼であ
り、さらに、Si:1%以下、Al:3%以下のうちから選
ばれた1種または2種、Ni:5%以下、Cu:5%以下の
うちから選ばれた1種または2種、V:3%以下、Nb:
3%以下、Ti:3%以下、Zr:3%以下のうちから選ば
れた1種または2種以上、およびMo:3%以下をそれぞ
れ単独に添加してもよい。またはこれらを組合せて添加
してもよい。
【0007】
【発明の実施の形態】まず、本発明における化学組成の
限定理由について説明する。本発明においては、C,
P,S,O含有量を低減することを特徴としている。 C:0.015 %以下 Cは粒界に偏析し発錆の起点となる。また、ステンレス
鋼の耐食性確保に必須である鋼中のCrと結合し炭化物を
形成することにより、マトリックスの有効Cr量を低減さ
せることも耐食性低下の要因となる。不動態皮膜中にお
いても、不動態皮膜の欠陥として皮膜の安定性を阻害し
耐食性を低下させる。このような悪影響を抑えるため
に、Cは 0.015%以下とする。好ましくは 0.005%以下
である。
限定理由について説明する。本発明においては、C,
P,S,O含有量を低減することを特徴としている。 C:0.015 %以下 Cは粒界に偏析し発錆の起点となる。また、ステンレス
鋼の耐食性確保に必須である鋼中のCrと結合し炭化物を
形成することにより、マトリックスの有効Cr量を低減さ
せることも耐食性低下の要因となる。不動態皮膜中にお
いても、不動態皮膜の欠陥として皮膜の安定性を阻害し
耐食性を低下させる。このような悪影響を抑えるため
に、Cは 0.015%以下とする。好ましくは 0.005%以下
である。
【0008】Mn:5.0 〜20.0% Mnはオーステナイトを安定化する元素であり、オーステ
ナイト相を維持するために必須な元素である。オーステ
ナイト相を安定化するためには5.0 %以上の含有が必要
である。しかし20.0%を超えて過剰に添加すると耐食性
が低下するため、20.0%を上限とする。
ナイト相を維持するために必須な元素である。オーステ
ナイト相を安定化するためには5.0 %以上の含有が必要
である。しかし20.0%を超えて過剰に添加すると耐食性
が低下するため、20.0%を上限とする。
【0009】P:0.015 %以下 Pは鋼中においては燐化物となるかあるいは粒界に偏析
し発錆の起点となる。また、不動態皮膜中においても、
不動態皮膜の欠陥として皮膜の安定性を阻害し耐食性を
低下させる。このような悪影響を防止するため、Pは
0.015%以下とする。粒界偏析の点から、好ましくは 0.
005%以下である。
し発錆の起点となる。また、不動態皮膜中においても、
不動態皮膜の欠陥として皮膜の安定性を阻害し耐食性を
低下させる。このような悪影響を防止するため、Pは
0.015%以下とする。粒界偏析の点から、好ましくは 0.
005%以下である。
【0010】S:0.010 %以下 Sは鋼中においては硫化物となるかあるいは粒界に偏析
し発錆の起点となる。また、不動態皮膜中においても、
不動態皮膜の欠陥として皮膜の安定性を阻害し耐食性を
低下させる。このため、Sは 0.010%以下とする。好ま
しくは、介在物の形成が少なくなる 0.005%以下であ
る。
し発錆の起点となる。また、不動態皮膜中においても、
不動態皮膜の欠陥として皮膜の安定性を阻害し耐食性を
低下させる。このため、Sは 0.010%以下とする。好ま
しくは、介在物の形成が少なくなる 0.005%以下であ
る。
【0011】Cr:10.0〜20.0% Crは不動態皮膜の形成を促進する元素で、耐食性向上に
必須の元素である。このため10.0%以上の添加を必要と
するが、20.0%を超えるとオーステナイト相を不安定に
するため20.0%を上限とした。 N:0.10〜0.29%以下 NはC、S等と同様に不純物元素として耐食性を阻害す
るが、本発明におけるように、多量に含有する場合に
は、逆に耐食性を向上させる。また、Nは、オーステナ
イト相の安定化に有効な元素である。オーステナイト相
の確保および耐食性向上のためには、Nは0.10%以上の
含有が必要である。しかし、過剰に含有すると窒化物を
形成し耐食性を低下させるため、0.29%を上限とする。
必須の元素である。このため10.0%以上の添加を必要と
するが、20.0%を超えるとオーステナイト相を不安定に
するため20.0%を上限とした。 N:0.10〜0.29%以下 NはC、S等と同様に不純物元素として耐食性を阻害す
るが、本発明におけるように、多量に含有する場合に
は、逆に耐食性を向上させる。また、Nは、オーステナ
イト相の安定化に有効な元素である。オーステナイト相
の確保および耐食性向上のためには、Nは0.10%以上の
含有が必要である。しかし、過剰に含有すると窒化物を
形成し耐食性を低下させるため、0.29%を上限とする。
【0012】O:0.0050%以下 Oは鋼中においては酸化物となり発錆の起点となる。ま
た、不動態皮膜中においても、不動態皮膜の欠陥として
皮膜の安定性を阻害し耐食性を低下させる。このため、
Oは0.0050%以下とする。 C+P+S+O<0.0200 C,P,S,O含有量の合計が0.0200未満となるよう
に、C,P,S,O含有量を低減する。C,P,S,O
いずれも不動態皮膜を不安定とする元素であり、これら
元素の含有量の合計が皮膜の安定性に著しい影響を及ぼ
す。C+P+S+O含有量が0.0200未満で安定な皮膜が
形成され、耐食性が著しく向上するため、C+P+S+
O含有量を0.0200未満に限定した。
た、不動態皮膜中においても、不動態皮膜の欠陥として
皮膜の安定性を阻害し耐食性を低下させる。このため、
Oは0.0050%以下とする。 C+P+S+O<0.0200 C,P,S,O含有量の合計が0.0200未満となるよう
に、C,P,S,O含有量を低減する。C,P,S,O
いずれも不動態皮膜を不安定とする元素であり、これら
元素の含有量の合計が皮膜の安定性に著しい影響を及ぼ
す。C+P+S+O含有量が0.0200未満で安定な皮膜が
形成され、耐食性が著しく向上するため、C+P+S+
O含有量を0.0200未満に限定した。
【0013】上記組成に加え、本発明では下記に示す群
の任意添加元素を、1つの群のみあるいは異なる群から
選ばれた元素を組合せて添加できる。 Si:1%以下、Al:3%以下のうちから選ばれた1種ま
たは2種 Si、Alはいずれも不動態皮膜の形成に寄与する元素であ
り、Crの一部を置換できる。しかし過剰に添加するとオ
ーステナイト相を不安定とするため、Siは1%、Alは3
%を上限とした。なお、好ましくはSiは 0.2〜0.7 %、
Alは 0.2〜0.9%である。
の任意添加元素を、1つの群のみあるいは異なる群から
選ばれた元素を組合せて添加できる。 Si:1%以下、Al:3%以下のうちから選ばれた1種ま
たは2種 Si、Alはいずれも不動態皮膜の形成に寄与する元素であ
り、Crの一部を置換できる。しかし過剰に添加するとオ
ーステナイト相を不安定とするため、Siは1%、Alは3
%を上限とした。なお、好ましくはSiは 0.2〜0.7 %、
Alは 0.2〜0.9%である。
【0014】Ni:5%以下、Cu:5%以下のうちから選
ばれた1種または2種 Ni、Cuはいずれもオーステナイト相を安定化する元素
で、Mnを多量に添加できないときに利用する。経済性の
観点からNiは5%、Cuは5%を上限とする。 V:3%以下、Nb:3%以下、Ti:3%以下、Zr:3%
以下のうちから選ばれた1種または2種以上 V,Nb,Ti,Zrは炭化物を形成する元素であり、鋼中の
炭素を炭化物として固定し、Cr炭化物による有効Cr量の
低下を抑制し耐食性を向上するのに有効である。しか
し、これら元素はフェライトを安定化する元素であり、
過剰の添加はオーステナイト相を不安定にするので、V
は3%以下、Nbは3%以下、Tiは3%以下、Zrは3%以
下とした。なお好ましくは、Vは 0.005〜0.30%、Nbは
0.005〜0.30%、Tiは 0.005〜0.30%、Zrは 0.005〜0.
30%である。
ばれた1種または2種 Ni、Cuはいずれもオーステナイト相を安定化する元素
で、Mnを多量に添加できないときに利用する。経済性の
観点からNiは5%、Cuは5%を上限とする。 V:3%以下、Nb:3%以下、Ti:3%以下、Zr:3%
以下のうちから選ばれた1種または2種以上 V,Nb,Ti,Zrは炭化物を形成する元素であり、鋼中の
炭素を炭化物として固定し、Cr炭化物による有効Cr量の
低下を抑制し耐食性を向上するのに有効である。しか
し、これら元素はフェライトを安定化する元素であり、
過剰の添加はオーステナイト相を不安定にするので、V
は3%以下、Nbは3%以下、Tiは3%以下、Zrは3%以
下とした。なお好ましくは、Vは 0.005〜0.30%、Nbは
0.005〜0.30%、Tiは 0.005〜0.30%、Zrは 0.005〜0.
30%である。
【0015】Mo:3%以下 Moは不動態皮膜の安定性を高める作用を有し、耐食性を
向上させる。しかし、Moはフェライト相を安定化させる
元素であり、多量に添加するとオーステナイト相を不安
定とするため、3%を上限とした。なお、好ましくは
0.1〜1.0 %である。
向上させる。しかし、Moはフェライト相を安定化させる
元素であり、多量に添加するとオーステナイト相を不安
定とするため、3%を上限とした。なお、好ましくは
0.1〜1.0 %である。
【0016】その他は不可避的不純物であるが、できる
だけ低減する。本発明の鋼の溶製は、通常公知の方法が
いずれも適用できる。なかでも、転炉、電気炉が好適で
ある。また、取鍋等での炉外精錬、真空脱ガス処理等を
適用してもよい。鋳込は、造塊あるいは連続鋳造いずれ
も適用できる。溶製−鋳込により作製した鋼素材は、熱
間圧延を施し所定の板厚としたのち、必要に応じ焼鈍を
施し、冷間圧延により製品板厚とする。冷延後は仕上げ
焼鈍を実施するのが好ましい。
だけ低減する。本発明の鋼の溶製は、通常公知の方法が
いずれも適用できる。なかでも、転炉、電気炉が好適で
ある。また、取鍋等での炉外精錬、真空脱ガス処理等を
適用してもよい。鋳込は、造塊あるいは連続鋳造いずれ
も適用できる。溶製−鋳込により作製した鋼素材は、熱
間圧延を施し所定の板厚としたのち、必要に応じ焼鈍を
施し、冷間圧延により製品板厚とする。冷延後は仕上げ
焼鈍を実施するのが好ましい。
【0017】
【実施例】転炉で溶製したのち、必要に応じ取鍋精錬、
脱ガス処理を施し、連続鋳造により表1に示す化学組成
のスラブとした。該スラブを、熱間圧延−熱延板焼鈍−
冷間圧延の工程および仕上げ焼鈍(1150℃無酸化雰囲
気)を施し、2mm厚の鋼帯とした。これら鋼帯につい
て、組織および耐食性を評価した。耐食性はJIS G0577
に従い孔食電位を、JIS G0575 に従い耐粒界腐食性を評
価した。孔食電位は、電流密度10μA/cm2 に対応する電
位のうち最も貴な値を示す。評価結果を表1に併記す
る。
脱ガス処理を施し、連続鋳造により表1に示す化学組成
のスラブとした。該スラブを、熱間圧延−熱延板焼鈍−
冷間圧延の工程および仕上げ焼鈍(1150℃無酸化雰囲
気)を施し、2mm厚の鋼帯とした。これら鋼帯につい
て、組織および耐食性を評価した。耐食性はJIS G0577
に従い孔食電位を、JIS G0575 に従い耐粒界腐食性を評
価した。孔食電位は、電流密度10μA/cm2 に対応する電
位のうち最も貴な値を示す。評価結果を表1に併記す
る。
【0018】鋼1〜4、11〜23は本発明例であり、組織
はオーステナイト相で孔食電位も従来鋼と比較し高く、
粒界腐食割れも発生していない。鋼24の従来鋼(SUS304)
と同等以上の耐食性を有している。それに比較し、C,
S,C+P+S+Oが本発明範囲からはずれる鋼5、
6、7は孔食電位も低く、粒界腐食割れも発生して耐食
性が劣化している。また、鋼8はCrが本発明範囲の上限
を超えるもので、組織がγ単相でなくγ+α2相となっ
て、孔食電位が低く粒界割れも発生し、耐食性が低い。
また鋼9はMnが本発明範囲の上限をはずれるので耐食性
が低下している。
はオーステナイト相で孔食電位も従来鋼と比較し高く、
粒界腐食割れも発生していない。鋼24の従来鋼(SUS304)
と同等以上の耐食性を有している。それに比較し、C,
S,C+P+S+Oが本発明範囲からはずれる鋼5、
6、7は孔食電位も低く、粒界腐食割れも発生して耐食
性が劣化している。また、鋼8はCrが本発明範囲の上限
を超えるもので、組織がγ単相でなくγ+α2相となっ
て、孔食電位が低く粒界割れも発生し、耐食性が低い。
また鋼9はMnが本発明範囲の上限をはずれるので耐食性
が低下している。
【0019】
【表1】
【0020】
【発明の効果】本発明によれば、従来鋼のSUS304と同等
以上の耐食性を有するCr−Mnオーステナイトステンレス
鋼を提供でき、耐食性に優れたステンレス鋼が安価に供
給できるようになり、経済的効果は大きい。
以上の耐食性を有するCr−Mnオーステナイトステンレス
鋼を提供でき、耐食性に優れたステンレス鋼が安価に供
給できるようになり、経済的効果は大きい。
Claims (5)
- 【請求項1】 mass%で、 C:0.015 %以下、 Mn:5.0 〜20.0%、 P:0.015 %以下、 S:0.010 %以下、 Cr:10.0〜20.0%、 N:0.10〜0.29%、 O:0.0050%以下、 を含み、かつC,P,S,O含有量の合計がC+P+S
+O<0.0200を満足し、残部がFeおよび不可避的不純物
からなることを特徴とする耐食性に優れたCr−Mn−N系
オーステナイトステンレス鋼。 - 【請求項2】 請求項1記載の組成に加えて、さらにma
ss%で、Si:1%以下、Al:3%以下のうちから選ばれ
た1種または2種を含有することを特徴とする耐食性に
優れたCr−Mn−N系オーステナイトステンレス鋼。 - 【請求項3】 請求項1または2記載の組成に加えて、
さらにmass%で、Ni:5%以下、Cu:5%以下のうちか
ら選ばれた1種または2種を含有することを特徴とする
耐食性に優れたCr−Mn−N系オーステナイトステンレス
鋼。 - 【請求項4】 請求項1、2または3記載の組成に加え
て、さらにmass%で、V:3%以下、Nb:3%以下、T
i:3%以下、Zr:3%以下のうちから選ばれた1種ま
たは2種以上を含有することを特徴とする耐食性に優れ
たCr−Mn−N系オーステナイトステンレス鋼。 - 【請求項5】 請求項1、2、3または4記載の組成に
加えて、さらにmass%で、Mo:3%以下を含有すること
を特徴とする耐食性に優れたCr−Mn−N系オーステナイ
トステンレス鋼。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP754796A JPH09195007A (ja) | 1996-01-19 | 1996-01-19 | 耐食性に優れたCr−Mn−N系オーステナイトステンレス鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP754796A JPH09195007A (ja) | 1996-01-19 | 1996-01-19 | 耐食性に優れたCr−Mn−N系オーステナイトステンレス鋼 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH09195007A true JPH09195007A (ja) | 1997-07-29 |
Family
ID=11668827
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP754796A Pending JPH09195007A (ja) | 1996-01-19 | 1996-01-19 | 耐食性に優れたCr−Mn−N系オーステナイトステンレス鋼 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH09195007A (ja) |
Cited By (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR100545089B1 (ko) * | 2001-12-26 | 2006-01-24 | 주식회사 포스코 | 가공경화형 오스테나이트계 스테인레스강 |
JP2009057626A (ja) * | 2007-08-29 | 2009-03-19 | Meian Kokusai Gigyo Kofun Yugenkoshi | クロムマンガン窒素オーステナイト系ステンレス鋼 |
JP2009149994A (ja) * | 2001-01-15 | 2009-07-09 | Ifp | 耐コークス化性が要求される用途におけるオーステナイト系ステンレス鋼の使用 |
JP2014051739A (ja) * | 2012-09-05 | 2014-03-20 | Korea Mach Res Inst | 後熱処理を利用した2相ステンレス鋼の製造方法 |
KR101379076B1 (ko) * | 2011-11-15 | 2014-03-28 | 주식회사 포스코 | 린 듀플렉스 스테인리스강 및 그의 제조방법 |
KR101379139B1 (ko) * | 2011-11-21 | 2014-03-28 | 주식회사 포스코 | 고강도와 연성이 우수한 린 듀플렉스 스테인리스강 및 그 제조방법 |
KR101379063B1 (ko) * | 2011-11-15 | 2014-03-28 | 주식회사 포스코 | 린 듀플렉스 스테인리스강 및 그의 제조방법 |
KR101460279B1 (ko) * | 2012-12-24 | 2014-11-11 | 주식회사 포스코 | Cr-Mn계 스테인리스강 |
JP2018503742A (ja) * | 2014-12-24 | 2018-02-08 | ポスコPosco | 表面加工品質に優れた低温用鋼板、及びその製造方法 |
WO2019124689A1 (ko) * | 2017-12-20 | 2019-06-27 | 주식회사 포스코 | 강도, 표면전도성이 향상된 비자성 오스테나이트계 스테인리스강 |
-
1996
- 1996-01-19 JP JP754796A patent/JPH09195007A/ja active Pending
Cited By (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2009149994A (ja) * | 2001-01-15 | 2009-07-09 | Ifp | 耐コークス化性が要求される用途におけるオーステナイト系ステンレス鋼の使用 |
KR100545089B1 (ko) * | 2001-12-26 | 2006-01-24 | 주식회사 포스코 | 가공경화형 오스테나이트계 스테인레스강 |
JP2009057626A (ja) * | 2007-08-29 | 2009-03-19 | Meian Kokusai Gigyo Kofun Yugenkoshi | クロムマンガン窒素オーステナイト系ステンレス鋼 |
JP4653149B2 (ja) * | 2007-08-29 | 2011-03-16 | 明安國際企業股▲分▼有限公司 | クロムマンガン窒素オーステナイト系ステンレス鋼 |
KR101379063B1 (ko) * | 2011-11-15 | 2014-03-28 | 주식회사 포스코 | 린 듀플렉스 스테인리스강 및 그의 제조방법 |
KR101379076B1 (ko) * | 2011-11-15 | 2014-03-28 | 주식회사 포스코 | 린 듀플렉스 스테인리스강 및 그의 제조방법 |
KR101379139B1 (ko) * | 2011-11-21 | 2014-03-28 | 주식회사 포스코 | 고강도와 연성이 우수한 린 듀플렉스 스테인리스강 및 그 제조방법 |
JP2014051739A (ja) * | 2012-09-05 | 2014-03-20 | Korea Mach Res Inst | 後熱処理を利用した2相ステンレス鋼の製造方法 |
KR101460279B1 (ko) * | 2012-12-24 | 2014-11-11 | 주식회사 포스코 | Cr-Mn계 스테인리스강 |
JP2018503742A (ja) * | 2014-12-24 | 2018-02-08 | ポスコPosco | 表面加工品質に優れた低温用鋼板、及びその製造方法 |
WO2019124689A1 (ko) * | 2017-12-20 | 2019-06-27 | 주식회사 포스코 | 강도, 표면전도성이 향상된 비자성 오스테나이트계 스테인리스강 |
CN111492081A (zh) * | 2017-12-20 | 2020-08-04 | 株式会社Posco | 具有改善的强度和表面导电性的非磁性奥氏体不锈钢 |
CN111492081B (zh) * | 2017-12-20 | 2021-11-19 | 株式会社Posco | 具有改善的强度和表面导电性的非磁性奥氏体不锈钢 |
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