JPH09189347A - 減衰機構を備えたテンショナ - Google Patents
減衰機構を備えたテンショナInfo
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- JPH09189347A JPH09189347A JP8354142A JP35414296A JPH09189347A JP H09189347 A JPH09189347 A JP H09189347A JP 8354142 A JP8354142 A JP 8354142A JP 35414296 A JP35414296 A JP 35414296A JP H09189347 A JPH09189347 A JP H09189347A
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- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
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- F16H7/08—Means for varying tension of belts, ropes, or chains
- F16H7/0829—Means for varying tension of belts, ropes, or chains with vibration damping means
- F16H2007/084—Means for varying tension of belts, ropes, or chains with vibration damping means having vibration damping characteristics dependent on the moving direction of the tensioner
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Devices For Conveying Motion By Means Of Endless Flexible Members (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 テンショナの寿命期間にわたって、プーリの
アライメントを小さい誤差内で維持する。 【解決手段】 ベルトテンショナは、ピボットに設けら
れて軸方向に離れた軸受面を有するスリーブ型のブッシ
ュによって支持された、オフセットした円筒部材に取り
付けられたピボットアームを有し、軸受面は平均した圧
力接触を得るために定められた軸方向長さを有する。テ
ンショナは、反対側を向く傾斜内面８６、８８を有する
ブレーキシューを備えた、スプリングによって作用する
減衰機構４４を有する。傾斜内面８６、８８は、ブレー
キシュー８０に作用するスプリング力よりも大きい垂直
力を発生するように作用する。
アライメントを小さい誤差内で維持する。 【解決手段】 ベルトテンショナは、ピボットに設けら
れて軸方向に離れた軸受面を有するスリーブ型のブッシ
ュによって支持された、オフセットした円筒部材に取り
付けられたピボットアームを有し、軸受面は平均した圧
力接触を得るために定められた軸方向長さを有する。テ
ンショナは、反対側を向く傾斜内面８６、８８を有する
ブレーキシューを備えた、スプリングによって作用する
減衰機構４４を有する。傾斜内面８６、８８は、ブレー
キシュー８０に作用するスプリング力よりも大きい垂直
力を発生するように作用する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は減衰機構を有するテ
ンショナ、およびテンショナ等を含むベルト駆動システ
ムに関する。特に、本発明はベルトに係合するプーリが
回転自在に取り付けられたピボットアームの位置を偏倚
させる捻りスプリングを有するテンショナに関する。減
衰機構を備えた本発明のテンショナは、自動車のエンジ
ンに設けられるフロント・エンド・アクセサリ駆動シス
テム等のＶリブドベルト駆動システムの張力を制御する
のに、特に有用である。
ンショナ、およびテンショナ等を含むベルト駆動システ
ムに関する。特に、本発明はベルトに係合するプーリが
回転自在に取り付けられたピボットアームの位置を偏倚
させる捻りスプリングを有するテンショナに関する。減
衰機構を備えた本発明のテンショナは、自動車のエンジ
ンに設けられるフロント・エンド・アクセサリ駆動シス
テム等のＶリブドベルト駆動システムの張力を制御する
のに、特に有用である。
【０００２】
【従来の技術】機械的なテンショナは、自動車のエンジ
ンに設けられるフロント・エンド・アクセサリ駆動シス
テム等のＶリブドベルト駆動システムの張力を自動的に
制御するために用いられる。このようなテンショナは、
ベースに固定されたピボットの周りに回転するピボット
アームを有し、ピボットアームを回転させるための軸受
面となる、スリーブ状のブッシュがピボットに設けられ
る。このようなブッシュの多くは、プラスチックから成
り、テンショナの寿命期間の間に摩耗する。捻りスプリ
ングがしばしば設けられ、捻りスプリングの一端はピボ
ットアームに連結され、また他端はベースに連結され、
これによりピボットアームの位置が偏倚して、取り付け
られたプーリのベルトに対する位置が定められる。スプ
リングはまた、摩擦摺動面に対して垂直力成分を発生す
る減衰手段と協働して作用するスプリング力を発生させ
るために用いられ、これによりピボットアームの揺動が
制止あるいは減衰する。
ンに設けられるフロント・エンド・アクセサリ駆動シス
テム等のＶリブドベルト駆動システムの張力を自動的に
制御するために用いられる。このようなテンショナは、
ベースに固定されたピボットの周りに回転するピボット
アームを有し、ピボットアームを回転させるための軸受
面となる、スリーブ状のブッシュがピボットに設けられ
る。このようなブッシュの多くは、プラスチックから成
り、テンショナの寿命期間の間に摩耗する。捻りスプリ
ングがしばしば設けられ、捻りスプリングの一端はピボ
ットアームに連結され、また他端はベースに連結され、
これによりピボットアームの位置が偏倚して、取り付け
られたプーリのベルトに対する位置が定められる。スプ
リングはまた、摩擦摺動面に対して垂直力成分を発生す
る減衰手段と協働して作用するスプリング力を発生させ
るために用いられ、これによりピボットアームの揺動が
制止あるいは減衰する。
【０００３】いくつかのテンショナの設計において、プ
ーリ用の軸受がブッシュと同じラジアル平面内に設けら
れており、これによりブッシュの負荷が減少せしめられ
るとともに、テンショナの寿命期間にわたって、ブッシ
ュの摩耗によって、プーリの不整合（ミスアライメン
ト）に伴うピボットアームの「遊び」や「傾き」が感知
できる程度には発生しない。ピボットアーム・ピボット
・ブッシュと共通のラジアル平面内に配設されたプーリ
軸受を有するベルトテンショナの例は、米国特許第４，
６９６，６６３および５，０４５，０３１号明細書に開
示されている。
ーリ用の軸受がブッシュと同じラジアル平面内に設けら
れており、これによりブッシュの負荷が減少せしめられ
るとともに、テンショナの寿命期間にわたって、ブッシ
ュの摩耗によって、プーリの不整合（ミスアライメン
ト）に伴うピボットアームの「遊び」や「傾き」が感知
できる程度には発生しない。ピボットアーム・ピボット
・ブッシュと共通のラジアル平面内に配設されたプーリ
軸受を有するベルトテンショナの例は、米国特許第４，
６９６，６６３および５，０４５，０３１号明細書に開
示されている。
【０００４】他のベルトテンショナは、ピボットアーム
の位置を、反対方向に巻かれた捻りスプリングの間の中
に定め、プーリ軸受を、ナイロンブッシュの間の中央に
配置している。スプリングの対称的な構成とブッシュの
位置とにより、各ブッシュには、実質的に等しい摩耗が
生じる。このようなテンショナの例は、ＳＡＥ技術論文
シリーズ第７９０６９９号の第８頁に開示されている。
このようなテンショナの問題は、利用できる限られた空
間内にテンショナを収容することを不適当にしている、
２つのスプリングを有する設計による大型化と、２つの
スプリングと協働するいくつかの部品によって生じるコ
ストと、洗練された減衰機構がないことである。
の位置を、反対方向に巻かれた捻りスプリングの間の中
に定め、プーリ軸受を、ナイロンブッシュの間の中央に
配置している。スプリングの対称的な構成とブッシュの
位置とにより、各ブッシュには、実質的に等しい摩耗が
生じる。このようなテンショナの例は、ＳＡＥ技術論文
シリーズ第７９０６９９号の第８頁に開示されている。
このようなテンショナの問題は、利用できる限られた空
間内にテンショナを収容することを不適当にしている、
２つのスプリングを有する設計による大型化と、２つの
スプリングと協働するいくつかの部品によって生じるコ
ストと、洗練された減衰機構がないことである。
【０００５】上述したＳＡＥテンショナの大型化、コス
トおよび減衰機構の問題を解決するテンショナの構成
は、米国特許第４，４７３，３６２号明細書に開示され
ている。米国特許第４，４７３，３６２号のテンショナ
はオフセットした円筒部材に取り付けられたピボットア
ームを有し、円筒部材はピボットアームを支持し、ベー
スに固定されたピボットの周りに回転する。単一の捻り
スプリングは、一端がピボットアームに連結され、また
他端がベースに連結されて用いられる。ピボットに設け
られた単一のスリーブ型のブッシュは、円筒部材を支持
する軸受面を有する軸受を備える。プーリ軸受のラジア
ル平面はスリーブ型のブッシュに関してずれており、こ
れにより、ブッシュによって受け持たれるべき負荷とし
てモーメントを発生する。このようなテンショナは、支
持構造すなわちベース構造に対するプーリのオフセット
のために、Ｚ型テンショナと呼ばれることもある。ブッ
シュの各軸受面に誘起された不均一な圧力の負荷のた
め、ブッシュの過剰な摩耗とプーリの不整合が生じるこ
とがある。
トおよび減衰機構の問題を解決するテンショナの構成
は、米国特許第４，４７３，３６２号明細書に開示され
ている。米国特許第４，４７３，３６２号のテンショナ
はオフセットした円筒部材に取り付けられたピボットア
ームを有し、円筒部材はピボットアームを支持し、ベー
スに固定されたピボットの周りに回転する。単一の捻り
スプリングは、一端がピボットアームに連結され、また
他端がベースに連結されて用いられる。ピボットに設け
られた単一のスリーブ型のブッシュは、円筒部材を支持
する軸受面を有する軸受を備える。プーリ軸受のラジア
ル平面はスリーブ型のブッシュに関してずれており、こ
れにより、ブッシュによって受け持たれるべき負荷とし
てモーメントを発生する。このようなテンショナは、支
持構造すなわちベース構造に対するプーリのオフセット
のために、Ｚ型テンショナと呼ばれることもある。ブッ
シュの各軸受面に誘起された不均一な圧力の負荷のた
め、ブッシュの過剰な摩耗とプーリの不整合が生じるこ
とがある。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】このようなＺ型のテン
ショナを用いた駆動システムのベルトは、プーリに係合
し、プーリにおいてベルト力を発生する。このベルト力
（以下ハブ負荷という）は円筒部材に伝達される。米国
特許第４，４７３，３６２号明細書に記載されているよ
うに、ブッシュに対する不均一な負荷が減衰機構によっ
て減少し、減衰機構は円筒部材に伝達されるベルト力成
分と略同じ方向に作用する垂直力成分を生じる。垂直力
成分と共にベルト力を調整することによりブッシュの負
荷と摩耗の問題のいくつかが確かに減少するが、いくつ
かのベルト駆動の状況では不足している。すなわち、減
衰手段の垂直力成分は、ベルト力がハブ負荷を受け持つ
円筒部材からオフセットしていることによって生じるモ
ーメントに対して釣り合うのに不十分であり、また単一
のブッシュは、ピボットアームが時計方向と反時計方向
の間で揺動することによって軸受負荷が変化するので、
「傾斜（bevel)」あるいは「王冠状（crown)」になりや
すい傾向がある。ピボットアームの一方向への回転にお
いて、減衰機構によって生じる摩擦力はブッシュに対す
る負荷に加算され、ピボットアームの逆方向への回転に
おいて、摩擦負荷が減算される。結局は、不均一な摩耗
によるブッシュの「傾斜（beveling) 」あるいは「王冠
状（crowning) 」のために、円筒部材と取り付けられた
ピボットアームとが、ベルト駆動システムのベルトに対
するプーリの不整合を引き起こすことになる「揺れ（ro
ck) 」を生じる。このようなテンショナは、製造時、±
0.5 °に整合されたプーリを有するが、使用後、ブッシ
ュの「傾斜（beveling) 」によって±1.5 °ほどまで高
いプーリの不整合が生じる。
ショナを用いた駆動システムのベルトは、プーリに係合
し、プーリにおいてベルト力を発生する。このベルト力
（以下ハブ負荷という）は円筒部材に伝達される。米国
特許第４，４７３，３６２号明細書に記載されているよ
うに、ブッシュに対する不均一な負荷が減衰機構によっ
て減少し、減衰機構は円筒部材に伝達されるベルト力成
分と略同じ方向に作用する垂直力成分を生じる。垂直力
成分と共にベルト力を調整することによりブッシュの負
荷と摩耗の問題のいくつかが確かに減少するが、いくつ
かのベルト駆動の状況では不足している。すなわち、減
衰手段の垂直力成分は、ベルト力がハブ負荷を受け持つ
円筒部材からオフセットしていることによって生じるモ
ーメントに対して釣り合うのに不十分であり、また単一
のブッシュは、ピボットアームが時計方向と反時計方向
の間で揺動することによって軸受負荷が変化するので、
「傾斜（bevel)」あるいは「王冠状（crown)」になりや
すい傾向がある。ピボットアームの一方向への回転にお
いて、減衰機構によって生じる摩擦力はブッシュに対す
る負荷に加算され、ピボットアームの逆方向への回転に
おいて、摩擦負荷が減算される。結局は、不均一な摩耗
によるブッシュの「傾斜（beveling) 」あるいは「王冠
状（crowning) 」のために、円筒部材と取り付けられた
ピボットアームとが、ベルト駆動システムのベルトに対
するプーリの不整合を引き起こすことになる「揺れ（ro
ck) 」を生じる。このようなテンショナは、製造時、±
0.5 °に整合されたプーリを有するが、使用後、ブッシ
ュの「傾斜（beveling) 」によって±1.5 °ほどまで高
いプーリの不整合が生じる。
【０００７】本発明は、テンショナの寿命期間にわたっ
て、プーリの整合（アライメント）を小さい誤差内で維
持することができる、減衰機構を備えたテンショナを提
供することを目的としている。
て、プーリの整合（アライメント）を小さい誤差内で維
持することができる、減衰機構を備えたテンショナを提
供することを目的としている。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明によれば、テンシ
ョナの寿命期間にわたってプーリの整合が重要である自
動車に用いられるＶリブド・フロント・エンド・アクセ
サリ駆動システムにおいて特に有用であるテンショナが
得られる。本発明のベルトテンショナは、オフセットし
た円筒部材に取り付けられたピボットアームを有するＺ
型であり、円筒部材はピボットアームを支持し、ベース
に固定されたピボットの周りに回転する。ピボットに設
けられたスリーブ状のブッシュは、円筒部材を支持する
軸受面を有する。プーリは、ベルト駆動システムのベル
トに係合するために、また円筒部材に伝達されるベルト
力成分（ハブ負荷）を発生するベルト負荷を受け持つた
めに、ピボットアームに取り付けられる。減衰機構によ
って発生せしめられた垂直力とハブ負荷は、軸方向に離
れた２つの軸受面を有する、少なくとも１または２のブ
ッシュによって受け持たれる。ブッシュは所定の軸受長
さを有し、この軸受長さによって、各軸受面が実質的に
同じ割合で径方向に摩耗するような平均圧力接触を得
る、軸受面の大きさが定められる。実質的に同じ割合で
軸受面が摩耗することにより、テンショナの寿命期間に
わたってプーリの整合が確保される。
ョナの寿命期間にわたってプーリの整合が重要である自
動車に用いられるＶリブド・フロント・エンド・アクセ
サリ駆動システムにおいて特に有用であるテンショナが
得られる。本発明のベルトテンショナは、オフセットし
た円筒部材に取り付けられたピボットアームを有するＺ
型であり、円筒部材はピボットアームを支持し、ベース
に固定されたピボットの周りに回転する。ピボットに設
けられたスリーブ状のブッシュは、円筒部材を支持する
軸受面を有する。プーリは、ベルト駆動システムのベル
トに係合するために、また円筒部材に伝達されるベルト
力成分（ハブ負荷）を発生するベルト負荷を受け持つた
めに、ピボットアームに取り付けられる。減衰機構によ
って発生せしめられた垂直力とハブ負荷は、軸方向に離
れた２つの軸受面を有する、少なくとも１または２のブ
ッシュによって受け持たれる。ブッシュは所定の軸受長
さを有し、この軸受長さによって、各軸受面が実質的に
同じ割合で径方向に摩耗するような平均圧力接触を得
る、軸受面の大きさが定められる。実質的に同じ割合で
軸受面が摩耗することにより、テンショナの寿命期間に
わたってプーリの整合が確保される。
【０００９】いくつかのベルト駆動システムにおいて、
減衰機構によって発生せしめられる垂直力成分は、軸受
面が実質的に同じ割合で摩耗するように、軸受面におい
て必要な平均接触圧力を得るためにハブ負荷と釣り合う
には不十分である。このような状況において、また本発
明の他の特徴によれば、減衰機構は、減衰機構によって
発生せしめられる垂直力が減衰機構を作用させるスプリ
ング力よりも大きくなるように構成される。減衰機構
は、第２の円筒部材の内面に係合して摺接する円弧状外
面を有するブレーキシューを有する。ブレーキシュー
は、２つの反対側を向いた傾斜内面を有する。傾斜内面
の一方はベースの相補的な傾斜面に摺接し、他の傾斜面
はスプリング力をブレーキシューに付与するスプリング
端部の延長部に摩擦係合する。２つの傾斜面間の角度と
力の方向はブレーキシューに伝達される垂直力が付与さ
れたスプリング力よりも大きくなるように定められる。
減衰機構によって発生せしめられる垂直力成分は、軸受
面が実質的に同じ割合で摩耗するように、軸受面におい
て必要な平均接触圧力を得るためにハブ負荷と釣り合う
には不十分である。このような状況において、また本発
明の他の特徴によれば、減衰機構は、減衰機構によって
発生せしめられる垂直力が減衰機構を作用させるスプリ
ング力よりも大きくなるように構成される。減衰機構
は、第２の円筒部材の内面に係合して摺接する円弧状外
面を有するブレーキシューを有する。ブレーキシュー
は、２つの反対側を向いた傾斜内面を有する。傾斜内面
の一方はベースの相補的な傾斜面に摺接し、他の傾斜面
はスプリング力をブレーキシューに付与するスプリング
端部の延長部に摩擦係合する。２つの傾斜面間の角度と
力の方向はブレーキシューに伝達される垂直力が付与さ
れたスプリング力よりも大きくなるように定められる。
【００１０】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を図面
を参照して説明する。図１および図２を参照すると、プ
ーリ１２を備えたテンショナ１０は、ベルト１６といく
つかのプーリを有するベルト駆動システムの構成要素と
して示されている。一例として、ベルト１６は、クラン
クプーリ１８、ファン／ウォーター・ポンプ・プーリ２
０、パワー・ステアリング・プーリ２２、オルタネータ
・プーリ２４、アイドラ・プーリ２６およびテンショナ
・プーリ１２の周りに掛けられている。テンショナ・プ
ーリ１２はベルト１６に係合しており、プーリ１６が移
動してベルトの張力をどのように調節するかを概略的に
示すために、いくつかの位置に示されている。テンショ
ナ・プーリ１２は、ベルト１６に係合し、隣接するベル
トスパン２８、３０のベルト張力Ｔ１、Ｔ２の形態でベ
ルト負荷を受ける。ベルト張力Ｔ１、Ｔ２（すなわち負
荷）は合成され、ベルトスパン２８、３０の間の角の二
等分線に沿ったベルト力成分ＢＦを生じる。ベルト力成
分はテンショナのピボット３２から軸方向にずれてお
り、矢印ＨＬによって象徴的に（明確ではないが）示さ
れる力とモーメントを含む複雑なハブ負荷を生じる。
を参照して説明する。図１および図２を参照すると、プ
ーリ１２を備えたテンショナ１０は、ベルト１６といく
つかのプーリを有するベルト駆動システムの構成要素と
して示されている。一例として、ベルト１６は、クラン
クプーリ１８、ファン／ウォーター・ポンプ・プーリ２
０、パワー・ステアリング・プーリ２２、オルタネータ
・プーリ２４、アイドラ・プーリ２６およびテンショナ
・プーリ１２の周りに掛けられている。テンショナ・プ
ーリ１２はベルト１６に係合しており、プーリ１６が移
動してベルトの張力をどのように調節するかを概略的に
示すために、いくつかの位置に示されている。テンショ
ナ・プーリ１２は、ベルト１６に係合し、隣接するベル
トスパン２８、３０のベルト張力Ｔ１、Ｔ２の形態でベ
ルト負荷を受ける。ベルト張力Ｔ１、Ｔ２（すなわち負
荷）は合成され、ベルトスパン２８、３０の間の角の二
等分線に沿ったベルト力成分ＢＦを生じる。ベルト力成
分はテンショナのピボット３２から軸方向にずれてお
り、矢印ＨＬによって象徴的に（明確ではないが）示さ
れる力とモーメントを含む複雑なハブ負荷を生じる。
【００１１】図２から図４を参照すると、テンショナ１
０は機械的な構成を有し、ベース３４と、一端３８がピ
ボットアーム４０に連結され、他端４２がベース３４に
連結され、減衰手段４４と協働してスプリング力を発生
する捻りスプリング３６とを有する。ピボットアーム４
０はオフセットした円筒部材４６に取り付けられ、この
円筒部材４６は、ピボットアーム４０を支持し、ピボッ
ト３２の周りに回転する。スリーブブッシュ４８、５０
は、好ましくは高分子材料から成り、ピボット３２に配
設されて、取り付けられたピボットアーム４０と協働す
る円筒部材４６を支持する。ブッシュ４８、５０は、円
筒部材４６を支持するスラスト軸受けとしてのフランジ
５２、５４と、ピボットアーム４０を保持するボルト５
６等のフランジ付き固定具とを有していてもよい。
０は機械的な構成を有し、ベース３４と、一端３８がピ
ボットアーム４０に連結され、他端４２がベース３４に
連結され、減衰手段４４と協働してスプリング力を発生
する捻りスプリング３６とを有する。ピボットアーム４
０はオフセットした円筒部材４６に取り付けられ、この
円筒部材４６は、ピボットアーム４０を支持し、ピボッ
ト３２の周りに回転する。スリーブブッシュ４８、５０
は、好ましくは高分子材料から成り、ピボット３２に配
設されて、取り付けられたピボットアーム４０と協働す
る円筒部材４６を支持する。ブッシュ４８、５０は、円
筒部材４６を支持するスラスト軸受けとしてのフランジ
５２、５４と、ピボットアーム４０を保持するボルト５
６等のフランジ付き固定具とを有していてもよい。
【００１２】プーリ１２は、ピボットアーム４０に形成
されたスタブシャフト６０に設けられたボール軸受５８
の手段等によって、ピボットアーム４０に回転自在に取
り付けられる。このボール軸受５８はボルト６２によっ
てスタブシャフト６０に保持される。
されたスタブシャフト６０に設けられたボール軸受５８
の手段等によって、ピボットアーム４０に回転自在に取
り付けられる。このボール軸受５８はボルト６２によっ
てスタブシャフト６０に保持される。
【００１３】ボルト受け穴６８、７０を有する耳部６
４、６６が、ベルト駆動システムの一部としてテンショ
ナをエンジン（図示せず）に取り付けるための手段とし
て利用されてもよい。
４、６６が、ベルト駆動システムの一部としてテンショ
ナをエンジン（図示せず）に取り付けるための手段とし
て利用されてもよい。
【００１４】ピボットアーム４０からずれており、かつ
第１の円筒部材４６に同軸的である第２の円筒部材７２
は、捻りスプリング３６と減衰手段４４を収容するハウ
ジングである。第２の円筒部材７２は、ハウジング内に
形成された円筒状窪み７４内に、入れ子状に延びてい
る。ダストシール７６は、スプリング３６と減衰手段４
４を保護するため、ハウジング内に異物が入り込むのを
防止する。第２の円筒部材７２はまた、減衰手段の一部
を構成する。
第１の円筒部材４６に同軸的である第２の円筒部材７２
は、捻りスプリング３６と減衰手段４４を収容するハウ
ジングである。第２の円筒部材７２は、ハウジング内に
形成された円筒状窪み７４内に、入れ子状に延びてい
る。ダストシール７６は、スプリング３６と減衰手段４
４を保護するため、ハウジング内に異物が入り込むのを
防止する。第２の円筒部材７２はまた、減衰手段の一部
を構成する。
【００１５】図２、３、４、９、１１を参照すると、減
衰手段４４はスプリング端部４２の延長部７８と、円弧
状摩擦外周面８２を備えたブレーキシュー８０とを有
し、円弧状摩擦外周面８２は第２の円筒部材７２の相補
的な内周面８４に係合する。ブレーキシュー８０は、角
度Ａの頂点において分離された、反対側を向いた傾斜内
面を有する。選択的にブレーキシュー８０は、摩擦面８
２を区画形成し、かつブレーキシュー８０に形成された
スロット９４内にスナップ係合する歯部９２等によって
ブレーキシュー８０に取り付けられる、ライニング９０
を有する。
衰手段４４はスプリング端部４２の延長部７８と、円弧
状摩擦外周面８２を備えたブレーキシュー８０とを有
し、円弧状摩擦外周面８２は第２の円筒部材７２の相補
的な内周面８４に係合する。ブレーキシュー８０は、角
度Ａの頂点において分離された、反対側を向いた傾斜内
面を有する。選択的にブレーキシュー８０は、摩擦面８
２を区画形成し、かつブレーキシュー８０に形成された
スロット９４内にスナップ係合する歯部９２等によって
ブレーキシュー８０に取り付けられる、ライニング９０
を有する。
【００１６】ベース３４に連結されたスプリング４２の
端部は、ベース３４に形成された、あるいはベース３４
に取り付けられた突出部９６（円柱部材として図示され
ている）の周囲に折り曲げられている。スプリング端部
の延長部７８は、ブレーキシュー８０に形成された傾斜
内面８６に摺動自在に係合する。ベース３４は、ベース
に形成され、あるいはベースに取り付けられた突出部１
００（円柱部材として図示されている）を有し、突出部
１００はブレーキシュー８０に形成された傾斜面８８に
摺動自在に係合する相補的な傾斜面を有する。
端部は、ベース３４に形成された、あるいはベース３４
に取り付けられた突出部９６（円柱部材として図示され
ている）の周囲に折り曲げられている。スプリング端部
の延長部７８は、ブレーキシュー８０に形成された傾斜
内面８６に摺動自在に係合する。ベース３４は、ベース
に形成され、あるいはベースに取り付けられた突出部１
００（円柱部材として図示されている）を有し、突出部
１００はブレーキシュー８０に形成された傾斜面８８に
摺動自在に係合する相補的な傾斜面を有する。
【００１７】捻られたスプリング３６はスプリング力Ｓ
Ｆを傾斜内面８６に対して実質的に垂直に作用させ、こ
れによりベース３４の相補的な傾斜面１０２に対してシ
ューの傾斜内面８８を押圧させ、そして第２の円筒部材
７２の相補的な内面８４に対してライニング９０を押圧
させ、この結果、反力ＲＦがシューに作用する。傾斜内
面８６に付与されたスプリング力ＳＦは、傾斜内面８８
における反力ＲＦと組み合わされて垂直力ＮＦを発生
し、この垂直力ＮＦは、第２の円筒部材７２の相補的な
内面８４に作用する力１０４と大きさは等しく、向きは
反対である。このようにして発生した垂直力ＮＦは、ベ
ルト力成分ＢＦと略同じ方向（略平行）を向いている。
スプリング力の大きさは、傾斜内面８６、８８間の角度
Ａとスプリング力ＳＦの方向とを変えることによって変
化する。角度Ａが大きくなるほど、垂直力ＮＦは大きく
なる。傾斜内面８６、８８間の角度Ａは、約６０度から
１４０度の間であるが、より好ましくは、角度Ａは約９
０度から１２０度である。
Ｆを傾斜内面８６に対して実質的に垂直に作用させ、こ
れによりベース３４の相補的な傾斜面１０２に対してシ
ューの傾斜内面８８を押圧させ、そして第２の円筒部材
７２の相補的な内面８４に対してライニング９０を押圧
させ、この結果、反力ＲＦがシューに作用する。傾斜内
面８６に付与されたスプリング力ＳＦは、傾斜内面８８
における反力ＲＦと組み合わされて垂直力ＮＦを発生
し、この垂直力ＮＦは、第２の円筒部材７２の相補的な
内面８４に作用する力１０４と大きさは等しく、向きは
反対である。このようにして発生した垂直力ＮＦは、ベ
ルト力成分ＢＦと略同じ方向（略平行）を向いている。
スプリング力の大きさは、傾斜内面８６、８８間の角度
Ａとスプリング力ＳＦの方向とを変えることによって変
化する。角度Ａが大きくなるほど、垂直力ＮＦは大きく
なる。傾斜内面８６、８８間の角度Ａは、約６０度から
１４０度の間であるが、より好ましくは、角度Ａは約９
０度から１２０度である。
【００１８】図９と同様な減衰機構の他の実施形態が図
１０に示されている。減衰機構１０６はスプリングの端
部４２の延長部７８と、第２の円筒部材７２の相補的な
内面８４に係合する円弧状摩擦外周面１１０を備えたブ
レーキシュー１０８とを有している。ブレーキシュー１
０８は、スプリングの延長部７８に摺動自在に係合する
傾斜内面１１２を有する。傾斜内面１１２の反対側に
は、ベースに取り付けられ、あるいはベースに形成され
たピボット円柱部材１１６にスナップ係合するジャーナ
ル１１４が設けられている。選択的にブレーキシュー１
０８は、摩擦面１１０を区画形成し、かつブレーキシュ
ー１０８に形成されたスロット１２２内にスナップ係合
する歯部１２０等によってブレーキシュー１０８に取り
付けられる、ライニング１１８を有する。
１０に示されている。減衰機構１０６はスプリングの端
部４２の延長部７８と、第２の円筒部材７２の相補的な
内面８４に係合する円弧状摩擦外周面１１０を備えたブ
レーキシュー１０８とを有している。ブレーキシュー１
０８は、スプリングの延長部７８に摺動自在に係合する
傾斜内面１１２を有する。傾斜内面１１２の反対側に
は、ベースに取り付けられ、あるいはベースに形成され
たピボット円柱部材１１６にスナップ係合するジャーナ
ル１１４が設けられている。選択的にブレーキシュー１
０８は、摩擦面１１０を区画形成し、かつブレーキシュ
ー１０８に形成されたスロット１２２内にスナップ係合
する歯部１２０等によってブレーキシュー１０８に取り
付けられる、ライニング１１８を有する。
【００１９】ベース３４に連結されたスプリング４２の
端部は、ベース３４に形成された、あるいはベース３４
に取り付けられた突出部９６（円柱部材として図示され
ている）の周囲に折り曲げられている。スプリング端部
の延長部７８は、ブレーキシュー１０８に形成された傾
斜内面１１２に摺動自在に係合する。
端部は、ベース３４に形成された、あるいはベース３４
に取り付けられた突出部９６（円柱部材として図示され
ている）の周囲に折り曲げられている。スプリング端部
の延長部７８は、ブレーキシュー１０８に形成された傾
斜内面１１２に摺動自在に係合する。
【００２０】捻られたスプリング３６はスプリング力Ｓ
Ｆ’を傾斜内面１１２に対して実質的に垂直に作用さ
せ、これにより第２の円筒部材７２の相補的な内面８４
に対してライニング１１８とともにシューを回転させ
る。傾斜内面１１２に付与されたスプリング力ＳＦ’
は、ピボット円柱部材１１６における反力ＲＦ’と組み
合わされて垂直力を発生し、この垂直力は、第２の円筒
部材７２の相補的な内面８４に作用する力１２４と大き
さは等しく、向きは反対である。このようにして発生し
た垂直力ＮＦは、図２に示されるように、ベルト力成分
ＢＦと略同じ方向（略平行）を向いている。
Ｆ’を傾斜内面１１２に対して実質的に垂直に作用さ
せ、これにより第２の円筒部材７２の相補的な内面８４
に対してライニング１１８とともにシューを回転させ
る。傾斜内面１１２に付与されたスプリング力ＳＦ’
は、ピボット円柱部材１１６における反力ＲＦ’と組み
合わされて垂直力を発生し、この垂直力は、第２の円筒
部材７２の相補的な内面８４に作用する力１２４と大き
さは等しく、向きは反対である。このようにして発生し
た垂直力ＮＦは、図２に示されるように、ベルト力成分
ＢＦと略同じ方向（略平行）を向いている。
【００２１】テンショナのベルト力成分と垂直力の大き
さ、方向および位置は、平均圧力接触を得るためにピボ
ットに設けられたブッシュの軸受面の大きさを決定する
のに用いられ、これにより各軸受面は実質的に同じ割合
で径方向に摩耗する。図３を参照すると、円筒部材４６
からずれているベルト力成分ＢＦは、図４に示された断
面において、円筒部材４６に対して時計方向のモーメン
トを付与するように作用する。第２の円筒部材７２に作
用する垂直力ＮＦは、モーメントアーム１２６において
作用し、図４の断面において反時計方向に円筒部材７２
を変位させる。このようにして円筒部材に誘起された力
は、円筒状表面を支持する軸受面を有するブッシュ４
８、５０によって受け持たれ、軸受力成分ＢＣ１、ＢＣ
２によって表される。これらの軸受面は距離Ｄだけ離れ
ている。軸受力成分ＢＣ１は、ベルト力ＢＦに対してモ
ーメントアーム１２８において作用し、軸受力成分ＢＣ
２は、ベルト力ＢＦに対してモーメントアーム１３０に
おいて作用する。
さ、方向および位置は、平均圧力接触を得るためにピボ
ットに設けられたブッシュの軸受面の大きさを決定する
のに用いられ、これにより各軸受面は実質的に同じ割合
で径方向に摩耗する。図３を参照すると、円筒部材４６
からずれているベルト力成分ＢＦは、図４に示された断
面において、円筒部材４６に対して時計方向のモーメン
トを付与するように作用する。第２の円筒部材７２に作
用する垂直力ＮＦは、モーメントアーム１２６において
作用し、図４の断面において反時計方向に円筒部材７２
を変位させる。このようにして円筒部材に誘起された力
は、円筒状表面を支持する軸受面を有するブッシュ４
８、５０によって受け持たれ、軸受力成分ＢＣ１、ＢＣ
２によって表される。これらの軸受面は距離Ｄだけ離れ
ている。軸受力成分ＢＣ１は、ベルト力ＢＦに対してモ
ーメントアーム１２８において作用し、軸受力成分ＢＣ
２は、ベルト力ＢＦに対してモーメントアーム１３０に
おいて作用する。
【００２２】図５を参照すると各軸受４８、５０は、ピ
ボットアームが時計方向に回転するとき負荷ＣＬ１、Ｃ
Ｌ２を支持する軸受面ＢＳ１、ＢＳ２を有する。従来公
知のように減衰機構は、ピボットアームが一方向に変位
するときに軸受によって受け持たれる負荷を加算し、ピ
ボットアームが時計方向に変位するときに軸受によって
受け持たれる負荷から減算する力を発生する。図５に示
されるように、ピボットアームが時計方向に変位すると
き、時計方向に軸受面ＢＳ１に誘起された負荷ＣＬ１
は、軸受面ＢＳ２に誘起された負荷ＣＬ２よりも大き
い。
ボットアームが時計方向に回転するとき負荷ＣＬ１、Ｃ
Ｌ２を支持する軸受面ＢＳ１、ＢＳ２を有する。従来公
知のように減衰機構は、ピボットアームが一方向に変位
するときに軸受によって受け持たれる負荷を加算し、ピ
ボットアームが時計方向に変位するときに軸受によって
受け持たれる負荷から減算する力を発生する。図５に示
されるように、ピボットアームが時計方向に変位すると
き、時計方向に軸受面ＢＳ１に誘起された負荷ＣＬ１
は、軸受面ＢＳ２に誘起された負荷ＣＬ２よりも大き
い。
【００２３】図６を参照すると軸受面の負荷は、ピボッ
トアームが反対方向すなわち反時計方向に変位すると
き、実質的に変化する。図示されるように、ピボットア
ームが反時計方向に変位するとき、軸受面ＢＳ１に誘起
される負荷ＣＣ１は、軸受面ＢＳ２に誘起される負荷Ｃ
Ｃ２よりも小さい。
トアームが反対方向すなわち反時計方向に変位すると
き、実質的に変化する。図示されるように、ピボットア
ームが反時計方向に変位するとき、軸受面ＢＳ１に誘起
される負荷ＣＣ１は、軸受面ＢＳ２に誘起される負荷Ｃ
Ｃ２よりも小さい。
【００２４】負荷ＣＬ１、ＣＣ１は、軸受面ＢＳ１によ
って受け持たれるべき平均負荷を決定するために平均さ
れる。同様に、負荷ＣＬ２、ＣＣ２も、軸受面ＢＳ２に
よって受け持たれるべき負荷を決定するために平均され
る。おそらく、このようにして平均された負荷は、図７
に示されるように等しくない。平均負荷ＣＡ１（ＢＣ１
に等しくかつ反対方向）は平均負荷ＣＡ２（ＢＣ２に等
しくかつ反対方向）よりも大きい。本発明によれば、軸
受面ＢＳ１、ＢＳ２は軸方向長さＢＬ１、ＢＬ２を有
し、これらの軸方向長さによって、各軸受面が実質的に
同じ割合で径方向に摩耗するような平均接触圧力ＰＣ
１、ＰＣ２を得るための各軸受面の大きさが決定され
る。図７に示されるように、ブッシュ４８は、軸方向長
さＢＬ２を有するブッシュ５０よりも長い軸方向長さＢ
Ｌ１を有し、これにより接触圧力ＰＣ１は実質的にＰＣ
２に等しくなる。もちろん、これらのブッシュが異なる
摩耗率を有する異なる材料によって成形されているとき
には、ブッシュの長さは、実質的に同じ摩耗率を生じる
ような接触圧力を得るための大きさに定められる。
って受け持たれるべき平均負荷を決定するために平均さ
れる。同様に、負荷ＣＬ２、ＣＣ２も、軸受面ＢＳ２に
よって受け持たれるべき負荷を決定するために平均され
る。おそらく、このようにして平均された負荷は、図７
に示されるように等しくない。平均負荷ＣＡ１（ＢＣ１
に等しくかつ反対方向）は平均負荷ＣＡ２（ＢＣ２に等
しくかつ反対方向）よりも大きい。本発明によれば、軸
受面ＢＳ１、ＢＳ２は軸方向長さＢＬ１、ＢＬ２を有
し、これらの軸方向長さによって、各軸受面が実質的に
同じ割合で径方向に摩耗するような平均接触圧力ＰＣ
１、ＰＣ２を得るための各軸受面の大きさが決定され
る。図７に示されるように、ブッシュ４８は、軸方向長
さＢＬ２を有するブッシュ５０よりも長い軸方向長さＢ
Ｌ１を有し、これにより接触圧力ＰＣ１は実質的にＰＣ
２に等しくなる。もちろん、これらのブッシュが異なる
摩耗率を有する異なる材料によって成形されているとき
には、ブッシュの長さは、実質的に同じ摩耗率を生じる
ような接触圧力を得るための大きさに定められる。
【００２５】図８を参照すると、軸受面ＢＳ２’から距
離Ｄ’だけ離れた軸受面ＢＳ１’を有する単一のブッシ
ュ１３２が用いられてもよい。軸受面ＢＳ１’の長さＢ
Ｌ１’は軸受面ＢＬ２’の長さＢＬ２’よりも大きく、
これにより平均接触圧力（図７に示される）は実質的に
各軸受面と同じである。
離Ｄ’だけ離れた軸受面ＢＳ１’を有する単一のブッシ
ュ１３２が用いられてもよい。軸受面ＢＳ１’の長さＢ
Ｌ１’は軸受面ＢＬ２’の長さＢＬ２’よりも大きく、
これにより平均接触圧力（図７に示される）は実質的に
各軸受面と同じである。
【００２６】なお、各軸受面の平均接触圧力を実質的に
等しくして、実質的に等しい摩耗率を得る効果を高める
には、上述したようなスプリング力よりも大きい垂直力
を発生する減衰機構を設けることが好ましい。
等しくして、実質的に等しい摩耗率を得る効果を高める
には、上述したようなスプリング力よりも大きい垂直力
を発生する減衰機構を設けることが好ましい。
【００２７】
【実施例】実施例のテンショナとして、76.2mmの直径の
プーリと0.1161kg・m （100.8in-lbs)の捻りスプリング
とを有し、次のような性能を有するテンショナが製作さ
れた。
プーリと0.1161kg・m （100.8in-lbs)の捻りスプリング
とを有し、次のような性能を有するテンショナが製作さ
れた。
【００２８】 ＢＦの平均 ４８．９９ｋｇ（１０８ポンド） ＮＦの平均 ７０．７６ｋｇ（１５６ポンド） ＳＦの平均 ５５．７９ｋｇ（１２３ポンド） ＲＦの平均 ３１．２９ｋｇ（ ６９ポンド） １２６ ５４．５ ｍｍ １２８ ２３．３ ｍｍ １３０ ４２．５ ｍｍ Ｄ ９．７ ｍｍ ＣＬ１ ９７．９８ｋｇ（２１６ポンド） ＣＬ２ ４６．２７ｋｇ（１０２ポンド） ＣＣ１ ３４．９３ｋｇ（ ７７ポンド） ＣＣ２ ７４．３９ｋｇ（１６４ポンド） ＣＡ１ ６６．４５ｋｇ（１４６．５ポンド） ＣＡ２ ６０．３３ｋｇ（１３３ポンド） ＢＬ１ １０ ｍｍ ＢＬ２ ９ ｍｍ ＰＣ１ ４４．７１ｋｇ／ｃｍ2 （６３６ｐｓ
ｉ） ＰＣ２ ４４．９９ｋｇ／ｃｍ2 （６４０ｐｓ
ｉ）
ｉ） ＰＣ２ ４４．９９ｋｇ／ｃｍ2 （６４０ｐｓ
ｉ）
【００２９】上述のように、軸受の長さは、ブッシュ４
８、５０において実質的に等しい接触圧力（４４．７１
ｋｇ／ｃｍ2 （６３６ｐｓｉ）と４４．９９ｋｇ／ｃｍ
2 （６４０ｐｓｉ））が発生するように定められた。テ
ンショナが製造された時、ピボットピンに対するプーリ
の不整合は±０．１５°であった。テンショナの寿命期
間にわたるプーリの不整合を決定するために、テンショ
ナは、負荷をかけて３０×１０サイクルでピボットアー
ムを振動させることによりテストされた。軸受面ＢＳ
１、ＢＳ２は、±０．３０°のプーリの不整合を発生す
るのと実質的に同じ割合で摩耗した。テストの前、ブッ
シュは０．８ｍｍの径方向厚さを有していた。テストの
後、負荷を受け持つ各ブッシュの表面における径方向厚
さは、それぞれ０．６５ｍｍであった。
８、５０において実質的に等しい接触圧力（４４．７１
ｋｇ／ｃｍ2 （６３６ｐｓｉ）と４４．９９ｋｇ／ｃｍ
2 （６４０ｐｓｉ））が発生するように定められた。テ
ンショナが製造された時、ピボットピンに対するプーリ
の不整合は±０．１５°であった。テンショナの寿命期
間にわたるプーリの不整合を決定するために、テンショ
ナは、負荷をかけて３０×１０サイクルでピボットアー
ムを振動させることによりテストされた。軸受面ＢＳ
１、ＢＳ２は、±０．３０°のプーリの不整合を発生す
るのと実質的に同じ割合で摩耗した。テストの前、ブッ
シュは０．８ｍｍの径方向厚さを有していた。テストの
後、負荷を受け持つ各ブッシュの表面における径方向厚
さは、それぞれ０．６５ｍｍであった。
【００３０】
【発明の効果】以上のように本発明によれば、テンショ
ナの寿命期間にわたって、プーリのアライメントを小さ
い誤差内で維持することができる。
ナの寿命期間にわたって、プーリのアライメントを小さ
い誤差内で維持することができる。
【図１】本発明の一実施形態であるベルトテンショナを
有するフロント・エンド・アクセサリ駆動システムを示
す正面図である。
有するフロント・エンド・アクセサリ駆動システムを示
す正面図である。
【図２】テンショナと協働する種々の力成分を示し、図
１の略２−２線における拡大した部分的な図である。
１の略２−２線における拡大した部分的な図である。
【図３】１／４が断面とされたプーリを除いて、図２の
３−３線に沿った断面図である。
３−３線に沿った断面図である。
【図４】本発明の実施形態と協働する力成分を示すため
にプーリを除去して示す、図４の４−４線に沿った断面
図である。
にプーリを除去して示す、図４の４−４線に沿った断面
図である。
【図５】図４のブッシュの断面図であり、ピボットアー
ムが時計方向に変位するときにブッシュに伝達される力
成分を示す図である。
ムが時計方向に変位するときにブッシュに伝達される力
成分を示す図である。
【図６】図５と同様な図であり、ピボットアームが反時
計方向に変位するときにブッシュにおける力成分を示す
図である。
計方向に変位するときにブッシュにおける力成分を示す
図である。
【図７】図５と図６の力成分がブッシュの軸受面におけ
る平均接触圧力を発生するために、どのように平均化さ
れるかを示す合成図である。
る平均接触圧力を発生するために、どのように平均化さ
れるかを示す合成図である。
【図８】図７に示されるような平均接触圧力を受けるた
めの２つの分離した軸受面を有するブッシュの他の実施
形態を示す図である。
めの２つの分離した軸受面を有するブッシュの他の実施
形態を示す図である。
【図９】図３の７−７線に略沿う拡大された破断図であ
り、本発明の実施形態の減衰機構を示す。
り、本発明の実施形態の減衰機構を示す。
【図１０】図９と同様な図であり、減衰機構の他の実施
形態を示す。
形態を示す。
【図１１】図９のブレーキシューのライニングを示す斜
視図である。
視図である。
１２ プーリ ３２ ピボット ３４ ベース ３６ スプリング ３８ スプリングの一端 ４０ ピボットアーム ４２ スプリングの他端 ４６ 円筒部材 ４８、５０、１３２ ブッシュ ＢＳ１、ＢＳ２、ＢＳ１’、ＢＳ２’ 軸受面
Claims (5)
- 【請求項１】 パワー・トランスミッション・ベルトに
張力を付与するテンショナであって、ベースと、このベ
ースに固定されたピボットの周りに回転する、オフセッ
トした円筒部材に取り付けられたピボットアームと、前
記ピボットに設けられ、前記円筒部材を支持する軸受面
を有する、少なくとも１つのスリーブ型のブッシュと、
ベルトに係合するとともにベルト負荷を受ける、前記ピ
ボットアームに取り付けられたプーリと、一端が前記ピ
ボットアームに連結され、他端が前記ベースに連結さ
れ、減衰手段と協働してスプリング力を発生し、前記ピ
ボットアームによって伝達されたベルト力成分（すなわ
ちハブ負荷）と略同じ方向に垂直力を発生する捻りスプ
リングとを備え、ハブ負荷と垂直力成分が軸受面によっ
て受け持たれるテンショナにおいて、 各軸受面が実質的に同じ割合で径方向に摩耗するよう
に、ハブ負荷と垂直力成分に応じて平均圧力接触を得る
ための各軸受面の大きさが決定される軸方向長さを有す
る、２つの軸方向に離れた軸受面を備えたテンショナ。 - 【請求項２】 前記ブッシュが異なる軸方向長さの２つ
の離れた軸受面を有する単一のブッシュである請求項１
に記載のテンショナ。 - 【請求項３】 異なる材料から成り、異なる摩耗率を有
する２つのブッシュを備えた請求項１に記載のテンショ
ナ。 - 【請求項４】 同じ材料から成り、異なる軸方向長さを
有する２つのブッシュを備えた請求項１に記載のテンシ
ョナ。 - 【請求項５】 軸受面が、前記ハブ負荷と垂直力成分に
応じて、実質的に等しい接触圧力を有する請求項４に記
載のテンショナ。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US08/574,070 US5647813A (en) | 1995-12-18 | 1995-12-18 | Tensioner with damping mechanism and belt drive system |
| US08/574,070 | 1995-12-18 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09189347A true JPH09189347A (ja) | 1997-07-22 |
| JP3025209B2 JP3025209B2 (ja) | 2000-03-27 |
Family
ID=24294576
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8354142A Expired - Lifetime JP3025209B2 (ja) | 1995-12-18 | 1996-12-18 | 減衰機構を備えたテンショナ |
Country Status (11)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5647813A (ja) |
| EP (1) | EP0780597B1 (ja) |
| JP (1) | JP3025209B2 (ja) |
| KR (1) | KR100208041B1 (ja) |
| AT (1) | ATE199973T1 (ja) |
| BR (1) | BR9606063A (ja) |
| CA (1) | CA2192419C (ja) |
| DE (1) | DE69612174T2 (ja) |
| ES (1) | ES2155173T3 (ja) |
| GR (1) | GR3035618T3 (ja) |
| MX (1) | MX9606527A (ja) |
Families Citing this family (61)
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|---|---|---|---|---|
| JPH09177913A (ja) * | 1995-12-27 | 1997-07-11 | Ntn Corp | 油圧式オートテンショナユニット |
| DE69734566T2 (de) * | 1997-01-31 | 2006-06-08 | Koyo Seiko Co., Ltd. | Automatische Spannvorrichtung |
| US5964674A (en) * | 1997-03-21 | 1999-10-12 | The Gates Corporation | Belt tensioner with bottom wall of base juxtaposed pivot arm |
| US5967919A (en) * | 1997-10-03 | 1999-10-19 | The Gates Corporation | Belt tensioner |
| JP3681032B2 (ja) * | 1997-11-27 | 2005-08-10 | 光洋精工株式会社 | オートテンショナ |
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