JPH09173730A - 高温排ガス集塵用濾過布及びその製造方法 - Google Patents
高温排ガス集塵用濾過布及びその製造方法Info
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- JPH09173730A JPH09173730A JP7350264A JP35026495A JPH09173730A JP H09173730 A JPH09173730 A JP H09173730A JP 7350264 A JP7350264 A JP 7350264A JP 35026495 A JP35026495 A JP 35026495A JP H09173730 A JPH09173730 A JP H09173730A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 ガラス繊維の解繊性を改善し、ニードルパン
チング時のピンホールを消去し、主体となるガラス繊維
の毛羽立ち及び劣化損傷を防止できる高温排ガス集塵用
濾過布及びその製造方法を提供する。 【解決手段】 耐熱性繊維からなる基布の片面又は両面
に、ガラス繊維に熱収縮性を有する耐熱性有機繊維を混
紡してなるウエッブを積層し、該基布とウエッブとをニ
ードルパンチングにより絡合一体化してフェルトを形成
し、該フェルトに熱収縮処理及び耐熱性樹脂付着処理を
施し、ニードルパンチング時に生ずるピンホールが消去
し、ガラス繊維の持つ本来の極細繊維径による濾過効率
の向上が発揮され、濾過布としての耐久性の改善も達成
できるように構成した。
チング時のピンホールを消去し、主体となるガラス繊維
の毛羽立ち及び劣化損傷を防止できる高温排ガス集塵用
濾過布及びその製造方法を提供する。 【解決手段】 耐熱性繊維からなる基布の片面又は両面
に、ガラス繊維に熱収縮性を有する耐熱性有機繊維を混
紡してなるウエッブを積層し、該基布とウエッブとをニ
ードルパンチングにより絡合一体化してフェルトを形成
し、該フェルトに熱収縮処理及び耐熱性樹脂付着処理を
施し、ニードルパンチング時に生ずるピンホールが消去
し、ガラス繊維の持つ本来の極細繊維径による濾過効率
の向上が発揮され、濾過布としての耐久性の改善も達成
できるように構成した。
Description
【０００１】
【発明の属する技術の分野】本発明は、高温酸性排ガス
中の微細粉塵を捕集する高温用濾過布に関するものであ
る。特に、近年、バグフィルターの利用が拡大している
都市ゴミ焼却炉・産業廃棄物焼却炉の排ガスから微細粉
塵を高効率で捕集し、かつ、低圧損で運転できる高温用
濾過布及びその製造方法に関する。
中の微細粉塵を捕集する高温用濾過布に関するものであ
る。特に、近年、バグフィルターの利用が拡大している
都市ゴミ焼却炉・産業廃棄物焼却炉の排ガスから微細粉
塵を高効率で捕集し、かつ、低圧損で運転できる高温用
濾過布及びその製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】高温排ガス中の微細粉塵の捕集用途に使
用されている濾過布、特に、近年、都市ゴミ焼却炉、産
業廃棄物焼却炉の排ガス集塵用としてバグフィルタの採
用が拡大しているが、これに供される濾過布としては、
特に、２００°Ｃ以上で常用され、２５０°Ｃ程度とな
る場合があっても、これに耐える耐熱性と温度変動に対
する安定性が要求される。
用されている濾過布、特に、近年、都市ゴミ焼却炉、産
業廃棄物焼却炉の排ガス集塵用としてバグフィルタの採
用が拡大しているが、これに供される濾過布としては、
特に、２００°Ｃ以上で常用され、２５０°Ｃ程度とな
る場合があっても、これに耐える耐熱性と温度変動に対
する安定性が要求される。
【０００３】そのため、現在はガラス繊維やフッ素系樹
脂繊維（ポリテトラフロロエチレン＝ＰＴＦＥ）が素材
として多く用いられ、これの単独素材或いはこれらを組
み合わせて構成された織物やフェルトが使用されてい
る。
脂繊維（ポリテトラフロロエチレン＝ＰＴＦＥ）が素材
として多く用いられ、これの単独素材或いはこれらを組
み合わせて構成された織物やフェルトが使用されてい
る。
【０００４】現在使用されているバグフィルタ用濾過布
としては次のものが挙げられる。 ａ）ガラス繊維織物 ｂ）ガラス繊維フェルト ｃ）ＰＴＦＥ織物及びフェルト ｄ）ＰＴＦＥ／ガラス繊維混紡フェルト ｅ）芳香族ポリイミドフェルト
としては次のものが挙げられる。 ａ）ガラス繊維織物 ｂ）ガラス繊維フェルト ｃ）ＰＴＦＥ織物及びフェルト ｄ）ＰＴＦＥ／ガラス繊維混紡フェルト ｅ）芳香族ポリイミドフェルト
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、これら
の濾過布には次のような問題点が指摘されていた。
の濾過布には次のような問題点が指摘されていた。
【０００６】ａ）ガラス繊維織物 この織物は、耐久性が高いものの、織物という構造上、
濾過に寄与する面積がタテ糸とヨコ糸の間隙がつくる空
間だけのため、フェルトに比べて有効濾過面積が小さ
く、濾過効率と圧力損失の点でフェルトタイプに劣る。
濾過に寄与する面積がタテ糸とヨコ糸の間隙がつくる空
間だけのため、フェルトに比べて有効濾過面積が小さ
く、濾過効率と圧力損失の点でフェルトタイプに劣る。
【０００７】ｂ）ガラス繊維フェルト このフェルトは、ガラス繊維自体のフェルト形成能力や
形態保持性が乏しいため樹脂により繊維を接着、固定し
たタイプがある。このフェルトの寿命は、主に繊維の接
着、固定に使用する樹脂の耐熱性に左右され易く、樹脂
が熱劣化し接着力が低下すると、その機能を急激に失う
ものであった。
形態保持性が乏しいため樹脂により繊維を接着、固定し
たタイプがある。このフェルトの寿命は、主に繊維の接
着、固定に使用する樹脂の耐熱性に左右され易く、樹脂
が熱劣化し接着力が低下すると、その機能を急激に失う
ものであった。
【０００８】また、上記樹脂接着剤としては、耐熱・コ
ストの面から、主にシリコーン樹脂が使用されていた
が、都市ゴミ焼却炉や産業廃棄物焼却炉の排ガス等、酸
性ガス濃度が高い雰囲気では劣化が著しく、使用が困難
であった。
ストの面から、主にシリコーン樹脂が使用されていた
が、都市ゴミ焼却炉や産業廃棄物焼却炉の排ガス等、酸
性ガス濃度が高い雰囲気では劣化が著しく、使用が困難
であった。
【０００９】さらに、上記ガラス繊維フェルトの最大の
問題は、ガラス繊維のニードル効果が小さく、ニードル
針でウエッブをニードルパンチングすると、針穴がピン
ホールとなって残り、濾過布としての濾過効果に影響す
ることであり、この状態では後述するガラス極細繊維の
繊維本数、表面積の増加による濾過効率の向上という特
徴を十分活かしているとは言えなかった。
問題は、ガラス繊維のニードル効果が小さく、ニードル
針でウエッブをニードルパンチングすると、針穴がピン
ホールとなって残り、濾過布としての濾過効果に影響す
ることであり、この状態では後述するガラス極細繊維の
繊維本数、表面積の増加による濾過効率の向上という特
徴を十分活かしているとは言えなかった。
【００１０】このような現状から既存のガラス繊維フェ
ルト濾過布は、高温集塵用、特に、都市ゴミ焼却炉・産
業廃棄物焼却炉用としては使用困難であり、濾過性にお
けるガラス繊維のメリットも生かしきれないため、他の
有機繊維濾過布、例えば、メタ系アラミド、ポリフェニ
レンサルフアイド（以下、ＰＰＳ）と言った２００°Ｃ
以下で使用される分野にも使用される例が少なかった。
ルト濾過布は、高温集塵用、特に、都市ゴミ焼却炉・産
業廃棄物焼却炉用としては使用困難であり、濾過性にお
けるガラス繊維のメリットも生かしきれないため、他の
有機繊維濾過布、例えば、メタ系アラミド、ポリフェニ
レンサルフアイド（以下、ＰＰＳ）と言った２００°Ｃ
以下で使用される分野にも使用される例が少なかった。
【００１１】ｃ）ＰＴＦＥ織物及びフェルト この織物及びフェルトは、有機繊維中では最も耐熱性が
高く、また、耐薬品性や耐摩耗性にも優れるために高温
集塵用の素材としては最適であるが、繊維としては低モ
ジュラス性のため、（１）強度面、（２）高温下での耐
クリープ性に問題があった。また、他の有機繊維に比
べ、繊維径が太いため、濾過効率の面において限界があ
った。
高く、また、耐薬品性や耐摩耗性にも優れるために高温
集塵用の素材としては最適であるが、繊維としては低モ
ジュラス性のため、（１）強度面、（２）高温下での耐
クリープ性に問題があった。また、他の有機繊維に比
べ、繊維径が太いため、濾過効率の面において限界があ
った。
【００１２】ｄ）ＰＴＦＥ／ガラス繊維混紡フェルト このフェルトは、濾過効率を高める目的でガラス繊維を
ＰＴＦＥ繊維中に混紡した濾過布であるが、これに関す
る特許として、特開昭５７−２０５５６６号が開示さ
れ、ＰＴＦＥ繊維１００％のフェルトに対する優位性が
示されている。しかし基本的にはＰＴＦＥ繊維を主体と
するため、上述のＰＴＦＥ濾過布の持つ問題点を排除で
きていない。
ＰＴＦＥ繊維中に混紡した濾過布であるが、これに関す
る特許として、特開昭５７−２０５５６６号が開示さ
れ、ＰＴＦＥ繊維１００％のフェルトに対する優位性が
示されている。しかし基本的にはＰＴＦＥ繊維を主体と
するため、上述のＰＴＦＥ濾過布の持つ問題点を排除で
きていない。
【００１３】また、ガラス繊維は、それ自体ニードリン
グによる絡み合い性が少ないため、ＰＴＦＥと混紡され
てフェルトに仕上げても濾過布として使用中頻繁に繰り
返される濾過−払い落としにより生じる屈曲運動によっ
て、濾過布表面にいわゆる毛羽立ちとして現れ、さらに
は脱落するという問題を持っていた。
グによる絡み合い性が少ないため、ＰＴＦＥと混紡され
てフェルトに仕上げても濾過布として使用中頻繁に繰り
返される濾過−払い落としにより生じる屈曲運動によっ
て、濾過布表面にいわゆる毛羽立ちとして現れ、さらに
は脱落するという問題を持っていた。
【００１４】ｅ）芳香族ポリイミドフェルト このフェルトは、ＰＴＦＥ繊維に次ぐ耐熱性を持ち、ま
た、特異な繊維断面形状により濾過性の向上が期待で
き、熱処理により表面平滑性を発現するため、この効果
を利用した耐熱低圧損濾過布に関し、特開平５−５７１
１６号公報、特開平５−７１０５５号公報、特開平３−
５９１５６号公報、特開平３−１３１３１３号公報が開
示されている。但し、素材として熱収縮性をもつことが
濾過布として欠点となる場合がある。すなわち、この熱
収縮性は温度による影響が著しく、特に２４０°Ｃを越
えると急激な熱収縮を示すので、温度変動に対する安定
性の面で不安がある。
た、特異な繊維断面形状により濾過性の向上が期待で
き、熱処理により表面平滑性を発現するため、この効果
を利用した耐熱低圧損濾過布に関し、特開平５−５７１
１６号公報、特開平５−７１０５５号公報、特開平３−
５９１５６号公報、特開平３−１３１３１３号公報が開
示されている。但し、素材として熱収縮性をもつことが
濾過布として欠点となる場合がある。すなわち、この熱
収縮性は温度による影響が著しく、特に２４０°Ｃを越
えると急激な熱収縮を示すので、温度変動に対する安定
性の面で不安がある。
【００１５】そこで、本発明者らは、ガラス繊維の解繊
性を改善し、ニードルパンチング時のピンホールの消去
及び主体となるガラス繊維の毛羽立ち、劣化損傷を防止
できる高温排ガス集塵用濾過布を提供することを目的と
している。
性を改善し、ニードルパンチング時のピンホールの消去
及び主体となるガラス繊維の毛羽立ち、劣化損傷を防止
できる高温排ガス集塵用濾過布を提供することを目的と
している。
【００１６】また、他の目的は２００°Ｃ以上の高温下
において、長時間使用可能な強度、耐屈曲性、耐摩耗性
などの耐久性を有し、寸法安定性に優れ、かつ、排ガス
中のダストを高効率で濾過し、ダスト払い落とし性に優
れ、低圧損で運転できる長寿命な高温排ガス集塵用濾過
布を提供することにある。さらに、他の目的は、高温排
ガス集塵用濾過布を効率良く、しかも安価に製造するこ
とにある。
において、長時間使用可能な強度、耐屈曲性、耐摩耗性
などの耐久性を有し、寸法安定性に優れ、かつ、排ガス
中のダストを高効率で濾過し、ダスト払い落とし性に優
れ、低圧損で運転できる長寿命な高温排ガス集塵用濾過
布を提供することにある。さらに、他の目的は、高温排
ガス集塵用濾過布を効率良く、しかも安価に製造するこ
とにある。
【００１７】
【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
め、本発明は、耐熱性繊維からなる基布の片面又は両面
に、ガラス短繊維に熱収縮性を有する耐熱性有機短繊維
を混紡してなるウエッブを積層し、該基布とウエッブと
をニードルパンチングにより絡合一体化してフェルトを
形成し、該フェルトに熱収縮処理及び耐熱性樹脂付着処
理を施し、ニードルパンチング時に生ずるピンホールを
消去し、ガラス繊維の持つ本来の極細繊維径による濾過
効率の向上が発揮され、併せて、濾過布としての耐久性
の改善も達成できるように構成している。
め、本発明は、耐熱性繊維からなる基布の片面又は両面
に、ガラス短繊維に熱収縮性を有する耐熱性有機短繊維
を混紡してなるウエッブを積層し、該基布とウエッブと
をニードルパンチングにより絡合一体化してフェルトを
形成し、該フェルトに熱収縮処理及び耐熱性樹脂付着処
理を施し、ニードルパンチング時に生ずるピンホールを
消去し、ガラス繊維の持つ本来の極細繊維径による濾過
効率の向上が発揮され、併せて、濾過布としての耐久性
の改善も達成できるように構成している。
【００１８】また、請求項２に記載の発明は、耐熱性繊
維からなる基布の片面又は両面に、ガラス繊維に熱収縮
性を有する耐熱性有機繊維を混紡してなるウエッブを積
層し、該基布とウエッブとをニードルパンチングにより
絡合一体化してフェルトを形成した後、該フェルトを熱
処理によつて収縮させ、しかる後、耐熱性樹脂を付着さ
せることにより、ガラス繊維を主にしながら、耐久性が
改善された濾過布を効率良く製造できるように構成して
いる。
維からなる基布の片面又は両面に、ガラス繊維に熱収縮
性を有する耐熱性有機繊維を混紡してなるウエッブを積
層し、該基布とウエッブとをニードルパンチングにより
絡合一体化してフェルトを形成した後、該フェルトを熱
処理によつて収縮させ、しかる後、耐熱性樹脂を付着さ
せることにより、ガラス繊維を主にしながら、耐久性が
改善された濾過布を効率良く製造できるように構成して
いる。
【００１９】さらに、請求項３に記載の発明は、前記耐
熱性樹脂付着処理を、熱収縮処理と同時に行うことによ
り、製造効率に加え、工程減によるコストダウンが図れ
るように構成している。
熱性樹脂付着処理を、熱収縮処理と同時に行うことによ
り、製造効率に加え、工程減によるコストダウンが図れ
るように構成している。
【００２０】
【発明の実施の態様】次に、本発明の実施の態様を添付
図面に基づいて説明する。図において、１はバグフィル
ター用として好適な本願フェルトで、該本願フェルト１
は耐熱繊維からなる基布２の片面又は両面に、ウエッブ
層３を積層し、該基布２とウエッブ層３とをニードルパ
ンチングによって絡合一体化して基礎フェルト４を形成
し、該基礎フェルト４に熱収縮処理及び耐熱性樹脂付着
処理を施してなる。
図面に基づいて説明する。図において、１はバグフィル
ター用として好適な本願フェルトで、該本願フェルト１
は耐熱繊維からなる基布２の片面又は両面に、ウエッブ
層３を積層し、該基布２とウエッブ層３とをニードルパ
ンチングによって絡合一体化して基礎フェルト４を形成
し、該基礎フェルト４に熱収縮処理及び耐熱性樹脂付着
処理を施してなる。
【００２１】前記ウエッブ層３は繊維原料を十分に解繊
し、カーディングによって均一に形成することから始ま
る。この際、ガラス繊維と耐熱有機繊維の比率は、重量
比で９０〜５０：１０〜５０ｗｔ％に配合することが重
要である。耐熱有機繊維の配合比が１０ｗｔ％未満では
解繊作業の作業性が低下し、均一なウエッブ層を形成で
きない。
し、カーディングによって均一に形成することから始ま
る。この際、ガラス繊維と耐熱有機繊維の比率は、重量
比で９０〜５０：１０〜５０ｗｔ％に配合することが重
要である。耐熱有機繊維の配合比が１０ｗｔ％未満では
解繊作業の作業性が低下し、均一なウエッブ層を形成で
きない。
【００２２】前記基布２は、無機或いは有機繊維いずれ
でも良いが、無機繊維であれば、ガラス、ステンレス
が、有機繊維であれば、ＰＴＦＥ、芳香族ポリイミド、
パラ系アラミド、メタ系アラミド等が利用できる。
でも良いが、無機繊維であれば、ガラス、ステンレス
が、有機繊維であれば、ＰＴＦＥ、芳香族ポリイミド、
パラ系アラミド、メタ系アラミド等が利用できる。
【００２３】前記ガラス繊維からなる織物を基布として
用いる場合には、特に限定するものではないが、その耐
屈曲性をさらに改善する目的でＰＴＦＥなどのフッ素系
樹脂処理及びフッ素・カーボングラファイト処理といっ
た、ガラス繊維に対し一般的に行われる樹脂処理を施し
た上で使用することが好ましい。
用いる場合には、特に限定するものではないが、その耐
屈曲性をさらに改善する目的でＰＴＦＥなどのフッ素系
樹脂処理及びフッ素・カーボングラファイト処理といっ
た、ガラス繊維に対し一般的に行われる樹脂処理を施し
た上で使用することが好ましい。
【００２４】前記ニードルパンチング時、図３の如く、
ウエッブ層３がガラス繊維３ａのみ（ガラス繊維１００
％）ではニードル針との接触による繊維の損傷が大きい
し、その割にニードル効果が小さく、ピンホール５がで
き易いが、図１及び図２の如く、ガラス繊維３ａに耐熱
有機繊維３ｂを混紡することによりニードル効果がアッ
プし、ピンホール跡５′を小さくすることができる。
ウエッブ層３がガラス繊維３ａのみ（ガラス繊維１００
％）ではニードル針との接触による繊維の損傷が大きい
し、その割にニードル効果が小さく、ピンホール５がで
き易いが、図１及び図２の如く、ガラス繊維３ａに耐熱
有機繊維３ｂを混紡することによりニードル効果がアッ
プし、ピンホール跡５′を小さくすることができる。
【００２５】前記ニードルパンチングにより基布２とウ
エッブ層とを絡合一体化してなる基礎フェルト４は、ピ
ンホールの消去を目的として熱風処理炉中で熱収縮処理
が施される。前記耐熱有機短繊維３ｂは、熱収縮性を有
する繊維であれば、効果的にピンホールを消去できる。
エッブ層とを絡合一体化してなる基礎フェルト４は、ピ
ンホールの消去を目的として熱風処理炉中で熱収縮処理
が施される。前記耐熱有機短繊維３ｂは、熱収縮性を有
する繊維であれば、効果的にピンホールを消去できる。
【００２６】前記熱収縮性を有する耐熱性有機短繊維と
は、２００〜３５０°Ｃの熱処理により０．１ｇ／ｄ以
上の熱収縮応力を発現するものであり、０．１ｇ／ｄ以
下では、基礎フェルト４の所望する面積収縮率を得られ
ない。
は、２００〜３５０°Ｃの熱処理により０．１ｇ／ｄ以
上の熱収縮応力を発現するものであり、０．１ｇ／ｄ以
下では、基礎フェルト４の所望する面積収縮率を得られ
ない。
【００２７】即ち、基礎フェルト４のピンホールを完全
に消去するには、フェルトの面積収縮率にして５％以上
収縮させることが必要である。この面積収縮率を達成す
るためには、耐熱有機繊維の熱収縮応力、混紡比及び熱
処理温度を適宜組み合わせることが重要である。熱収縮
処理したフェルトは全体的に耐久性が向上するという副
次的効果を有する。
に消去するには、フェルトの面積収縮率にして５％以上
収縮させることが必要である。この面積収縮率を達成す
るためには、耐熱有機繊維の熱収縮応力、混紡比及び熱
処理温度を適宜組み合わせることが重要である。熱収縮
処理したフェルトは全体的に耐久性が向上するという副
次的効果を有する。
【００２８】前記耐熱有機繊維の混紡比は、熱処理での
収縮の効果発現を考慮して１０ｗｔ％以上がよく、さら
にガラス繊維と有機繊維各々の特長を活かしながらその
欠点をお互いにカバーすることを考慮して、５０ｗｔ％
以下が望ましい。
収縮の効果発現を考慮して１０ｗｔ％以上がよく、さら
にガラス繊維と有機繊維各々の特長を活かしながらその
欠点をお互いにカバーすることを考慮して、５０ｗｔ％
以下が望ましい。
【００２９】即ち、耐熱有機繊維の混紡比が１０ｗｔ％
未満ではカーディングの際にウエッブ層の均一化効果が
得られないし、併せて熱処理による所望の面積収縮が得
られず、十分なピンホールの消去効果も発現しない。一
方、５０ｗｔ％より多く混紡すると、逆に耐熱有機繊維
の持つ欠点、例えば、耐熱強度、寸法安定性、耐薬品性
などの低下が問題となり、濾過布としての総合的な性能
のバランスが崩れることとなり好ましくない。
未満ではカーディングの際にウエッブ層の均一化効果が
得られないし、併せて熱処理による所望の面積収縮が得
られず、十分なピンホールの消去効果も発現しない。一
方、５０ｗｔ％より多く混紡すると、逆に耐熱有機繊維
の持つ欠点、例えば、耐熱強度、寸法安定性、耐薬品性
などの低下が問題となり、濾過布としての総合的な性能
のバランスが崩れることとなり好ましくない。
【００３０】前記基礎フェルト４に対する耐熱性樹脂付
着処理は、ポリテトラフロロエチレン（ＰＴＦＥ）など
のフッ素系樹脂か、フッ素系樹脂に他の樹脂を配合した
混合樹脂をウエッブ層３に付着させることにより、特に
ガラス繊維の保護が図られ、一層の耐久性の改善が可能
となる。
着処理は、ポリテトラフロロエチレン（ＰＴＦＥ）など
のフッ素系樹脂か、フッ素系樹脂に他の樹脂を配合した
混合樹脂をウエッブ層３に付着させることにより、特に
ガラス繊維の保護が図られ、一層の耐久性の改善が可能
となる。
【００３１】前記樹脂の付着量は、ガラス繊維と耐熱有
機短繊維との混紡比によって変わるが、フェルト重量に
対して５〜３０ｗｔ％の範囲から選定されることが性能
及び経済性の面から望ましい。
機短繊維との混紡比によって変わるが、フェルト重量に
対して５〜３０ｗｔ％の範囲から選定されることが性能
及び経済性の面から望ましい。
【００３２】前記耐熱性樹脂を付着させた後の樹脂乾燥
−キュア工程と、基礎フェルト４の熱収縮処理とを同時
に実施しても製品物性にはなんら影響しない。却って、
一工程が省略でき、その分だけコストダウンが可能とな
る。
−キュア工程と、基礎フェルト４の熱収縮処理とを同時
に実施しても製品物性にはなんら影響しない。却って、
一工程が省略でき、その分だけコストダウンが可能とな
る。
【００３３】
〇実施例−１ 繊維径６μｍ、繊維長６０ｍｍのＥ−ガラス繊維（ユニ
チカユーエムグラス社製）と、繊維径１４μｍ（２デニ
ール）、繊維長６０ｍｍの芳香族ポリイミド繊維（レン
チング社製、Ｐ８４繊維）を重量比にして７０／３０の
割合で混紡し、カーディング機を通してウエッブ層（目
付は３００ｇ／ｍ2 ）３を得た。
チカユーエムグラス社製）と、繊維径１４μｍ（２デニ
ール）、繊維長６０ｍｍの芳香族ポリイミド繊維（レン
チング社製、Ｐ８４繊維）を重量比にして７０／３０の
割合で混紡し、カーディング機を通してウエッブ層（目
付は３００ｇ／ｍ2 ）３を得た。
【００３４】一方、繊維径５μｍのガラスフィラメント
を撚り合わせた糸からなる織物（糸密度１２×１２本／
吋）を織成し、これを基布（３５０ｇ／ｍ2 ）２とし、
その片面に、前記ウエッブ層３を積層し、該ウエッブ層
３側からニードルパンチング加工して絡合一体化して基
礎フェルト４を得、該基礎フェルト４をテンターピンに
て把持しながら熱風吹き出し式の連続式熱処理装置に装
入し、３００°Ｃで２分の熱処理を行って８％の面積収
縮を起こさせ、しかる後、テフロンＢ樹脂（三井・デュ
ポンフロロケミカル社製・ＰＴＦＥ樹脂）を、１５ｗｔ
％（フェルト重量に対して）付着処理して８１０ｇ／ｍ
2 の本願フェルトＡを得た。
を撚り合わせた糸からなる織物（糸密度１２×１２本／
吋）を織成し、これを基布（３５０ｇ／ｍ2 ）２とし、
その片面に、前記ウエッブ層３を積層し、該ウエッブ層
３側からニードルパンチング加工して絡合一体化して基
礎フェルト４を得、該基礎フェルト４をテンターピンに
て把持しながら熱風吹き出し式の連続式熱処理装置に装
入し、３００°Ｃで２分の熱処理を行って８％の面積収
縮を起こさせ、しかる後、テフロンＢ樹脂（三井・デュ
ポンフロロケミカル社製・ＰＴＦＥ樹脂）を、１５ｗｔ
％（フェルト重量に対して）付着処理して８１０ｇ／ｍ
2 の本願フェルトＡを得た。
【００３５】〇実施例−２ 繊維径６μｍ、繊維長６０ｍｍのＥ−ガラス繊維と、繊
維径２１μｍ（７デニール）、繊維長７０ｍｍのＰＴＦ
Ｅ繊維（東レファインケミカル社製、トヨフロン繊維）
を重量比にして５０／５０の割合で混紡し、カーディン
グ機を通してウエッブ層（目付１５０ｇ／ｍ2 ）３を得
た。
維径２１μｍ（７デニール）、繊維長７０ｍｍのＰＴＦ
Ｅ繊維（東レファインケミカル社製、トヨフロン繊維）
を重量比にして５０／５０の割合で混紡し、カーディン
グ機を通してウエッブ層（目付１５０ｇ／ｍ2 ）３を得
た。
【００３６】該ウエッブ層３を前記実施例−１で用いた
基布２の両面に積層し、ニードルパンチング加工して絡
合一体化して基礎フェルト４を得、該基礎フェルトにテ
フロン−Ｂ樹脂を、フェルト重量に対して２０ｗｔ％付
着させ、かつその乾燥工程中に２８０°Ｃで５分の熱処
理を行い、１０％の面積収縮を起こさせ、８７０ｇ／ｍ
2 の本願フェルトＢを得た。
基布２の両面に積層し、ニードルパンチング加工して絡
合一体化して基礎フェルト４を得、該基礎フェルトにテ
フロン−Ｂ樹脂を、フェルト重量に対して２０ｗｔ％付
着させ、かつその乾燥工程中に２８０°Ｃで５分の熱処
理を行い、１０％の面積収縮を起こさせ、８７０ｇ／ｍ
2 の本願フェルトＢを得た。
【００３７】〇実施例−３ 繊維径６μｍ、繊維長６０ｍｍのＥ−ガラス繊維と、繊
維径１４μｍ（２デニール）、繊維長６０ｍｍの芳香族
ポリイミド繊維を重量比にして７０／３０の割合で混紡
し、カーディング機を通してウエッブ層（目付２１０ｇ
／ｍ2 ）３を得た。
維径１４μｍ（２デニール）、繊維長６０ｍｍの芳香族
ポリイミド繊維を重量比にして７０／３０の割合で混紡
し、カーディング機を通してウエッブ層（目付２１０ｇ
／ｍ2 ）３を得た。
【００３８】該ウエッブ層３を、ＰＴＦＥ繊維からなる
織物を基布（２００ｇ／ｍ2 ）としてその両面に積層
し、ニードルパンチング加工して絡合一体化して基礎フ
ェルト４を得、該基礎フェルト４に、実施例−１と同様
に、２８０°Ｃで５分の熱処理を行い、５％の面積収縮
を起こさせ、かつ、ネオフロンＰＦＡ樹脂（ダイキン工
業製）をフェルト重量に対して３０ｗｔ％付着させ、８
５０ｇ／ｍ2 の本願フェルトＣを得た。
織物を基布（２００ｇ／ｍ2 ）としてその両面に積層
し、ニードルパンチング加工して絡合一体化して基礎フ
ェルト４を得、該基礎フェルト４に、実施例−１と同様
に、２８０°Ｃで５分の熱処理を行い、５％の面積収縮
を起こさせ、かつ、ネオフロンＰＦＡ樹脂（ダイキン工
業製）をフェルト重量に対して３０ｗｔ％付着させ、８
５０ｇ／ｍ2 の本願フェルトＣを得た。
【００３９】〇実施例−４ 繊維径３μｍ、繊維長５０ｍｍのＥ−ガラス繊維と、繊
維径２１μｍ（７デニール）、繊維長７０ｍｍのＰＴＦ
Ｅ繊維を重量比にして７０／３０の割合で混紡し、カー
ディング機を通してウエッブ層（目付３００ｇ／ｍ2 ）
３を得た。
維径２１μｍ（７デニール）、繊維長７０ｍｍのＰＴＦ
Ｅ繊維を重量比にして７０／３０の割合で混紡し、カー
ディング機を通してウエッブ層（目付３００ｇ／ｍ2 ）
３を得た。
【００４０】該ウエッブ層３を、前記実施例−１で用い
た織物にフッ素樹脂をコーティングしたものを基布（３
７０ｇ／ｍ2 ）としてその片面に積層し、該ウエッブ層
側からニードルパンチング加工して絡合一体化し、基礎
フェルト４を得、該基礎フェルト４にテフロン−Ｂ樹脂
を、フェルト重量に対して１０ｗｔ％付着させ、実施例
−２と同様に、その乾燥工程中に３００°Ｃで２分の熱
処理を行い、８％の面積収縮を起こさせ、８００ｇ／ｍ
2 の本願フェルトＤを得た。
た織物にフッ素樹脂をコーティングしたものを基布（３
７０ｇ／ｍ2 ）としてその片面に積層し、該ウエッブ層
側からニードルパンチング加工して絡合一体化し、基礎
フェルト４を得、該基礎フェルト４にテフロン−Ｂ樹脂
を、フェルト重量に対して１０ｗｔ％付着させ、実施例
−２と同様に、その乾燥工程中に３００°Ｃで２分の熱
処理を行い、８％の面積収縮を起こさせ、８００ｇ／ｍ
2 の本願フェルトＤを得た。
【００４１】〇比較例−１ 繊維径６μｍ、繊維長６０ｍｍのＥ−ガラス繊維１００
％のウエッブ層（目付３００ｇ／ｍ2 ）を形成し、該ウ
エッブ層を本願実施例−１で用いた織物を基布としてそ
の片面に積層し、ニードルパンチング加工して絡合一体
化してフェルトを得、該フェルトを、実施例−１と同様
にして、３００°Ｃで２分の熱処理を行った。勿論、収
縮は認められなかった。さらに、該フェルトにテフロン
−Ｂ樹脂をフェルト重量に対して２０ｗｔ％付着させて
７８０ｇ／ｍ2 の比較フェルトＥを得た。
％のウエッブ層（目付３００ｇ／ｍ2 ）を形成し、該ウ
エッブ層を本願実施例−１で用いた織物を基布としてそ
の片面に積層し、ニードルパンチング加工して絡合一体
化してフェルトを得、該フェルトを、実施例−１と同様
にして、３００°Ｃで２分の熱処理を行った。勿論、収
縮は認められなかった。さらに、該フェルトにテフロン
−Ｂ樹脂をフェルト重量に対して２０ｗｔ％付着させて
７８０ｇ／ｍ2 の比較フェルトＥを得た。
【００４２】〇比較例−２ 繊維径６μｍ、繊維長６０ｍｍのＥ−ガラス繊維と、繊
維径１４μｍ（２デニール）、繊維長６０ｍｍの芳香族
ポリイミド繊維を重量比にして７０／３０の割合で混紡
し、カーディング機を通してウエッブ層（目付３００ｇ
／ｍ2 ）を得た。該ウエッブ層を実施例−１と同じ織物
の片面に積層し、該ウエッブ層側からニードルパンチン
グ加工して絡合一体化してフェルトを得、該フェルトに
は熱処理を行わず、テフロン−Ｂ樹脂のみをフェルト重
量に対して１５ｗｔ％付着させて７５０ｇ／ｍ2 の比較
フェルトＦを得た。
維径１４μｍ（２デニール）、繊維長６０ｍｍの芳香族
ポリイミド繊維を重量比にして７０／３０の割合で混紡
し、カーディング機を通してウエッブ層（目付３００ｇ
／ｍ2 ）を得た。該ウエッブ層を実施例−１と同じ織物
の片面に積層し、該ウエッブ層側からニードルパンチン
グ加工して絡合一体化してフェルトを得、該フェルトに
は熱処理を行わず、テフロン−Ｂ樹脂のみをフェルト重
量に対して１５ｗｔ％付着させて７５０ｇ／ｍ2 の比較
フェルトＦを得た。
【００４３】〇比較例−３ 繊維径６μｍ、繊維長６０ｍｍのＥ−ガラス繊維と、繊
維径１４μｍ（２デニール）、繊維長６０ｍｍの芳香族
ポリイミド繊維を重量比にして７０／３０の割合で混紡
し、カーディング機を通してウエッブ層（目付３００ｇ
／ｍ2 ）を得た。該ウエッブ層を実施例−１と同じ織物
の片面に積層、該ウエッブ層側からニードルパンチング
加工して絡合一体化してフェルトを得、該フェルトを実
施例−１と同様に３００°Ｃで２分の熱処理を行い、８
％の面積収縮を起こさせたが、樹脂付着処理は行わずに
７１０ｇ／ｍ2 の比較フェルトＧを得た。
維径１４μｍ（２デニール）、繊維長６０ｍｍの芳香族
ポリイミド繊維を重量比にして７０／３０の割合で混紡
し、カーディング機を通してウエッブ層（目付３００ｇ
／ｍ2 ）を得た。該ウエッブ層を実施例−１と同じ織物
の片面に積層、該ウエッブ層側からニードルパンチング
加工して絡合一体化してフェルトを得、該フェルトを実
施例−１と同様に３００°Ｃで２分の熱処理を行い、８
％の面積収縮を起こさせたが、樹脂付着処理は行わずに
７１０ｇ／ｍ2 の比較フェルトＧを得た。
【００４４】〇比較例−４ 繊維径６μｍのガラスフィラメントを撚り合わせた糸か
らなる織物（糸密度５０×５０本／吋）を織成し、これ
にテフロン−Ｂ樹脂を織物重量に対して１５ｗｔ％付着
させて９００ｇ／ｍ2 の比較フェルトＨを得た。
らなる織物（糸密度５０×５０本／吋）を織成し、これ
にテフロン−Ｂ樹脂を織物重量に対して１５ｗｔ％付着
させて９００ｇ／ｍ2 の比較フェルトＨを得た。
【００４５】〇比較例−５ 繊維径２１μｍ（７デニール）、繊維長７０ｍｍのＰＴ
ＦＥ繊維１００％のウエッブ層（目付２５０ｇ／ｍ2 ）
を実施例−３と同じＰＴＦＥ繊維からなる織物を基布と
してその両側に積層し、ニードルパンチング加工して絡
合一体化してフェルトを得、該フェルトを２８０°Ｃで
５分の熱処理を行い、１７％の面積収縮を起こさせて８
４０ｇ／ｍ2 の比較フェルトＩを得た。
ＦＥ繊維１００％のウエッブ層（目付２５０ｇ／ｍ2 ）
を実施例−３と同じＰＴＦＥ繊維からなる織物を基布と
してその両側に積層し、ニードルパンチング加工して絡
合一体化してフェルトを得、該フェルトを２８０°Ｃで
５分の熱処理を行い、１７％の面積収縮を起こさせて８
４０ｇ／ｍ2 の比較フェルトＩを得た。
【００４６】上記実施例−１〜４にて得た本願フェルト
Ａ〜Ｄ、及び比較例１〜５にて得た比較フェルトＥ〜Ｉ
について、次の試験方法によりフェルト物性と耐久性を
試験し、その結果を図４に示した。
Ａ〜Ｄ、及び比較例１〜５にて得た比較フェルトＥ〜Ｉ
について、次の試験方法によりフェルト物性と耐久性を
試験し、その結果を図４に示した。
【００４７】
（１）通気度（ＪＩＳ Ｌ−１０９６．６．２７．１Ａ
法）フラジール形通気度計にて、サンプルに１２．７ｍ
ｍＨ2 ０の差圧を負荷した時の流量を測定した。 （２）強伸度（ＪＩＳ Ｌ−１０９６．６．１２．１Ａ
法）インストロン引っ張り試験機にて測定した。 （３）ウェブ摩耗回数（ＪＩＳ Ｌ−１０９６．６．１
７．３Ｃ法）テーバー形摩耗試験を使用し、摩耗輪（Ｃ
Ｓ−１７）、荷重５００ｇの条件で、表側のウエッブ層
が完全に摩耗されるまでの回数を測定した。２５０°Ｃ
×１０００ｈｒ暴露前後で評価した。 （４）ウエッブ・フェルト屈曲破断回数（ＪＩＳ Ｐ−
８１１５．法 ＭＩＴ屈曲試験）ＭＩＴ屈曲試験機に
て、（ａ）ウエッブ層のみ（ｂ）について、次の条件で
屈曲させ、破断するまでの回数を測定した。ウエッブ層
で破断させた場合と基布部で破断させた場合とがある。 （ａ）ウエッブ ２５０ｇ／ｃｍの荷重 （ｂ）フェルト ６８０ｇ／ｃｍの荷重 （５）ウェブ毛羽立ち（ＭＩＴ屈曲試験にて２万回屈曲
後のフェルト表面状態を評価した。表中、×：毛羽立ち
大、△：毛羽立ち小、○：毛羽立ちなし
法）フラジール形通気度計にて、サンプルに１２．７ｍ
ｍＨ2 ０の差圧を負荷した時の流量を測定した。 （２）強伸度（ＪＩＳ Ｌ−１０９６．６．１２．１Ａ
法）インストロン引っ張り試験機にて測定した。 （３）ウェブ摩耗回数（ＪＩＳ Ｌ−１０９６．６．１
７．３Ｃ法）テーバー形摩耗試験を使用し、摩耗輪（Ｃ
Ｓ−１７）、荷重５００ｇの条件で、表側のウエッブ層
が完全に摩耗されるまでの回数を測定した。２５０°Ｃ
×１０００ｈｒ暴露前後で評価した。 （４）ウエッブ・フェルト屈曲破断回数（ＪＩＳ Ｐ−
８１１５．法 ＭＩＴ屈曲試験）ＭＩＴ屈曲試験機に
て、（ａ）ウエッブ層のみ（ｂ）について、次の条件で
屈曲させ、破断するまでの回数を測定した。ウエッブ層
で破断させた場合と基布部で破断させた場合とがある。 （ａ）ウエッブ ２５０ｇ／ｃｍの荷重 （ｂ）フェルト ６８０ｇ／ｃｍの荷重 （５）ウェブ毛羽立ち（ＭＩＴ屈曲試験にて２万回屈曲
後のフェルト表面状態を評価した。表中、×：毛羽立ち
大、△：毛羽立ち小、○：毛羽立ちなし
【００４８】図４によると、本願フェルトＡ〜Ｄは、耐
久性は比較フェルトＥ〜Ｉに比し良好である。特に、本
願フェルトＣ及びＤは各々ＰＴＦＥ繊維からなる織物及
びガラス繊維織物をＰＴＦＥ樹脂にて保護加工した織物
を基布として使用していることから耐屈曲性が向上して
いる。これに対して、比較フェルトＥは、ガラス繊維１
００％のため、また、比較フェルトＦは熱収縮処理をし
ていないために、毛羽立ちなどにより耐久性が低いもの
だった。さらに、比較フェルトＧは樹脂加工のないタイ
プであり、ガラス繊維の保護がなされていないために毛
羽立ちが顕著となり耐久性が劣った。
久性は比較フェルトＥ〜Ｉに比し良好である。特に、本
願フェルトＣ及びＤは各々ＰＴＦＥ繊維からなる織物及
びガラス繊維織物をＰＴＦＥ樹脂にて保護加工した織物
を基布として使用していることから耐屈曲性が向上して
いる。これに対して、比較フェルトＥは、ガラス繊維１
００％のため、また、比較フェルトＦは熱収縮処理をし
ていないために、毛羽立ちなどにより耐久性が低いもの
だった。さらに、比較フェルトＧは樹脂加工のないタイ
プであり、ガラス繊維の保護がなされていないために毛
羽立ちが顕著となり耐久性が劣った。
【００４９】上記実施例−１にて得た本願フェルトＡ
と、比較例１、２、４、５にて得た比較フェルトＥ、
Ｆ、Ｈ、Ｉについて、小型集塵試験機にて次の（ａ）〜
（ｇ）の条件で、濾過−払い落としの繰り返し試験を行
い、濾過布圧損の変化、初期−末期の粉塵捕集効率（吹
き洩れ量）及び粉塵払い落とし性を評価し、結果を図５
に示すとともに、ダスト払い落とし後の濾布圧力損失の
変化を図６に示した。 （ａ）濾過面積：０．０１７ｍ2 （ｂ）濾過流量：７リットル／ｍｉｎ （ｃ）払い落とし：４ｋｇ／ｃｍ2 ・Ｇ×０．５ｓｅｃ
×１回 （ｄ）払い落とし周期：濾過布圧損 ２００ｍｍＨ2 Ｏ
まで濾過した後、ファン止め、パルス払い落とし。 （ｅ）粉体：ＪＩＳ−１０種 フライアッシュ （ｆ）入口粉塵濃度：１０ｇ／ｍ3 （ｇ）繰り返し数：４０回
と、比較例１、２、４、５にて得た比較フェルトＥ、
Ｆ、Ｈ、Ｉについて、小型集塵試験機にて次の（ａ）〜
（ｇ）の条件で、濾過−払い落としの繰り返し試験を行
い、濾過布圧損の変化、初期−末期の粉塵捕集効率（吹
き洩れ量）及び粉塵払い落とし性を評価し、結果を図５
に示すとともに、ダスト払い落とし後の濾布圧力損失の
変化を図６に示した。 （ａ）濾過面積：０．０１７ｍ2 （ｂ）濾過流量：７リットル／ｍｉｎ （ｃ）払い落とし：４ｋｇ／ｃｍ2 ・Ｇ×０．５ｓｅｃ
×１回 （ｄ）払い落とし周期：濾過布圧損 ２００ｍｍＨ2 Ｏ
まで濾過した後、ファン止め、パルス払い落とし。 （ｅ）粉体：ＪＩＳ−１０種 フライアッシュ （ｆ）入口粉塵濃度：１０ｇ／ｍ3 （ｇ）繰り返し数：４０回
【００５０】図５及び図６によると、本願フェルトＡは
粉塵の捕集効率も高く、払い落とし性にも優れ、低圧損
で使用できるものであったのに対し、比較フェルトＥ、
Ｆ、Ｈ、Ｉは捕集効率が低く、払い落とし性も劣るもの
であることが判った。
粉塵の捕集効率も高く、払い落とし性にも優れ、低圧損
で使用できるものであったのに対し、比較フェルトＥ、
Ｆ、Ｈ、Ｉは捕集効率が低く、払い落とし性も劣るもの
であることが判った。
【００５１】
【発明の効果】以上の如く、本発明は、耐熱性繊維から
なる基布の片面又は両面に、ガラス繊維に熱収縮性を有
する耐熱性有機繊維を混紡してなるウエッブを積層し、
該基布とウエッブとをニードルパンチングにより絡合一
体化して基礎フェルトを形成し、該基礎フェルトに熱収
縮処理及び耐熱性樹脂付着処理を施したことを特徴とし
ているから、ガラス繊維のフェルト化時に生ずるニード
ルパンチングのピンホールを確実に消去させ、既存の高
温用濾過布に比べて高効率・低圧力損失で使用でき、長
寿命化が図れるという効果を奏する。
なる基布の片面又は両面に、ガラス繊維に熱収縮性を有
する耐熱性有機繊維を混紡してなるウエッブを積層し、
該基布とウエッブとをニードルパンチングにより絡合一
体化して基礎フェルトを形成し、該基礎フェルトに熱収
縮処理及び耐熱性樹脂付着処理を施したことを特徴とし
ているから、ガラス繊維のフェルト化時に生ずるニード
ルパンチングのピンホールを確実に消去させ、既存の高
温用濾過布に比べて高効率・低圧力損失で使用でき、長
寿命化が図れるという効果を奏する。
【００５２】従って、高温排ガス、特に、都市ゴミ焼却
炉・産業廃棄物焼却炉といった従来のガラスフェルトで
は対応不可能だった分野での使用が可能になり、また、
この分野における既存濾過布に比べて高効率・低圧力損
失にて運転できることから、総合的に観てコストが低下
し、経済的にもメリットが得られるという効果を奏す
る。
炉・産業廃棄物焼却炉といった従来のガラスフェルトで
は対応不可能だった分野での使用が可能になり、また、
この分野における既存濾過布に比べて高効率・低圧力損
失にて運転できることから、総合的に観てコストが低下
し、経済的にもメリットが得られるという効果を奏す
る。
【００５３】請求項２に記載の発明は、耐熱性繊維から
なる基布の片面又は両面に、ガラス繊維に熱収縮性を有
する耐熱性有機繊維を混紡してなるウエッブを積層し、
該基布とウエッブとをニードルパンチングにより絡合一
体化して基礎フェルトを形成した後、該基礎フェルトを
熱処理によつて収縮させ、しかる後、耐熱性樹脂を付着
させることを特徴としているから、ガラス繊維を主にし
ながら、耐久性が改善された高温排ガス集塵用濾過布が
効率良く製造できるとともに、コストダウンが図れると
いう効果を奏する。
なる基布の片面又は両面に、ガラス繊維に熱収縮性を有
する耐熱性有機繊維を混紡してなるウエッブを積層し、
該基布とウエッブとをニードルパンチングにより絡合一
体化して基礎フェルトを形成した後、該基礎フェルトを
熱処理によつて収縮させ、しかる後、耐熱性樹脂を付着
させることを特徴としているから、ガラス繊維を主にし
ながら、耐久性が改善された高温排ガス集塵用濾過布が
効率良く製造できるとともに、コストダウンが図れると
いう効果を奏する。
【００５４】さらに、請求項３に記載の発明は、前記耐
熱性樹脂付着処理を、熱収縮処理と同時に行うことを特
徴としているから、フェルトに熱収縮処理と耐熱性樹脂
付着処理とが一工程を省略して同時処理が可能となり、
より製造コストを低減できるという効果を奏する。
熱性樹脂付着処理を、熱収縮処理と同時に行うことを特
徴としているから、フェルトに熱収縮処理と耐熱性樹脂
付着処理とが一工程を省略して同時処理が可能となり、
より製造コストを低減できるという効果を奏する。
【図１】基布の片面にウエッブ層を設けた本願フェルト
の略示的断面図である。
の略示的断面図である。
【図２】基布の両面にウエッブ層を設けた本願フェルト
の略示的断面図である。
の略示的断面図である。
【図３】比較フェルトの略示的断面図である。
【図４】本願フェルトと比較フェルトとの物性及び耐久
性を示す表である。
性を示す表である。
【図５】本願フェルトと比較フェルトとの濾過効率とダ
スト払い落とし率の比較を示す表である。
スト払い落とし率の比較を示す表である。
【図６】本願フェルトと比較フェルトのダスト払い落と
し後の濾布圧力損失の変化を示す表である。
し後の濾布圧力損失の変化を示す表である。
１ 本願フェルト ２ 基布 ３ ウエッブ層 ３ａ ガラス繊維 ３ｂ 耐熱有機繊維 ４ 基礎フェルト ５ ピンホール ５′ピンホール跡
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成８年２月１４日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】請求項２
【補正方法】変更
【補正内容】
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１７
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１７】
【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
め、本発明は、耐熱性繊維からなる基布の片面又は両面
に、ガラス繊維に熱収縮性を有する耐熱性有機繊維を混
紡してなるウエッブを積層し、該基布とウエッブとをニ
ードルパンチングにより絡合一体化してフェルトを形成
し、該フェルトに熱収縮処理及び耐熱性樹脂付着処理を
施し、ニードルパンチング時に生ずるピンホールを消去
し、ガラス繊維の持つ本来の極細繊維径による濾過効率
の向上が発揮され、併せて、濾過布としての耐久性の改
善も達成できるように構成している。
め、本発明は、耐熱性繊維からなる基布の片面又は両面
に、ガラス繊維に熱収縮性を有する耐熱性有機繊維を混
紡してなるウエッブを積層し、該基布とウエッブとをニ
ードルパンチングにより絡合一体化してフェルトを形成
し、該フェルトに熱収縮処理及び耐熱性樹脂付着処理を
施し、ニードルパンチング時に生ずるピンホールを消去
し、ガラス繊維の持つ本来の極細繊維径による濾過効率
の向上が発揮され、併せて、濾過布としての耐久性の改
善も達成できるように構成している。
【手続補正３】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２１
【補正方法】変更
【補正内容】
【００２１】前記ウエッブ層３は繊維原料を十分に解繊
し、カーディングによって均一に形成することから始ま
る。この際、ガラス繊維と耐熱有機繊維との比率は、重
量比で９０〜５０：１０〜５０ｗｔ％に混紡することが
重要である。耐熱有機繊維が１０ｗｔ％未満では解繊作
業の作業性が低下し、均一なウエッブ層を形成できな
い。
し、カーディングによって均一に形成することから始ま
る。この際、ガラス繊維と耐熱有機繊維との比率は、重
量比で９０〜５０：１０〜５０ｗｔ％に混紡することが
重要である。耐熱有機繊維が１０ｗｔ％未満では解繊作
業の作業性が低下し、均一なウエッブ層を形成できな
い。
【手続補正４】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２４
【補正方法】変更
【補正内容】
【００２４】前記ニードルパンチング時、図３の如く、
ウエッブ層３がガラス繊維３ａのみ（ガラス繊維１００
％）ではニードル針との接触による繊維の損傷が大きい
し、その割にニードル効果が小さく、ピンホール５がで
き易いが、ガラス繊維３ａに耐熱有機繊維３ｂを混紡す
ることによりニードル効果がアップし、ピンホール５を
小さくすることができる。
ウエッブ層３がガラス繊維３ａのみ（ガラス繊維１００
％）ではニードル針との接触による繊維の損傷が大きい
し、その割にニードル効果が小さく、ピンホール５がで
き易いが、ガラス繊維３ａに耐熱有機繊維３ｂを混紡す
ることによりニードル効果がアップし、ピンホール５を
小さくすることができる。
【手続補正５】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２５
【補正方法】変更
【補正内容】
【００２５】前記ニードルパンチングにより基布２とウ
エッブ層３とを絡合一体化してなる基礎フェルト４は、
ピンホールの消去を目的として熱風処理炉中で熱収縮処
理が施される。前記耐熱有機繊維３ｂが、熱収縮性を有
する繊維であれば、図１及び図２に示す如く効果的にピ
ンホールを消去でき、僅かにピンホール跡５′が残る程
度となる。
エッブ層３とを絡合一体化してなる基礎フェルト４は、
ピンホールの消去を目的として熱風処理炉中で熱収縮処
理が施される。前記耐熱有機繊維３ｂが、熱収縮性を有
する繊維であれば、図１及び図２に示す如く効果的にピ
ンホールを消去でき、僅かにピンホール跡５′が残る程
度となる。
【手続補正６】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２６
【補正方法】変更
【補正内容】
【００２６】前記熱収縮性を有する耐熱有機繊維脂と
は、２００〜３５０゜Ｃの熱処理により０．１ｇ／ｄ以
上の熱収縮応力を発現するものであり、０．１ｇ／ｄ以
下では基礎フェルト４の所望する面積収縮率を得られな
い。
は、２００〜３５０゜Ｃの熱処理により０．１ｇ／ｄ以
上の熱収縮応力を発現するものであり、０．１ｇ／ｄ以
下では基礎フェルト４の所望する面積収縮率を得られな
い。
【手続補正７】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００３０
【補正方法】変更
【補正内容】
【００３０】前記基礎フェルト４に対する耐熱性樹脂付
着処理は、ポリテトラフロロエチレン（ＰＴＦＥ）など
のフッ素系樹脂か、フッ素系樹脂に他の樹脂を配合した
混合樹脂を付着させることにより、特にガラス繊維の保
護が図られ、一層の耐久性の改善が可能となる。
着処理は、ポリテトラフロロエチレン（ＰＴＦＥ）など
のフッ素系樹脂か、フッ素系樹脂に他の樹脂を配合した
混合樹脂を付着させることにより、特にガラス繊維の保
護が図られ、一層の耐久性の改善が可能となる。
【手続補正８】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００３１
【補正方法】変更
【補正内容】
【００３１】前記樹脂の付着量は、ガラス繊維と、耐熱
有機繊維との混紡比によって変わるが、基礎フェルト４
に対して５〜３０ｗｔ％の範囲から選定されることが性
能及び経済性の面から望ましい。
有機繊維との混紡比によって変わるが、基礎フェルト４
に対して５〜３０ｗｔ％の範囲から選定されることが性
能及び経済性の面から望ましい。
【手続補正９】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００３４
【補正方法】変更
【補正内容】
【００３４】一方、繊維径５μｍのガラスフィラメント
を撚り合わせた糸からなる織物（糸密度１２×１２本／
吋）を織成し、これを基布（３５０ｇ／ｍ２）２とし、
その片面に、前記ウエッブ層３を積層し、該ウエッブ層
３側からニードルパンチング加工して絡合一体化して基
礎フェルト４を得、該基礎フェルト４をテンターピンに
て把持しながら熱風吹き出し式の連続式熱処理装置に装
入し、３００゜Ｃで２分の熱処理を行って８％の面積収
縮を起こさせ、しかる後、テフロンＢ樹脂（三井・デュ
ポンフロロケミカル社製・ＰＴＦＥ樹脂）を、１５ｗｔ
％（基礎フェルト４に対して）付着処理して８１０ｇ／
ｍ２の本願フェルトＡを得た。
を撚り合わせた糸からなる織物（糸密度１２×１２本／
吋）を織成し、これを基布（３５０ｇ／ｍ２）２とし、
その片面に、前記ウエッブ層３を積層し、該ウエッブ層
３側からニードルパンチング加工して絡合一体化して基
礎フェルト４を得、該基礎フェルト４をテンターピンに
て把持しながら熱風吹き出し式の連続式熱処理装置に装
入し、３００゜Ｃで２分の熱処理を行って８％の面積収
縮を起こさせ、しかる後、テフロンＢ樹脂（三井・デュ
ポンフロロケミカル社製・ＰＴＦＥ樹脂）を、１５ｗｔ
％（基礎フェルト４に対して）付着処理して８１０ｇ／
ｍ２の本願フェルトＡを得た。
【手続補正１０】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００３６
【補正方法】変更
【補正内容】
【００３６】該ウエッブ層３を前記実施例−１で用いた
基布２の両面に積層し、ニードルパンチング加工して絡
合一体化して基礎フェルト４を得、該基礎フェルトにテ
フロン−Ｂ樹脂を、２０ｗｔ％付着させ、かつその乾燥
工程中に２８０゜Ｃで５分の熱処理を行い、１０％の面
積収縮を起こさせ、８７０ｇ／ｍ２の本願フェルトＢを
得た。
基布２の両面に積層し、ニードルパンチング加工して絡
合一体化して基礎フェルト４を得、該基礎フェルトにテ
フロン−Ｂ樹脂を、２０ｗｔ％付着させ、かつその乾燥
工程中に２８０゜Ｃで５分の熱処理を行い、１０％の面
積収縮を起こさせ、８７０ｇ／ｍ２の本願フェルトＢを
得た。
【手続補正１１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００３８
【補正方法】変更
【補正内容】
【００３８】該ウエッブ層３を、ＰＴＦＥ繊維からなる
織物を基布（２２０ｇ／ｍ２）としてその両面に積層
し、ニードルパンチング加工して絡合一体化して基礎フ
ェルト４を得、該基礎フェルト４に、実施例−１と同様
に、２８０゜Ｃで５分の熱処理を行い、５％の面積収縮
を起こさせ、かつ、ネオフロンＰＦＡ樹脂（ダイキン工
業製）を３０ｗｔ％付着させ、８７５ｇ／ｍ２の本願フ
ェルトＣを得た。
織物を基布（２２０ｇ／ｍ２）としてその両面に積層
し、ニードルパンチング加工して絡合一体化して基礎フ
ェルト４を得、該基礎フェルト４に、実施例−１と同様
に、２８０゜Ｃで５分の熱処理を行い、５％の面積収縮
を起こさせ、かつ、ネオフロンＰＦＡ樹脂（ダイキン工
業製）を３０ｗｔ％付着させ、８７５ｇ／ｍ２の本願フ
ェルトＣを得た。
【手続補正１２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００４０
【補正方法】変更
【補正内容】
【００４０】該ウエッブ層３を、前記実施例−１で用い
た織物にフッ素樹脂をコーティングしたものを基布（３
７０ｇ／ｍ２）としてその片面に積層し、該ウエッブ層
側からニードルパンチング加工して絡合一体化し、基礎
フェルト４を得、該基礎フェルト４にテフロン−Ｂ樹脂
を１０ｗｔ％付着させ、実施例−２と同様にその乾燥工
程中に３００゜Ｃで２分の熱処理を行い、８％の面積収
縮を起こさせ、８００ｇ／ｍ２の本願フェルトＤを得
た。
た織物にフッ素樹脂をコーティングしたものを基布（３
７０ｇ／ｍ２）としてその片面に積層し、該ウエッブ層
側からニードルパンチング加工して絡合一体化し、基礎
フェルト４を得、該基礎フェルト４にテフロン−Ｂ樹脂
を１０ｗｔ％付着させ、実施例−２と同様にその乾燥工
程中に３００゜Ｃで２分の熱処理を行い、８％の面積収
縮を起こさせ、８００ｇ／ｍ２の本願フェルトＤを得
た。
【手続補正１３】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００４７
【補正方法】変更
【補正内容】
【００４７】
【試験方法】 （１）通気度（ＪＩＳ Ｌ−１０９６．６．２７．１Ａ
法）フラジール形通気度計にて、サンプルに１２．７ｍ
ｍＨ２０の差圧を負荷した時の流量を測定した。 （２）強伸度（ＪＩＳ Ｌ−１０９６．６．１２．１Ａ
法）インストロン引っ張り試験機にて測定した。 （３）ウェブ摩耗回数（ＪＩＳ Ｌ−１０９６．６．１
７．３Ｃ法）テーバー形摩耗試験を使用し、摩耗輪（Ｃ
Ｓ−１７）、荷重５００ｇの条件で、表側のウエッブ層
が完全に摩耗されるまでの回数を測定した。２５０゜Ｃ
×１０００ｈｒ暴露前後で評価した。 （４）ウエッブ・フェルト屈曲破断回数（ＪＩＳ Ｐ−
８１１５．法 ＭＩＴ屈曲試験）ＭＩＴ屈曲試験機に
て、（ａ）ウエッブ層のみ（ｂ）フェルトについて、次
の条件で屈曲させ、破断するまでの回数を測定した。 （ａ）ウエッブ ２５０ｇ／ｃｍの荷重 （ｂ）フェルト ６８０ｇ／ｃｍの荷重 （５）ウェブ毛羽立ち（ＭＩＴ屈曲試験にて２万回屈曲
後のフェルト表面状態を評価した。表中、×：毛羽立ち
大、△：毛羽立ち小、○：毛羽立ちなし
法）フラジール形通気度計にて、サンプルに１２．７ｍ
ｍＨ２０の差圧を負荷した時の流量を測定した。 （２）強伸度（ＪＩＳ Ｌ−１０９６．６．１２．１Ａ
法）インストロン引っ張り試験機にて測定した。 （３）ウェブ摩耗回数（ＪＩＳ Ｌ−１０９６．６．１
７．３Ｃ法）テーバー形摩耗試験を使用し、摩耗輪（Ｃ
Ｓ−１７）、荷重５００ｇの条件で、表側のウエッブ層
が完全に摩耗されるまでの回数を測定した。２５０゜Ｃ
×１０００ｈｒ暴露前後で評価した。 （４）ウエッブ・フェルト屈曲破断回数（ＪＩＳ Ｐ−
８１１５．法 ＭＩＴ屈曲試験）ＭＩＴ屈曲試験機に
て、（ａ）ウエッブ層のみ（ｂ）フェルトについて、次
の条件で屈曲させ、破断するまでの回数を測定した。 （ａ）ウエッブ ２５０ｇ／ｃｍの荷重 （ｂ）フェルト ６８０ｇ／ｃｍの荷重 （５）ウェブ毛羽立ち（ＭＩＴ屈曲試験にて２万回屈曲
後のフェルト表面状態を評価した。表中、×：毛羽立ち
大、△：毛羽立ち小、○：毛羽立ちなし
【手続補正１４】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００４９
【補正方法】変更
【補正内容】
【００４９】上記実施例−１にて得た本願フェルトＡ
と、比較例１、２、４、５にて得た比較フェルトＥ、
Ｆ、Ｈ、Ｉについて、小型集塵試験機にて次の（ａ）〜
（ｇ）の条件で、濾過−払い落としの繰り返し試験を行
い、濾過布圧損の変化、初期−末期の粉塵捕集効率（吹
き洩れ量）及び粉塵払い落とし性を評価し、結果を図５
に示すとともに、ダスト払い落とし後の濾布圧力損失の
変化を図６に示した。 （ａ）濾過面積：０．０１７ｍ２ （ｂ）濾過流量：７０リットル／ｍｉｎ （ｃ）払い落とし：４ｋｇ／ｃｍ２・Ｇｘ０．５ｓｅｃ
×１回 （ｄ）払い落とし周期：濾過布圧損 ２００ｍｍＨ２Ｏ
まで濾過した後、ファン止め、パルス払い落とし。 （ｅ）粉体：ＪＩＳ−１０種 フライアッシュ （ｆ）入口粉塵濃度：１０ｇ／ｍ３ （ｇ）繰り返し数：４０回
と、比較例１、２、４、５にて得た比較フェルトＥ、
Ｆ、Ｈ、Ｉについて、小型集塵試験機にて次の（ａ）〜
（ｇ）の条件で、濾過−払い落としの繰り返し試験を行
い、濾過布圧損の変化、初期−末期の粉塵捕集効率（吹
き洩れ量）及び粉塵払い落とし性を評価し、結果を図５
に示すとともに、ダスト払い落とし後の濾布圧力損失の
変化を図６に示した。 （ａ）濾過面積：０．０１７ｍ２ （ｂ）濾過流量：７０リットル／ｍｉｎ （ｃ）払い落とし：４ｋｇ／ｃｍ２・Ｇｘ０．５ｓｅｃ
×１回 （ｄ）払い落とし周期：濾過布圧損 ２００ｍｍＨ２Ｏ
まで濾過した後、ファン止め、パルス払い落とし。 （ｅ）粉体：ＪＩＳ−１０種 フライアッシュ （ｆ）入口粉塵濃度：１０ｇ／ｍ３ （ｇ）繰り返し数：４０回
Claims (3)
- 【請求項１】 耐熱性繊維からなる基布の片面又は両面
に、ガラス繊維に熱収縮性を有する耐熱性有機繊維を混
紡してなるウエッブを積層し、該基布とウエッブとをニ
ードルパンチングにより絡合一体化して基礎フェルトを
形成し、該基礎フェルトに熱収縮処理及び耐熱性樹脂付
着処理を施したことを特徴とする高温排ガス集塵用濾過
布。 - 【請求項２】 耐熱性繊維からなる基布の片面又は両面
に、ガラス短繊維に熱収縮性を有する耐熱性有機短繊維
を混紡してなるウエッブを積層し、該基布とウエッブと
をニードルパンチングにより絡合一体化して基礎フェル
トを形成した後、該基礎フェルトを熱処理によつて収縮
させ、しかる後、耐熱性樹脂を付着させることを特徴と
する高温排ガス集塵用濾過布の製造方法。 - 【請求項３】 前記耐熱性樹脂付着処理を、熱収縮処理
と同時に行うことを特徴とする請求項２に記載の高温排
ガス集塵用濾過布の製造方法。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7350264A JPH09173730A (ja) | 1995-12-21 | 1995-12-21 | 高温排ガス集塵用濾過布及びその製造方法 |
| TW085115135A TW362035B (en) | 1995-12-21 | 1996-12-03 | Tamis for high temperature exhaust dust collection and its manufacturing method |
| KR1019960069846A KR970032965A (ko) | 1995-12-21 | 1996-12-21 | 고온 배기가스 집진용 여과포 및 그 제조방법 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7350264A JPH09173730A (ja) | 1995-12-21 | 1995-12-21 | 高温排ガス集塵用濾過布及びその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09173730A true JPH09173730A (ja) | 1997-07-08 |
Family
ID=18409330
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7350264A Pending JPH09173730A (ja) | 1995-12-21 | 1995-12-21 | 高温排ガス集塵用濾過布及びその製造方法 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09173730A (ja) |
| KR (1) | KR970032965A (ja) |
| TW (1) | TW362035B (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001149719A (ja) * | 1999-11-30 | 2001-06-05 | Nippon Felt Co Ltd | 耐熱性フィルタ材 |
| KR100658177B1 (ko) * | 2004-04-12 | 2006-12-14 | 이노필텍(주) | 집진기용 내열 필터여재 및 그 제조방법 |
| CN109939494A (zh) * | 2019-03-27 | 2019-06-28 | 盐城工学院 | 一种用于工业烟气净化的耐高温改性玻璃纤维滤料 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100799732B1 (ko) * | 2003-05-16 | 2008-02-01 | 가부시키가이샤 후지코 | 백 필터용 등의 펠트재 |
-
1995
- 1995-12-21 JP JP7350264A patent/JPH09173730A/ja active Pending
-
1996
- 1996-12-03 TW TW085115135A patent/TW362035B/zh active
- 1996-12-21 KR KR1019960069846A patent/KR970032965A/ko not_active Application Discontinuation
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001149719A (ja) * | 1999-11-30 | 2001-06-05 | Nippon Felt Co Ltd | 耐熱性フィルタ材 |
| KR100658177B1 (ko) * | 2004-04-12 | 2006-12-14 | 이노필텍(주) | 집진기용 내열 필터여재 및 그 제조방법 |
| CN109939494A (zh) * | 2019-03-27 | 2019-06-28 | 盐城工学院 | 一种用于工业烟气净化的耐高温改性玻璃纤维滤料 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| TW362035B (en) | 1999-06-21 |
| KR970032965A (ko) | 1997-07-22 |
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