JP2017164727A - 耐熱フィルター用乾式不織布およびそれからなるバグフィルター - Google Patents
耐熱フィルター用乾式不織布およびそれからなるバグフィルター Download PDFInfo
- Publication number
- JP2017164727A JP2017164727A JP2016055192A JP2016055192A JP2017164727A JP 2017164727 A JP2017164727 A JP 2017164727A JP 2016055192 A JP2016055192 A JP 2016055192A JP 2016055192 A JP2016055192 A JP 2016055192A JP 2017164727 A JP2017164727 A JP 2017164727A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- fiber
- fineness
- dtex
- web layer
- felt
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Abstract
【課題】本発明によれば、優れたダスト剥離性、ダスト集塵性を有しながら、高温下での剛性、耐摩耗性に優れる耐熱フィルター用乾式不織布を提供することができる。【解決手段】本発明の耐熱フィルター用乾式不織布は、ポリフェニレンサルファイド繊維からなる耐熱フィルター用乾式不織布であって、ろ過面となる第1ウェブ層、補強布層、非ろ過面となる第2ウェブ層からなり、前記第1ウェブ層が、第1ウェブ層全体を100重量%として、繊度0.5〜1.2dtexであり、且つ繊維長25mm以上〜44mm以下のポリフェニレンサルファイド繊維を5〜60重量%、1.3〜2.5dtexであり、且つ繊維長30mm以上〜76mm以下のポリフェニレンサルファイド繊維を40〜95重量%含むことを特徴とする耐熱フィルター用乾式不織布である。【選択図】 なし
Description
本発明は、生産性を損なうことなく、耐熱性、捕集性およびフィルター寿命に優れた、耐熱フィルター用乾式不織布およびそれからなるバグフィルターに関するものである。
空気を清浄化するフィルター材には、内部ろ過用フィルター材と表面ろ過用フィルター材とがあり、集塵機では表面ろ過用フィルター材が用いられる。表面ろ過とは、ダストをフィルター材表面で捕集してダスト層をフィルター材表面に形成させ、そのダスト層によって、次々にダストを捕集し、ダスト層がある程度の厚さになったら空気圧によってフィルター材表面からダスト層を除去し、再びフィルター材表面にダスト層を形成させる操作を繰り返すものである。
ゴミ焼却炉、石炭ボイラー、あるいは金属溶鉱炉などから排出される高温の排ガスをろ過するためのフィルター材を構成する繊維としては、耐熱性および耐薬品性に優れたポリフェニレンサルファイド(以下PPSと略す)繊維、メタ系アラミド繊維、フッ素系繊維、ポリイミド繊維などを用いた不織布からなるフィルター材が用いられてきた。中でもPPS繊維は、優れた耐加水分解性、耐酸性および耐アルカリ性を有していることから、石炭ボイラーの集塵用バグフィルターとして広く用いられている。
バグフィルターには、良好なダスト剥離性能およびダスト捕集性能がフィルター性能として求められる。ダスト剥離性能が劣るとバグフィルターがダストによる目詰まりし、集塵機の圧力損失が上昇し問題となる。また、排ガス中の煤塵濃度を低下させるために出すと捕集性能に優れたバグフィルターが求められている。
特許文献1には、ダスト捕集層と強度保持層の2層構造とし、PPSをメルトブローした不織布をダスト捕集層に用いたろ過布が提案されている。
特許文献2には、単繊維繊度が1.8d(2.0dtex)以下のPPS繊維を表面層に配置したろ過布が提案されている。
特許文献3には、少なくとも2層のウェブを含み、エアー流入面側のウェブが、繊維径15μm以下の耐熱性繊維からなり、エアー排出面側のウェブが、繊維径20μm以上の耐熱性繊維からなるフィルター材が提案されている。
特許文献1のろ過布は確かに、ダスト剥離性能とダスト集塵性能が良好となるものの、製造にニードルパンチ、メルトブロー、ウォータージェットパンチの各工程が必要となり、特定の設備のみ製造可能となる上に高コストとなる問題があった。
特許文献2の方法では確かに、ダスト剥離性能、およびダスト集塵性能は良好であるものの、高温下での剛性、および耐摩耗性が十分でないために、使用時において物理的なろ過布の劣化が進行し、破損が生じるなどの問題があった。
特許文献3の方法では確かに、剛性、耐摩耗性は良好となるものの、エアー排出面側の太繊維径繊維がエアー流入面側まで絡合するために、十分なダスト剥離性能、ダスト集塵性能が得られないといった問題があった。
そこで本発明の目的は、上記従来技術の課題を解決せんとするのものであり、ろ過面となる第1ウェブ層を形成する繊維の繊維長を短繊維化することで、繊維の構成本数を増加させることにより、優れたダスト捕集性能を有する乾式不織布およびそれからなるバグフィルターを提供するものである。
本発明者らは、上記課題を解決するために検討した結果、次の手段により達成出来ることを見出し、本発明に至った。
本発明の耐熱フィルター用乾式不織布は、ポリフェニレンサルファイド繊維からなる耐熱フィルター用乾式不織布であって、ろ過面となる第1ウェブ層、補強布層、非ろ過面となる第2ウェブ層からなり、前記第1ウェブ層が、第1ウェブ層全体を100重量%として、繊度0.5〜1.2dtexであり、且つ繊維長25mm以上〜44mm以下のポリフェニレンサルファイド繊維を5〜60重量%、1.3〜2.5dtexであり、且つ繊維長30mm以上〜76mm以下のポリフェニレンサルファイド繊維を40〜95重量%含むことを特徴とする耐熱フィルター用乾式不織布である。
また、本発明のバグフィルターは、前記耐熱フィルター用乾式不織布を袋状に縫製することによって得られるものである。
本発明によれば、優れたダスト剥離性、ダスト集塵性を有しながら、高温下での剛性、耐摩耗性に優れる耐熱フィルター用乾式不織布を提供することができる。
次に、本発明の耐熱フィルター用フェルトについて詳細に説明する。
本発明の耐熱フィルター用乾式不織布は、ポリフェニレンサルファイド繊維からなる耐熱フィルター用乾式不織布であって、ろ過面となる第1ウェブ層、補強布層、非ろ過面となる第2ウェブ層からなり、前記第1ウェブ層が、第1ウェブ層全体を100重量%として、繊度0.5〜1.2dtexであり、且つ繊維長25mm以上〜44mm以下のポリフェニレンサルファイド繊維を5〜60重量%、1.3〜2.5dtexであり、且つ繊維長30mm以上〜76mm以下のポリフェニレンサルファイド繊維を40〜95重量%含むことを特徴とする耐熱フィルター用乾式不織布である。
また、本発明のバグフィルターは、前記耐熱フィルター用フェルトを袋状に縫製することによって得られるものである。
また、本発明のバグフィルターは、前記耐熱フィルター用フェルトを袋状に縫製することによって得られるものである。
本発明で用いられるPPS樹脂中には、その重合の過程において、メタ−フェニレンサルファイド単位、フェニレンエーテル単位、フェニレンスルホン単位、フェニレンケトン単位、ビフェニレンケトン単位等の構成単位が形成される場合があり、これら構成単位を10%以下含んでいてもよい。
本発明の耐熱フィルター用フェルトは、ろ過面である第1ウェブ層、補強布層、非ろ過面である第2ウェブ層の3層構造からなり、いずれの層も前記ポリフェニレンサルファイド繊維からなるものである。
本発明の耐熱フィルター用フェルトの製造方法は、例えば、第1ウェブ層として、第1ウェブ層全体を100重量%として、繊度0.5〜1.2dtexであり、且つ繊維長25mm以上〜44mm以下のポリフェニレンサルファイド繊維を5〜60重量%、1.3〜2.5dtexであり、且つ繊維長30mm以上〜76mm以下のポリフェニレンサルファイド繊維を40〜95重量%含むウェブを作成し、補強布として積層した後、ポリフェニレンサルファイド繊維からなる第2ウェブ層を作成し、前記第1ウェブ層と補強布を積層したものに更に積層した後、これらを絡合して一体化する方法を好適に用いることが出来る。ウェブを作成する方法としては、例えば、耐熱性繊維の短繊維をカードマシンに通してウェブとする方法を好適に用いることができる。また、ウェブを絡合して一体化する方法としては、ニードルパンチ、またはウォータージェットパンチが好ましい。
第1ウェブ層の構成においては、繊度0.5〜1.2dtexの細繊度繊維と、繊度1.3〜2.5dtexの太繊度繊維とを、所定の範囲にて混合して使用することが重要である。
細繊度繊維の繊度は0.5〜1.2dtexである。0.5dtexを下回る場合は、フィルターの圧力損失が高くなり、フィルター寿命が短縮するほか、フェルト加工性が悪くなる。細繊度繊維の繊度の下限は好ましくは0.7dtexであり、更に好ましくは0.8dtexである。1.2dtexを上回る場合は、目的とするダスト剥離性能、ダスト集塵性能が得られない。細繊度繊維の繊度の上限は好ましくは1.1dtexであり、更に好ましくは1.0dtexである。
細繊度繊維の繊維長は、25〜44mmである。25mmを下回る場合、フェルト加工性が悪くなる。細繊度繊維の繊維長の下限は好ましくは28mmであり、更に好ましくは30mmである。44mmを上回る場合は、目的とするダスト剥離性能、ダスト集塵性能が得られない。細繊度繊維の繊維長の上限は好ましくは、40mmでありより好ましくは38mmである。
細繊度繊維の含有率は、第1ウェブ層全体を100重量%として、5〜60重量%である。細繊度繊維の含有率が5重量%を下回る場合には、目的とするダスト剥離性能、ダスト集塵性能が得られない。細繊度繊維の含有率の下限は好ましくは10重量%であり、より好ましくは20重量%である。細繊度繊維の含有率が60重量%を上回る場合には、フィルターの圧力損失が高くなり、フィルター寿命が短縮するほか、フェルト加工性が悪くなる。細繊度繊維の含有率の上限は好ましくは55重量%であり、更に好ましくは50重量%である。
太繊度繊維の繊度は1.3〜2.5dtexである。太繊度繊維の繊度が1.3dtexを下回る場合は、フェルト加工性が悪くなる。太繊度繊維の繊度の下限は好ましくは1.4dtex、更に好ましくは1.5dtexである。太繊度繊維の繊度が2.5dtexを上回る場合は、目的のダスト剥離性能、ダスト集塵性能が得られない。太繊度繊維の繊度の上限は好ましくは2.2dtexであり、更に好ましくは1.8dtexである。
太繊度繊維の繊維長は、30〜76mmである。30mmを下回る場合、フェルト加工性が悪くなる。細繊度繊維の繊維長の下限は好ましくは35mmであり、更に好ましくは38mmである。76mmを上回る場合は、目的とするダスト剥離性能、ダスト集塵性能が得られない。細繊度繊維の繊維長の上限は好ましくは、64mmでありより好ましくは51mmである。
太繊度繊維の含有率は、第1ウェブ層全体を100重量%として、40〜95重量%である。太繊度繊維の含有率が40重量%を下回る場合には、フェルト加工性が悪くなる。太繊度繊維の含有率の下限は好ましくは45重量%であり、更に好ましくは50重量%である。太繊度繊維の含有率が95重量%を上回る場合には、目的のダスト剥離性能、ダスト集塵性能が得られない。太繊度繊維の含有率の上限は好ましくは90重量%であり、更に好ましくは80重量%である。
これら第1ウェブ層においては、目的とする性能を損なわない範囲であれば、その他繊維を混合することも出来るが、耐熱性という観点からは、メタ系アラミド繊維、ポリイミド繊維などが好ましく、その含有率は、第1ウェブ層全体を100重量%として、好ましくは10重量%以下、更に好ましくは5重量%以下である。フッ素系繊維は、使用したフィルターを処分する際、焼却処分が不可となるため好ましくない。
第2ウェブ層においては、繊度が1.0〜4.0dtexのポリフェニレンサルファイド繊維からなり、かつ下記式1を満足することが好ましい。
X1≦X2- (式1)
(ここで、X1は第1ウェブ層を構成する繊維の平均繊度を示し、X2は第2ウェブ層を構成する繊維の平均繊度を示す)
第2ウェブ層は、ポリフェニレンサルファイド繊維の繊度が範囲内にあれば、単一繊度の繊維を用いても、異繊度繊維の混合であってもよい。また、目的の効果を損なわない範囲であれば、その他繊維を混合することも出来るが、耐熱性という観点からは、メタ系アラミド繊維、ポリイミド繊維などが好ましく、その含有率は、第2ウェブ層全体を100重量%として、好ましくは10重量%以下、更に好ましくは5重量%以下である。フッ素系繊維は、使用したフィルターを処分する際、焼却処分が不可となるため好ましくない。
(ここで、X1は第1ウェブ層を構成する繊維の平均繊度を示し、X2は第2ウェブ層を構成する繊維の平均繊度を示す)
第2ウェブ層は、ポリフェニレンサルファイド繊維の繊度が範囲内にあれば、単一繊度の繊維を用いても、異繊度繊維の混合であってもよい。また、目的の効果を損なわない範囲であれば、その他繊維を混合することも出来るが、耐熱性という観点からは、メタ系アラミド繊維、ポリイミド繊維などが好ましく、その含有率は、第2ウェブ層全体を100重量%として、好ましくは10重量%以下、更に好ましくは5重量%以下である。フッ素系繊維は、使用したフィルターを処分する際、焼却処分が不可となるため好ましくない。
補強布層においては、ポリフェニレンサルファイド繊維を用いた補強布であることを除いては特に限定するものではないが、得られるフェルトの強度向上の観点からは、高強度のポリフェニレンサルファイド繊維を用いる事が好ましい。ポリフェニレンサルファイド繊維の強度の下限は、好ましくは4.2cN/dtex、より好ましくは4.5cN/dtex、更に好ましくは5.0cN/dtexである。
補強布に用いられるポリフェニレンサルファイド繊維の形態としては、短繊維紡績糸またはマルチフィラメントを用いる事が望ましい。特に短繊維紡績糸は、ウェブとの絡合性が良く、繊維の表面積が多くなるため、フィルター材のダスト捕集効率が良くなる点では好適である。補強布を構成する繊維の繊度としては、特に限定するものではないが、繊度が太すぎると織り条件によっては補強布の目が詰まりやすい傾向にあり、圧力損失が高くなるため好ましくない。逆に、繊度が細すぎると、織り密度が低くなり通気量は高くなる傾向にあるが、補強布としての強度が低下する傾向にあり、フェルト全体の機械的強度が低下するため好ましくない。
耐熱フィルター用フェルトの目付は、フェルト加工機のラインスピードに対する、繊維原料の投入量によって主に調整可能であり、その他フェルト加工条件によっても当業者が適宜調整可能である。
本発明の耐熱フィルター用フェルトは、ダストが堆積する第1ウェブ層側のウェブ表面の一部を融着させることにより、更にダスト剥離性能やダスト捕集効率を高めることができる。ウェブ表面の一部を融着させる方法としては、毛焼き処理やミラー加工などの方法を用いることができる。具体的には、耐熱フィルター用フェルトの第1ウェブ層に、バーナー炎あるいは赤外線ヒーターなどによる毛焼き処理を行ったり、熱ロールでプレスするものである。かかる処理をすることによって、第1ウェブ層のウェブ表面の少なくとも一部を融着したり、目詰めしたりすることにより、ダスト捕集効率を向上させることができる。
このようにして得られた耐熱フィルター用フェルトは、袋状に縫製し、耐熱性の要求されるゴミ焼却炉や石炭ボイラー、もしくは金属溶鉱炉などの排ガスを集塵するバグフィルターとして好適に使用される。この縫製に使用される縫糸としては、耐熱性、耐薬品性を有する繊維素材で構成された糸を使用することが好ましく、なかでもポリフェニレンサルファイド繊維を用いることが好ましい。
以下、実施例により本発明を更に詳細に説明するが、本発明はこれらに限定されるものではない。
なお、耐熱フィルター用フェルトの各物性の測定方法は以下の通りである。
<目付け(g/m2)>
JIS−L1085(1998年)の方法により、20cm×20cmの試料を3枚作成、重量を測定し、その平均値をm2あたりの質量として求めた。
JIS−L1085(1998年)の方法により、20cm×20cmの試料を3枚作成、重量を測定し、その平均値をm2あたりの質量として求めた。
<厚み(mm)>
フェルトの厚みを、シックネスダイヤルゲージ(押し圧力250g/cm2=0.000245Pa)にて無作為に10点測定し、その平均値として算出した。
フェルトの厚みを、シックネスダイヤルゲージ(押し圧力250g/cm2=0.000245Pa)にて無作為に10点測定し、その平均値として算出した。
<密度(g/cm3)>
上記目付、厚みから算出した。
上記目付、厚みから算出した。
<強度(N/cm)、伸度(%)>
JIS−L1085(1998年)の方法により、定速伸張型引張試験機にて、フェルトの試験片5サンプルの平均値として、タテ方向、ヨコ方向それぞれ算出した。
JIS−L1085(1998年)の方法により、定速伸張型引張試験機にて、フェルトの試験片5サンプルの平均値として、タテ方向、ヨコ方向それぞれ算出した。
<出口ダスト濃度(mg/m3)>
VDI−3926(2006年)の方法により、エージング後の最終30回におけるフィルターを通過したダスト量と、その通気量から出口ダスト濃度を算出した。
<循環時間(s)>
VDI−3926(2006年)の方法により、エージング後の最終30回におけるパルス照射時間の積算時間により求めた。
VDI−3926(2006年)の方法により、エージング後の最終30回におけるパルス照射時間の積算時間により求めた。
(実施例1)
繊度2.2dtex、カット長51mmのPPS短繊維(東レ(株)“トルコン(R)”S391−2.2T51mm)を用い、単糸番手20s、合糸本数2本の紡績糸(以下、20s/2)と、単糸番手7sの紡績糸(以下7s/1)を得た。これら紡績糸のうち、20s/2を経糸に、7s/1を緯糸にして平織りとし、経糸密度30本・2.54/cm、緯糸密度18本/2.54cmのPPS紡績糸平織物を得た。この織物を補強布とした。
繊度2.2dtex、カット長51mmのPPS短繊維(東レ(株)“トルコン(R)”S391−2.2T51mm)を用い、単糸番手20s、合糸本数2本の紡績糸(以下、20s/2)と、単糸番手7sの紡績糸(以下7s/1)を得た。これら紡績糸のうち、20s/2を経糸に、7s/1を緯糸にして平織りとし、経糸密度30本・2.54/cm、緯糸密度18本/2.54cmのPPS紡績糸平織物を得た。この織物を補強布とした。
織物の片面に、繊度0.8dtex、カット長30mmのPPS短繊維と、繊度1.5dtex、カット長38mmのPPS短繊維(東レ(株)“トルコン(R)”)とを重量比30:70で混面した短繊維をオープナー、カーディング処理した後、クロスラッパーにて目付約220g/m2としたウェブを積層した後、刺針密度100本/cm2にて仮ニードルパンチした。このウェブが、ろ過面である第1ウェブ層となる。
織物のもう一方の面に、第1ウェブ層で用いた物と同一の繊度2.2dtex、カット長51mmのPPS短繊維100%をオープナー、カーディング処理した後、クロスラッパーにて目付約220g/m2としたウェブを積層した後、刺針密度100本/cm2にて仮ニードルパンチした。このウェブが、非ろ過面である第2ウェブ層となる。
更にニードルパンチ加工により補強布と上述のウェブを交絡させ、目付552g/m2、総刺針密度500本/cm2のフェルトを得た。得られたフェルトの性能を表1に示した。
(実施例2)
第2ウェブ層に用いた繊度0.8dtex、カット長30mmのPPS短繊維と、繊度1.5dtex、カット長51mmのPPS短繊維(東レ(株)“トルコン(R)”)とを重量比30:70で混面した短繊維とした以外は、実施例1と同様にしてフェルトを作成し、目付552g/m2のフェルトを得た。得られたフェルトの性能を表1に示した。
第2ウェブ層に用いた繊度0.8dtex、カット長30mmのPPS短繊維と、繊度1.5dtex、カット長51mmのPPS短繊維(東レ(株)“トルコン(R)”)とを重量比30:70で混面した短繊維とした以外は、実施例1と同様にしてフェルトを作成し、目付552g/m2のフェルトを得た。得られたフェルトの性能を表1に示した。
(実施例3)
第2ウェブ層に用いた繊度0.8dtex、カット長38mmのPPS短繊維と、繊度1.5dtex、カット長51mmのPPS短繊維(東レ(株)“トルコン(R)”)とを重量比30:70で混面した短繊維とした以外は、実施例1と同様にしてフェルトを作成し、目付552g/m2のフェルトを得た。得られたフェルトの性能を表1に示した。
第2ウェブ層に用いた繊度0.8dtex、カット長38mmのPPS短繊維と、繊度1.5dtex、カット長51mmのPPS短繊維(東レ(株)“トルコン(R)”)とを重量比30:70で混面した短繊維とした以外は、実施例1と同様にしてフェルトを作成し、目付552g/m2のフェルトを得た。得られたフェルトの性能を表1に示した。
(実施例4)
第2ウェブ層に用いた繊度0.8dtex、カット長30mmのPPS短繊維と、繊度1.5dtex、カット長38mmのPPS短繊維(東レ(株)“トルコン(R)”)とを重量比50:50で混面した短繊維とした以外は、実施例1と同様にしてフェルトを作成し、目付552g/m2のフェルトを得た。得られたフェルトの性能を表1に示した。
第2ウェブ層に用いた繊度0.8dtex、カット長30mmのPPS短繊維と、繊度1.5dtex、カット長38mmのPPS短繊維(東レ(株)“トルコン(R)”)とを重量比50:50で混面した短繊維とした以外は、実施例1と同様にしてフェルトを作成し、目付552g/m2のフェルトを得た。得られたフェルトの性能を表1に示した。
(比較例1)
第2ウェブ層に用いた繊度0.8dtex、カット長24mmのPPS短繊維と、繊度1.5dtex、カット長51mmのPPS短繊維(東レ(株)“トルコン(R)”)とを重量比30:70で混面した短繊維とした以外は、実施例1と同様にしてフェルトを作成し、目付552g/m2のフェルトを得た。得られたフェルトの性能を表1に示した。
第2ウェブ層に用いた繊度0.8dtex、カット長24mmのPPS短繊維と、繊度1.5dtex、カット長51mmのPPS短繊維(東レ(株)“トルコン(R)”)とを重量比30:70で混面した短繊維とした以外は、実施例1と同様にしてフェルトを作成し、目付552g/m2のフェルトを得た。得られたフェルトの性能を表1に示した。
(比較例2)
第2ウェブ層に用いた繊度0.8dtex、カット長51mmのPPS短繊維と、繊度1.5dtex、カット長51mmのPPS短繊維(東レ(株)“トルコン(R)”)とを重量比30:70で混面した短繊維とした以外は、実施例1と同様にしてフェルトを作成し、目付552g/m2のフェルトを得た。得られたフェルトの性能を表1に示した。
第2ウェブ層に用いた繊度0.8dtex、カット長51mmのPPS短繊維と、繊度1.5dtex、カット長51mmのPPS短繊維(東レ(株)“トルコン(R)”)とを重量比30:70で混面した短繊維とした以外は、実施例1と同様にしてフェルトを作成し、目付552g/m2のフェルトを得た。得られたフェルトの性能を表1に示した。
(比較例3)
第2ウェブ層に用いた繊度0.8dtex、カット長30mmのPPS短繊維と、繊度1.5dtex、カット長28mmのPPS短繊維(東レ(株)“トルコン(R)”)とを重量比30:70で混面した短繊維とした以外は、実施例1と同様にしてフェルトを作成し、目付552g/m2のフェルトを得た。得られたフェルトの性能を表1に示した。
第2ウェブ層に用いた繊度0.8dtex、カット長30mmのPPS短繊維と、繊度1.5dtex、カット長28mmのPPS短繊維(東レ(株)“トルコン(R)”)とを重量比30:70で混面した短繊維とした以外は、実施例1と同様にしてフェルトを作成し、目付552g/m2のフェルトを得た。得られたフェルトの性能を表1に示した。
(比較例4)
第2ウェブ層に用いた繊度0.8dtex、カット長30mmのPPS短繊維と、繊度1.5dtex、カット長80mmのPPS短繊維(東レ(株)“トルコン(R)”)とを重量比30:70で混面した短繊維とした以外は、実施例1と同様にしてフェルトを作成し、目付552g/m2のフェルトを得た。得られたフェルトの性能を表1に示した。
第2ウェブ層に用いた繊度0.8dtex、カット長30mmのPPS短繊維と、繊度1.5dtex、カット長80mmのPPS短繊維(東レ(株)“トルコン(R)”)とを重量比30:70で混面した短繊維とした以外は、実施例1と同様にしてフェルトを作成し、目付552g/m2のフェルトを得た。得られたフェルトの性能を表1に示した。
実施例1、実施例2、実施例3、実施例4で得られたフェルトは、良好なフェルト加工性でありながら、ダスト集塵性能の指標となる出口ダスト濃度と、フィルター寿命の指標となる循環時間に優れていることが示された。一般的に、出口ダスト濃度は、0.3mg/m3以下、循環時間は7,000s以上が良好とされる。
比較例1で得られたフェルトは、第1ウェブ層の細繊度繊維のカット長が24mmと短いためフェルト加工性が悪くなり、比較例3では、第1ウェブ層の太繊度繊維のカット長が28mmと短いため、比較例1と同様、フェルト加工性が悪くなる。
比較例2で得られたフェルトは、第1ウェブ層の細繊度繊維のカット長が51mmと長いため、目的とした出口ダスト濃度が得られなかった。
比較例4で得られたフェルトは、第1ウェブ層の太繊度繊維のカット長が80mmmmと長いため、目的とした出口ダスト濃度が得られなかった。
Claims (2)
- 本発明の耐熱フィルター用乾式不織布は、ポリフェニレンサルファイド繊維からなる耐熱フィルター用乾式不織布であって、ろ過面となる第1ウェブ層、補強布層、非ろ過面となる第2ウェブ層からなり、前記第1ウェブ層が、第1ウェブ層全体を100重量%として、繊度0.5〜1.2dtexであり、且つ繊維長25mm以上〜44mm以下のポリフェニレンサルファイド繊維を5〜60重量%、1.3〜2.5dtexであり、且つ繊維長30mm以上〜76mm以下のポリフェニレンサルファイド繊維を40〜95重量%含むことを特徴とする耐熱フィルター用乾式不織布。
- 請求項1記載の耐熱フィルター用乾式不織布を、袋状に縫製して得られるバグフィルター。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2016055192A JP2017164727A (ja) | 2016-03-18 | 2016-03-18 | 耐熱フィルター用乾式不織布およびそれからなるバグフィルター |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2016055192A JP2017164727A (ja) | 2016-03-18 | 2016-03-18 | 耐熱フィルター用乾式不織布およびそれからなるバグフィルター |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2017164727A true JP2017164727A (ja) | 2017-09-21 |
Family
ID=59912251
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2016055192A Pending JP2017164727A (ja) | 2016-03-18 | 2016-03-18 | 耐熱フィルター用乾式不織布およびそれからなるバグフィルター |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2017164727A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2019117029A1 (ja) * | 2017-12-15 | 2019-06-20 | 東洋紡株式会社 | ろ過材用不織布およびその製造方法 |
-
2016
- 2016-03-18 JP JP2016055192A patent/JP2017164727A/ja active Pending
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2019117029A1 (ja) * | 2017-12-15 | 2019-06-20 | 東洋紡株式会社 | ろ過材用不織布およびその製造方法 |
JPWO2019117029A1 (ja) * | 2017-12-15 | 2020-12-17 | 東洋紡株式会社 | ろ過材用不織布およびその製造方法 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP4876579B2 (ja) | フィルター材 | |
JP2010264430A (ja) | バグフィルター用ろ布 | |
JP2007175567A (ja) | 耐熱性フィルター材およびその製造方法 | |
JP2010064075A (ja) | 集塵用濾布およびバグフィルター | |
JP2006305562A (ja) | 耐熱性フィルター材 | |
JP2020524595A (ja) | 濾過材料 | |
JP6879384B2 (ja) | ろ過材用不織布およびその製造方法 | |
JP2016165666A (ja) | 耐熱フィルター用フェルトおよびそれからなるバグフィルター | |
JP5293071B2 (ja) | 混綿綿およびそれからなる不織布、ならびに混綿綿の製造方法 | |
JP2017164727A (ja) | 耐熱フィルター用乾式不織布およびそれからなるバグフィルター | |
JP6881299B2 (ja) | 積層ポリアリーレンスルフィド耐熱フィルター | |
JP2005052709A (ja) | フィルター材 | |
JP2016187768A (ja) | 耐熱フィルター用フェルトおよびそれからなるバグフィルター | |
JP6692463B2 (ja) | バグフィルター用ろ過布およびその製造方法 | |
JP2008012494A (ja) | フィルター用シート、フィルター部材およびバグフィルター | |
JP2016187767A (ja) | 耐熱フィルター用フェルトおよびそれからなるバグフィルター | |
JP3969601B2 (ja) | ろ過布およびそれからなるバグフィルター | |
JP2003190720A (ja) | バグフィルター及びその製造方法 | |
CN101530696A (zh) | 一种电袋结合除尘用过滤材料及其用途 | |
CN115300995B (zh) | 提高无碱玻璃纤维过滤材料强力及柔韧性的制备方法 | |
KR102192514B1 (ko) | 고내열성 하이브리드 백필터 구조체 및 그 제조방법 | |
JPH11347322A (ja) | 多層フェルト | |
JP2000140531A (ja) | 寸法安定性に優れたバグフィルター用ろ布及びその製造方法 | |
JP3687765B2 (ja) | 高温ろ過集塵用フェルト及びその製造方法 | |
JP3539627B2 (ja) | 耐久性にすぐれたバグフィルター用フェルト |