JPH09157937A - メルトブロー紡糸口金 - Google Patents
メルトブロー紡糸口金Info
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- JPH09157937A JPH09157937A JP32708495A JP32708495A JPH09157937A JP H09157937 A JPH09157937 A JP H09157937A JP 32708495 A JP32708495 A JP 32708495A JP 32708495 A JP32708495 A JP 32708495A JP H09157937 A JPH09157937 A JP H09157937A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 メルトブロー不織布製造に際して、省エネル
ギーで効率良く、目付斑の少ない均一な極細繊維不織布
を高い生産性で得ることのできるメルトブロー紡糸口金
を提供する。 【解決手段】 溶融した熱可塑性重合体を吐出するため
の、列状に配列された複数個の吐出孔、及び吐出された
溶融重合体に加熱ガスを斜めに噴射して極細繊維に細化
するための、吐出孔列の両側に設けられたスリット（ａ
及びｂ）を有するメルトブロー紡糸口金において、該吐
出孔は二列に千鳥状に穿孔されており（１及び１′）、
かつ該各吐出孔からの距離が遠い方のスリット前壁傾斜
面（１ｂ及び１′ａ）に吐出孔先端部に向うにつれて、
その傾きが増加する溝（２及び２′）が設けられている
メルトブロー紡糸口金である。
ギーで効率良く、目付斑の少ない均一な極細繊維不織布
を高い生産性で得ることのできるメルトブロー紡糸口金
を提供する。 【解決手段】 溶融した熱可塑性重合体を吐出するため
の、列状に配列された複数個の吐出孔、及び吐出された
溶融重合体に加熱ガスを斜めに噴射して極細繊維に細化
するための、吐出孔列の両側に設けられたスリット（ａ
及びｂ）を有するメルトブロー紡糸口金において、該吐
出孔は二列に千鳥状に穿孔されており（１及び１′）、
かつ該各吐出孔からの距離が遠い方のスリット前壁傾斜
面（１ｂ及び１′ａ）に吐出孔先端部に向うにつれて、
その傾きが増加する溝（２及び２′）が設けられている
メルトブロー紡糸口金である。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はメルトブロー不織布
製造に際して使用する紡糸口金に関するものであり、省
エネルギーで効率良く、また目付斑の少ない均一な極細
繊維不織布を得ることが可能なメルトブロー紡糸口金に
関する。
製造に際して使用する紡糸口金に関するものであり、省
エネルギーで効率良く、また目付斑の少ない均一な極細
繊維不織布を得ることが可能なメルトブロー紡糸口金に
関する。
【０００２】
【従来の技術】熱可塑性重合体を溶融して口金から吐出
し、口金に隣接して設けられた一対のいわゆるリップ部
と口金間に形成されるスリットから高速の高温気体流を
噴射して細化することによって形成される繊維をシート
上に捕集して得るメルトブロー法は、従来公知の方法で
あり、メルトブロー法で得られる不織布を構成する繊維
は一般に数ミクロン以下と細いため、極細繊維不織布と
してフィルター、ワイパー、衣料用中綿などに好適に用
いられている。
し、口金に隣接して設けられた一対のいわゆるリップ部
と口金間に形成されるスリットから高速の高温気体流を
噴射して細化することによって形成される繊維をシート
上に捕集して得るメルトブロー法は、従来公知の方法で
あり、メルトブロー法で得られる不織布を構成する繊維
は一般に数ミクロン以下と細いため、極細繊維不織布と
してフィルター、ワイパー、衣料用中綿などに好適に用
いられている。
【０００３】メルトブロー法に用いられる紡糸口金とし
ては、例えば特開昭４９―４８９２１号公報、特開昭５
５―９０６６３号公報などに開示されている。これらは
吐出孔径、ガススリット幅、スリット噴射角度、口金先
端の平坦部幅等を適切に調整することによりショットが
少なく、また、連続運転可能で調整、清掃時に吐出孔先
端部に傷が入りにくいメルトブロー用ダイを提供するも
のである。
ては、例えば特開昭４９―４８９２１号公報、特開昭５
５―９０６６３号公報などに開示されている。これらは
吐出孔径、ガススリット幅、スリット噴射角度、口金先
端の平坦部幅等を適切に調整することによりショットが
少なく、また、連続運転可能で調整、清掃時に吐出孔先
端部に傷が入りにくいメルトブロー用ダイを提供するも
のである。
【０００４】一方、メルトブロー法において生産性を上
げようとする場合、列当たりの孔数を増やすか単孔当た
りの吐出量を増やせばよいが、列当たりの孔数を増やし
た場合は隣接する孔間のピッチが短くなり、吐出される
ポリマー流が互いに接触して融着するため好ましくな
い。単孔当たりの吐出量を上げる場合、メルトブロー紡
糸口金自体の耐圧性が高くないため限界がある。特開平
５―１１７９５４号公報には紡糸口金の耐圧性を向上さ
せるため、ポリマー導入孔から吐出孔へ到るまでの間に
孔径の異なる複数の導入孔を設ける方法が記載されてい
るが、単孔吐出量を増すと繊維径が太くなり、細くする
ためにより大量の高温気体流を流すか気体流の流れるス
リット幅を狭めることとなり、エネルギー面及び工程管
理上好ましくない。また特開平３―２６０１５４号公報
には各吐出孔の周りにのみ高速気体流の流路を設け、紡
糸口金耐圧を向上させ気体流量も減少可能な方法が記載
されているが、この方法では気体流路がなんらかの原因
で目詰まりした場合、リップ部を移動しなければ清掃す
ることが困難である。
げようとする場合、列当たりの孔数を増やすか単孔当た
りの吐出量を増やせばよいが、列当たりの孔数を増やし
た場合は隣接する孔間のピッチが短くなり、吐出される
ポリマー流が互いに接触して融着するため好ましくな
い。単孔当たりの吐出量を上げる場合、メルトブロー紡
糸口金自体の耐圧性が高くないため限界がある。特開平
５―１１７９５４号公報には紡糸口金の耐圧性を向上さ
せるため、ポリマー導入孔から吐出孔へ到るまでの間に
孔径の異なる複数の導入孔を設ける方法が記載されてい
るが、単孔吐出量を増すと繊維径が太くなり、細くする
ためにより大量の高温気体流を流すか気体流の流れるス
リット幅を狭めることとなり、エネルギー面及び工程管
理上好ましくない。また特開平３―２６０１５４号公報
には各吐出孔の周りにのみ高速気体流の流路を設け、紡
糸口金耐圧を向上させ気体流量も減少可能な方法が記載
されているが、この方法では気体流路がなんらかの原因
で目詰まりした場合、リップ部を移動しなければ清掃す
ることが困難である。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、メル
トブロー不織布製造に際して上記従来技術の有する問題
点を解消し、吐出孔当たりの吐出量を増やすことなく生
産性を向上し、不織布品質も低下させないようなメルト
ブロー紡糸口金を提供することにある。
トブロー不織布製造に際して上記従来技術の有する問題
点を解消し、吐出孔当たりの吐出量を増やすことなく生
産性を向上し、不織布品質も低下させないようなメルト
ブロー紡糸口金を提供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明者らは上記の目的
を達成するために、列当たりのメルトブロー紡糸口金の
孔数を増加させるよう鋭意検討した結果、吐出孔を列方
向に千鳥配列に設置し、かつ十分に高温高圧気体流と接
触させることにより達成できることを究明した。
を達成するために、列当たりのメルトブロー紡糸口金の
孔数を増加させるよう鋭意検討した結果、吐出孔を列方
向に千鳥配列に設置し、かつ十分に高温高圧気体流と接
触させることにより達成できることを究明した。
【０００７】すなわち、本発明は溶融した熱可塑性重合
体を吐出するための、列状に配列された複数個の吐出
孔、及び吐出された溶融重合体に加熱ガスを斜めに噴射
して極細繊維に細化するための、吐出孔列の両側に設け
られたスリット（ａ及びｂ）を有するメルトブロー紡糸
口金において、該吐出孔は二列に千鳥状に穿孔されてお
り（１及び１′）、かつ該各吐出孔からの距離が遠い方
のスリット前壁傾斜面（１ｂ及び１′ａ）に吐出孔先端
部に向うにつれて、その傾きが増加する溝（２及び
２′）が設けられていることを特徴とするメルトブロー
紡糸口金である。
体を吐出するための、列状に配列された複数個の吐出
孔、及び吐出された溶融重合体に加熱ガスを斜めに噴射
して極細繊維に細化するための、吐出孔列の両側に設け
られたスリット（ａ及びｂ）を有するメルトブロー紡糸
口金において、該吐出孔は二列に千鳥状に穿孔されてお
り（１及び１′）、かつ該各吐出孔からの距離が遠い方
のスリット前壁傾斜面（１ｂ及び１′ａ）に吐出孔先端
部に向うにつれて、その傾きが増加する溝（２及び
２′）が設けられていることを特徴とするメルトブロー
紡糸口金である。
【０００８】以下、本発明を図面にて詳細に説明する。
【０００９】図１は、本発明のメルトブロー紡糸口金の
一例を示す口金下面図である。図２―（イ）は図１の
（イ）部分での断面図、図２―（ロ）は図１の（ロ）部
分での断面図である。ここで１、１′は千鳥状に穿孔さ
れた吐出孔、２、２′は１、１′の吐出孔に対応して、
スリット前壁傾斜面１ｂ、１′ａに設けられた傾きを有
する溝である。またａ及びｂは、吐出孔に加熱ガスを斜
めに噴射するスリットである。
一例を示す口金下面図である。図２―（イ）は図１の
（イ）部分での断面図、図２―（ロ）は図１の（ロ）部
分での断面図である。ここで１、１′は千鳥状に穿孔さ
れた吐出孔、２、２′は１、１′の吐出孔に対応して、
スリット前壁傾斜面１ｂ、１′ａに設けられた傾きを有
する溝である。またａ及びｂは、吐出孔に加熱ガスを斜
めに噴射するスリットである。
【００１０】図１に示されるように本発明のメルトブロ
ー紡糸口金の吐出孔１、１′は、口金先端の平坦部にお
いて口金幅方向に二列で千鳥状に穿孔配列されている。
二列の吐出孔を千鳥配列でなく口金幅に対して同位置に
設置すると、口金左右の気体流によりポリマーが融着し
やすくなるため好ましくない。吐出孔より吐出されたポ
リマーは高温高圧気体流によって牽引され細化される
が、例えば図２―（イ）に示されるように、吐出孔
（１）に対する気体流路（ａ、ｂ）は左右で非対称にな
っている。吐出孔（１）に対して口金斜面からの距離が
近いほうの気体流路から噴出された気体流（ａ）は、従
来の単列吐出孔を有する口金と同様にポリマーに十分当
たるが、吐出孔に対して口金斜面からの距離が遠いほう
の気体流路から吐出された気体流（ｂ）はそのままでは
吐出ポリマーに十分当たらず、左右で大きく気体流の速
度差が異なり、十分な牽引をすることができない。その
ため本発明では気体流（ｂ）に対し、口金斜面（１ｂ）
に溝（２）を設けることによって吐出孔近傍に気体流
（ｂ）を誘導し、十分な牽引力を生ぜしめ、極細化が可
能となる。
ー紡糸口金の吐出孔１、１′は、口金先端の平坦部にお
いて口金幅方向に二列で千鳥状に穿孔配列されている。
二列の吐出孔を千鳥配列でなく口金幅に対して同位置に
設置すると、口金左右の気体流によりポリマーが融着し
やすくなるため好ましくない。吐出孔より吐出されたポ
リマーは高温高圧気体流によって牽引され細化される
が、例えば図２―（イ）に示されるように、吐出孔
（１）に対する気体流路（ａ、ｂ）は左右で非対称にな
っている。吐出孔（１）に対して口金斜面からの距離が
近いほうの気体流路から噴出された気体流（ａ）は、従
来の単列吐出孔を有する口金と同様にポリマーに十分当
たるが、吐出孔に対して口金斜面からの距離が遠いほう
の気体流路から吐出された気体流（ｂ）はそのままでは
吐出ポリマーに十分当たらず、左右で大きく気体流の速
度差が異なり、十分な牽引をすることができない。その
ため本発明では気体流（ｂ）に対し、口金斜面（１ｂ）
に溝（２）を設けることによって吐出孔近傍に気体流
（ｂ）を誘導し、十分な牽引力を生ぜしめ、極細化が可
能となる。
【００１１】口金先端の平坦部における吐出孔の位置は
吐出孔径及び吐出量に応じて適宜決定されるが、孔径は
０．１５〜０．５０ｍｍが好ましい。０．１５ｍｍ未満
の場合加工が困難であり、０．５０ｍｍを越えると極細
糸を得難く、工程調子も不安定となる。吐出孔開口部中
心は平坦部内に入っていることが口金の耐圧性と安定な
繊維流を形成するために好ましく、吐出孔開口部中心か
ら平坦部先端までの短いほうの距離Ｘと吐出孔直径Ｄと
は、Ｄ／２≧Ｘ＞０であることが好ましい。Ｄ／２が距
離Ｘより小さいとポリマーに十分牽引力を与えることが
できない。口金列方向の吐出孔間隔Ｚは、従来の単列吐
出孔間隔と同様でよいが、あまり小さいと吐出孔間に気
体流溝を穿設したときに耐圧性に劣り、また、隣同士の
融着も起こりやすくなる。大きすぎても生産性向上につ
ながらないため、０．５〜１．０ｍｍが好ましい。
吐出孔径及び吐出量に応じて適宜決定されるが、孔径は
０．１５〜０．５０ｍｍが好ましい。０．１５ｍｍ未満
の場合加工が困難であり、０．５０ｍｍを越えると極細
糸を得難く、工程調子も不安定となる。吐出孔開口部中
心は平坦部内に入っていることが口金の耐圧性と安定な
繊維流を形成するために好ましく、吐出孔開口部中心か
ら平坦部先端までの短いほうの距離Ｘと吐出孔直径Ｄと
は、Ｄ／２≧Ｘ＞０であることが好ましい。Ｄ／２が距
離Ｘより小さいとポリマーに十分牽引力を与えることが
できない。口金列方向の吐出孔間隔Ｚは、従来の単列吐
出孔間隔と同様でよいが、あまり小さいと吐出孔間に気
体流溝を穿設したときに耐圧性に劣り、また、隣同士の
融着も起こりやすくなる。大きすぎても生産性向上につ
ながらないため、０．５〜１．０ｍｍが好ましい。
【００１２】吐出孔からの距離が遠いほうの口金斜面に
穿設される、気体流噴出溝の断面形状は矩形、湾曲形な
どが採用できる。矩形の場合、溝の幅Ｗは０．３ｍｍ以
上でできるだけ大きくすることが好ましいが、吐出孔間
に収まり、かつ耐圧強度も確保する必要がある。
穿設される、気体流噴出溝の断面形状は矩形、湾曲形な
どが採用できる。矩形の場合、溝の幅Ｗは０．３ｍｍ以
上でできるだけ大きくすることが好ましいが、吐出孔間
に収まり、かつ耐圧強度も確保する必要がある。
【００１３】口金先端の開き角度θは、３０〜９０°好
ましくは４５〜６０°である。θを３０°より小さくす
ると口金耐圧が低くなりすぎ、９０°を越えると牽引が
低下する。噴射気流用溝（２）の底面と、反対側の口金
斜面とのなす角θ′はθ＜θ′として、溝の傾きが吐出
孔先端部に向うにつれてその傾きが増加するように設定
することにより溝内で、淀みなく円滑に噴射気流（ｂ）
を導くことができ、十分な牽引力を吐出されたポリマー
に与えることができる。口金先端平坦部における、吐出
孔開口部中心から溝底面までの距離Ｙは、小さいほど望
ましい。Ｙ―Ｄ／２が０．５ｍｍを越えると吐出孔より
遠くなりすぎ十分な牽引力をポリマーに与えることがで
きない。
ましくは４５〜６０°である。θを３０°より小さくす
ると口金耐圧が低くなりすぎ、９０°を越えると牽引が
低下する。噴射気流用溝（２）の底面と、反対側の口金
斜面とのなす角θ′はθ＜θ′として、溝の傾きが吐出
孔先端部に向うにつれてその傾きが増加するように設定
することにより溝内で、淀みなく円滑に噴射気流（ｂ）
を導くことができ、十分な牽引力を吐出されたポリマー
に与えることができる。口金先端平坦部における、吐出
孔開口部中心から溝底面までの距離Ｙは、小さいほど望
ましい。Ｙ―Ｄ／２が０．５ｍｍを越えると吐出孔より
遠くなりすぎ十分な牽引力をポリマーに与えることがで
きない。
【００１４】本発明のメルトブロー紡糸口金に利用でき
るポリマーとしては、ポリプロピレン、ポリエチレンな
どのポリオレフィン、ポリエステル、ポリアミド、ポリ
カーボネート、ポリウレタンなどの各種熱可塑性エラス
トマーなど、各種熱可塑性ポリマーを用いることができ
る。これら熱可塑性ポリマーの好ましい溶融粘度として
は、１００ポイズ以上２０００ポイズ以下であり、より
好ましくは５００ポイズ以上１０００ポイズ以下であ
る。溶融粘度が低すぎると糸切れしやすくポリマー玉も
発生しやすくなり、また繊維径の均一性も悪くなる。一
方溶融粘度が高すぎると繊維径を細くすることが困難と
なる。上記熱可塑性ポリマーには必要に応じて耐熱剤、
酸化防止剤、耐候剤、各種顔料などの添加剤を加えるこ
とができる。
るポリマーとしては、ポリプロピレン、ポリエチレンな
どのポリオレフィン、ポリエステル、ポリアミド、ポリ
カーボネート、ポリウレタンなどの各種熱可塑性エラス
トマーなど、各種熱可塑性ポリマーを用いることができ
る。これら熱可塑性ポリマーの好ましい溶融粘度として
は、１００ポイズ以上２０００ポイズ以下であり、より
好ましくは５００ポイズ以上１０００ポイズ以下であ
る。溶融粘度が低すぎると糸切れしやすくポリマー玉も
発生しやすくなり、また繊維径の均一性も悪くなる。一
方溶融粘度が高すぎると繊維径を細くすることが困難と
なる。上記熱可塑性ポリマーには必要に応じて耐熱剤、
酸化防止剤、耐候剤、各種顔料などの添加剤を加えるこ
とができる。
【００１５】ポリマーの紡糸温度は、ポリマーの融点＋
１０℃以上１００℃以下が好ましい。温度が低すぎると
溶融粘度が高くなり好ましくなく、高すぎると熱分解し
やすくなるため長時間の操業安定性が低下する。
１０℃以上１００℃以下が好ましい。温度が低すぎると
溶融粘度が高くなり好ましくなく、高すぎると熱分解し
やすくなるため長時間の操業安定性が低下する。
【００１６】吐出されたポリマーを牽引細化する高温高
圧気体は空気又は水蒸気が好適である。牽引気体の温度
は、ポリマーの紡糸温度とあまり離れていると吐出ポリ
マーの温度に影響を及ぼすため、ポリマーの紡糸温度−
１０℃以上でポリマーの融点＋１００℃以下、より好ま
しくはポリマーの紡糸温度＋１０〜５０℃である。ま
た、気体流量は目的とする繊維径や吐出量によって適宜
決定されるものであるが、好ましい流量は口金幅１ｃｍ
当たり０．０２〜０．２Ｎｍ3 ／分である。０．０２Ｎ
ｍ3 ／分より小さいと細化が十分進まず、得られる不織
布の斑も大きくなり、０．２Ｎｍ3 ／分を越えると繊維
切れが過大に起こり好ましくない。本発明のメルトブロ
ー紡糸口金を使用する場合は、従来の単列吐出孔におけ
る気体流量より特に増やす必要なく従来と同等の繊維径
の不織布を得ることができ、吐出孔数が多い分生産性が
向上するものである。
圧気体は空気又は水蒸気が好適である。牽引気体の温度
は、ポリマーの紡糸温度とあまり離れていると吐出ポリ
マーの温度に影響を及ぼすため、ポリマーの紡糸温度−
１０℃以上でポリマーの融点＋１００℃以下、より好ま
しくはポリマーの紡糸温度＋１０〜５０℃である。ま
た、気体流量は目的とする繊維径や吐出量によって適宜
決定されるものであるが、好ましい流量は口金幅１ｃｍ
当たり０．０２〜０．２Ｎｍ3 ／分である。０．０２Ｎ
ｍ3 ／分より小さいと細化が十分進まず、得られる不織
布の斑も大きくなり、０．２Ｎｍ3 ／分を越えると繊維
切れが過大に起こり好ましくない。本発明のメルトブロ
ー紡糸口金を使用する場合は、従来の単列吐出孔におけ
る気体流量より特に増やす必要なく従来と同等の繊維径
の不織布を得ることができ、吐出孔数が多い分生産性が
向上するものである。
【００１７】吐出され高温高圧気体により牽引細化され
た繊維群はサクションを有するネットなどの捕集面上に
堆積させることにより不織布として得られる。口金下面
〜捕集面間の距離は繊維が固化する位置より下方にする
ことによって繊維同士が融着せず不織布風合いが粗硬に
ならないという点で好ましい。捕集面があまり下方に位
置すると、噴出気体流や随伴流により繊維流が乱される
こととなり、繊維同士が束状に絡まって不織布斑の原因
となる。好ましい距離は１０〜８０ｃｍである。
た繊維群はサクションを有するネットなどの捕集面上に
堆積させることにより不織布として得られる。口金下面
〜捕集面間の距離は繊維が固化する位置より下方にする
ことによって繊維同士が融着せず不織布風合いが粗硬に
ならないという点で好ましい。捕集面があまり下方に位
置すると、噴出気体流や随伴流により繊維流が乱される
こととなり、繊維同士が束状に絡まって不織布斑の原因
となる。好ましい距離は１０〜８０ｃｍである。
【００１８】
【発明の効果】本発明のメルトブロー紡糸口金は、吐出
孔を口金幅方向に二列で千鳥状に配列穿孔することによ
って口金当たりの孔数を増やし、生産性を向上させてい
る。さらに口金斜面に溝を設けることによって、各吐出
孔から吐出されるポリマーに十分牽引気体流が当たるよ
うに考慮しているため、従来口金と同等の単孔当たりの
吐出量、気体流量でも得られる不織布の風合い、繊維径
が変わることなく良好なものが得られる。
孔を口金幅方向に二列で千鳥状に配列穿孔することによ
って口金当たりの孔数を増やし、生産性を向上させてい
る。さらに口金斜面に溝を設けることによって、各吐出
孔から吐出されるポリマーに十分牽引気体流が当たるよ
うに考慮しているため、従来口金と同等の単孔当たりの
吐出量、気体流量でも得られる不織布の風合い、繊維径
が変わることなく良好なものが得られる。
【００１９】
【実施例】以下に実施例により本発明を説明する。
【００２０】［実施例１］図１、２に示す口金におい
て、口金孔径（Ｄ）が０．３ｍｍ、口金先端開き角度
（θ）が６０°、溝底面と、反対側の口金斜面のなす角
度（θ′）が６５°、口金先端平坦部での溝深さを０．
２ｍｍ、溝の幅（Ｗ）を０．３ｍｍとし、吐出孔開口部
中心から平坦部先端までの短いほうの距離（Ｘ）を０．
１ｍｍ、吐出孔開口部中心から溝底面までの距離（Ｙ）
０．５ｍｍで口金列方向の吐出孔間距離（Ｚ）１．０ｍ
ｍの寸法で二列に千鳥配列された口金を用い、メルトフ
ローインデックスが４００で融点１６５℃のポリプロピ
レンを紡糸温度２３０℃で単孔当たりの吐出量０．１５
ｇ／分で吐出し、同時に２５０℃の圧縮空気を口金幅１
ｃｍ当たり０．１Ｎｍ3 ／分でスリットより噴出して口
金下方２５ｃｍに設置されたネット上に捕集した。得ら
れた不織布の平均繊維径は３μで、目付５０ｇ／ｍ 2 で
得られた不織布の風合いは良好で、単位時間当たりの生
産量は口金長さ１ｍ当たり３２０ｍ2 ／ｈｒの生産効率
であった。
て、口金孔径（Ｄ）が０．３ｍｍ、口金先端開き角度
（θ）が６０°、溝底面と、反対側の口金斜面のなす角
度（θ′）が６５°、口金先端平坦部での溝深さを０．
２ｍｍ、溝の幅（Ｗ）を０．３ｍｍとし、吐出孔開口部
中心から平坦部先端までの短いほうの距離（Ｘ）を０．
１ｍｍ、吐出孔開口部中心から溝底面までの距離（Ｙ）
０．５ｍｍで口金列方向の吐出孔間距離（Ｚ）１．０ｍ
ｍの寸法で二列に千鳥配列された口金を用い、メルトフ
ローインデックスが４００で融点１６５℃のポリプロピ
レンを紡糸温度２３０℃で単孔当たりの吐出量０．１５
ｇ／分で吐出し、同時に２５０℃の圧縮空気を口金幅１
ｃｍ当たり０．１Ｎｍ3 ／分でスリットより噴出して口
金下方２５ｃｍに設置されたネット上に捕集した。得ら
れた不織布の平均繊維径は３μで、目付５０ｇ／ｍ 2 で
得られた不織布の風合いは良好で、単位時間当たりの生
産量は口金長さ１ｍ当たり３２０ｍ2 ／ｈｒの生産効率
であった。
【００２１】［比較例］口金孔径が０．３ｍｍ、口金先
端開き角度（θ）が６０°、吐出孔開口部中心から口金
平坦部先端までの距離を０．１ｍｍとし、吐出孔が間隔
１．０ｍｍで口金の長さ方向に単列で設置された口金を
用い、メルトフローインデックスが４００で融点１６５
°のポリプロピレンを紡糸温度２３０℃で単孔当たりの
吐出量０．１５ｇ／分で吐出し、同時に２５０℃の圧縮
空気を口金幅１ｃｍ当たり０．１Ｎｍ3 ／分でスリット
より噴出して口金下方２５ｃｍに設置されたネット上に
捕集した。得られた不織布の平均繊維径は３μで、目付
５０ｇ／ｍ2 となるように捕集ネット速度を調整したと
ころ、単位時間当たりの生産量は口金長さ１ｍ当たり１
６２ｍ2 ／ｈｒであった。
端開き角度（θ）が６０°、吐出孔開口部中心から口金
平坦部先端までの距離を０．１ｍｍとし、吐出孔が間隔
１．０ｍｍで口金の長さ方向に単列で設置された口金を
用い、メルトフローインデックスが４００で融点１６５
°のポリプロピレンを紡糸温度２３０℃で単孔当たりの
吐出量０．１５ｇ／分で吐出し、同時に２５０℃の圧縮
空気を口金幅１ｃｍ当たり０．１Ｎｍ3 ／分でスリット
より噴出して口金下方２５ｃｍに設置されたネット上に
捕集した。得られた不織布の平均繊維径は３μで、目付
５０ｇ／ｍ2 となるように捕集ネット速度を調整したと
ころ、単位時間当たりの生産量は口金長さ１ｍ当たり１
６２ｍ2 ／ｈｒであった。
【００２２】［実施例２］実施例１と同様の口金を用い
て平均分子量１５０００のポリカーボネートを紡糸温度
２８５℃、圧縮空気温度を３２０℃、口金幅１ｃｍ当た
り０．０８Ｎｍ3／分の空気流量で実施例１と同様にメ
ルトブローを行い、口金下方１５ｃｍのネット上に不織
布を捕集した。得られた不織布の平均繊維径は４．５μ
で、工程上問題なく柔軟な極細繊維不織布を得ることが
できた。
て平均分子量１５０００のポリカーボネートを紡糸温度
２８５℃、圧縮空気温度を３２０℃、口金幅１ｃｍ当た
り０．０８Ｎｍ3／分の空気流量で実施例１と同様にメ
ルトブローを行い、口金下方１５ｃｍのネット上に不織
布を捕集した。得られた不織布の平均繊維径は４．５μ
で、工程上問題なく柔軟な極細繊維不織布を得ることが
できた。
【図１】本発明のメルトブロー紡糸口金の一例を示す口
金下面図。
金下面図。
【図２】図１の口金の断面図。
１ 吐出孔 ２ 牽引流体用溝 ａ、ｂ 牽引気体流 Ｘ 吐出孔開口部中心と平坦部先端までの短いほ
うの距離 Ｙ 吐出孔開口部中心と平坦部での溝底面との距
離 Ｚ 口金列方向における吐出孔間距離 Ｗ 牽引気体流用溝の幅
うの距離 Ｙ 吐出孔開口部中心と平坦部での溝底面との距
離 Ｚ 口金列方向における吐出孔間距離 Ｗ 牽引気体流用溝の幅
Claims (1)
- 【請求項１】 溶融した熱可塑性重合体を吐出するため
の、列状に配列された複数個の吐出孔、及び吐出された
溶融重合体に加熱ガスを斜めに噴射して極細繊維に細化
するための、吐出孔列の両側に設けられたスリット（ａ
及びｂ）を有するメルトブロー紡糸口金において、該吐
出孔は二列に千鳥状に穿孔されており（１及び１′）、
かつ該各吐出孔からの距離が遠い方のスリット前壁傾斜
面（１ｂ及び１′ａ）に吐出孔先端部に向うにつれて、
その傾きが増加する溝（２及び２′）が設けられている
ことを特徴とするメルトブロー紡糸口金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32708495A JP3450107B2 (ja) | 1995-12-15 | 1995-12-15 | メルトブロー紡糸口金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32708495A JP3450107B2 (ja) | 1995-12-15 | 1995-12-15 | メルトブロー紡糸口金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09157937A true JPH09157937A (ja) | 1997-06-17 |
| JP3450107B2 JP3450107B2 (ja) | 2003-09-22 |
Family
ID=18195116
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP32708495A Expired - Fee Related JP3450107B2 (ja) | 1995-12-15 | 1995-12-15 | メルトブロー紡糸口金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3450107B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1420089A1 (de) * | 2002-11-16 | 2004-05-19 | Reifenhäuser GmbH & Co. Maschinenfabrik | Vorrichtung zur Erzeugung von Fasern aus thermoplastischem Kunststoff |
| JP2013177706A (ja) * | 2012-02-28 | 2013-09-09 | Teijin Ltd | 熱接着性繊維シートおよびその製造方法 |
| JP2014218759A (ja) * | 2013-05-08 | 2014-11-20 | トヨタ紡織株式会社 | メルトブロー用口金及び不織布製造装置 |
| JP2017008438A (ja) * | 2015-06-19 | 2017-01-12 | パナソニックＩｐマネジメント株式会社 | 極細繊維生成方法及び生成装置 |
| JP6095089B1 (ja) * | 2016-06-20 | 2017-03-15 | 紘邦 張本 | メルトブロー用口金、これを用いた極細繊維製造装置及びその製造方法 |
-
1995
- 1995-12-15 JP JP32708495A patent/JP3450107B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1420089A1 (de) * | 2002-11-16 | 2004-05-19 | Reifenhäuser GmbH & Co. Maschinenfabrik | Vorrichtung zur Erzeugung von Fasern aus thermoplastischem Kunststoff |
| CN100336947C (zh) * | 2002-11-16 | 2007-09-12 | 赖芬豪泽机械工厂股份有限公司 | 由热塑性塑料产生纤维的装置 |
| JP2013177706A (ja) * | 2012-02-28 | 2013-09-09 | Teijin Ltd | 熱接着性繊維シートおよびその製造方法 |
| JP2014218759A (ja) * | 2013-05-08 | 2014-11-20 | トヨタ紡織株式会社 | メルトブロー用口金及び不織布製造装置 |
| JP2017008438A (ja) * | 2015-06-19 | 2017-01-12 | パナソニックＩｐマネジメント株式会社 | 極細繊維生成方法及び生成装置 |
| JP6095089B1 (ja) * | 2016-06-20 | 2017-03-15 | 紘邦 張本 | メルトブロー用口金、これを用いた極細繊維製造装置及びその製造方法 |
| JP2017226927A (ja) * | 2016-06-20 | 2017-12-28 | 紘邦 張本 | メルトブロー用口金、これを用いた極細繊維製造装置及びその製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3450107B2 (ja) | 2003-09-22 |
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