JPH09132469A - 火炎溶射材 - Google Patents
火炎溶射材Info
- Publication number
- JPH09132469A JPH09132469A JP7315822A JP31582295A JPH09132469A JP H09132469 A JPH09132469 A JP H09132469A JP 7315822 A JP7315822 A JP 7315822A JP 31582295 A JP31582295 A JP 31582295A JP H09132469 A JPH09132469 A JP H09132469A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 耐スラグ性に優れるとともに、耐熱衝撃性に
も優れた火炎溶射材を提供する。 【解決手段】 粒度が３００μｍ以下のスラグ４０〜７
０ｗｔ％と粒度が３００μｍ以下の炭酸塩含有鉱物３０
〜６０ｗｔ％とからなる配合物１００ｗｔ％に対して、
粒度が５００μｍ超のマグネシア質耐火性素材を１０〜
４０ｗｔ％添加したことを特徴とする火炎溶射材。
も優れた火炎溶射材を提供する。 【解決手段】 粒度が３００μｍ以下のスラグ４０〜７
０ｗｔ％と粒度が３００μｍ以下の炭酸塩含有鉱物３０
〜６０ｗｔ％とからなる配合物１００ｗｔ％に対して、
粒度が５００μｍ超のマグネシア質耐火性素材を１０〜
４０ｗｔ％添加したことを特徴とする火炎溶射材。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、溶融金属反応容
器、特に転炉の内張り耐火物の補修にしようする火炎溶
射材に関するものである。
器、特に転炉の内張り耐火物の補修にしようする火炎溶
射材に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】転炉の内張り耐火物の補修法法として、
吹き付け補修や焼き付け補修が採用されている。さら
に、直近では補修の耐用性を向上させるために、耐火粉
末を高温の火炎中に飛行させることで溶融し、内張り耐
火物に付着させる溶射補修方法が開発されている。その
溶射に用いる火炎としては、主にＬＰＧ一酸素の燃焼火
炎が採用されている。
吹き付け補修や焼き付け補修が採用されている。さら
に、直近では補修の耐用性を向上させるために、耐火粉
末を高温の火炎中に飛行させることで溶融し、内張り耐
火物に付着させる溶射補修方法が開発されている。その
溶射に用いる火炎としては、主にＬＰＧ一酸素の燃焼火
炎が採用されている。
【０００３】転炉の火炎溶射材としては、例えば特開昭
６４−２８２８１号公報記載のように、全体の粒度が５
００μｍ以下であるマグネシアクリンカーとスラグのみ
からなるマグネシア−スラグ系の材質を使用することの
提言がなされている。
６４−２８２８１号公報記載のように、全体の粒度が５
００μｍ以下であるマグネシアクリンカーとスラグのみ
からなるマグネシア−スラグ系の材質を使用することの
提言がなされている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】上記特開昭６４−２８
２８１号公報で提言のマグネシア−スラグ系火炎溶射材
は、燃焼火炎中では燃焼火炎温度よりも融点の高いマグ
ネシアは溶融することはないので、燃焼火炎温度よりも
融点の低いスラグのみが溶融した状態にある。その結
果、火炎溶射補修により得られた施工体は、マグネシア
粒子が溶融したスラグにより結合された組織を呈してい
る。そのため、溶射施工体が使用中に外来スラグと接す
ると施工体組織中の結合相であるスラグが選択的に軟化
溶融し、耐スラグ性に劣るという欠点を有する。
２８１号公報で提言のマグネシア−スラグ系火炎溶射材
は、燃焼火炎中では燃焼火炎温度よりも融点の高いマグ
ネシアは溶融することはないので、燃焼火炎温度よりも
融点の低いスラグのみが溶融した状態にある。その結
果、火炎溶射補修により得られた施工体は、マグネシア
粒子が溶融したスラグにより結合された組織を呈してい
る。そのため、溶射施工体が使用中に外来スラグと接す
ると施工体組織中の結合相であるスラグが選択的に軟化
溶融し、耐スラグ性に劣るという欠点を有する。
【０００５】さらに、溶射施工体組織中のマグネシア粒
子の粒度が約１００μｍ以下と非常に小さいので、熱衝
撃により施工体に亀裂が発生した場合、マグネシア粒子
の亀裂進展抑制能が十分に発揮されず、耐熱衝撃性にも
劣るという欠点を有する。
子の粒度が約１００μｍ以下と非常に小さいので、熱衝
撃により施工体に亀裂が発生した場合、マグネシア粒子
の亀裂進展抑制能が十分に発揮されず、耐熱衝撃性にも
劣るという欠点を有する。
【０００６】そこで、本発明では、耐スラグ性に優れる
とともに、耐熱衝撃性にも優れた火炎溶射材を提供する
ことを課題とする。
とともに、耐熱衝撃性にも優れた火炎溶射材を提供する
ことを課題とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記課題を解
決するためになされたもので、粒度が３００μｍ以下の
スラグ４０〜７０ｗｔ％と粒度が３００μｍ以下の炭酸
塩含有鉱物３０〜６０ｗｔ％とからなる配合物１００ｗ
ｔ％に対して、粒度が５００μｍ超のマグネシア質耐火
性素材を１０〜４０ｗｔ％添加したことを特徴とする火
炎溶射材である。
決するためになされたもので、粒度が３００μｍ以下の
スラグ４０〜７０ｗｔ％と粒度が３００μｍ以下の炭酸
塩含有鉱物３０〜６０ｗｔ％とからなる配合物１００ｗ
ｔ％に対して、粒度が５００μｍ超のマグネシア質耐火
性素材を１０〜４０ｗｔ％添加したことを特徴とする火
炎溶射材である。
【０００８】本発明に使用するスラグとしては、転炉ス
ラグ、高炉スラグのいずれでも使用可能である。
ラグ、高炉スラグのいずれでも使用可能である。
【０００９】本発明に使用する炭酸塩含有鉱物とは、マ
グネサイト、ドロマイト、石灰石の様な熱分解により塩
基性酸化物を生成するもののことであり、それらのいず
れでも使用可能である。
グネサイト、ドロマイト、石灰石の様な熱分解により塩
基性酸化物を生成するもののことであり、それらのいず
れでも使用可能である。
【００１０】本発明に使用するマグネシア質耐火性素材
としては、天然マグネシア、焼結マグネシアクリンカー
および転炉、溶鋼処理容器の内張り耐火物として使用さ
れ廃棄用のマグカーボン質、マグクロ質、マグネシア質
耐火物のいずれでも使用可能である。
としては、天然マグネシア、焼結マグネシアクリンカー
および転炉、溶鋼処理容器の内張り耐火物として使用さ
れ廃棄用のマグカーボン質、マグクロ質、マグネシア質
耐火物のいずれでも使用可能である。
【００１１】
【作用】スラグは溶射補修時の火炎溶射材の付着性の向
上を図るためのものである。スラグの含有量を４０〜７
０ｗｔ％とするのは、溶射補修時の火炎溶射材の付着性
と得られた溶射施工体の耐スラグ性に優れるからであ
る。スラグの含有量が４０ｗｔ％未満では、燃焼火炎中
で溶融状態にあるスラグの絶対量が少ないために付着性
に劣るからである。スラグの含有量が７０ｗｔ％超で
は、スラグ中の低融点成分の含有量が増大し、得られた
溶射施工体組織中結合相が低融点化するために耐スラグ
性に劣るからである。
上を図るためのものである。スラグの含有量を４０〜７
０ｗｔ％とするのは、溶射補修時の火炎溶射材の付着性
と得られた溶射施工体の耐スラグ性に優れるからであ
る。スラグの含有量が４０ｗｔ％未満では、燃焼火炎中
で溶融状態にあるスラグの絶対量が少ないために付着性
に劣るからである。スラグの含有量が７０ｗｔ％超で
は、スラグ中の低融点成分の含有量が増大し、得られた
溶射施工体組織中結合相が低融点化するために耐スラグ
性に劣るからである。
【００１２】スラグの粒度を３００μｍ以下とするの
は、溶射補修時の火炎溶射材の付着性に優れるからであ
る。スラグの粒度が３００μｍ超では比表面積が小さい
ため、火炎からの伝熱による温度上昇が十分でなく溶融
性に劣るために、付着性に劣るからである。
は、溶射補修時の火炎溶射材の付着性に優れるからであ
る。スラグの粒度が３００μｍ超では比表面積が小さい
ため、火炎からの伝熱による温度上昇が十分でなく溶融
性に劣るために、付着性に劣るからである。
【００１３】本発明に使用される炭酸塩含有鉱物は、火
炎溶射補修により得られた施工体の耐スラグ性の向上を
図るためのものである。その機構について炭酸塩含有鉱
物の１つであるマグネサイトを例に説明する。マグネサ
イトは、主要化合物として炭酸マグネシウムを含有す
る。この炭酸マグネシウムは、燃焼火炎中では次式に示
すように、マグネシアと二酸化炭素に熱分解する。 ＭｇＣＯ3 (s) → ＭｇＯ (s) ＋ ＣＯ2 (g) 燃焼火炎中で炭酸マグネシウムより分解生成するマグネ
シアは、微細な粒径を持つ結晶から構成されており、非
常に活性で反応性に富んだ状態にある。それ故に、燃焼
火炎中でマグネサイトに含有される炭酸マグネシウムの
熱分解により生成したマグネシアは、溶融状態のスラグ
と接触すると容易にスラグ中に溶け込むことが可能とな
る。その結果、スラグ中の高温融点成分であるマグネシ
アの含有量が増加し、得られた溶射施工体組織中の結合
相となるスラグ自体の融点を上昇させるため、耐スラグ
性の向上が可能となる。
炎溶射補修により得られた施工体の耐スラグ性の向上を
図るためのものである。その機構について炭酸塩含有鉱
物の１つであるマグネサイトを例に説明する。マグネサ
イトは、主要化合物として炭酸マグネシウムを含有す
る。この炭酸マグネシウムは、燃焼火炎中では次式に示
すように、マグネシアと二酸化炭素に熱分解する。 ＭｇＣＯ3 (s) → ＭｇＯ (s) ＋ ＣＯ2 (g) 燃焼火炎中で炭酸マグネシウムより分解生成するマグネ
シアは、微細な粒径を持つ結晶から構成されており、非
常に活性で反応性に富んだ状態にある。それ故に、燃焼
火炎中でマグネサイトに含有される炭酸マグネシウムの
熱分解により生成したマグネシアは、溶融状態のスラグ
と接触すると容易にスラグ中に溶け込むことが可能とな
る。その結果、スラグ中の高温融点成分であるマグネシ
アの含有量が増加し、得られた溶射施工体組織中の結合
相となるスラグ自体の融点を上昇させるため、耐スラグ
性の向上が可能となる。
【００１４】ドロマイトまたは石灰石もマグネサイトと
同様の機構で、燃焼火炎中でそれらの炭酸塩含有鉱物の
熱分解から生成した高融点成分であるマグネシアおよび
カルシアまたはカルシアがスラグ中に溶け込むことによ
り、得られた溶射施工体組織中の結合相となるスラグ自
体の融点を上昇させるため、耐スラグ性の向上が可能と
なる。
同様の機構で、燃焼火炎中でそれらの炭酸塩含有鉱物の
熱分解から生成した高融点成分であるマグネシアおよび
カルシアまたはカルシアがスラグ中に溶け込むことによ
り、得られた溶射施工体組織中の結合相となるスラグ自
体の融点を上昇させるため、耐スラグ性の向上が可能と
なる。
【００１５】炭酸塩含有鉱物の含有量を３０〜６０ｗｔ
％とするのは溶射補修時の火炎溶射材の付着性と得られ
た溶射施工体の耐スラグ性に優れるからである。その含
有量が３０ｗｔ％未満では得られた溶射施工体組織中の
結合相が低融点化するために耐スラグ性に劣るあらであ
る。また、その含有量が６０ｗｔ％超では、燃焼火炎中
で溶融状態にあるスラグの絶対量が少ないために付着性
に劣るからである。
％とするのは溶射補修時の火炎溶射材の付着性と得られ
た溶射施工体の耐スラグ性に優れるからである。その含
有量が３０ｗｔ％未満では得られた溶射施工体組織中の
結合相が低融点化するために耐スラグ性に劣るあらであ
る。また、その含有量が６０ｗｔ％超では、燃焼火炎中
で溶融状態にあるスラグの絶対量が少ないために付着性
に劣るからである。
【００１６】火炎溶射材中の炭酸塩含有鉱物の粒度、す
なわち最大粒径と溶射補修時の耐火物への付着性との関
係を図１〜図３に示す。この図から分かるように、マグ
ネサイト、ドロマイト、石灰石いずれの炭酸塩含有鉱物
においても粒度、すなわち最大粒径が３００μｍ超では
急激に溶射補修時の耐火物への付着性が悪化するため炭
酸塩含有鉱物の粒度、すなわち最大粒径は３００μｍ以
下にする必要がある。
なわち最大粒径と溶射補修時の耐火物への付着性との関
係を図１〜図３に示す。この図から分かるように、マグ
ネサイト、ドロマイト、石灰石いずれの炭酸塩含有鉱物
においても粒度、すなわち最大粒径が３００μｍ超では
急激に溶射補修時の耐火物への付着性が悪化するため炭
酸塩含有鉱物の粒度、すなわち最大粒径は３００μｍ以
下にする必要がある。
【００１７】本発明に使用するマグネシア質耐火性素材
は、耐スラグ性の向上を図るものである。マグネシア質
耐火性素材は、高融点であり塩基性酸化物であるマグネ
シアを含有しているため、使用中に外来スラグと接触し
ても軟化溶融や化学的溶損を起こすことがないので、耐
スラグ性の向上が可能となる。
は、耐スラグ性の向上を図るものである。マグネシア質
耐火性素材は、高融点であり塩基性酸化物であるマグネ
シアを含有しているため、使用中に外来スラグと接触し
ても軟化溶融や化学的溶損を起こすことがないので、耐
スラグ性の向上が可能となる。
【００１８】マグネシア質耐火性素材の粒度を５００μ
ｍ超とするのは、熱衝撃により施工体に亀裂が発生した
場合、施工体組織中のマグネシア質耐火性素材粒子が亀
裂の進展を阻止することが可能となり、耐熱衝撃性に優
れるからである。その粒度が５００μｍ以下では、熱衝
撃により施工体に発生した亀裂は容易にマグネシア質耐
火性素材粒子を迂回して進展するので、耐熱衝撃性に劣
るからである。
ｍ超とするのは、熱衝撃により施工体に亀裂が発生した
場合、施工体組織中のマグネシア質耐火性素材粒子が亀
裂の進展を阻止することが可能となり、耐熱衝撃性に優
れるからである。その粒度が５００μｍ以下では、熱衝
撃により施工体に発生した亀裂は容易にマグネシア質耐
火性素材粒子を迂回して進展するので、耐熱衝撃性に劣
るからである。
【００１９】マグネシア質耐火性素材の添加量を１０〜
４０ｗｔ％とするのは、溶射補修時の火炎溶射材の付着
性、得られた溶射施工体の耐スラグ性および耐熱衝撃性
に優れるからである。その添加量が１０ｗｔ％未満では
得られた溶射施工体の耐スラグ性および耐熱衝撃性に劣
り、添加量が４０ｗｔ％超では溶射補修時の火炎溶射材
の付着性に劣るからである。
４０ｗｔ％とするのは、溶射補修時の火炎溶射材の付着
性、得られた溶射施工体の耐スラグ性および耐熱衝撃性
に優れるからである。その添加量が１０ｗｔ％未満では
得られた溶射施工体の耐スラグ性および耐熱衝撃性に劣
り、添加量が４０ｗｔ％超では溶射補修時の火炎溶射材
の付着性に劣るからである。
【００２０】
【実施例】以下に本発明の実施例を示す。表１に使用し
た火炎溶射材の原料配合割合を示すとともに、本発明実
施例、比較例及び従来品の試験結果を併せて示す。尚、
表１中のＯ印は、使用したスラグ、炭酸塩含有鉱物及び
マグネシア質耐火性素材の粒度を示す。各例は、ＬＰＧ
−酸素の燃焼火炎を熱源とし、溶射バーナーから５００
ｍｍ離れたマグロれんがに対し溶融した時の付着性、得
られた溶射施工体の耐スラグ性及び耐熱衝撃性について
評価を行った。従来品は、特開昭６４−２８２８１号公
報で提案のマグネシア−スラグ系火炎溶射材である。
た火炎溶射材の原料配合割合を示すとともに、本発明実
施例、比較例及び従来品の試験結果を併せて示す。尚、
表１中のＯ印は、使用したスラグ、炭酸塩含有鉱物及び
マグネシア質耐火性素材の粒度を示す。各例は、ＬＰＧ
−酸素の燃焼火炎を熱源とし、溶射バーナーから５００
ｍｍ離れたマグロれんがに対し溶融した時の付着性、得
られた溶射施工体の耐スラグ性及び耐熱衝撃性について
評価を行った。従来品は、特開昭６４−２８２８１号公
報で提案のマグネシア−スラグ系火炎溶射材である。
【００２１】
【表１】
【００２２】溶射時の付着性の評価は、火炎中の火炎溶
射材の供給速度を一定として単位時間溶射を行った時の
溶射施工体の厚みを測定し、従来品のそれを１００とし
て指数表示した。溶射時の付着性は、指数が大きいもの
ほど優れている。
射材の供給速度を一定として単位時間溶射を行った時の
溶射施工体の厚みを測定し、従来品のそれを１００とし
て指数表示した。溶射時の付着性は、指数が大きいもの
ほど優れている。
【００２３】耐スラグ性評価試験は、回転浸食法により
行った。試験は、雰囲気温度が１７００℃に到達後、ス
ラグを投入し、３０分経過後排滓するという操作を５回
繰り返すことにより行った。スラグは、転炉スラグを使
用した。耐スラグ性は、各サンプルの最大溶損部位の厚
みを測定し、従来品１のそれを１００として指数表示し
た。耐食性は、指数が大きいものほど劣っている。
行った。試験は、雰囲気温度が１７００℃に到達後、ス
ラグを投入し、３０分経過後排滓するという操作を５回
繰り返すことにより行った。スラグは、転炉スラグを使
用した。耐スラグ性は、各サンプルの最大溶損部位の厚
みを測定し、従来品１のそれを１００として指数表示し
た。耐食性は、指数が大きいものほど劣っている。
【００２４】耐熱衝撃性の評価は、繰り返しの熱衝撃を
溶射施工体に与えたときに発生する亀裂の程度を評価す
ることで行った。試験は、雰囲気温度が１４００℃の炉
内に溶射施工体を投入し、３０分経過後炉内から取り出
し、１０分間強制空冷を繰り返すという操作を５回繰り
返すことにより行った。発生した亀裂の程度の評価は、
試験後溶射施工体切断面の亀裂発生の有無及びその程度
を評価することにより行った。亀裂発生の評価は、Ａ：
亀裂なし、Ｂ：微小亀裂僅かに有り、Ｃ：微小亀裂有
り、Ｄ：小亀裂有り、Ｅ：大亀裂有りの５段階評価で行
った。
溶射施工体に与えたときに発生する亀裂の程度を評価す
ることで行った。試験は、雰囲気温度が１４００℃の炉
内に溶射施工体を投入し、３０分経過後炉内から取り出
し、１０分間強制空冷を繰り返すという操作を５回繰り
返すことにより行った。発生した亀裂の程度の評価は、
試験後溶射施工体切断面の亀裂発生の有無及びその程度
を評価することにより行った。亀裂発生の評価は、Ａ：
亀裂なし、Ｂ：微小亀裂僅かに有り、Ｃ：微小亀裂有
り、Ｄ：小亀裂有り、Ｅ：大亀裂有りの５段階評価で行
った。
【００２５】本実施例１〜８は、従来品のマグネシア−
スラグ系火炎溶射材と比較して同等の付着性を示すとと
もに、優れた耐スラグ性、耐熱衝撃性を示した。一方、
比較例１はスラグの含有量が３０ｗｔ％未満であるため
付着性に劣っていた。比較例２はスラグの含有量が７０
ｗｔ％超であるため耐スラグ性に劣っていた。比較例３
はマグネシア質耐火性素材の添加量が１０ｗｔ％未満で
あるため耐スラグ性および耐熱衝撃性に劣っていた。比
較例４はマグネシア質耐火性素材の添加量が４０ｗｔ％
超であるため付着性に劣り、かつ得られた施工体組織が
粗雑化しているため耐スラグ性に劣っていた。
スラグ系火炎溶射材と比較して同等の付着性を示すとと
もに、優れた耐スラグ性、耐熱衝撃性を示した。一方、
比較例１はスラグの含有量が３０ｗｔ％未満であるため
付着性に劣っていた。比較例２はスラグの含有量が７０
ｗｔ％超であるため耐スラグ性に劣っていた。比較例３
はマグネシア質耐火性素材の添加量が１０ｗｔ％未満で
あるため耐スラグ性および耐熱衝撃性に劣っていた。比
較例４はマグネシア質耐火性素材の添加量が４０ｗｔ％
超であるため付着性に劣り、かつ得られた施工体組織が
粗雑化しているため耐スラグ性に劣っていた。
【００２６】比較例５はスラグの粒度が３００μｍ超で
あるため付着性に劣り、かつ得られた施工体組織は十分
な強度が発現されていないので耐熱衝撃性に劣ってい
た。比較例６は炭酸塩含有鉱物の粒度３００μｍ超であ
るため付着性に劣るとともに耐スラグ性にも劣ってい
た。比較例７はマグネシア質耐火性素材の粒度が５００
μｍ以下であるため耐熱衝撃性に劣っていた。
あるため付着性に劣り、かつ得られた施工体組織は十分
な強度が発現されていないので耐熱衝撃性に劣ってい
た。比較例６は炭酸塩含有鉱物の粒度３００μｍ超であ
るため付着性に劣るとともに耐スラグ性にも劣ってい
た。比較例７はマグネシア質耐火性素材の粒度が５００
μｍ以下であるため耐熱衝撃性に劣っていた。
【００２７】
【発明の効果】本発明により、本発明の火炎溶射材は、
従来のマグネシア−スラグ系火炎溶射材と比較して、優
れた耐スラグ性、耐熱衝撃性を示すことから、転炉の溶
射補修材に使用することにより、溶射補修材の耐用性の
向上が図ることができ、その結果転炉炉体寿命の延長お
よび耐火物コストの削減が可能となる等の効果を奏する
ものである。
従来のマグネシア−スラグ系火炎溶射材と比較して、優
れた耐スラグ性、耐熱衝撃性を示すことから、転炉の溶
射補修材に使用することにより、溶射補修材の耐用性の
向上が図ることができ、その結果転炉炉体寿命の延長お
よび耐火物コストの削減が可能となる等の効果を奏する
ものである。
【図１】火炎溶射材中の炭酸塩含有鉱物であるマグネサ
イトの最大粒径と溶射時の耐火物への付着性との関係を
示した図である。
イトの最大粒径と溶射時の耐火物への付着性との関係を
示した図である。
【図２】火炎溶射材中の炭酸塩含有鉱物であるドロマイ
トの最大粒径と溶射時の耐火物への付着性との関係を示
した図である。
トの最大粒径と溶射時の耐火物への付着性との関係を示
した図である。
【図３】火炎溶射材中の炭酸塩含有鉱物である石灰石の
最大粒径と溶射時の耐火物への付着性との関係を示した
図である。
最大粒径と溶射時の耐火物への付着性との関係を示した
図である。
Claims (1)
- 【請求項１】粒度が３００μｍ以下のスラグ４０〜７０
ｗｔ％と粒度が３００μｍ以下の炭酸塩含有鉱物３０〜
６０ｗｔ％とからなる配合物１００ｗｔ％に対して、粒
度が５００μｍ超のマグネシア質耐火性素材を１０〜４
０ｗｔ％添加したことを特徴とする火炎溶射材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7315822A JPH09132469A (ja) | 1995-11-10 | 1995-11-10 | 火炎溶射材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7315822A JPH09132469A (ja) | 1995-11-10 | 1995-11-10 | 火炎溶射材 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09132469A true JPH09132469A (ja) | 1997-05-20 |
Family
ID=18069984
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7315822A Withdrawn JPH09132469A (ja) | 1995-11-10 | 1995-11-10 | 火炎溶射材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH09132469A (ja) |
Cited By (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20030071444A (ko) * | 2002-02-28 | 2003-09-03 | 주식회사 한타엠엔비 | 제철분진 슬래그를 이용한 열용사 코팅분말 제조 |
| JP2010111913A (ja) * | 2008-11-06 | 2010-05-20 | Nippon Steel Corp | 溶射材料とその製造方法、及び溶射施工体 |
| CN104387093A (zh) * | 2014-10-13 | 2015-03-04 | 瑞泰科技股份有限公司 | 一种用于高炉渣生产矿棉控流的水口及其生产工艺 |
| CN107721437A (zh) * | 2017-08-31 | 2018-02-23 | 云南濮耐昆钢高温材料有限公司 | 一种环保型马丁砂及其制备方法 |
| CN108083842A (zh) * | 2018-01-30 | 2018-05-29 | 淄博天之润生态科技有限公司 | 环保型透水砖及其制备方法 |
| CN108083775A (zh) * | 2017-12-25 | 2018-05-29 | 武汉科技大学 | 炼铜转炉上部用氧化镁-碳化硅复合材料及其制备方法 |
| CN108129154A (zh) * | 2017-12-12 | 2018-06-08 | 王建东 | 一种炼钢用铝镁喷补材料 |
| CN108264345A (zh) * | 2018-02-01 | 2018-07-10 | 湖北工业大学 | 一种BaTiO3/CoFe2O4/BaTiO3纳米多层复合磁电陶瓷的制备方法 |
| CN108585886A (zh) * | 2018-06-11 | 2018-09-28 | 哈尔滨工业大学 | 一种孔隙率变化可控的多孔陶瓷材料及其制备方法 |
| CN108706989A (zh) * | 2018-06-29 | 2018-10-26 | 常州大学 | 一种多孔砖的制作方法 |
| CN108727041A (zh) * | 2018-05-31 | 2018-11-02 | 苏州睿烁环境科技有限公司 | 一种高性能铁水包用耐高温涂料及其制备方法与喷涂方法 |
| CN109133947A (zh) * | 2016-06-30 | 2019-01-04 | 天津中天精科科技有限公司 | 一种用作高级防火材料的镁橄榄石的制备方法 |
| CN112500134A (zh) * | 2021-02-05 | 2021-03-16 | 北京利尔高温材料股份有限公司 | 一种镁碳砖及其制备方法 |
-
1995
- 1995-11-10 JP JP7315822A patent/JPH09132469A/ja not_active Withdrawn
Cited By (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20030071444A (ko) * | 2002-02-28 | 2003-09-03 | 주식회사 한타엠엔비 | 제철분진 슬래그를 이용한 열용사 코팅분말 제조 |
| JP2010111913A (ja) * | 2008-11-06 | 2010-05-20 | Nippon Steel Corp | 溶射材料とその製造方法、及び溶射施工体 |
| CN104387093A (zh) * | 2014-10-13 | 2015-03-04 | 瑞泰科技股份有限公司 | 一种用于高炉渣生产矿棉控流的水口及其生产工艺 |
| CN109133947A (zh) * | 2016-06-30 | 2019-01-04 | 天津中天精科科技有限公司 | 一种用作高级防火材料的镁橄榄石的制备方法 |
| CN107721437A (zh) * | 2017-08-31 | 2018-02-23 | 云南濮耐昆钢高温材料有限公司 | 一种环保型马丁砂及其制备方法 |
| CN108129154A (zh) * | 2017-12-12 | 2018-06-08 | 王建东 | 一种炼钢用铝镁喷补材料 |
| CN108083775A (zh) * | 2017-12-25 | 2018-05-29 | 武汉科技大学 | 炼铜转炉上部用氧化镁-碳化硅复合材料及其制备方法 |
| CN108083775B (zh) * | 2017-12-25 | 2020-08-25 | 武汉科技大学 | 炼铜转炉上部用氧化镁-碳化硅复合材料及其制备方法 |
| CN108083842A (zh) * | 2018-01-30 | 2018-05-29 | 淄博天之润生态科技有限公司 | 环保型透水砖及其制备方法 |
| CN108264345A (zh) * | 2018-02-01 | 2018-07-10 | 湖北工业大学 | 一种BaTiO3/CoFe2O4/BaTiO3纳米多层复合磁电陶瓷的制备方法 |
| CN108264345B (zh) * | 2018-02-01 | 2020-12-08 | 湖北工业大学 | 一种BaTiO3/CoFe2O4/BaTiO3纳米多层复合磁电陶瓷的制备方法 |
| CN108727041A (zh) * | 2018-05-31 | 2018-11-02 | 苏州睿烁环境科技有限公司 | 一种高性能铁水包用耐高温涂料及其制备方法与喷涂方法 |
| CN108585886A (zh) * | 2018-06-11 | 2018-09-28 | 哈尔滨工业大学 | 一种孔隙率变化可控的多孔陶瓷材料及其制备方法 |
| CN108706989A (zh) * | 2018-06-29 | 2018-10-26 | 常州大学 | 一种多孔砖的制作方法 |
| CN112500134A (zh) * | 2021-02-05 | 2021-03-16 | 北京利尔高温材料股份有限公司 | 一种镁碳砖及其制备方法 |
| CN112500134B (zh) * | 2021-02-05 | 2021-06-08 | 北京利尔高温材料股份有限公司 | 一种镁碳砖及其制备方法 |
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