JP2872900B2 - 火炎溶射材 - Google Patents
火炎溶射材Info
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- JP2872900B2 JP2872900B2 JP5331553A JP33155393A JP2872900B2 JP 2872900 B2 JP2872900 B2 JP 2872900B2 JP 5331553 A JP5331553 A JP 5331553A JP 33155393 A JP33155393 A JP 33155393A JP 2872900 B2 JP2872900 B2 JP 2872900B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、接着性に優れたＭｇＯ
−ＣａＯ系の火炎溶射材に関するものである。
−ＣａＯ系の火炎溶射材に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】転炉、ＡＯＤ炉、取鍋、真空脱ガス炉な
どの工業窯炉の内張り損傷を火炎溶射法をもって補修す
ることが知られている。この方法は、耐火物微粉末を高
速・高温の火炎中に通し、溶融または半溶融状態にして
損傷部分に溶射するものであり、緻密かつ高強度の補修
体組織が得られる。
どの工業窯炉の内張り損傷を火炎溶射法をもって補修す
ることが知られている。この方法は、耐火物微粉末を高
速・高温の火炎中に通し、溶融または半溶融状態にして
損傷部分に溶射するものであり、緻密かつ高強度の補修
体組織が得られる。
【０００３】従来、この火炎溶射に使用される溶射材と
して、ＭｇＯ−ＣａＯ系の材質が提案されている。例え
ば特開昭６３−１０７８７２号公報には石灰質クリンカ
ーとマグネシアクリンカーよりなる材質、特開昭６３−
１０７８７３号公報にはさらにこれにスラグを配合した
材質である。
して、ＭｇＯ−ＣａＯ系の材質が提案されている。例え
ば特開昭６３−１０７８７２号公報には石灰質クリンカ
ーとマグネシアクリンカーよりなる材質、特開昭６３−
１０７８７３号公報にはさらにこれにスラグを配合した
材質である。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】火炎溶射材の中でもＭ
ｇＯ−ＣａＯ系材質は耐食性にきわめて優れており、工
業窯炉の補修用として従来材質の主流となっている。し
かしその反面、接着性（被補修面に対する接着強度）に
おいて十分なものではない。
ｇＯ−ＣａＯ系材質は耐食性にきわめて優れており、工
業窯炉の補修用として従来材質の主流となっている。し
かしその反面、接着性（被補修面に対する接着強度）に
おいて十分なものではない。
【０００５】本発明は、ＭｇＯ−ＣａＯ系火炎溶射材が
もつ高耐食性の特性を損なうことなく、その接着性を向
上させることを目的とする。
もつ高耐食性の特性を損なうことなく、その接着性を向
上させることを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段及び作用】本発明は、化学
成分でＳｉＯ2：１〜１０ｗｔ％含有する焼成マグネサ
イト１０〜９０ｗｔ％、化学成分でＣａＯ：３０ｗｔ％
以上含有するＣａＯ質および／またはＭｇＯ−ＣａＯ質
のＣａＯ含有クリンカー１０〜９０ｗｔ％を配合した火
炎溶射材である。また、さらにこれに、マグネサイトを
２０ｗｔ％以下の範囲で配合した火炎溶射材である。
成分でＳｉＯ2：１〜１０ｗｔ％含有する焼成マグネサ
イト１０〜９０ｗｔ％、化学成分でＣａＯ：３０ｗｔ％
以上含有するＣａＯ質および／またはＭｇＯ−ＣａＯ質
のＣａＯ含有クリンカー１０〜９０ｗｔ％を配合した火
炎溶射材である。また、さらにこれに、マグネサイトを
２０ｗｔ％以下の範囲で配合した火炎溶射材である。
【０００７】溶射材の接着性を向上させる手段として、
例えばＫ2Ｏ、Ｎａ2Ｏ、スラグなどの低融点物質を添加
することが考えられるが、これらは十分な効果を得るだ
けの量を添加すると耐食性の低下を招く。
例えばＫ2Ｏ、Ｎａ2Ｏ、スラグなどの低融点物質を添加
することが考えられるが、これらは十分な効果を得るだ
けの量を添加すると耐食性の低下を招く。
【０００８】これに対し本発明は、化学成分でＳｉ
Ｏ2：１〜１０ｗｔ％含有した焼成マグネサイトを使用
する。焼成マグネサイトは、炭酸マグネシウム（ＭｇＣ
Ｏ3）を主成分とするマグネサイト（菱苦土石）をロー
タリーキルンなどによって１０００℃前後の仮焼または
１７００℃以上で死焼し、ＭｇＯ化させたものである。
焼成による炭酸マグネシウムの分解によって多孔質組織
である。
Ｏ2：１〜１０ｗｔ％含有した焼成マグネサイトを使用
する。焼成マグネサイトは、炭酸マグネシウム（ＭｇＣ
Ｏ3）を主成分とするマグネサイト（菱苦土石）をロー
タリーキルンなどによって１０００℃前後の仮焼または
１７００℃以上で死焼し、ＭｇＯ化させたものである。
焼成による炭酸マグネシウムの分解によって多孔質組織
である。
【０００９】本発明では、この焼成マグネサイトと石灰
質クリンカーとを特定の割合で組合せたことにより、接
着性が格段に向上する。その理由は、次のようなような
ものと考えられる。すなわち、焼成マグネサイトの組織
は多孔質であり、溶射火炎の熱流が気孔中に浸透し、焼
成マグネサイトに含有するＳｉＯ2の溶融が促進され
る。そして、この焼成マグネサイト中のＳｉＯ2とＣａ
Ｏ含有クリンカーとの反応で低融物を生成し、被補修面
に対する接着力が増す。
質クリンカーとを特定の割合で組合せたことにより、接
着性が格段に向上する。その理由は、次のようなような
ものと考えられる。すなわち、焼成マグネサイトの組織
は多孔質であり、溶射火炎の熱流が気孔中に浸透し、焼
成マグネサイトに含有するＳｉＯ2の溶融が促進され
る。そして、この焼成マグネサイト中のＳｉＯ2とＣａ
Ｏ含有クリンカーとの反応で低融物を生成し、被補修面
に対する接着力が増す。
【００１０】図１は、溶射材の材質とその接着性の関係
をグラフで示したものである。グラフ中、符号ａは、焼
成マグネサイト５０ｗｔ％、ＣａＯ含有クリンカー（Ｃ
ａＯ：97.25ｗｔ％）５０ｗｔ％よりなる溶射材におい
て、焼成マグネサイト中のＳｉＯ2成分の割合と溶射材
の接着性の関係である。符号ｂは、海水マグネシアクリ
ンカー５０ｗｔ％、ＣａＯ含有クリンカー（ＣａＯ：9
7.25ｗｔ％）５０ｗｔ％よりなる溶射材において、海水
マグネシアクリンカー中のＳｉＯ2成分の割合と溶射材
の接着性の関係である。
をグラフで示したものである。グラフ中、符号ａは、焼
成マグネサイト５０ｗｔ％、ＣａＯ含有クリンカー（Ｃ
ａＯ：97.25ｗｔ％）５０ｗｔ％よりなる溶射材におい
て、焼成マグネサイト中のＳｉＯ2成分の割合と溶射材
の接着性の関係である。符号ｂは、海水マグネシアクリ
ンカー５０ｗｔ％、ＣａＯ含有クリンカー（ＣａＯ：9
7.25ｗｔ％）５０ｗｔ％よりなる溶射材において、海水
マグネシアクリンカー中のＳｉＯ2成分の割合と溶射材
の接着性の関係である。
【００１１】焼成マグネサイトは、その原料のマグネサ
イトの産出地や選鉱分級によってＳｉＯ2の含有量にバ
ラツキがある。図１のグラフの符号ａのとおり、ＳｉＯ
2の含有量が接着性に大きく関与していることがわか
る。
イトの産出地や選鉱分級によってＳｉＯ2の含有量にバ
ラツキがある。図１のグラフの符号ａのとおり、ＳｉＯ
2の含有量が接着性に大きく関与していることがわか
る。
【００１２】海水マグネシアクリンカーは合成品であ
り、ＳｉＯ2の含有量は自由にコントロールできる。し
かし、海水マグネシアクリンカーは緻密組織のために、
符号ｂのグラフのとおり、ＳｉＯ2の含有量が増しても
溶射材の接着性に顕著な変化がみられない。
り、ＳｉＯ2の含有量は自由にコントロールできる。し
かし、海水マグネシアクリンカーは緻密組織のために、
符号ｂのグラフのとおり、ＳｉＯ2の含有量が増しても
溶射材の接着性に顕著な変化がみられない。
【００１３】なお、この図１における接着性の試験方法
は、後述した実施例の欄に示す条件と同様にした。
は、後述した実施例の欄に示す条件と同様にした。
【００１４】本発明で使用する焼成マグネサイトは、Ｓ
ｉＯ2成分が１〜１０ｗｔ％のものを使用する。ＳｉＯ2
成分は、１ｗｔ％未満では接着性の効果がなく、１０ｗ
ｔ％を超えるとＭｇＯ・ＳｉＯ２・ＣａＯ、２ＭｇＯ・
ＳｉＯ２などの低融点物質の生成が過多となるため、耐
食性に劣る。焼成マグネサイトはＭｇＯ、ＳｉＯ2以外
にもＡｌ2Ｏ3、Ｆｅ2Ｏ3などが含有されているが、溶射
材の耐食性を低下させないために、ＭｇＯ、ＳｉＯ2以
外の成分は合量で８ｗｔ％以下であることが好ましい。
溶射材中に占める焼成マグネサイトの割合は、１０ｗｔ
％未満では耐食性が低下し、９０ｗｔ％を超えると耐ス
ポーリング性に劣る。
ｉＯ2成分が１〜１０ｗｔ％のものを使用する。ＳｉＯ2
成分は、１ｗｔ％未満では接着性の効果がなく、１０ｗ
ｔ％を超えるとＭｇＯ・ＳｉＯ２・ＣａＯ、２ＭｇＯ・
ＳｉＯ２などの低融点物質の生成が過多となるため、耐
食性に劣る。焼成マグネサイトはＭｇＯ、ＳｉＯ2以外
にもＡｌ2Ｏ3、Ｆｅ2Ｏ3などが含有されているが、溶射
材の耐食性を低下させないために、ＭｇＯ、ＳｉＯ2以
外の成分は合量で８ｗｔ％以下であることが好ましい。
溶射材中に占める焼成マグネサイトの割合は、１０ｗｔ
％未満では耐食性が低下し、９０ｗｔ％を超えると耐ス
ポーリング性に劣る。
【００１５】本発明はこの焼成マグネサイトとマグネサ
イトとを組合せて使用してもよい。マグネサイトは加熱
処理されていない天然鉱物そのままの状態である。溶射
材の使用時に高温火炎を受けると炭酸マグネシウムが分
解し、炭酸ガス発生による吸熱反応で溶射時の雰囲気温
度を下げて付着性の低下を招くので、その配合量は２０
ｗｔ％以下であることが好ましい。また、焼成マグネサ
イトとマグネサイトを併用する場合は、耐スポーリング
性の面から、その両者の合量は９０ｗｔ％以下にするこ
とが必要である。
イトとを組合せて使用してもよい。マグネサイトは加熱
処理されていない天然鉱物そのままの状態である。溶射
材の使用時に高温火炎を受けると炭酸マグネシウムが分
解し、炭酸ガス発生による吸熱反応で溶射時の雰囲気温
度を下げて付着性の低下を招くので、その配合量は２０
ｗｔ％以下であることが好ましい。また、焼成マグネサ
イトとマグネサイトを併用する場合は、耐スポーリング
性の面から、その両者の合量は９０ｗｔ％以下にするこ
とが必要である。
【００１６】ＣａＯ含有クリンカーの具体例は、化学成
分でＣａＯ：３０ｗｔ％以上含有するＣａＯ質および／
またはＭｇＯ−ＣａＯ質とする。ＭｇＯ−ＣａＯ質であ
れば、ドロマイトクリンカーでもよい。ＣａＯが３０ｗ
ｔ％未満のクリンカーでは、接着性の効果がない。溶射
材に占めるＣａＯ含有クリンカーの割合は、１０ｗｔ％
未満では接着性向上に効果がなく。９０ｗｔ％を超える
と焼成マグネサイトの割合が少なくなって耐食性が低下
する。
分でＣａＯ：３０ｗｔ％以上含有するＣａＯ質および／
またはＭｇＯ−ＣａＯ質とする。ＭｇＯ−ＣａＯ質であ
れば、ドロマイトクリンカーでもよい。ＣａＯが３０ｗ
ｔ％未満のクリンカーでは、接着性の効果がない。溶射
材に占めるＣａＯ含有クリンカーの割合は、１０ｗｔ％
未満では接着性向上に効果がなく。９０ｗｔ％を超える
と焼成マグネサイトの割合が少なくなって耐食性が低下
する。
【００１７】本発明は、従来の溶射材と同様に、本発明
の効果を損なわない範囲において、さらに溶融助剤、固
体燃料、クロム鉱、マグネシア、アルミナ、ジルコン、
ジルコニア、スピネル、炭素、炭化物、窒化物、酸化リ
チウム、チタニアなどから選ばれる一種または二種以上
を適量配合してもよい。これらのうち耐火性原料は８０
ｗｔ％まで配合してもよい。溶融助剤としては、スラ
グ、金属粉、金属鉱石、タルク、Ｋ2Ｏ、Ｎａ2Ｏ、Ｆｅ
2Ｏ3、ＦｅＯなどであり、付着性に効果がある。固体燃
料は、石炭、コークスなどであり、酸素ガスとの組合せ
による燃焼反応で溶融促進作用をもつ。
の効果を損なわない範囲において、さらに溶融助剤、固
体燃料、クロム鉱、マグネシア、アルミナ、ジルコン、
ジルコニア、スピネル、炭素、炭化物、窒化物、酸化リ
チウム、チタニアなどから選ばれる一種または二種以上
を適量配合してもよい。これらのうち耐火性原料は８０
ｗｔ％まで配合してもよい。溶融助剤としては、スラ
グ、金属粉、金属鉱石、タルク、Ｋ2Ｏ、Ｎａ2Ｏ、Ｆｅ
2Ｏ3、ＦｅＯなどであり、付着性に効果がある。固体燃
料は、石炭、コークスなどであり、酸素ガスとの組合せ
による燃焼反応で溶融促進作用をもつ。
【００１８】溶射材の粒径は従来材質と特に変わりな
い。ノズルからの噴出性、火炎による溶融性などを考慮
して、１ｍｍ以下、好ましくは平均で１０〜５００μｍ
である。 溶射方法は従来どおり、プロパンガス、アセ
チレン、水素、灯油などの気体または液体燃料やコーク
スなどの固形燃料を熱源とする高速・高温火炎溶射装置
を用いて行う。溶射材の搬送ガスは、例えば酸素、空
気、窒素、ＣＯ、ＣＯ2、天然ガス、アルゴンなどから
選ばれる一種または二種以上が使用できる。また、転炉
ガス、熱風炉ガス、コークス炉ガスなどの、工場からの
各種の排ガスを使用することもできる。
い。ノズルからの噴出性、火炎による溶融性などを考慮
して、１ｍｍ以下、好ましくは平均で１０〜５００μｍ
である。 溶射方法は従来どおり、プロパンガス、アセ
チレン、水素、灯油などの気体または液体燃料やコーク
スなどの固形燃料を熱源とする高速・高温火炎溶射装置
を用いて行う。溶射材の搬送ガスは、例えば酸素、空
気、窒素、ＣＯ、ＣＯ2、天然ガス、アルゴンなどから
選ばれる一種または二種以上が使用できる。また、転炉
ガス、熱風炉ガス、コークス炉ガスなどの、工場からの
各種の排ガスを使用することもできる。
【００１９】本発明の火炎溶射材は、例えば転炉、ＡＯ
Ｄ炉、取鍋、タンデッシュ、真空脱ガス炉、混銑車、電
気炉、焼却炉などの工業窯炉の内張り形成、内張りに対
する被覆または補修の他、耐火物品の形成、被覆、補修
などにも使用できる。
Ｄ炉、取鍋、タンデッシュ、真空脱ガス炉、混銑車、電
気炉、焼却炉などの工業窯炉の内張り形成、内張りに対
する被覆または補修の他、耐火物品の形成、被覆、補修
などにも使用できる。
【００２０】
【実施例】以下に本発明実施例およびその比較例を示
す。表１は各例で使用した配合原料の化学分析値であ
る。表２は本発明実施例、比較例と同時にその試験結果
を示したものである。
す。表１は各例で使用した配合原料の化学分析値であ
る。表２は本発明実施例、比較例と同時にその試験結果
を示したものである。
【００２１】溶射にはプロパン−酸素の火炎溶射装置を
使用した。火炎温度は最高温度部位で約２５００℃であ
る。溶射材は平均粒径１００〜１５０μｍに調整し、３
Ｋｇ／分の速度で火炎中に供給した。被溶射面は、表面
温度を１２００℃に加熱したＭｇＯ−Ｃ質レンガの垂直
壁とした。
使用した。火炎温度は最高温度部位で約２５００℃であ
る。溶射材は平均粒径１００〜１５０μｍに調整し、３
Ｋｇ／分の速度で火炎中に供給した。被溶射面は、表面
温度を１２００℃に加熱したＭｇＯ−Ｃ質レンガの垂直
壁とした。
【００２２】接着強度；１４００℃の電気炉内で被溶射
体と溶射材とのせん断強度を求めた。
体と溶射材とのせん断強度を求めた。
【００２３】耐食性；溶射後の溶射材を切りだし、回転
侵食にて溶損寸法を求めた。侵食剤は鋼片と転炉スラグ
を重量比１：１で組合せたものとした。比較例１の溶損
寸法を１とした指数で示し、数値が大きいほど溶損寸法
が大きい。
侵食にて溶損寸法を求めた。侵食剤は鋼片と転炉スラグ
を重量比１：１で組合せたものとした。比較例１の溶損
寸法を１とした指数で示し、数値が大きいほど溶損寸法
が大きい。
【００２４】耐スポーリング性；溶射冷却後に、表面組
織を観察した。○…キレツ無し、△…キレツ小、×…キ
レツ大 耐用性（実機試験）；ＭｇＯ−Ｃ質レンガで内張りした
３００ｔ転炉の熱間補修を行い、耐用チャージ数を求め
た。
織を観察した。○…キレツ無し、△…キレツ小、×…キ
レツ大 耐用性（実機試験）；ＭｇＯ−Ｃ質レンガで内張りした
３００ｔ転炉の熱間補修を行い、耐用チャージ数を求め
た。
【００２５】
【表１】
【００２６】
【表２】
【００２７】表２に示す試験結果からも明らかなよう
に、本発明実施例はＭｇＯ−ＣａＯ系材質が本来有して
いる耐食性に加え、接着性および耐スポーリング性に優
れた効果を示した。また、この効果は、実機試験におけ
る耐用性でも確認された。
に、本発明実施例はＭｇＯ−ＣａＯ系材質が本来有して
いる耐食性に加え、接着性および耐スポーリング性に優
れた効果を示した。また、この効果は、実機試験におけ
る耐用性でも確認された。
【００２８】これに対し海水マグネシアクリンカーとＣ
ａＯ質クリンカーを組み合わせ使用した比較例１は、接
着性および耐スポーリング性に劣り、その結果、耐用性
においても十分なものではない。焼成マグネサイトの割
合が本発明の範囲より多い比較例２は、耐食性および耐
スポーリング性に劣る。比較例３は焼成マグネサイトと
マグネサイトとの合量が本発明の範囲より多く、耐スポ
ーリング性に劣る。比較例４は、ＳｉＯ2含有量が本発
明の限定範囲より少ない焼成マグネサイトを使用したも
のであり、接着性に劣る。比較例５は、ＳｉＯ2含有量
が本発明の限定範囲より多い焼成マグネサイトを使用し
たものであり、耐食性に劣る。比較例６は、ＭｇＯ−Ｃ
ａＯ質クリンカーのＣａＯ含有量が少ないために接着性
に劣る。なお、例えば実施例８のように、ＣａＯ含有量
が３０ｗｔ％以上のＭｇＯ−ＣａＯ質クリンカーを使用
すれば、さらに、ＣａＯ含有量が３０ｗｔ％未満のＭｇ
Ｏ−ＣａＯ質クリンカーを組合せても本発明の効果が得
られる。
ａＯ質クリンカーを組み合わせ使用した比較例１は、接
着性および耐スポーリング性に劣り、その結果、耐用性
においても十分なものではない。焼成マグネサイトの割
合が本発明の範囲より多い比較例２は、耐食性および耐
スポーリング性に劣る。比較例３は焼成マグネサイトと
マグネサイトとの合量が本発明の範囲より多く、耐スポ
ーリング性に劣る。比較例４は、ＳｉＯ2含有量が本発
明の限定範囲より少ない焼成マグネサイトを使用したも
のであり、接着性に劣る。比較例５は、ＳｉＯ2含有量
が本発明の限定範囲より多い焼成マグネサイトを使用し
たものであり、耐食性に劣る。比較例６は、ＭｇＯ−Ｃ
ａＯ質クリンカーのＣａＯ含有量が少ないために接着性
に劣る。なお、例えば実施例８のように、ＣａＯ含有量
が３０ｗｔ％以上のＭｇＯ−ＣａＯ質クリンカーを使用
すれば、さらに、ＣａＯ含有量が３０ｗｔ％未満のＭｇ
Ｏ−ＣａＯ質クリンカーを組合せても本発明の効果が得
られる。
【００２９】
【発明の効果】ＭｇＯ−ＣａＯ系の溶射材は耐食性に優
れているが、接着性において十分なものではない。本発
明はこの接着性の問題を解消したことにより、ＭｇＯ−
ＣａＯ系材質が本来有している耐食性の効果がいかんな
く発揮され、耐用性が格段に向上する。その結果、例え
ば炉の補修材として本発明の溶射材を使用すれば、補修
工数および補修材の低減、さらには炉の稼動率向上など
その効果はきわめて大きい。
れているが、接着性において十分なものではない。本発
明はこの接着性の問題を解消したことにより、ＭｇＯ−
ＣａＯ系材質が本来有している耐食性の効果がいかんな
く発揮され、耐用性が格段に向上する。その結果、例え
ば炉の補修材として本発明の溶射材を使用すれば、補修
工数および補修材の低減、さらには炉の稼動率向上など
その効果はきわめて大きい。
【図１】図１は、溶射材の材質とその接着性の関係をグ
ラフで示したものである。
ラフで示したものである。
フロントページの続き (72)発明者 高橋和男 兵庫県高砂市荒井町新浜１丁目３番１号 ハリマセラミック株式会社内 (72)発明者 前田一夫 富津市新富20−１ 新日本製鐵株式会社 技術開発本部内 (72)発明者 加山恒夫 富津市新富20−１ 新日本製鐵株式会社 技術開発本部内 (72)発明者 津田秀行 福岡県北九州市八幡西区東浜町１番１号 黒崎窯業株式会社内 (72)発明者 松尾正孝 福岡県北九州市八幡西区東浜町１番１号 黒崎窯業株式会社内 (56)参考文献 特開 昭59−223277（ＪＰ，Ａ) 特開 昭60−215579（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) C04B 35/66
Claims (2)
- 【請求項１】 化学成分でＳｉＯ2：１〜１０ｗｔ％含
有する焼成マグネサイト１０〜９０ｗｔ％、化学成分で
ＣａＯ：３０ｗｔ％以上含有するＣａＯ質および／また
はＭｇＯ−ＣａＯ質のＣａＯ含有クリンカー１０〜９０
ｗｔ％を配合した火炎溶射材。 - 【請求項２】 化学成分でＳｉＯ2：１〜１０ｗｔ％含
有する焼成マグネサイト１０〜９０ｗｔ％未満、マグネ
サイト２０ｗｔ％以下、化学成分でＣａＯ：３０ｗｔ％
以上含有するＣａＯ質および／またはＭｇＯ−ＣａＯ質
のＣａＯ含有クリンカー１０〜９０ｗｔ％未満を配合
し、かつ、前記した焼成マグネサイトとマグネサイトと
の合量を９０ｗｔ％以下とした火炎溶射材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5331553A JP2872900B2 (ja) | 1993-12-27 | 1993-12-27 | 火炎溶射材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5331553A JP2872900B2 (ja) | 1993-12-27 | 1993-12-27 | 火炎溶射材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07187818A JPH07187818A (ja) | 1995-07-25 |
| JP2872900B2 true JP2872900B2 (ja) | 1999-03-24 |
Family
ID=18244956
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5331553A Expired - Fee Related JP2872900B2 (ja) | 1993-12-27 | 1993-12-27 | 火炎溶射材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2872900B2 (ja) |
-
1993
- 1993-12-27 JP JP5331553A patent/JP2872900B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07187818A (ja) | 1995-07-25 |
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