JPH09118950A - 厚手高硬度高靱性耐摩耗鋼およびその製造方法 - Google Patents
厚手高硬度高靱性耐摩耗鋼およびその製造方法Info
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- JPH09118950A JPH09118950A JP27602595A JP27602595A JPH09118950A JP H09118950 A JPH09118950 A JP H09118950A JP 27602595 A JP27602595 A JP 27602595A JP 27602595 A JP27602595 A JP 27602595A JP H09118950 A JPH09118950 A JP H09118950A
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Abstract
産業機械等で使用される厚手鋼板に対し、過酷な摩耗条
件下で優れた耐摩耗性を示す厚手高硬度高靱性耐摩耗鋼
およびその製造方法を提供する。 【解決手段】 重量%で、C:0.20〜0.40%、
Si:0.05〜0.50%、Mn:0.50〜1.5
0%、P:0.015%以下、Nb:0.003〜0.
10%、B:0.0003〜0.010%、Al:0.
003〜0.30%、N:0.0005〜0.010%
を含有し、硬度均一化・中心部靱性改善のために、C
u、Ni、Cr、Mo、V、Tiの1種または2種以上
を含有し、必要に応じてさらに在物形態制御のために、
Ca、REMの1種または2種を含有し、残部Feおよ
び不可避的不純物元素からなり、板厚または肉厚方向の
中心付近において、マルテンサイト組織比が70%以上
かつASTMのオーステナイト粒度が6以上であること
を特徴とする厚手高硬度高靱性耐摩耗鋼並びにその製造
方法を提供する。
Description
機械の刃先など産業機械等で使用される板厚50mm以
上(特に80mm以上)の厚手鋼板に対し、過酷な摩耗
条件下で優れた耐摩耗性を示す厚手高硬度高靱性耐摩耗
鋼およびその製造方法に関するものである。
れる部位に使用される耐摩耗鋼は、表面ブリネル硬度H
B≧360で板厚100mmまで、表面ブリネル硬度H
B≧470で板厚50mmまでが、通常、焼入れまま、
または焼入れ焼戻し熱処理により製造されているが、摩
耗寿命を延長する目的から、高硬度化および板厚拡大の
傾向にある。
摩耗鋼としては、例えば特開平5−32462号公報に
おいて、耐熱亀裂性を向上させることを目的として、成
分系、特にC量を0.30%未満とし、PH=C+Mn
/10+Mo/6+Cr/15+3V+40P+100
Bの値を1.0%以下とするものが提案されている。し
かしながら、上記で提案された技術では、十分な焼入れ
性を得るにはC量の増加もしくは他の元素添加を行う必
要があり、高硬度と高靱性を同時に得ることは困難であ
る。さらに、板厚方向に均一な高硬度と高靱性を両立さ
せることは、十分にはなされていない。
の分野においては、処理能力の向上、高効率化、長寿命
化などの観点から、機械設備の大容量大型化および使用
部材の高硬度化傾向が強まっている。それに伴い、鋼材
の使用条件も従来に比べて非常に過酷なものとなってき
ている。例えば、大型化に伴う破壊機械の刃物用鋼板
は、板厚の拡大とともに、板厚中心部までの均質な高硬
度および高靱性材の要求が強くなってきている。
ブリネル硬度HB≧470の高硬度を有し、かつ板厚中
心部まで均質な高硬度と高靱性を有する高硬度高靱性耐
摩耗鋼およびその製造方法を提供することを目的とする
ものである。
ネル硬度HB≧470の厚手耐摩耗鋼の板厚中心部での
ミクロ組織の制御とオーステナイト粒微細化の確保によ
る板厚中心部まで均質な高硬度と高靱性の両立を主眼と
して、成分系とその加熱圧延・熱処理について種々検討
した結果、従来のC含有量で決まる硬さに比べ、高い硬
さも得られることを見出した。
重量%で、C:0.20〜0.40%、Si:0.05
〜0.50%、Mn:0.50〜1.50%、P:0.
015%以下、Nb:0.003〜0.10%、B:
0.0003〜0.010%、Al:0.003〜0.
30%、N:0.0005〜0.010%を含有し、硬
度均一化・中心部靱性改善元素群として、Cu:0.0
5〜1.50%、Ni:0.05〜2.00%、Cr:
0.10〜2.00%、Mo:0.05〜1.50%、
V:0.003〜0.20%、Ti:0.003〜0.
10%の1種または2種以上を含有し、またはさらに介
在物形態制御元素群として、Ca:0.0003〜0.
010%、REM:0.0003〜0.010%の1種
または2種を含有し、残部Feおよび不可避的不純物元
素からなり、板厚または肉厚方向の中心付近において、
マルテンサイト組織比が70%以上、かつASTMのオ
ーステナイト粒度が6以上であることを特徴とする厚手
高硬度高靱性耐摩耗鋼、並びに上記の化学組成を有する
鋼スラブを、1250℃以下の温度に加熱し、熱間圧延
して冷却した後に、Ac3 変態点以上に再加熱後、1.
5℃/sec以上の冷却速度で冷却することを特徴とす
る厚手高硬度高靱性耐摩耗鋼の製造方法にある。
べる。Cは耐摩耗性の支配因子である表面硬さを確保す
るために必要な焼入れ性を著しく向上させる元素である
が、他方で加工性・溶接性を大きく阻害する元素でもあ
るため、従来通り、硬度確保の最低限のレベルで、0.
20〜0.40%と限定した。
ではその効果が少なく、0.50%を超えると靱性の低
下が著しいので、0.05〜0.50%とした。Mnは
焼入れ性向上に寄与し、また硬さを確保する上からも有
効な元素であるが、ミクロ偏析しやすく、特に板厚拡大
による厚手材においてはその影響が顕著となるため、
0.50〜1.50%に限定した。
割れを抑制するために最も有効な元素でありできる限り
低減することが望ましいが、コストを考慮して0.01
5%以下とした。Nbは本発明において板厚方向の硬さ
・靱性の均一性を確保する上で必須元素であるが、この
効果を発揮するには0.003%以上の添加が必要であ
る。一方、過度に含有しても効果が飽和し逆に溶接性を
阻害するので、Nbの上限を0.10%とした。
を得るためには、Bは0.0003%以上の添加が必要
であるが、0.010%を超えるとB化合物の析出によ
り焼入れ性が低下して靱性の劣化をもたらし、また溶接
性も損なうので、添加量を0.0003〜0.010%
の範囲とした。AlはNbとともに板厚または肉厚中心
部でのオーステナイト粒度を制御して板厚方向の硬さ・
靱性分布を均一にするが、0.003%未満ではその効
果が小さい。また、0.30%を超えると巨大なAl酸
化物が生成して靱性の低下をもたらすので、Alの含有
量は0.003〜0.30%の範囲とした。
イト粒度を制御するために所定量含有せしめるものであ
る。N量が0.0005%未満ではオーステナイト粒度
の制御が不十分であり、また0.010%を超えると粗
大窒化物が不均一に生成しやすくなって、板厚または肉
厚方向の硬さ・靱性の均一化が困難となるので、N含有
量の範囲を0.0005〜0.010%とした。
u、Ni、Cr、Mo、V、Tiは板厚または肉厚方向
の硬度均一化と中心部靱性改善に関して等価な作用効果
を発揮する元素であり、1種または2種以上を含有す
る。各成分の限定理由は下記のとおりである。Cuは靱
性を劣化させずに硬さを上昇させることに対して有効な
元素であり、この効果を発揮するには0.05%以上の
添加が必要である。一方、多量に添加すると製造時に熱
間割れの原因となるので、上限を1.50%とした。
り、この効果を発揮するには0.05%以上の添加が必
要である。一方、過度に含有せしめても効果が飽和し、
いたずらにコストの上昇を招くだけであるので、上限を
2.00%とした。Crは安価に焼入れ性を向上できる
主要な元素であるが、0.10%未満ではその効果が小
さく、2.00%を超えると靱性、溶接性に有害である
ので、0.10〜2.00%の範囲とした。
定化作用によりPによる粒界脆化を緩和するために有効
な元素であり、前記効果を発揮するため0.05%以上
添加せしめる。しかし、1.50%を超えて添加しても
前記効果は飽和し逆に溶接性を損なうので、Mo含有量
の範囲を0.05〜1.50%とした。Vは焼入れ性を
向上させる元素であるが、0.003%未満ではその効
果が小さく、0.20%を超えると板厚または肉厚方向
の靱性の均一性、溶接性を損なうので、含有量を0.0
03〜0.20%の範囲とした。
度(特に、板厚または肉厚中心部のオーステナイト粒
度)の粗大化を抑制する元素であるが、0.003%未
満ではその効果が十分でなく、また0.10%を超える
と、Ti析出物の形態・分布が変化するためと考えられ
るが、板厚または肉厚方向の靱性の均一性を確保するこ
とが困難になる。このため、Ti含有量を0.003〜
0.10%の範囲とした。
介在物の形態を制御する上で均等な作用効果を発揮する
元素として1種または2種含有するものである。何れも
下限値未満では形態制御が不十分であり、逆に上限値を
超えるとCa、REM化合物が粗大化して板厚または肉
厚方向の硬度・靱性の均一性を阻害するので、Ca含有
量は0.0003〜0.010%、REM含有量は0.
0003〜0.010%の範囲とした。
上記の鋼組成とした上で、さらにミクロ組織とオーステ
ナイト粒度を適切な範囲とすることによって始めて得ら
れるものである。板厚または肉厚方向の中心付近におい
てマルテンサイト組織比が70%未満では、該中心付近
で高硬度高靱性の両立は容易ではなく、特にHB≧47
0の高硬度高靱性を得るのことは困難である。マルテン
サイト組織は、焼戻し処理を施していても十分に有効で
ある。
織比が本発明の範囲内にあっても、板厚または肉厚方向
の中心部においてASTMのオーステナイト粒度が6以
上でなければ、該中心部での高硬度高靱性の両立は困難
である。また、ASTMのオーステナイト粒度が7以上
であると、鋼の端部も含めて高硬度高靱性を得ることが
可能である。
る鋼を1250℃以下の温度に加熱後、熱間圧延し、一
旦冷却した後、再びAc3 変態点以上の温度に加熱し
て、Ac3 変態点以上の温度から焼入れするものであ
る。加熱温度は、オーステナイト域で炭窒化物を十分に
固溶して板厚中心部でのマルテンサイト組織比率70%
以上を十分に確保するため、およびNb炭窒化物および
AlNの溶体化による板厚中心部での結晶粒粗大化を防
止して圧延後の再加熱急冷処理後に確実にオーステナイ
ト粒度6以上を確保するために、1250℃以下とし
た。板厚中心部の高硬度と高靱性をより安定的に得るた
めのさらに好ましい加熱温度は980〜1170℃であ
る。
あって、Ac3 変態点以上に再加熱した後の冷却速度
は、板厚中心部まで十分に焼きが入り、十分なマルテン
サイト組織が得られるように、1.5℃/sec以上と
する。この冷却速度を外れると焼きが入らず、靱性の高
い組織が十分には得られない。冷却終了温度は、高過ぎ
ると十分な焼入れ硬さを得るのが困難となるので、マル
テンサイト変態を十分に完了させ、安定した表面硬さと
靱性を得るために、100℃以下にすることが望まし
い。
心部での加熱圧延効果が失なわれやすいので、再加熱温
度は前記の圧延前の加熱温度よりも低い方が好ましい。
本発明は、以上に述べたように、高硬度高靱性耐摩耗鋼
(例えば、表面ブリネル硬さHB≧470)を焼入れま
まで製造することを主たる目的とするが、硬度、靱性、
板厚中心部までの均質な硬度分布、その他の諸特性を調
整するために、必要に応じて450℃以下の温度で焼戻
して使用することが可能である。
管などに用いることができる。
学成分を有する鋼を常法にて溶製後、表3に示す製造条
件にて鋼板を製造し、これらの表面ブリネル硬さ、靱性
および板厚中心部までの断面ビッカース硬さ分布につい
て調べた。結果を表4、表5(表4のつづき)に示す。
中心部のビッカース硬さは、JISの換算基準に基づい
てブリネル硬さに換算した。
規定する化学成分範囲、組織およびオーステナイト粒度
から外れるものは、本発明の目的とする表面ブリネル硬
度HB≧470が得られておらず、また板厚中心部まで
均質な高硬度と高靱性の両立がなされていない。これに
対して本発明を満足するものは、表面ブリネル硬度HB
≧470の高い表面硬さと均質な板厚中心部までの硬度
分布を有し、併せて板厚中心部において良好な靱性を示
している。
優れ、かつ板厚中心部まで高硬度と高靱性を両立した高
硬度高靱性耐摩耗鋼の提供が可能となり、産業上の効果
は顕著なものがある。
Claims (3)
- 【請求項1】 重量%で、 C:0.20〜0.40%、 Si:0.05〜0.50%、 Mn:0.50〜1.50%、 P:0.015%以下、 Nb:0.003〜0.10%、 B:0.0003〜0.010%、 Al:0.003〜0.30%、 N:0.0005〜0.010%を含有し、さらに硬度
均一化・中心部靱性改善元素群として、 Cu:0.05〜1.50%、 Ni:0.05〜2.00%、 Cr:0.10〜2.00%、 Mo:0.05〜1.50%、 V:0.003〜0.20%、 Ti:0.003〜0.10%の1種または2種以上を
含有し、残部Feおよび不可避的不純物元素からなり、
板厚または肉厚方向の中心付近において、マルテンサイ
ト組織比が70%以上、かつASTMのオーステナイト
粒度が6以上であることを特徴とする厚手高硬度高靱性
耐摩耗鋼。 - 【請求項2】 重量%で、 C:0.20〜0.40%、 Si:0.05〜0.50%、 Mn:0.50〜1.50%、 P:0.015%以下、 Nb:0.003〜0.10%、 B:0.0003〜0.010%、 Al:0.003〜0.30%、 N:0.0005〜0.010%を含有し、硬度均一化
・中心部靱性改善元素群として、 Cu:0.05〜1.50%、 Ni:0.05〜2.00%、 Cr:0.10〜2.00%、 Mo:0.05〜1.50%、 V:0.003〜0.20%、 Ti:0.003〜0.10%の1種または2種以上を
含有し、さらに介在物形態制御元素群として、 Ca:0.0003〜0.010%、 REM:0.0003〜0.010%の1種または2種
を含有し、残部Feおよび不可避的不純物元素からな
り、板厚または肉厚方向の中心付近において、マルテン
サイト組織比が70%以上、かつASTMのオーステナ
イト粒度が6以上であることを特徴とする厚手高硬度高
靱性耐摩耗鋼。 - 【請求項3】 請求項1または2記載の化学組成を有す
る鋼スラブを、1250℃以下の温度に加熱し、熱間圧
延して冷却した後に、Ac3 変態点以上に再加熱後、
1.5℃/sec以上の冷却速度で冷却することを特徴
とする厚手高硬度高靱性耐摩耗鋼の製造方法。
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---|---|
JP (1) | JP3273404B2 (ja) |
Cited By (30)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6168843B1 (en) | 1996-12-27 | 2001-01-02 | Tdk Corporation | Optical recording medium |
JP2005256169A (ja) * | 2004-02-12 | 2005-09-22 | Jfe Steel Kk | 低温靱性に優れた耐摩耗鋼板およびその製造方法 |
JP2006328512A (ja) * | 2005-05-30 | 2006-12-07 | Jfe Steel Kk | 低温靭性に優れた耐摩耗鋼およびその製造方法 |
CN1301340C (zh) * | 2005-01-11 | 2007-02-21 | 东北大学 | 稀土硼微合金化高锰钢 |
WO2007029515A1 (ja) * | 2005-09-09 | 2007-03-15 | Nippon Steel Corporation | 使用中の硬さ変化が少ない高靭性耐摩耗鋼およびその製造方法 |
JP2011214120A (ja) * | 2010-04-02 | 2011-10-27 | Jfe Steel Corp | 低温焼戻脆化割れ性に優れた耐摩耗鋼板 |
CN102517516A (zh) * | 2011-12-19 | 2012-06-27 | 张家港市鼎力铸钢有限公司 | 一种复合微合金化高冲击功铸钢及其制造方法 |
WO2012133910A1 (ja) * | 2011-03-29 | 2012-10-04 | Jfeスチール株式会社 | 耐応力腐食割れ性に優れた耐磨耗鋼板およびその製造方法 |
JP2012233252A (ja) * | 2011-04-22 | 2012-11-29 | Jfe Steel Corp | 耐摩耗性に優れた機械構造用合金鋼 |
CN102876993A (zh) * | 2012-10-24 | 2013-01-16 | 章磊 | 一种高强度耐磨钢材料及其制作方法 |
JP2013072104A (ja) * | 2011-09-27 | 2013-04-22 | Sanyo Special Steel Co Ltd | 靭性、耐磨耗性に優れる鋼 |
EP2789699A1 (en) * | 2013-08-30 | 2014-10-15 | Rautaruukki Oy | A high-hardness hot-rolled steel product, and a method of manufacturing the same |
EP2806040A1 (en) * | 2013-05-21 | 2014-11-26 | General Electric Company | A martensitic alloy component and process of forming a martensitic alloy component |
KR20150034581A (ko) * | 2012-07-31 | 2015-04-03 | 바오샨 아이론 앤 스틸 유한공사 | 고경도 고인성 내마모 강판 및 그의 제조방법 |
KR20150034580A (ko) * | 2012-07-31 | 2015-04-03 | 바오샨 아이론 앤 스틸 유한공사 | 고강도 고인성 내마모 강판 및 그의 제조방법 |
KR20150036787A (ko) * | 2012-07-31 | 2015-04-07 | 바오샨 아이론 앤 스틸 유한공사 | 초고강도 고인성 내마모성 강판 및 그의 제조 방법 |
CN105648310A (zh) * | 2016-03-30 | 2016-06-08 | 河北钢铁股份有限公司承德分公司 | 一种含钒热轧防弹钢卷及其生产方法 |
KR20170038922A (ko) | 2014-09-11 | 2017-04-07 | 가부시키가이샤 고베 세이코쇼 | 고강도 강판 |
JP2017193740A (ja) * | 2016-04-19 | 2017-10-26 | Jfeスチール株式会社 | 耐摩耗鋼板および耐摩耗鋼板の製造方法 |
JP2017193739A (ja) * | 2016-04-19 | 2017-10-26 | Jfeスチール株式会社 | 耐摩耗鋼板および耐摩耗鋼板の製造方法 |
JP2017193741A (ja) * | 2016-04-19 | 2017-10-26 | Jfeスチール株式会社 | 耐摩耗鋼板および耐摩耗鋼板の製造方法 |
WO2018052089A1 (ja) | 2016-09-15 | 2018-03-22 | 新日鐵住金株式会社 | 耐摩耗鋼 |
US9982331B2 (en) | 2012-09-19 | 2018-05-29 | Jfe Steel Corporation | Abrasion resistant steel plate having excellent low-temperature toughness and excellent corrosive wear resistance |
WO2018168248A1 (ja) * | 2017-03-13 | 2018-09-20 | Jfeスチール株式会社 | 耐摩耗鋼板および耐摩耗鋼板の製造方法 |
JP2019044206A (ja) * | 2017-08-30 | 2019-03-22 | Jfeスチール株式会社 | 厚肉耐摩耗鋼板およびその製造方法並びに耐摩耗部材の製造方法 |
CN109913751A (zh) * | 2019-03-13 | 2019-06-21 | 江西耐普矿机新材料股份有限公司 | 适用于大型半自磨机衬板的高强韧性贝氏体耐磨钢及其制备方法 |
CN110565027A (zh) * | 2019-09-18 | 2019-12-13 | 舞阳钢铁有限责任公司 | 一种具备超高硬度及优良低温韧性的钢板及其生产方法 |
CN111511952A (zh) * | 2017-12-22 | 2020-08-07 | 株式会社Posco | 具有优异的硬度和冲击韧性的耐磨钢及其制造方法 |
EP3921448A4 (en) * | 2019-02-08 | 2022-05-04 | Nucor Corporation | ULTRA-HIGH STRENGTH WEATHER-RESISTANT STEEL AND ITS HIGH-FRICTION BEARING |
EP4028563A4 (en) * | 2019-09-19 | 2022-07-27 | Nucor Corporation | EXTREMELY WEATHER RESISTANT STEEL FOR HOT STAMPING APPLICATIONS |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP5966730B2 (ja) | 2012-07-30 | 2016-08-10 | Jfeスチール株式会社 | 耐衝撃摩耗特性に優れた耐摩耗鋼板およびその製造方法 |
-
1995
- 1995-10-24 JP JP27602595A patent/JP3273404B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (58)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6168843B1 (en) | 1996-12-27 | 2001-01-02 | Tdk Corporation | Optical recording medium |
JP2005256169A (ja) * | 2004-02-12 | 2005-09-22 | Jfe Steel Kk | 低温靱性に優れた耐摩耗鋼板およびその製造方法 |
JP4650013B2 (ja) * | 2004-02-12 | 2011-03-16 | Jfeスチール株式会社 | 低温靱性に優れた耐摩耗鋼板およびその製造方法 |
CN1301340C (zh) * | 2005-01-11 | 2007-02-21 | 东北大学 | 稀土硼微合金化高锰钢 |
JP2006328512A (ja) * | 2005-05-30 | 2006-12-07 | Jfe Steel Kk | 低温靭性に優れた耐摩耗鋼およびその製造方法 |
JP4645307B2 (ja) * | 2005-05-30 | 2011-03-09 | Jfeスチール株式会社 | 低温靭性に優れた耐摩耗鋼およびその製造方法 |
WO2007029515A1 (ja) * | 2005-09-09 | 2007-03-15 | Nippon Steel Corporation | 使用中の硬さ変化が少ない高靭性耐摩耗鋼およびその製造方法 |
JP2007070713A (ja) * | 2005-09-09 | 2007-03-22 | Nippon Steel Corp | 使用中の硬さ変化が少ない高靭性耐摩耗鋼およびその製造方法 |
US8097099B2 (en) | 2005-09-09 | 2012-01-17 | Nippon Steel Corporation | High toughness abrasion resistant steel with little change in hardness during use and method of production of same |
JP2011214120A (ja) * | 2010-04-02 | 2011-10-27 | Jfe Steel Corp | 低温焼戻脆化割れ性に優れた耐摩耗鋼板 |
US9879334B2 (en) | 2011-03-29 | 2018-01-30 | Jfe Steel Corporation | Abrasion resistant steel plate or steel sheet excellent in resistance to stress corrosion cracking and method for manufacturing the same |
WO2012133910A1 (ja) * | 2011-03-29 | 2012-10-04 | Jfeスチール株式会社 | 耐応力腐食割れ性に優れた耐磨耗鋼板およびその製造方法 |
JP2012233252A (ja) * | 2011-04-22 | 2012-11-29 | Jfe Steel Corp | 耐摩耗性に優れた機械構造用合金鋼 |
JP2013072104A (ja) * | 2011-09-27 | 2013-04-22 | Sanyo Special Steel Co Ltd | 靭性、耐磨耗性に優れる鋼 |
CN102517516A (zh) * | 2011-12-19 | 2012-06-27 | 张家港市鼎力铸钢有限公司 | 一种复合微合金化高冲击功铸钢及其制造方法 |
US9994926B2 (en) | 2012-07-31 | 2018-06-12 | Baoshan Iron & Steel Co., Ltd. | High-hardness, high-toughness, wear-resistant steel plate and manufacturing method thereof |
KR20150034581A (ko) * | 2012-07-31 | 2015-04-03 | 바오샨 아이론 앤 스틸 유한공사 | 고경도 고인성 내마모 강판 및 그의 제조방법 |
KR20150034580A (ko) * | 2012-07-31 | 2015-04-03 | 바오샨 아이론 앤 스틸 유한공사 | 고강도 고인성 내마모 강판 및 그의 제조방법 |
KR20150036787A (ko) * | 2012-07-31 | 2015-04-07 | 바오샨 아이론 앤 스틸 유한공사 | 초고강도 고인성 내마모성 강판 및 그의 제조 방법 |
JP2015524881A (ja) * | 2012-07-31 | 2015-08-27 | 宝山鋼鉄股▲分▼有限公司 | 超高強度高靭性耐摩耗鋼板及びその製造方法 |
EP2881485A4 (en) * | 2012-07-31 | 2015-12-02 | Baoshan Iron & Steel | ABRASION-RESISTANT STEEL PLATE HAVING HIGH STRENGTH AND HIGH TENACITY, AND PREPARATION METHOD THEREOF |
US9816165B2 (en) | 2012-07-31 | 2017-11-14 | Baoshan Iron & Steel Co., Ltd. | Ultrahigh-strength, high-toughness, wear-resistant steel plate and manufacturing method thereof |
US9982331B2 (en) | 2012-09-19 | 2018-05-29 | Jfe Steel Corporation | Abrasion resistant steel plate having excellent low-temperature toughness and excellent corrosive wear resistance |
CN102876993A (zh) * | 2012-10-24 | 2013-01-16 | 章磊 | 一种高强度耐磨钢材料及其制作方法 |
EP2806040A1 (en) * | 2013-05-21 | 2014-11-26 | General Electric Company | A martensitic alloy component and process of forming a martensitic alloy component |
CN105723004A (zh) * | 2013-08-30 | 2016-06-29 | 罗奇钢铁公司 | 高硬度热轧钢制品和其制造方法 |
US10577671B2 (en) | 2013-08-30 | 2020-03-03 | Rautaruukki Oyj | High-hardness hot-rolled steel product, and a method of manufacturing the same |
WO2015028557A1 (en) * | 2013-08-30 | 2015-03-05 | Rautaruukki Oyj | A high-hardness hot-rolled steel product, and a method of manufacturing the same |
RU2674796C2 (ru) * | 2013-08-30 | 2018-12-13 | Раутаруукки Ойй | Высокотвердый горячекатаный стальной продукт и способ его производства |
EP2789699A1 (en) * | 2013-08-30 | 2014-10-15 | Rautaruukki Oy | A high-hardness hot-rolled steel product, and a method of manufacturing the same |
KR20170038922A (ko) | 2014-09-11 | 2017-04-07 | 가부시키가이샤 고베 세이코쇼 | 고강도 강판 |
US11053561B2 (en) | 2014-09-11 | 2021-07-06 | Kobe Steel, Ltd. | High-strength steel sheet |
CN105648310A (zh) * | 2016-03-30 | 2016-06-08 | 河北钢铁股份有限公司承德分公司 | 一种含钒热轧防弹钢卷及其生产方法 |
JP2017193739A (ja) * | 2016-04-19 | 2017-10-26 | Jfeスチール株式会社 | 耐摩耗鋼板および耐摩耗鋼板の製造方法 |
JP2017193740A (ja) * | 2016-04-19 | 2017-10-26 | Jfeスチール株式会社 | 耐摩耗鋼板および耐摩耗鋼板の製造方法 |
JP2017193741A (ja) * | 2016-04-19 | 2017-10-26 | Jfeスチール株式会社 | 耐摩耗鋼板および耐摩耗鋼板の製造方法 |
WO2018052089A1 (ja) | 2016-09-15 | 2018-03-22 | 新日鐵住金株式会社 | 耐摩耗鋼 |
KR20180096809A (ko) | 2016-09-15 | 2018-08-29 | 신닛테츠스미킨 카부시키카이샤 | 내마모강 |
US10662512B2 (en) | 2016-09-15 | 2020-05-26 | Nippon Steel Corporation | Abrasion-resistant steel |
WO2018168248A1 (ja) * | 2017-03-13 | 2018-09-20 | Jfeスチール株式会社 | 耐摩耗鋼板および耐摩耗鋼板の製造方法 |
JPWO2018168248A1 (ja) * | 2017-03-13 | 2019-03-22 | Jfeスチール株式会社 | 耐摩耗鋼板および耐摩耗鋼板の製造方法 |
JP2019131892A (ja) * | 2017-03-13 | 2019-08-08 | Jfeスチール株式会社 | 耐摩耗鋼板および耐摩耗鋼板の製造方法 |
US11060172B2 (en) | 2017-03-13 | 2021-07-13 | Jfe Steel Corporation | Abrasion-resistant steel plate and method of manufacturing same |
JP2019044206A (ja) * | 2017-08-30 | 2019-03-22 | Jfeスチール株式会社 | 厚肉耐摩耗鋼板およびその製造方法並びに耐摩耗部材の製造方法 |
CN111511952B (zh) * | 2017-12-22 | 2022-08-16 | 株式会社Posco | 具有优异的硬度和冲击韧性的耐磨钢及其制造方法 |
JP2021507990A (ja) * | 2017-12-22 | 2021-02-25 | ポスコPosco | 優れた硬度及び衝撃靭性を有する耐摩耗鋼及びその製造方法 |
CN111511952A (zh) * | 2017-12-22 | 2020-08-07 | 株式会社Posco | 具有优异的硬度和冲击韧性的耐磨钢及其制造方法 |
EP3730654A4 (en) * | 2017-12-22 | 2020-10-28 | Posco | WEAR RESISTANT STEEL WITH EXCELLENT HARDNESS AND IMPACT RESISTANCE AND PROCESS FOR MANUFACTURING THEREOF |
US11473178B2 (en) | 2017-12-22 | 2022-10-18 | Posco | Wear-resistant steel having excellent hardness and impact toughness, and method for producing same |
EP4324576A3 (en) * | 2019-02-08 | 2024-05-22 | Nucor Corporation | Ultra-high strength weathering steel and high friction rolling of the same |
EP3921448A4 (en) * | 2019-02-08 | 2022-05-04 | Nucor Corporation | ULTRA-HIGH STRENGTH WEATHER-RESISTANT STEEL AND ITS HIGH-FRICTION BEARING |
CN109913751B (zh) * | 2019-03-13 | 2020-11-06 | 江西耐普矿机股份有限公司 | 适用于大型半自磨机衬板的高强韧性贝氏体耐磨钢及其制备方法 |
CN109913751A (zh) * | 2019-03-13 | 2019-06-21 | 江西耐普矿机新材料股份有限公司 | 适用于大型半自磨机衬板的高强韧性贝氏体耐磨钢及其制备方法 |
CN110565027A (zh) * | 2019-09-18 | 2019-12-13 | 舞阳钢铁有限责任公司 | 一种具备超高硬度及优良低温韧性的钢板及其生产方法 |
EP4028563A4 (en) * | 2019-09-19 | 2022-07-27 | Nucor Corporation | EXTREMELY WEATHER RESISTANT STEEL FOR HOT STAMPING APPLICATIONS |
US11773465B2 (en) | 2019-09-19 | 2023-10-03 | Nucor Corporation | Ultra-high strength weathering steel for hot-stamping applications |
US11846004B2 (en) | 2019-09-19 | 2023-12-19 | Nucor Corporation | Ultra-high strength weathering steel piles and structural foundations with bending resistance |
EP4028565A4 (en) * | 2019-09-19 | 2022-11-16 | Nucor Corporation | ULTRA-HIGH STRENGTH WEATHER WEATHER STEEL PILES AND STRUCTURAL FOUNDATIONS WITH FLEXURAL STRENGTH |
Also Published As
Publication number | Publication date |
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