JPH09102987A - リモートコントロール信号処理回路 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 インバータ蛍光灯のような連続的な外乱光ノ
イズの入射に対し、信号検出コンパレータの検出感度を
上げることにより受信距離の低下を抑える。 【解決手段】 光リモートコントロール信号の送信に応
答して電気信号に変換する受光素子と、電気信号を増幅
する増幅回路と、増幅された電気信号から所定の周波数
帯域の搬送波を抽出するバンドパスフィルタと、抽出さ
れた搬送波に含まれる外乱光ノイズのノイズレベル電圧
を検出するノイズレベル検出回路と、前記搬送波から基
準レベル電圧をノイズレベル電圧に対応して生成する基
準レベル生成回路と、前記搬送波と基準レベル電圧と比
較して制御コードの変調波成分を検出する信号検出コン
パレータと、前記ノイズレベル電圧から搬送波に含まれ
る外乱光ノイズレベルの大小を判定して、信号検出コン
パレータの検出感度を切り換え行う制御回路をさらに備
えた構成にする。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明はリモートコントロー
ル信号処理回路に関し、詳しくは、家庭用電化製品、照
明器具、情報機器等の赤外線リモートコントロール受信
機として使用され、インバーター蛍光灯等の外乱光ノイ
ズによる感度低下の改善に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】近年、赤外線によりリモートコントロー
ル（遠隔操作）できる家庭用電化製品、照明器具、情報
機器等が増加し、その操作部の前面に受光素子を有する
赤外線リモートコントロール受信機が内蔵されている。
通常、赤外線リモートコントロール送信機から送信され
る赤外線リモートコントロール信号は、機器を遠隔操作
する制御コードを中心周波数が３８ＫＨｚの搬送波で変
調した赤外線パルス信号である。

【０００３】図５は従来の赤外線リモートコントロール
受信機の信号処理回路を示すブロック図である。図３は
信号処理回路で処理される信号波形を示すタイムチャー
トである。また、図３は受信した赤外線リモートコント
ロール信号にノイズ信号が含まないときの信号波形を示
す。図３、図５に示すように、赤外線リモートコントロ
ール送信機から送信される赤外線リモートコントロール
信号をフォトダイオード（受光素子）２０１で受信し、
電気信号のリモートコントロール信号（Ｓ１：光入力波
形参照）に変換する。そして、光電変換されたリモート
コントロール信号Ｓ１は、増幅回路（アンプブロック）
２０２のプリアンプ（Ａ１）で電流電圧変換増幅を行
い、入力電圧振幅を電流に変換するトランスコンダクタ
ンス（ｇｍ）アンプ（Ａ２ａ）で増幅を行い、ボルテー
ジアンプ（Ａ３）で電圧増幅を行う（Ｓ２：アンプ出力
波形参照）。増幅されたリモートコントロール信号は中
心周波数が３８ＫＨｚに設定されたバンドパスフィルタ
（ＢＰＦ）２０３で抽出される（Ｓ３：バンドパスフィ
ルタ出力波形参照）。

【０００４】バンドパスフィルタで抽出された信号Ｓ３
は、予め設定された比率の抵抗分割（抵抗Ｒ１、Ｒ２）
により、ノイズレベル電圧検出用のＶbpf信号と制御コ
ード信号検出用及び基準レベル電圧生成用のＶbpfx信号
との二つの信号出力に分けられる。Ｖbpf信号は、ノイ
ズレベル検出回路２０４に入力され、また、Ｖbpfx信号
は、基準レベル生成回路２０５、及び信号検出コンパレ
ータ２０６にそれぞれ入力される。

【０００５】ノイズレベル検出回路２０４は、数百ｍｓ
ｅｃ程度の長い時定数を有する第１及び第２積分回路
（コンデンサＣ４、コンデンサＣ５）、二つのコンパレ
ータＣＰ１〜ＣＰ２、バッファＢ１で構成され、入力さ
れたＶbpf信号を積分してノイズレベル電圧（ノイズレ
ベル信号）Ｖｂとして出力する。また、ノイズレベル検
出回路では、連続的で周波数の高いインバータ蛍光灯等
のような外乱光のノイズ信号に対しては、Ｖbpf出力波
形のほぼピーク値をとらえたノイズレベル電圧Ｖｂを出
力するようになっている。即ち、Ｖbpf＝Ｖｂとなるま
でコンデンサＣ５を充電する構成にしている。但し、ノ
イズレベル検出回路２０４は長い時定数を有するのでイ
ンパルスノイズ及びコード化されたリモートコントロー
ル信号については応答しない。

【０００６】また、基準レベル生成回路２０５は、数μ
ｓｅｃ程度の短い時定数を有するピークホールド回路
（ダイオードＤ１、コンデンサＣ６）とバッファＢ２で
構成され、入力されたＶbpfx信号をピークホールドし、
そのピークホールドした信号をバッファＢ２で電流増幅
した出力Ｖａとノイズレベル検出回路２０４から出力さ
れるノイズレベル電圧Ｖｂとの差を抵抗Ｒ３、Ｒ４で分
圧し、Ｖbpf信号中より制御コード信号を判別するため
の基準レベル電圧（基準レベル信号）Ｖｔを生成する。

【０００７】図４はバンドパスフィルタ出力後の各信号
波形とＶｂ、Ｖａ、Ｖｔの電圧波形を示す説明図であ
る。また、図４は受信した赤外線リモートコントロール
信号にインバータノイズ信号が混在するときの各信号波
形を示す。

【０００８】基準レベル生成回路２０５において、Ｖｂ
はＶbpf信号のノイズのピーク波形、ＶａはＶbpfx信号
のピークを検出した波形であるから、基準レベル信号Ｖ
ｔは次式のように設定される。Ｖbpfx信号が制御コード
信号の変調波であるときは、Ｖａ＞Ｖｂとなり、 Ｖｔ＝Ｒ４／（Ｒ３＋Ｒ４）×（Ｖａ−Ｖｂ）＋Ｖｂ……（１） 式中、Ｒ３、Ｒ４は合成抵抗で、例えばＲ３、Ｒ４＝
１：１を示す。Ｖbpf信号が初期ノイズ及び外乱光ノイ
ズ信号だけのとき、Ｖａ≦Ｖｂとなり、 Ｖｔ＝Ｖｂ……（２）

【０００９】次に、信号検出コンパレータ２０６（ＣＰ
４）はＶbpfx信号と基準レベル信号Ｖｔとを比較し、Ｖ
bpfx信号が基準レベル信号Ｖｔ以上となった変調波信号
を検出することによって、受信したリモートコントロー
ル信号中のノイズ信号分Ｖｂを除去して制御コード信号
を抽出する。信号波形整形回路２０７において、信号検
出コンパレータ２０６で抽出した制御コード信号の変調
波信号を、第３積分回路（コンデンサＣ７）、コンパレ
ータＣＰ５、第４積分回路（コンデンサＣ８）でノイズ
信号成分を除去し、さらにヒステリシス・コンパレータ
ＨＣで波形整形を行って、出力回路２０８のトランジス
タの出力端子から制御コード信号として出力する（Ｓ５
〜Ｓ７：出力波形参照）。

【００１０】

【発明が解決しようとする課題】図６は従来の信号処理
回路におけるバンドパスフィルタの出力レベルを示す説
明図である。また、図６はバンドパスフィルタ出力での
波形のピークを直流的に表現したもので、（ａ）は初期
の状態を示し、（ｂ）ノイズ振幅が２倍になった状態を
示している。ここで、Ｖbpfのピークレベルとノイズレ
ベル検出回路の出力Ｖｂは等しいとし、ＶbpfとＶbpfx
の分割比をＲ１＋Ｒ２：Ｒ２として、Ｖbpf：Ｖbpfx＝
５：３としている。このとき、Ｒ１：Ｒ２＝２：３で設
定している。このように、バンドパスフィルタ２０３の
出力において、Ｖbpf信号とＶbpfx信号は所定の抵抗比
率で分割されているので、インバータ蛍光灯等の連続的
なノイズが混在した際には、バンドパスフィルタ２０３
出力のノイズ振幅が大きくなりノイズレベル検出回路２
０４のノイズレベル電圧Ｖｂの出力が上昇する。

【００１１】信号検出コンパレータ２０４において、リ
モートコントロール信号（制御コード信号）を検出する
ためには、信号Ｖbpfxの振幅が、（１）式で表される基
準レベル電圧Ｖｔを超えなければならない。つまり、Ｖ
bpfxの振幅は最低でもＶｂ以上必要となる。図６に示す
ように、信号Ｖbpfxの振幅が基準レベル電圧Ｖｔを超え
るためには、（ａ）の場合は、Ｖbpfxの振幅が６０ｍＶ
以上増加すればリモートコントロール信号を検出できる
が、（ｂ）の場合は、Ｖbpfxの振幅が１２０ｍＶ以上増
加することが必要となり、リモートコントロール信号検
出に必要な最低振幅が大きくなる。従って、インバータ
ー蛍光灯等の外乱光によりノイズレベル信号Ｖｂの出力
が上昇することは、信号検出の感度が低下、あるいは受
信距離が低下したことと同じになるので、赤外線リモー
トコントロール送信機を赤外線リモートコントロール受
信機に近づけて、基準レベルＶｔ信号に対してＶbpfx振
幅を大きくする必要がある。

【００１２】本発明は以上の事情を考慮してなされたも
ので、赤外線リモートコントロール信号中のノイズ信号
のレベルを判定して、信号検出コンパレータの検出感度
を切り換えを行うとともに、リモートコントロール信号
を増幅する増幅回路のゲインを自動調整してノイズレベ
ルを抑制するリモートコントロール信号処理回路を提供
することにある。

【００１３】

【課題を解決するための手段】本発明は、リモートコン
トロール送信機から制御コード信号を所定の周波数帯域
の搬送波に変調した光リモートコントロール信号の送信
に応答して電気信号に変換する受光素子と、受光素子で
変換された電気信号を増幅する増幅回路と、増幅された
電気信号から所定の周波数帯域の搬送波を抽出するバン
ドパスフィルタと、バンドパスフィルタで抽出された搬
送波に含まれる外乱光ノイズのノイズレベル電圧を検出
するノイズレベル検出回路と、前記搬送波から制御コー
ドの変調波成分を弁別するための基準レベル電圧をノイ
ズレベル電圧に対応して生成する基準レベル生成回路
と、前記搬送波と基準レベル電圧と比較して制御コード
の変調波成分を検出する信号検出コンパレータとを備え
たリモートコントロール信号処理回路において、前記ノ
イズレベル電圧から搬送波に含まれる外乱光ノイズレベ
ルの大小を判定して、信号検出コンパレータの検出感度
の切り換え制御を行う制御回路をさらに備えたことを特
徴とするリモートコントロール信号処理回路である。

【００１４】なお、本発明において、受光素子はフォト
ダイオードで構成される。増幅回路、ノイズレベル検出
回路、基準レベル生成回路、信号検出コンパレータ、制
御回路は、トランンジスタからなるリニアＩＣで構成さ
れる。また、バンドパスフィルタはトランスコンダクタ
ンス（ｇｍ）アンプ、コンデンサからなり、他の回路と
一緒に１チップ上に構成される。

【００１５】前記信号検出コンパレータはオフセット電
圧切り替え回路をさらに備え、前記制御回路は、前記ノ
イズレベル電圧から搬送波に含まれる外乱光ノイズノイ
ズの大小を判定した際、オフセット電圧切り替え回路を
制御することにより信号検出コンパレータの信号検出感
度を調整するよう構成されることが好ましい。また、信
号検出コンパレータのオフセット電圧を設定しているト
ランジスタ比の組み合わせによって切り換え後のオフセ
ット電圧、つまり信号検出感度を容易に調整できるよう
に構成することができる。オフセット電圧切り替え回路
は、例えば、カレントミラーを構成するトランジスタ比
をスイッチ回路で切り替えるよう構成される。

【００１６】本発明によれば、例えば、インバーター蛍
光灯のような連続的な外乱光ノイズが入射し、ノイズレ
ベル検出回路のノイズレベル電圧がある閾値電圧よりも
大きくなった時に、信号検出コンパレータのオフセット
電圧を低減して信号検出コンパレータの検出感度を上げ
ることにより受信距離の低下を抑えることができる。

【００１７】前記増幅回路はゲインを調整するＡＧＣ回
路をさらに備え、前記制御回路は、ノイズレベル電圧か
ら搬送波に含まれる外乱光ノイズレベルの大小を判定し
た際、前記ＡＧＣ回路を制御することによりノイズレベ
ルを抑制するよう前記増幅回路のゲインを調整する構成
にすることが好ましい。ＡＧＣ回路（オート・ゲイン・
コントロール回路）は、例えば、増幅回路の差動増幅器
に供給する電流を制御するカレントミラーで構成され
る。

【００１８】さらに信号検出コンパレータの検出感度を
切り換えるのと同時に、増幅回路にＡＧＣ回路（オート
・ゲイン・コントロール回路）を付加することにより、
バンドパスフィルタで抽出された搬送波に含まれるノイ
ズ振幅を抑制することにより、問題であった信号検出コ
ンパレータの感度の低下を抑制でき受信距離の低下防止
にさらなる改善ができる。

【００１９】

【発明の実施の形態】以下、図に示す実施例に基づいて
本発明を詳述する。なお、本発明はこれによって限定さ
れるものではない。

【００２０】図１は本発明の赤外線リモートコントロー
ル受信機の信号処理回路の一実施例を示すブロック図で
ある。図１において、図５に示す従来の信号処理回路と
同じ回路構成については同符号を記す。赤外リモートコ
ントロール送信機からの送信信号をフォトダイオード１
０１で受けて電流信号に変換して信号処理を行う流れは
図３の従来例で示した信号処理回路と同じ構成である
が、本発明は、赤外線リモートコントロール信号中のノ
イズ信号のレベルを判定して、信号検出コンパレータの
検出感度を切り換えを行うとともに、ｇｍアンプのゲイ
ンを自動調整する制御回路を付加している。

【００２１】図３は信号処理回路で処理される信号波形
を示すタイムチャートである。また、図３は受信した赤
外線リモートコントロール信号にノイズ信号を含まない
ときの信号波形を示す。図１、図３に示すように、赤外
線リモートコントロール送信機から送信される赤外線リ
モートコントロール信号（Ｓ１：光入力波形参照）をフ
ォトダイオード（受光素子）１０１で受信し、電気信号
のリモートコントロール信号に変換する。そして、光電
変換されたリモートコントロール信号は、増幅回路（ア
ンプブロック）１０２において、プリアンプＡ１で電流
電圧変換増幅を行い、入力電圧振幅を電流に変換するト
ランスコンダクタンスアンプ（ｇｍ）アンプＡ２で増幅
し、ボルテージアンプＡ３で電圧増幅を行う（Ｓ２：ア
ンプ出力波形参照）。増幅されたリモートコントロール
信号は中心周波数が３８ＫＨｚに設定されたバンドパス
フィルタ１０３で抽出される（Ｓ３：バンドパスフィル
タ出力波形参照）。

【００２２】バンドパスフィルタ１０３で抽出された信
号Ｓ３は、予め設定された比率の抵抗Ｒ１、Ｒ２の分割
により、ノイズレベル電圧検出用のＶbpf信号と制御コ
ード信号検出用及び基準レベル電圧生成用のＶbpfx信号
との二つの信号出力に分けられる。Ｖbpf信号は、ノイ
ズレベル検出回路１０４に入力され、また、Ｖbpfx信号
は、基準レベル生成回路１０５、及び信号検出コンパレ
ータ１０６にそれぞれ入力される（Ｓ４：信号検出コン
パレータ入力波形参照）。

【００２３】ノイズレベル検出回路１０４は、数百ｍｓ
ｅｃ程度の長い時定数を有する第１及び第２積分回路
（コンデンサＣ４、コンデンサーＣ５）、二つのコンパ
レータＣＰ１〜ＣＰ２、バッファＢ１で構成され、入力
されたＶbpf信号を積分してノイズレベル電圧Ｖｂとし
て出力する。また、ノイズレベル検出回路１０４では、
連続的で周波数の高いインバータ蛍光灯等のような外乱
光のノイズ信号に対しては、Ｖbpf出力波形のほぼピー
ク値をとらえたノイズレベル電圧Ｖｂを出力するように
なっている。即ち、Ｖbpf＝Ｖｂとなるまでコンデンサ
Ｃ５を充電する構成にしている。但し、ノイズレベル検
出回路１０４は長い時定数を有するのでインパルスノイ
ズ及びコード化されたリモートコントロール信号につい
ては応答しない。

【００２４】また、基準レベル生成回路１０５は、数μ
ｓｅｃ程度の短い時定数を有するピークホールド回路
（ダイオードＤ１、コンデンサＣ６）とバッファＢ２で
構成され、入力されたＶBPFX信号をピークホールドし、
そのピークホールドした信号をバッファＢ２で電流増幅
した出力Ｖａとノイズレベル検出回路１０４から出力さ
れるノイズレベル電圧Ｖｂとを抵抗Ｒ３、Ｒ４で合成
し、Ｖbpf信号中よりリモートコントロール信号（制御
コード信号）を判別するための基準レベル電圧Ｖｔを生
成する。

【００２５】基準レベル生成回路１０５において、Ｖｂ
はＶbpf信号のノイズのピーク波形、ＶａはＶbpfx信号
のピークを検出した波形であるから、基準レベル信号Ｖ
ｔは次式のように設定される。Ｖbpfx信号が制御コード
信号の変調波であるときは、Ｖａ＞Ｖｂとなり、 Ｖｔ＝Ｒ４／（Ｒ３＋Ｒ４）×（Ｖａ−Ｖｂ）＋Ｖｂ……（１） 式中、Ｒ３、Ｒ４は合成抵抗で、例えばＲ３、Ｒ４＝
１：１を示す。Ｖbpf信号が初期ノイズ及び外乱光ノイ
ズ信号だけのとき、Ｖａ≦Ｖｂとなり、 Ｖｔ＝Ｖｂ……（２）

【００２６】次に、信号検出コンパレータ１０６はＶbp
fx信号と基準レベル電圧Ｖｔとを比較し、Ｖbpfx信号が
基準レベル電圧Ｖｔ以上なった変調信号を検出すること
によって、受信したリモートコントロール信号中のノイ
ズ信号分Ｖｂを除去して制御コード信号を抽出する。波
形整形回路１０７において、信号検出コンパレータ１０
６で抽出した制御コード信号を、第３積分回路（コンデ
ンサＣ７）、コンパレータＣＰ４、第４積分回路（コン
デンサＣ８）でノイズ信号成分を除去し、さらにヒステ
リシス・コンパレータＨＣで波形整形を行って、出力回
路１０８のトランジスタの出力端子から出力する（Ｓ５
〜Ｓ７：出力波形参照）。

【００２７】図２は本発明の制御回路とその周辺回路の
一実施例を示す図である。また、図２において、制御回
路１０９により、ノイズレベル電圧Ｖｂと閾値を比較判
定して、信号検出感度を切り換え制御が行われる信号検
出コンパレータ１０６と、増幅回路（アンプブロック）
１０２のうち、ゲインの自動調整制御が行われるｇｍア
ンプＡ２とを示している。これらの回路はリニアＩＣで
構成される。ここで、Ｖccは電源電圧、ＧＮＤは接地電
圧を示す。

【００２８】制御回路１０９の構成と、この制御回路１
０９による信号検出コンパレータ１０６の信号検出感度
（オフセット電圧）の切り換え制御について説明する。
信号検出コンパレータ１０６は、差動増幅器ＯＰ１（ト
ランジスタＱ１、Ｑ２）定電流源１、及びカレントミラ
ーＭ１〜Ｍ３（トランジスタＱ３〜Ｑ７、Ｑ８−１）で
構成され、信号検出コンパレータ１０６のオフセット電
圧（検出感度）はカレントミラーＭ２、Ｍ３のトランジ
スタ比（コレクタ電流比）で設定される。トランジスタ
比によるオフセット電圧について説明する。

【００２９】ここでは、トランジスタ比４：１でオフセ
ット電圧３６ｍＶの例を示す。トランジスタＱ１、Ｑ２
のコレクタ電流をそれぞれＩ1、Ｉ2とする。Ｉout＝
０、つまり，Ｉc（Q6）＝Ｉc（Q8）のとき、この信号検
出コンパレータは平衡状態である。このとき、Ｉc（Q6)
＝Ｉ2/２、Ｉc（Q8）＝２Ｉ1 Ｉc（Q6）＝Ｉc（Q8）より、Ｉ2/２＝２Ｉ1 よって、Ｉ2＝４Ｉ1の関係となる。また、Ｖ1、Ｖ2はそ
れぞれ、Ｖ1＝Ｖ＋Ｖbe（Q1）、Ｖ2＝Ｖ＋Ｖbe（Q1） Ｖbe＝Ｖｔ・ｌｎ（Ｉc／Ｉs）、Ｖｔ＝２６ｍＶで表さ
れ、オフセット電圧ΔＶは、ΔＶ＝Ｖ2−Ｖ1＝Ｖ＋Ｖｔ
・ｌｎ（４Ｉ1／Ｉs）−Ｖ−Ｖｔ・ｌｎ（Ｉ1／Ｉs）よ
って、ΔＶ＝Ｖｔ・ｌｎ４＝３６ｍＶとなる。

【００３０】制御回路１０９は、差動増幅器ＯＰ３（ト
ランジスタＱ１５、Ｑ１６）、定電流源２及び、カレン
トミラーＭ５、Ｍ６（トランジスタＱ１３、Ｑ１４、Ｑ
１７、Ｑ１８）で構成され、トランジスタＱ１６のベー
スはノイズレベル検出回路１０６の出力Ｖｂに接続さ
れ、Ｑ１５のベースは閾値電圧Ｖref３である定電圧回
路に接続されている。さらに差動増幅器ＯＰ３の出力は
カレントミラーＭ４、Ｍ５（トランジスタＱ１０、Ｑ１
１、Ｑ１３、Ｑ１４）を介してスイッチ回路１１０の抵
抗Ｒ１４及び、Ｑ９のベースに接続されている。また、
スイッチ回路１１０はトランジスタＱ９とＱ８−２から
なる差動増幅器ＯＰ２を備えている。

【００３１】ノイズレベル検出回路１０４の出力である
ノイズレベル信号Ｖｂが閾値電圧Ｖref３以下（定常状
態）であるときは、信号検出コンパレータ１０６は、ト
ランジスタ比４：１のオフセット電圧（３６ｍＶ）を保
持している。赤外線リモートコントロール信号にインバ
ータ蛍光灯等の連続的な外乱ノイズが混在した場合、バ
ンドパスフィルタ１０３のノイズ振幅が増大することに
よって、そのピークレベルをとるノイズレベル検出回路
１０４の出力電圧Ｖｂが上昇し、閾値電圧Ｖref３を超
えると制御回路１０９の差動増幅器ＯＰ３の出力電流Ｉ
ｎがカレントミラーＭ４、Ｍ５を介して抵抗Ｒ１４に流
れ込み、抵抗Ｒ１４により電圧変換され、Ｑ９のベース
電圧Ｖ2が生じる。このＶ2がＱ８−２のベース電圧Ｖ1
よりも十分高くなるようＲ１４の抵抗値は設定されてい
る。

【００３２】差動増幅器ＯＰ２において、Ｖ1＜Ｖ2とな
ることからとＱ８−２は遮断されることになる。よって
カレントミラーＭ３のトランジスタ比が２：１→１：１
となり信号検出コンパレータ１０７のトータルのトラン
ジスタ比は４：１→２：１となりオフセット電圧が定常
状態での半分の１８ｍＶとなり、信号検出感度が２倍と
なる。

【００３３】即ち、ノイズレベル信号Ｖｂが閾値電圧Ｖ
ref３以上になったときは、制御回路１０９はスイッチ
回路１１０を介して、例えば、トランジスタＱ８のトラ
ンジスタ比を２→１にする。このとき、Ｉc（Q6)＝Ｉ2/
２、Ｉc（Q8）＝Ｉ1 Ｉc（Q6）＝Ｉc（Q8）より、Ｉ2/２＝Ｉ1 よって、Ｉ2＝２Ｉ1の関係となる。オフセット電圧ΔＶ
は、ΔＶ＝Ｖｔ・ｌｎ２＝１８ｍＶとなる。従って、定
性的に感度が２倍になれば受信距離は√２倍となること
が知られており、これによって外乱光照射時の受信距離
の低下の改善がなされる。

【００３４】さらに、カレントミラー２のトランジスタ
比を調整することにより、外乱光照射時（切り換え後）
のオフセット電圧（信号検出感度）の調整が可能であ
る。例えば、トランジスタ比Ｑ５：Ｑ６を２：３として
おけば、切り換え後のオフセット電圧は１０．５ｍＶと
なる。但し、定常状態のオフセット電圧（３６ｍＶ）を
保つため、カレントミラーＭ３においてエミッタ抵抗Ｒ
１１〜Ｒ１３（Ｒ１２＝Ｒ１３）によって調整が必要と
なる。

【００３５】次に、制御回路１０９によるｇｍアンプＡ
２のゲインの自動調整制御について説明する。図１に示
すように、制御回路１０９の出力部は信号検出コンパレ
ータ１０６と、ＡＧＣ機能を備えた増幅回路１０２中の
ｇｍアンプＡ２にも接続されている。図２に示すよう
に、ｇｍアンプＡ２はＡＧＣ機能を備えた構成になって
いる。また、ｇｍアンプＡ２は、差動増幅器４、差動増
幅器４に電流を供給するカレントミラー７、定電流源Ｑ
２４から構成され、定電流源Ｑ２４は、定常状態では理
想的に基準電流（Ｑ２５のコレクタ電流）と同じ電流を
供給する。

【００３６】外乱光ノイズが入射した場合、制御回路１
０９の出力電流ＩｎがカレントミラーＭ５に流れる。カ
レントミラーＭ５においてＱ１２のコレクタはｇｍアン
プＡ２のＱ２４のベースに接続されており、カレントミ
ラーＭ７において、基準電流源Ｑ２５と差動増幅器４の
供給電流源Ｑ２４のベース間に、ΔＶbe＝Ｒ１８×Ｉｎ
の電位差が生じ、次式で示されるように供給電流が減少
する。 Ｉ（Q24）＝Ｉ（Q25）／ｅｘｐ（ΔＶbe／Ｖｔ）……（３） この供給電流の減少に応じてｇｍアンプのゲインが低下
する。

【００３７】これにより外乱ノイズ振幅が減少し、信号
検出コンパレータ１０７の前段における外乱ノイズの振
幅増大による感度低下が抑制されるため、信号検出コン
パレータ１０７の検出感度を上げた効果と合わせて、更
に高い検出感度が実現される。これによって外乱ノイズ
による受信距離の低下の割合が改善される。

【００３８】

【発明の効果】本発明によれば、家庭用電化製品、照明
器具、情報機器等の赤外線リモートコントロール受信機
のリモートコントロール信号処理回路として使用される
際、インバータ蛍光灯等の外乱光ノイズが入射し、ノイ
ズ振幅が大きくなり必要以上に信号検出感度が低下する
場合でも、赤外線リモートコントロール信号に含まれる
外乱光ノイズのレベルの大小を判定して、信号検出コン
パレータの検出感度を切り換えを行うので受信距離の低
下を防止することが可能である。また、同時にリモート
コントロール信号を増幅する増幅回路のゲインを自動調
整する機能を付加することにより、外乱光ノイズ振幅を
抑制し、外乱光ノイズ振幅増大による感度低下を抑える
ことができ、さらに受信距離の低下が改善される。従っ
て、インバータ蛍光灯のような連続的な外乱光ノイズの
入射に対しても、影響されにくいリモートコントロール
信号処理回路を提供することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の赤外線リモートコントロール受信機の
信号処理回路の一実施例を示すブロック図である。

【図２】本発明の制御回路とその周辺回路の一実施例を
示す図である。

【図３】信号処理回路で処理される信号波形を示すタイ
ムチャートである。

【図４】バンドパスフィルタ出力後の各信号波形とＶ
ｂ、Ｖａ、Ｖｔの電圧波形を示す説明図である。

【図５】従来の赤外線リモートコントロール受信機の信
号処理回路を示すブロック図である。

【図６】従来の信号処理回路におけるバンドパスフィル
タの出力レベルを示す説明図である。

【符号の説明】

１０１ フォトダイオード １０２ 増幅回路（アンプブロック） １０３ バンドパスフィルタ １０４ ノイズレベル検出回路 １０５ 基準レベル生成回路 １０６ 信号検出コンパレータ １０７ 波形整形回路 １０８ 出力回路 １０９ 制御回路

Claims (4)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 リモートコントロール送信機から制御コ
   ード信号を所定の周波数帯域の搬送波に変調した光リモ
   ートコントロール信号の送信に応答して電気信号に変換
   する受光素子と、 受光素子で変換された電気信号を増幅する増幅回路と、 増幅された電気信号から所定の周波数帯域の搬送波を抽
   出するバンドパスフィルタと、 バンドパスフィルタで抽出された搬送波に含まれる外乱
   光ノイズのノイズレベル電圧を検出するノイズレベル検
   出回路と、 前記搬送波から制御コードの変調波成分を弁別するため
   の基準レベル電圧をノイズレベル電圧に対応して生成す
   る基準レベル生成回路と、 前記搬送波と基準レベル電圧と比較して制御コードの変
   調波成分を検出する信号検出コンパレータとを備えたリ
   モートコントロール信号処理回路において、 前記ノイズレベル電圧から搬送波に含まれる外乱光ノイ
   ズレベルの大小を判定して、信号検出コンパレータの検
   出感度の切り換え制御を行う制御回路をさらに備えたこ
   とを特徴とするリモートコントロール信号処理回路。
2. 【請求項２】 前記信号検出コンパレータはオフセット
   電圧切り替え回路をさらに備え、前記制御回路は、前記
   ノイズレベル電圧から搬送波に含まれる外乱光ノイズレ
   ベルの大小を判定した際、オフセット電圧切り替え回路
   を制御することにより信号検出コンパレータの信号検出
   感度を調整することを特徴とする請求項１記載のリモー
   トコントロール信号処理回路。
3. 【請求項３】 前記増幅回路はゲインを調整するＡＧＣ
   回路をさらに備え、前記制御回路は、ノイズレベル電圧
   から搬送波に含まれる外乱光ノイズレベルの大小を判定
   した際、前記ＡＧＣ回路を制御することによりノイズレ
   ベルを抑制するよう前記増幅回路のゲインを調整するこ
   とを特徴とする請求項１記載のリモートコントロール信
   号処理回路。
4. 【請求項４】 前記制御回路は、前記ノイズレベル電圧
   から搬送波に含まれる外乱光ノイズレベルの大小を判定
   し、信号検出コンパレータのオフセット電圧を切り替え
   ることにより信号検出感度を調整すると同時に、前記増
   幅回路のゲインを調整してノイズレベルを抑制すること
   を特徴とする請求項１記載のリモートコントロール信号
   処理回路。