JPH0885273A - 感熱孔版印刷用原紙 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【構成】熱可塑性ポリエステルフィルム（Ａ）の片面に
合成繊維からなる多孔性支持体（Ｂ）が積層されてなる
積層体において、該積層体の合成繊維の長さ方向に対し
て垂直方向の接着部分の長さが合成繊維の直径以上であ
ることを特徴とする感熱孔版印刷用原紙。 【効果】ハロゲンランプ、キセノンランプ、フラッシュ
ランプなどによる閃光照射や赤外線照射、レーザー光線
等のパルス的照射、あるいはサーマルヘッド等によって
穿孔製版される感熱孔版印刷用原紙に関し、特に穿孔性
が良好でサーマルヘッド等との滑りを良好にし、カール
が少なく印刷性に優れる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、ハロゲンランプ、キセ
ノンランプ、フラッシュランプなどによる閃光照射や赤
外線照射、レーザー光線等のパルス的照射、あるいはサ
ーマルヘッド等によって穿孔製版される感熱孔版印刷用
原紙に関し、特に穿孔性が良好でサーマルヘッド等との
滑りを良好にし、カールが少なく印刷性が優れた感熱孔
版印刷用原紙を得るものである。

【０００２】

【従来の技術】従来より感熱孔版印刷用原紙としては、
熱可塑性ポリエステルフィルムや塩化ビニリデンフィル
ム、ポリエステル、ポリプロピレンフィルム等の熱可塑
性樹脂フィルムに天然繊維、化学繊維または合成繊維あ
るいはこれらを混抄した薄葉紙、不織布、紗等によって
構成された多孔性支持体を接着剤で貼り合わせた構造の
ものが知られている（例えば、特開昭５１−２５１２号
公報、特開昭５７−１８２４９５号公報など。）。しか
しながら、これら従来の感熱孔版用原紙は次のような欠
点を有していた。

【０００３】即ち、 （１）フィルムと多孔性支持体とを接着剤を用いて貼り
合わせているため、接着剤によってインキの透過が阻害
され、画像鮮明性が劣る。

【０００４】（２）また、使用される接着剤自体につい
ても、例えば、アクリル系樹脂、酢酸ビニル系樹脂接着
剤は印刷インキによって軟化、膨潤、溶解しやすいた
め、耐インキ性に劣り、熱硬化性接着剤を使用する場合
には、未硬化物が残存しやすいために製版時にサーマル
ヘッドに融着を生じ易く、また、塩素系接着剤を使用す
る場合にはサーマルヘッドの加熱によって有毒な塩素を
放出するなどの問題がある。

【０００５】（３）さらに、接着剤を使用する場合に
は、原紙の製造工程において接着工程が必要であり、ま
た、接着剤塗布時に溶剤を使用するため、溶剤回収設備
が必要であり、プロセス的にコスト高となる。

【０００６】（４）また、フィルムの厚さが薄いため、
接着工程においてフィルムの破れやシワなどのトラブル
が発生し易く、収率が低い。

【０００７】（５）接着剤や溶剤を使用するため、作業
環境が悪化する。また、地球環境保護の面から好ましく
ない。

【０００８】これらの欠点を改良するため、使用する接
着剤の量をできるだけ少なくする提案がなされてきた
（例えば、特開昭５８−１４７３９６号公報、特開平４
−２３２７９０号公報など）が上記の欠点を完全に解消
するには至っていないのが現状である。

【０００９】また、接着剤を用いない方法として、特開
平４−２１２８９１号公報においては、熱可塑性樹脂フ
ィルムの片面に合成繊維が散布され熱圧着されてなる繊
維層が形成されていることを特長とする感熱性孔版原紙
が提案されている。しかしながら、この方法は、長さ５
０ｍｍ以下の合成繊維を風力または静電気によって散布
する方法であるため、繊維の分散が不均一となり、した
がってインキの透過性にムラが生じ、画像鮮明性が不十
分となる。また、この方法では樹脂フィルムと繊維層の
接着剤が必ずしも十分ではないため、フィルム搬送時に
シワや破れが発生し易いという問題がある。接着性を完
全にするため、繊維層にバインダー繊維を混入したり、
フィルム面に粘着剤を微量塗布することが提案されてい
るが、バインダー繊維や粘着剤を使用するとインキの透
過性が阻害され、結果的に画像鮮明性が低下してしまう
という欠点が有った。

【００１０】

【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記のよう
な問題点を解決し、画像鮮明性に優れ、特に強度が高
く、搬送性が良好で製版性、印刷性が優れた感熱孔版印
刷用原紙を提供しようとするものである。

【００１１】

【課題を解決するための手段】本発明は、上記の目的を
達成するために熱可塑性ポリエステルフィルム（Ａ）の
片面に合成繊維からなる多孔性支持体（Ｂ）が積層され
てなる積層体において、該積層体の合成繊維の長さ方向
に対して垂直方向の接着部分の長さが合成繊維の直径以
上であることを特徴とする感熱孔版印刷用原紙とするも
のである。

【００１２】本発明における熱可塑性ポリエステルフィ
ルム（Ａ）およびポリエステル繊維に用いられるポリエ
ステルとはいずれも、芳香族ジカルボン酸または脂肪族
ジカルボン酸とジオールを主たる構成成分とするポリエ
ステルである。ここで、芳香族ジカルボン酸として例え
ば、テレフタル酸、イソフタル酸、フタル酸、１，４−
ナフタレンジカルボン酸、１，５−ナフタレンジカルボ
ン酸、２，６−ナフタレンジカルボン酸、４，４′−ジ
フェニルジカルボン酸、４，４′−ジフェニルエーテル
ジカルボン酸、４，４′−ジフェニルスルホンジカルボ
ン酸等を挙げることができる。脂肪族ジカルボン酸成分
としては例えばアジピン酸、スベリン酸、セバシン酸、
ドデカンジオン酸等を挙げることができる。中でも好ま
しくはテレフタル酸、イソフタル酸を挙げることができ
る。これらの酸成分は１種のみ用いてもよく、２種以上
併用してもよく、さらには、ヒドロキシ安息香酸等のオ
キシ酸等を一部共重合しても良い。また、ジオール成分
としては例えば、エチレングリコール、１，２−プロパ
ンジオール、１，３−プロパンジオール、ネオペンチル
グリコール、１，３−ブタンジオール、１，４−ブタン
ジオール、１，５−ペンタンジオール、１，６−ヘキサ
ンジオール、１，２−シクロヘキサンジメタノール、
１，３−シクロヘキサンジメタノール、１，４−シクロ
ヘキサンジメタノール、ジエチレングリコール、トリエ
チレングリコール、ポリアルキレングリコール、２，
２′ビス（４′−β−ヒドロキシエトキシフェニル）プ
ロパン等を挙げることができる。中でもエチレングリコ
ールが好ましく用いられる。これらのジオール成分は１
種のみ用いてもよく、２種以上併用してもよい。

【００１３】本発明の熱可塑性ポリエステルフィルム
（Ａ）に用いられるポリエステルとして好ましくは、ポ
リエチレンテレフタレート、エチレンテレフタレートと
エチレンイソフタレートとの共重合体、ポリブチレンテ
レフタレートおよびその共重合体、さらにはポリヘキサ
メチレンテレフタレートおよびその共重合体等を挙げる
ことができる。

【００１４】また、本発明の合成繊維に用いられるポリ
エステルとしては好ましくは、ポリエチレンテレフタレ
ート、ポリエチレンナフタレート、ポリシクロヘキサン
ジメチレンテレフタレート、エチレンテレフタレートと
エチレンイソフタレートとの共重合体等を挙げることが
できる。穿孔時の熱寸法安定性の点から特に好ましく
は、ポリエチレンテレフタレート、ポリエチレンナフタ
レート等を挙げることができる。

【００１５】本発明におけるポリエステルは従来公知の
方法で製造することができる。例えば、酸成分をジオー
ル成分と直接エステル化反応させた後、この反応の生成
物を減圧下で加熱して余剰のジオール成分を除去しつつ
重縮合させることによって製造する方法や、酸成分とし
てジアルキルエステルを用い、これとジオール成分とで
エステル交換反応させた後、上記と同様に重縮合させる
ことによって製造する方法等がある。この際、必要に応
じて、反応触媒として従来公知のアルカリ金属、アルカ
リ土類金属、マンガン、コバルト、亜鉛、アンチモン、
ゲルマニウム、チタン化合物を用いることもできる。

【００１６】本発明におけるポリエステルには、必要に
応じて、難燃剤、熱安定剤、酸化防止剤、紫外線吸収
剤、帯電防止剤、顔料、脂肪酸エステル、ワックス等の
有機滑剤あるいはポリシロキサン等の消泡剤等を配合す
ることができる。

【００１７】さらには用途に応じて易滑性を付与するこ
ともできる。易滑性付与方法としては特に制限はない
が、例えば、クレー、マイカ、酸化チタン、炭酸カルシ
ウム、カオリン、タルク、湿式あるいは乾式シリカなど
の無機粒子、アクリル酸系ポリマ類、ポリスチレン等を
構成成分とする有機粒子等を配合する方法、ポリエステ
ル重合反応時に添加する触媒等が失活して形成される、
いわゆる内部粒子による方法、界面活性剤を塗布する方
法等がある。

【００１８】本発明原紙の合成繊維の長さ方向に対して
垂直方向の接着部分長さは、強度の面から合成繊維の平
均直径以上であり、接着部分全体に対して５割以上がこ
の形状である。ここで接着部分とは、原紙を厚み方向に
切断して顕微鏡で観察し繊維とフィルムが接着している
部分を言い、襞状の形状である。接着部分がこの範囲未
満だと熱可塑性ポリエステルフィルムと多孔性支持体の
接着強度が低下し、製版や印刷工程で熱可塑性ポリエス
テルフィルムと多孔性支持体が剥離するので好ましくな
い。

【００１９】また、本発明の原紙において、熱可塑性ポ
リエステルフィルムと多孔性支持体との接着強度が５ｇ
／ｃｍ以上である。ここで接着強度とは原紙を１０ｍｍ
×２０ｃｍに切り出し、多孔性支持体面に両面粘着テー
プにより厚さ１００μｍのＰＥＴフィルムを裏打ちし、
粘着テープで熱可塑性ポリエステルフィルムと多孔性支
持体を約２０ｍｍ程度剥し、その後１８０°の方向に剥
離した時の剥離力を接着強度とし、穿孔性、強度から接
着強度は５ｇ／ｃｍ以上である。好ましくは７ｇ／ｃｍ
以上、より好ましくは１０ｇ／ｃｍである。接着強度が
５ｇ／ｃｍ未満だと強度が低下し、搬送性、印刷性が不
良になったり、多孔性支持体と熱可塑性ポリエステルフ
ィルムが製版・印刷時に剥がれが発生するので好ましく
ない。

【００２０】本発明の積層体の合成繊維の長さ方向に対
して９０°の接着部分が合成繊維の直径以上にするため
に任意の方法が採用できるが、特に熱可塑性フィルムと
合成繊維からなる多孔性支持体を特定の条件で接着し、
共延伸することにより最も好ましく達成できる。

【００２１】本発明における合成繊維からなる多孔性支
持体は、上記ポリエステルを用いて、従来公知のメルト
ブロー法やスパンボンド法などの直接溶融紡糸法によっ
て製造することができる。用いられるポリエステルの固
有粘度は、通常好ましくは０．４０以上、より好ましく
は０．５０以上である。

【００２２】メルトブロー紡糸法では、溶融したポリエ
ステルポリマーを口金から吐出するに際して、口金周辺
部から熱風を吹き付け、該熱風によって吐出したポリマ
ーを細繊度化せしめ、ついで、しかるべき位置に配置し
たネットコンベア上に吹き付けて捕集し、ウエブを形成
して製造される。該ウエブはネットコンベアに設けた吸
引装置によって熱風と一緒に吸引されるので、繊維が完
全に固化する前に捕集される。つまりウエブの繊維同士
は互いに融着した状態で捕集される。口金とネットコン
ベア間の捕集距離を適宜設定することによって、繊維の
融着度合いを調整することができる。また、ポリマー吐
出量、熱風温度、熱風流量、コンベア移動速度等を適宜
調整することにより、ウエブの繊維目付量や単糸繊度を
任意に設定することができる。メルトブロー紡糸された
繊維は、熱風の圧力で細繊度化されるが、延伸はされ
ず、いわゆる無配向に近い状態で固化される。繊維の太
さは均一ではなく、太い繊維と細い繊維がほどよく分散
した状態でウエブを形成する。また、口金から吐出され
たポリマーは、溶融状態から室温雰囲気下に急冷される
ため、非晶質に近い状態で固化する。

【００２３】同様にスパンボンド法では、口金から吐出
したポリマーをエアエジェクターによって牽引し、得ら
れたフィラメントを衝突板に衝突させて繊維を開繊し、
コンベア状に捕集してウエブを形成して製造される。ポ
リマー吐出量、コンベア速度を適宜設定することによ
り、ウエブの繊維目付量を任意に設定できる。また、エ
ジェクターの圧力と流量を適宜調整することにより、フ
ィラメントの分子配向状態を任意に調整できる。圧力と
流量を絞って紡糸速度を遅くすることにより、分子配向
度の低い繊維ウエブを得ることができる。また、吐出し
たポリマーの冷却速度を調整することにより、結晶性の
異なる繊維ウエブを得ることができる。

【００２４】本発明に用いる未延伸ポリエステル繊維の
結晶化度は、フィルムとの融着を十分にするため通常好
ましくは２０％以下、より好ましくは１５％以下、特に
好ましくは１０％以下である。一方、未延伸ポリエステ
ル繊維の配向度は共延伸性の点から低いものが望まし
く、通常、複屈折（Δｎ）０．０３以下が好ましく、よ
り好ましくは０．０１以下が好適である。

【００２５】本発明における熱可塑性ポリエステルフィ
ルム（Ａ）は、同様に上記ポリエステルを用いて、従来
公知の方法によって製造することができる。例えば、Ｔ
ダイ押し出し法によってポリマーをキャストドラム上に
押し出すことによって未延伸フィルムを製造できる。口
金のスリット幅、ポリマーの吐出量、キャストドラムの
回転数を調整することによって、所望の厚さの未延伸フ
ィルムを作ることができる。熱可塑性ポリエステルフィ
ルム（Ａ）に用いられるポリエステルの固有粘度は、通
常好ましくは０．５以上、より好ましくは０．６以上で
ある。固有粘度が０．５より低いと製膜安定性が低下
し、特に薄物のキャストが困難となる。

【００２６】本発明における熱可塑性ポリエステルフィ
ルム（Ａ）とポリエステル繊維からなる多孔性支持体と
は、互いに融着していることが好ましい。融着させるに
は、通常、熱可塑性ポリエステルフィルム（Ａ）と多孔
性支持体とを加熱しつつ直接貼り合わせる熱圧着処理を
行なうことが好ましい。熱圧着の方法は特に限定される
ものではないが、加熱ロールによる熱圧着がプロセス性
の点から特に好ましい。本発明における熱圧着は熱可塑
性ポリエステルフィルム（Ａ）をキャスト化した後に、
延伸工程の前段階で行なうのが好ましい。熱圧着温度は
熱可塑性ポリエステルフィルム（Ａ）のガラス転移点
（Ｔｇ）と冷結晶化温度（Ｔｃｃ）との間が好ましく、
Ｔｇ〜Ｔｇ＋５０℃が特に好ましい。

【００２７】本発明において、熱可塑性ポリエステルフ
ィルム（Ａ）と多孔性支持体とは熱圧着した状態で共延
伸することが好ましい。熱圧着した状態で共延伸するこ
とにより、フィルムと支持体とが一体となって延伸する
ことができる。また、両者を一体で共延伸することによ
り、ポリエステル繊維が補強体の役目をなし、フィルム
が破れたりすることがなく、極めて製膜安定性に優れ、
結果として低コストの原紙を得ることができる。

【００２８】延伸方法は特に限定されないが、フィルム
の穿孔感度向上および多孔性支持体を形成する繊維の均
一分散性の点で二軸延伸が好ましい。二軸延伸は逐次二
軸延伸法または同時二軸延伸法のいずれの方法であって
も良い。逐次二軸延伸法の場合、縦方向、横方向の順に
延伸するのが一般的であるが、逆に延伸しても良い。延
伸温度は熱可塑性ポリエステルフィルム（Ａ）のガラス
転移温度（Ｔｇ）と冷結晶化温度（Ｔｃｃ）との間であ
るのが好ましい。延伸倍率は特に限定されるものではな
く、用いる熱可塑性ポリエステルフィルム（Ａ）用ポリ
マーの種類や原紙に要求される感度等によって適宜決定
されるが、通常は縦、横それぞれ２〜５倍程度が適当で
ある。また、二軸延伸後、縦または横、あるいは縦横に
再延伸してもかまわない。

【００２９】さらに、二軸延伸後の本発明原紙に熱処理
を施すことが好ましい。熱処理温度は、熱可塑性ポリエ
ステルフィルム（Ａ）ポリマのガラス転移点（Ｔｇ）以
上多孔性支持体（Ｂ）ポリマの融点（Ｔｍ）以下の温度
で時間は０．５〜６０秒間行なう。

【００３０】本発明の多孔性支持体を平面的に観察した
場合において、網状体の形成する開孔部の面積分率は好
ましくは５〜８０％、より好ましくは５〜５０％であ
る。また、網状体の形成する開孔部を円とみなした場
合、その等価円直径の平均値はインキの透過性、保持性
から好ましくは５〜１００μｍ、より好ましくは１０〜
６０μｍ、特に好ましくは１０〜３０μｍである。

【００３１】本発明の原紙を構成する多孔性支持体の繊
維目付量は、インキの透過性、画像鮮明性、強度から通
常２〜５０ｇ／ｍ² であり、より好ましくは５〜３０ｇ
／ｍ² である。

【００３２】また、多孔性支持体を構成するポリエステ
ル繊維の繊度は通常０．０１〜１０デニール、好ましく
は０．０５〜５デニールである。なお、本発明で言うポ
リエステル繊維の繊度とは支持体の平均繊度である。

【００３３】本発明の多孔性支持体を構成する繊維は全
て同一繊度であってもよいし、異なる繊度の繊維が混繊
されたものであってもよい。また、繊度の異なる繊維を
段階的に積層した多層構造としてもよい。多層構造の場
合、少なくともフィルムに面した層を１デニール以下の
繊維で構成し、残りの層を１デニール以上の繊維で構成
すると画像鮮明性と支持体強度とのバランスの点でより
好適である。多層構造の場合、フィルムに面した層の繊
維目付量は１〜５ｇ／ｍ² とするのが好ましい。

【００３４】本発明の多孔性支持体を構成する繊維は延
伸配向されている。複屈折（Δｎ）は、強度の点から好
ましくは０．１以上、より好ましくは０．１４以上であ
る。本発明の多孔性支持体を構成する繊維の結晶化度
は、耐熱性の点から通常好ましくは２０％以上であり、
より好ましくは３０％以上である。

【００３５】本発明の原紙を構成する熱可塑性ポリエス
テルフィルム（Ａ）は、二軸延伸フィルムである。フィ
ルムの厚さは、原紙に要求される感度等によって適宜決
定されるが、穿孔性、製膜安定性から通常０．１〜１０
μｍであり、好ましくは０．１〜５．０μｍ、より好ま
しくは０．１〜３．０μｍである。

【００３６】本発明の原紙を構成する熱可塑性ポリエス
テルフィルム（Ａ）は、結晶融解エネルギー（ΔＨｕ）
が印刷性から３〜１１ｃａｌ／ｇが好ましく、特に好ま
しくは５〜１０ｃａｌ／ｇである。

【００３７】本発明の原紙を構成する熱可塑性ポリエス
テルフィルム（Ａ）の固有の融点（Ｔｍ1 ）と多孔性支
持体を形成するポリエステル繊維の固有の融点（Ｔｍ2
）とは、支持体の耐熱性の点からＴｍ1 ＜Ｔｍ2 であ
ることが好ましく、かつその温度差が２０℃以上である
ことがより好ましい。

【００３８】本発明の原紙を構成する離型剤層に用いる
離型剤としては、シリコーンオイル、シリコーン系樹
脂、フッ素系樹脂、界面活性剤等からなる従来公知のも
のを用いることができるが、以下に示す離型剤が特に好
ましい。すなわち、水に溶解、乳化または懸濁する石油
系ワックス（ａ）、植物系ワックス（ｂ）およびオイル
状物質（ｃ）の混合物を主成分とする離型剤が特に好適
である。ここで、主成分とは上記（ａ）、（ｂ）および
（ｃ）の混合物の占める重量比率が５０％以上、好まし
くは６０％以上であることを言う。ワックス系組成物と
は市販の各種のワックス、例えば石油系ワックス、植物
系ワックス、鉱物系ワックス、動物系ワックス低分子量
ポリオレフィン類などを使用することができ、特に制限
されるものではないが、本発明においては石油系ワック
スとしてはパラフィンワックス、マイクロクリスタリン
ワックス、酸化ワックスなどが挙げられるがこれらの中
でも酸化ワックスの使用が突起形成性の点で特に好まし
い。また植物性ワックスとしてはキャンデリラワック
ス、カルナウバワックス、木ロウ、オリキューリーワッ
クス、さとうきびロウ、ロジン変成ワックスなどが挙げ
られるが本発明においては特に下記化合物から成る組成
物が好ましい。

【００３９】｛ロジン又は不均一ロジン、又は水添ロジ
ン・α、β置換エチレン（α置換基：カルボキシル、β
置換基：水素又はメチル又はカルボキシル）付加物｝・
アルキル又はアルケニル（各炭素数１〜８）ポリ（繰り
返し単位：１〜６）アルコールのエステル付加物を用い
るのが易滑性や離形性の点で好ましく、更に上記酸化ワ
ックスとの混合系で用いるとより好ましい。すなわち本
発明は上記組成物を塗布後、１方向に延伸することによ
り微細な細長い突起を形成させることを特徴とするもの
であり、突起形成性の点、および防爆性、環境汚染防止
の点から水に溶解、乳化、懸濁させたワックスが特に好
ましいのである。

【００４０】石油系ワックス／植物性ワックスの混合重
量比率は１０／９０〜９０／１０、好ましくは２０／８
０〜８０／２０、更に好ましくは３０／７０〜７０／３
０とするのが好ましい。植物性ワックスを１０重量％以
上とするのは高温時における易滑性、および離形性の付
与、および水に乳化あるいは懸濁させる場合の均一分散
性が良好で均一な塗布膜を得るのに好適であることによ
る。また石油系ワックスを１０重量％以上とするのは塗
布膜の突起形成による易滑性が良好で、高速印字時の走
行性が良いことによる。

【００４１】また、本発明では上記ワックス系組成物に
更にオイル状物質を加えた混合物とした時には高パルス
幅領域での印字走行性が特に優れたものとすることがで
きる。ここでオイル状物質とは常温で液体あるいはペー
スト状のオイルであり、植物油、油脂、鉱物油、合成潤
滑油などを挙げることができる。植物油としてはアマニ
油、カヤ油、サフラー油、大豆油、シナギリ油、ゴマ
油、トウモロコシ油、ナタネ油、ヌカ油、綿実油、オリ
ーブ油、サザンカ油、つばき油、ヒマシ油、落花生油、
バーム油、椰子油などが挙げられる。油脂としては牛
脂、豚油、羊油、カカオ油などであり、鉱物油としてマ
シン油、絶縁油、タービン油、モーター油、ギヤ油、切
削油、流動パラフィンなどが挙げられる。合成潤滑油と
しては化学大辞典（共立出版社）に記載の要件を満たす
ものを任意に使用することが出来、例えばオレフィン重
合油、ジエステル油、ポリアルキレングリコール油、シ
リコーン油などが挙げることができる。これらの中でも
高パルス幅領域での走行性の良好な鉱物油、合成潤滑油
が好適である。またこれらの混合系であって良い。

【００４２】上記オイル状物質は前期ワックス系組成物
１００重量部に対し１〜１００重量部添加するのが好ま
しく、特に好ましくは３〜５０重量部である。オイル状
物質が１重量部未満の場合には昇華型プリンターのよう
な高パルス幅領域での走行性が低下する傾向にあり、１
００重量部を越える場合には逆に低パルス幅領域での走
行性が低下する傾向にある。上記範囲とした場合には広
範囲のパルス幅のプリンターでスティックが起こらず走
行性が良好となり特に好ましいのである。

【００４３】上記組成物中には本発明の効果を阻害しな
い範囲内で各種添加剤を併用することができる。例えば
帯電防止剤、耐熱剤、耐酸化防止剤、有機、無機の粒
子、顔料などが挙げられる。

【００４４】また塗料中には水への分散性を向上した
り、塗布性を向上させる目的で各種添加剤、例えば分散
助剤、界面活性剤、防腐剤、消泡剤などを添加しても良
い。

【００４５】ワックス系組成物を主成分とする層を設け
た面の中心線平均粗さ（Ｒａ1 ）はスティック性、ヘッ
ド汚染、印字の鮮明度の点から０．０３〜０．４μｍ、
好ましくは０．０５〜０．２μｍであるのが望ましく、
積層膜の厚みは０．００５以上Ｒａ1 以下、好ましくは
０．０１以上Ｒａ1 以下であるのが望ましい。

【００４６】本発明の熱可塑性ポリエステルフィルムの
表面に形成される離型剤層の塗布は、フィルムの延伸前
あるいは延伸後、いずれの段階で行なっても良い。本発
明の効果をより顕著に発現させるためには、延伸前に塗
布するのが特に好ましい。塗布方法は特に限定されない
が、ロールコーター、グラビアコーター、リバースコー
ター、バーコーター等を用いて塗布するのが好ましい。

【００４７】また、塗布する前に必要に応じて、塗布面
に空気中その他種々の雰囲気中でコロナ放電処理を施し
ても良い。

【００４８】本発明の原紙を構成するポリエステルフィ
ルムと多孔性支持体間の剥離強度は、フィルム搬送時の
シワ発生、製膜安定性の点から好ましくは１ｇ／ｃｍ以
上、より好ましくは５ｇ／ｃｍ以上、特に好ましくは１
０ｇ／ｃｍ以上である。

【００４９】

【特性の測定方法】

（１）融点（℃） セイコー電子工業（株）製示差走査熱量計ＲＤＣ２２０
型を用い、試料５ｍｇを採取し、室温より昇温速度２０
℃／分で昇温した時の吸熱曲線のピークの温度より求め
た。

【００５０】（２）結晶融解エネルギー（ΔＨｕ） セイコー電子工業（株）製示差走査熱量計ＲＤＣ２２０
型を用いて、フィルムの溶融時の面積から求める。この
面積は、昇温することによりベースラインから吸収側に
ずれ、さらに昇温を続けるとベースラインの位置まで戻
るまでの面積であり、溶融開始温度位置から終了位置ま
でを直線で結び、この面積（ａ）を求める。同じＤＳＣ
の条件でＩｎ（インジウム）を測定し、この面積（ｂ）
を６．８ｃａｌ／ｇとして次式により求めた。

【００５１】Ｈｕ＝６．８×ａ／ｂ（ｃａｌ／ｇ）

【００５２】（３）多孔性支持体の結晶化度（％） Ｊｏｂｉｎ Ｙｖｏｎ／愛宕物産製Ｒａｍａｎｏｒ Ｕ
−１０００Ｉを用いて、多孔性支持体の単糸一本のラマ
ンスペクトルを測定し、ＰＥＴ一軸延伸フィルムの結晶
化度から推定した。測定は、１０本の単糸について行な
い平均値で表わした。

【００５３】（４）配向度（Δｎ） Ｊｏｂｉｎ Ｙｖｏｎ／愛宕物産製Ｒａｍａｎｏｒ Ｕ
−１０００Ｉを用いて、多孔性支持体の単糸一本のラマ
ンスペクトルを測定し、ＰＥＴ一軸延伸フィルムの配向
度から推定した。測定は、１０本の単糸について行ない
平均値で表わした。

【００５４】（５）繊度（デニール） サンプルの任意な１０箇所を電子顕微鏡で倍率２０００
倍で１０枚の写真撮影を行ない、１枚の写真につき任意
の１５本の繊維の直径を測定し、これを１０枚の写真に
ついて行ない、合計１５０本の繊維径を測定した。密度
を１．３８ｇ／ｃｍ³ として繊度を求め、その平均値で
表わした。

【００５５】（６）繊維目付量（ｇ／ｍ² ） 試料片２０ｃｍ×２０ｃｍを取り、その重量を測定して
ｍ² 当たりの重量に換算した。

【００５６】（７）固有粘度［η］ 試料を１０５℃×２０分乾燥した後、６．８±０．００
５ｇを秤量し、ｏ−クロロフェノール中で１６０℃×１
５分間撹拌して溶解した。冷却後、ヤマトラボティック
ＡＶＭ−１０Ｓ型自動粘度測定器により２５℃における
粘度を測定した。

【００５７】（８）熱可塑性ポリエステルフィルムの結
晶化度（％） ｎ−ヘプタンと四塩化炭素の混合液からなる密度勾配管
に試料を投入し、１０時間以上経過後の値を読んで密度
を求めた。結晶化度０％の密度を１．３３５ｇ／ｃ
ｍ³ 、結晶化度１００％の密度を１．４５５ｇ／ｃｍ³
として、サンプルの結晶化度を算出した。

【００５８】（９）支持体の開孔面積分率（％） 原紙の支持体面を直接、光学顕微鏡の明視野透過法で観
察し、（株）ピアス製ハイビジョン対応画像解析装置を
用いて、モニター倍率２４０倍で、開孔面積分率を求め
た。任意の測定点１０箇所について開孔面積分率を求
め、その平均値で表わした。

【００５９】（１０）支持体の開孔部の等価円直径の平
均値（μｍ） 原紙の支持体面を直接、光学顕微鏡の明視野透過法で観
察し、（株）ピアス製ハイビジョン対応画像解析装置を
用いて、モニター倍率２４０倍で、白黒反転処理して開
孔部の等価円直径を求め、算術平均した。測定点１０箇
所の平均値を求めた。

【００６０】（１１）合成繊維の長さ方向に対して９０
°の接着部分広さ 原紙の断面の任意な１０箇所を電子顕微鏡で倍率５００
０倍で１０枚の写真撮影を行ない、１枚の写真につき任
意の１５本の繊維の直径を測定し、これを１０枚の写真
について行ない、合計１５０本の繊維径を測定し、平均
値（Ａ）を算出した。次に上記写真から合成繊維の長さ
方向に対して９０°の接着部分の広さを１枚の写真につ
き１５箇所測定し、これを１０枚の写真について行な
い、合計１５０箇所の接着部分の広さを測定し、平均値
（Ｂ）を算出した。

【００６１】１＞Ｂ／Ａを× １≦Ｂ／Ａを○とした。

【００６２】（１２）剥離強度（ｇ／ｃｍ） 作成した原紙を１０ｍｍ×２０ｃｍに切り出し、多孔性
支持体面に両面粘着テープにより厚さ１００μｍのＰＥ
Ｔフィルムを裏打ちし、粘着テープで熱可塑性ポリエス
テルフィルムと多孔性支持体を約２０ｍｍ程度剥し、Ｊ
ＩＳ−Ｋ−６８５４に準拠した１８０度剥離試験法によ
り測定した。

【００６３】（１３）搬送性（取り扱い性） 理想科学工業（株）製“ＲＩＳＯＧＲＡＰＨ”ＲＡ２０
５を使用して、実際に製版を行ない評価した。作製した
原紙を幅２７０ｍｍにカットし、その原紙を恒温恒湿槽
に４０℃９０％ＲＨの条件で２４時間放置した後にテス
トパターンを１０枚製版した。

【００６４】７枚以上しわ、破れなしに製版できた
：○ しわ、破れなしに製版できたのが６枚未満：×

【００６５】（１４）印刷性評価 作成した原紙を理想科学工業（株）製“ＲＩＳＯＧＲＡ
ＰＨ”ＲＡ２０５に供給して、サーマルヘッド式製版方
式により、ＪＩＳ第１水準の文字サイズ２ｍｍ角のもの
と５ｍｍ角のものおよび●（丸で中が黒く塗りつぶされ
たもの）で２〜１０ｍｍφのもの、又、太さの異なる罫
線を原稿として製版した。

【００６６】製版原稿を用いて印刷したものを目視判定
により、次のように評価した。

【００６７】文字が鮮明で、罫線に太さムラがなく、黒
ベタ部で白抜けのないものを○ 文字が不鮮明で、罫線が切れており、黒ベタ部で白抜け
がめだつものを× ○と×の中間程度で、実用上なんとか使用できるレベル
のものを△

【００６８】

【実施例】以下、本発明を実施例により、さらに詳細に
説明する。

【００６９】実施例１ 孔径０．３５ｍｍ、孔数１００個の矩形紡糸口金を用い
て、口金温度２９０℃、吐出量４０ｇ／分で、ポリエチ
レンテレフタレート原料（［η］＝０．４８７、Ｔｍ＝
２６０℃）をメルトブロー法にて紡出し、コンベア上に
繊維を捕集して巻取り、繊維目付量１１５ｇ／ｍ² の未
延伸不織布を作成した。該未延伸不織布を７０℃に加熱
された金属ロール間で１０秒間カレンダ処理した。該不
織布の平均繊維径は１５μｍ、結晶化度は３．７％、複
屈折（Δｎ）は０．００７８であった。

【００７０】次いで、ポリエチレンテレフタレート８５
モル％、ポリエチレンイソフタレート１５モル％からな
る共重合ポリエステル樹脂原料（［η］＝０．６４５、
Ｔｍ＝２１７℃）をスクリュウ径３８ｍｍの押出機を用
いて、Ｔダイ口金温度２７５℃で押出し、直径６００ｍ
ｍの冷却ドラム（４０℃）上にキャストして未延伸フィ
ルムを作成した。

【００７１】該未延伸フィルム上に、前記の未延伸不織
布を重ね、加熱ロールに供給してロール温度８５℃で熱
圧着した。こうして得られた積層シートを８７℃の加熱
ロールで、長さ方向に３．７倍延伸した後、テンター式
延伸機に送り込み、１００℃で幅方向に３．７倍延伸
し、さらにテンター内で１６０℃×５秒間熱処理した
後、テンター出で２００℃に加熱されたロールで不織布
面を１０秒間熱処理して、厚さ６５μｍの感熱孔版用原
紙を作成した。該原紙のフィルム面にはテンター入口部
において、ワックス系離型剤をグラビアコーターを用い
て乾燥後の重さで０．１ｇ／ｍ² 塗布した。得られた原
紙の繊維目付量は８．４ｇ／ｍ² 、平均繊維径は７．８
μｍであった。また、フィルム単独の厚さは１．７μ
ｍ、得られた原紙の合成繊維の長さ方向に対して９０°
の接着部分広さは１．５で○であった。

【００７２】また、熱可塑性ポリエステルフィルムと多
孔性支持体との接着強度は３０ｇ／ｃｍであり、搬送
性、印刷性は○であった。

【００７３】実施例２ 孔径０．３５ｍｍ、孔数１００個の矩形紡糸口金を用い
て、口金温度２９０℃、吐出量４０ｇ／分で、ポリエチ
レンテレフタレート原料（［η］＝０．４８７、Ｔｍ＝
２６０℃）をスパンボンド法にて紡出し、コンベア上に
繊維を捕集して巻取り、繊維目付量１１０ｇ／ｍ² の未
延伸不織布を作成した。該未延伸不織布を７０℃に加熱
された金属ロール間で５％リラックス処理を行なった。
該不織布の平均繊維径は１６μｍ、結晶化度は４．５
％、複屈折（Δｎ）は０．０１であった。

【００７４】次いで、ポリエチレンテレフタレート８５
モル％、ポリエチレンイソフタレート１５モル％からな
る共重合ポリエステル樹脂原料（［η］＝０．６４５、
Ｔｍ＝２１７℃）をスクリュウ径３８ｍｍの押出機を用
いて、Ｔダイ口金温度２７５℃で押出し、直径６００ｍ
ｍの冷却ドラム（４０℃）上にキャストして未延伸フィ
ルムを作成した。

【００７５】該未延伸フィルム上に、前記の未延伸不織
布を重ね、加熱ロールに供給してロール温度８５℃で熱
圧着した。こうして得られた積層シートを８７℃の加熱
ロールで、長さ方向に３．０倍延伸した後、テンター式
延伸機に送り込み、１００℃で幅方向に３．０倍延伸
し、さらにテンター内で１６０℃×５秒間熱処理した
後、テンター出で２００℃に加熱されたロールで不織布
面を１０秒間熱処理して、厚さ６５μｍの感熱孔版用原
紙を作成した。該原紙のフィルム面にはテンター入口部
において、ワックス系離型剤をグラビアコーターを用い
て乾燥後の重さで０．１ｇ／ｍ² 塗布した。得られた原
紙の繊維目付量は１２ｇ／ｍ² 、平均繊維径は９．２μ
ｍであった。また、フィルム単独の厚さは１．７μｍ、
得られた原紙の合成繊維の長さ方向に対して９０°の接
着部分広さは１．２で○であった。

【００７６】また、熱可塑性ポリエステルフィルムと多
孔性支持体との接着強度は２０ｇ／ｃｍであり、搬送
性、印刷性は○であった。

【００７７】実施例３ 実施例１で作成した繊維目付量１１５ｇ／ｍ² 、平均繊
維径が１５μｍの未延伸不織布を準備した。

【００７８】次いで、ポリエチレンテレフタレート７５
モル％、ポリエチレンイソフタレート２５モル％からな
る共重合ポリエステル樹脂原料（［η］＝０．７、Ｔｍ
＝１９５℃）をスクリュウ径３８ｍｍの押出機を用い
て、Ｔダイ口金温度２７０℃で押出し、直径６００ｍｍ
の冷却ドラム上にキャストして未延伸フィルムを作成し
た。該未延伸フィルムの上に、前記の未延伸不織布を重
ね、加熱ロールに供給してロール温度８５℃で熱圧着し
て積層シートを得た。

【００７９】該積層シートを９０℃の加熱ロール間で、
長さ方向に３．５倍延伸した後、テンター式延伸機に送
り込み、１００℃で幅方向に３．７倍延伸し、さらにテ
ンター内で１６０℃×５秒間熱処理した後、テンター出
で２００℃に加熱されたロールで不織布面を１０秒間熱
処理して、厚さ７０μｍの感熱孔版用原紙を作成した。
該原紙のフィルム面にはテンター入口部において、ワッ
クス系離型剤をグラビアコーターを用いて乾燥後の重さ
で０．１ｇ／ｍ² 塗布した。得られた原紙の繊維目付量
は８．９ｇ／ｍ² 、平均繊維径は７．９μｍであった。
また、フィルム単独の厚さは１．７μｍ、得られた原紙
の合成繊維の長さ方向に対して９０°の接着部分広さは
１．６で○であった。

【００８０】また、熱可塑性ポリエステルフィルムと多
孔性支持体との接着強度は４５ｇ／ｃｍであり、搬送
性、印刷性は○であった。

【００８１】実施例４ 実施例１で作成した繊維目付量１１５ｇ／ｍ² 、平均繊
維径が１５μｍの未延伸不織布を準備した。

【００８２】次いで、ポリエチレンテレフタレート７５
モル％、ポリエチレンイソフタレート２５モル％からな
る共重合ポリエステル樹脂原料（［η］＝０．６５、Ｔ
ｍ＝２２１℃）をスクリュウ径３８ｍｍの押出機を用い
て、Ｔダイ口金温度２７５℃で押出し、直径６００ｍｍ
の冷却ドラム上にキャストして未延伸フィルムを作成し
た。該未延伸フィルムの上に、前記の未延伸不織布を重
ね、加熱ロールに供給してロール温度８５℃で熱圧着し
て積層シートを得た。

【００８３】該積層シートをテンター式同時二軸延伸機
に送り込み、９５℃で長さ方向、幅方向同時に３．７倍
延伸し、さらにテンター内で１６０℃×５秒間熱処理し
た後、テンター出で２００℃に加熱されたロールで不織
布面を１０秒間熱処理して、厚さ７５μｍの感熱孔版用
原紙を作成した。該原紙のフィルム面にはテンター入口
部において、ワックス系離型剤をグラビアコーターを用
いて乾燥後の重さで０．１ｇ／ｍ² 塗布した。得られた
原紙の繊維目付量は８．４ｇ／ｍ² 、平均繊維径は７．
８μｍであった。また、フィルム単独の厚さは１．７μ
ｍ、得られた原紙の合成繊維の長さ方向に対して９０°
の接着部分広さは１．６で○であった。

【００８４】また、熱可塑性ポリエステルフィルムと多
孔性支持体との接着強度は３８ｇ／ｃｍであり、搬送
性、印刷性は○であった。

【００８５】比較例１ 孔径０．３５ｍｍ、孔数１００個の矩形紡糸口金を用い
て、口金温度２９０℃、吐出量４０ｇ／分で、ポリエチ
レンテレフタレート原料（［η］＝０．４８７、Ｔｍ＝
２６０℃）をスパンボンド法にて紡出し、コンベア上に
繊維を捕集して巻取り、繊維目付量１５ｇ／ｍ² の高配
向不織布を作成した。該不織布の平均繊維径は８μｍ、
結晶化度は１５％、複屈折（Δｎ）は０．１であった。

【００８６】次いで、ポリエチレンテレフタレート８５
モル％、ポリエチレンイソフタレート１５モル％からな
る共重合ポリエステル樹脂原料（［η］＝０．６４５、
Ｔｍ＝２１７℃）をスクリュウ径３８ｍｍの押出機を用
いて、Ｔダイ口金温度２７５℃で押出し、直径６００ｍ
ｍの冷却ドラム（４０℃）上にキャストして未延伸フィ
ルムを作成した。

【００８７】該未延伸フィルムを９０℃の加熱ロール
で、長さ方向に３．７倍延伸した後、テンター式延伸機
に送り込み、１００℃で幅方向に３．７倍延伸し、さら
にテンター内で１００℃×５秒間熱処理して厚さ１．７
μｍの二軸延伸フィルムを得た。該二軸延伸フィルムフ
ィルムと上記高配向不織布とを重ね、加熱ロールに供給
してロール温度１３０℃で熱圧着して、厚さ６５μｍの
感熱孔版用原紙を作成した。得られた原紙の合成繊維の
長さ方向に対して９０°の接着部分広さは０．５で×で
あった。

【００８８】また、熱可塑性ポリエステルフィルムと多
孔性支持体との接着強度は２ｇ／ｃｍであり、搬送性、
印刷性は×であった。

【００８９】比較例２ 孔径０．３５ｍｍ、孔数１００個の矩形紡糸口金を用い
て、口金温度２９０℃、吐出量４０ｇ／分で、ポリエチ
レンテレフタレート原料（［η］＝０．４８７、Ｔｍ＝
２６０℃）をメルトブロー法にて紡出し、コンベア上に
繊維を捕集して巻取り、繊維目付量１２０ｇ／ｍ² の未
延伸不織布を作成した。該不織布の平均繊維径は２０μ
ｍ、結晶化度は４．０％、複屈折（Δｎ）は０．０１で
あった。

【００９０】該未延伸不織布を８５℃の加熱ロールで、
長さ方向に４倍延伸した後、テンター式延伸機に送り込
み、９０℃で幅方向に４倍し、さらにテンター内で２０
０℃×５秒間熱処理して厚さ６５μｍの二軸延伸不織布
を得た。該二軸延伸不織布の繊維目付量は、６．３ｇ／
ｍ² 、平均繊維径は１０μｍであった。

【００９１】次いで比較例１で得られた二軸延伸フィル
ムと上記二軸延伸不織布を重ね、加熱ロールに供給して
ロール温度１３０℃で熱圧着して、厚さ６７μｍの感熱
孔版用原紙を作成した。得られた原紙の合成繊維の長さ
方向に対して９０°の接着部分広さは０．４で×であっ
た。

【００９２】また、熱可塑性ポリエステルフィルムと多
孔性支持体との接着強度は３ｇ／ｃｍであり、搬送性、
印刷性は×であった。

【００９３】

【表１】

【００９４】

【発明の効果】本発明の感熱孔版印刷用原紙は、ハロゲ
ンランプ、キセノンランプ、フラッシュランプなどによ
る閃光照射や赤外線照射、レーザー光線等のパルス的照
射、あるいはサーマルヘッド等によって穿孔製版される
感熱孔版印刷用原紙に関し、特に穿孔性が良好でサーマ
ルヘッド等との滑りを良好にし、カールが少なく印刷性
に優れる。

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 熱可塑性ポリエステルフィルム（Ａ）の
   片面に合成繊維からなる多孔性支持体（Ｂ）が積層され
   てなる積層体において、該積層体の合成繊維の長さ方向
   に対して垂直方向の接着部分の長さが合成繊維の直径以
   上であることを特徴とする感熱孔版印刷用原紙。
2. 【請求項２】 熱可塑性ポリエステルフィルム（Ａ）と
   多孔性支持体（Ｂ）との接着強度が５ｇ／ｃｍ以上であ
   ることを特徴とする請求項１に記載の感熱孔版印刷用原
   紙。