JPH08104072A - 感熱孔版印刷用原紙 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【構成】複屈折（Δｎ1 ）が１×１０⁻¹ 〜１×１０
⁻³ の熱可塑性ポリエステルフィルム（Ａ）の片面に複
屈折（Δｎ2 ）が５×１０⁻¹ 〜１×１０⁻⁴ の合成繊
維からなる多孔性支持体（Ｂ）が接着剤を介することな
く接着されてなり、Δｎ1 とΔｎ2 が下記式（１）を満
足することを特徴とする感熱孔版印刷用原紙。 ｜Δｎ1 −Δｎ2 ｜≦０．２ （１） 【効果】本発明の感熱孔版印刷用原紙は、画像鮮明性に
優れ、特に強度が高く、搬送性が良好で製版性、印刷性
が優れたものとなる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、ハロゲンランプ、キセ
ノンランプ、フラッシュランプなどによる閃光照射や赤
外線照射、レーザー光線等のパルス的照射、あるいはサ
ーマルヘッド等によって穿孔製版される感熱孔版印刷用
原紙に関し、特に穿孔性が良好でサーマルヘッド等との
滑りを良好にし、強度が高く印刷性が優れた感熱孔版印
刷用原紙を得るものである。

【０００２】

【従来の技術】従来より感熱孔版印刷用原紙としては、
塩化ビニリデンフィルム、ポリエステル、ポリプロピレ
ンフィルム等の熱可塑性樹脂フィルムに天然繊維、化学
繊維または合成繊維あるいはこれらを混抄した薄葉紙、
不織布、紗等によって構成された多孔性支持体を接着剤
で貼り合わせた構造のものが知られている（例えば、特
開昭５１−２５１２号公報、特開昭５７−１８２４９５
号公報など。） しかしながら、これら従来の感熱孔版用原紙は次のよう
な欠点を有していた。即ち、 （１）フィルムと多孔性支持体とを接着剤を用いて貼り
合わせているため、接着剤によってインキの透過が阻害
され、画像鮮明性が劣る。

【０００３】（２）また、使用される接着剤自体につい
ても、例えば、アクリル系樹脂、酢酸ビニル系樹脂接着
剤は印刷インキによって軟化、膨潤、溶解しやすいた
め、耐インキ性に劣り、熱硬化性接着剤を使用する場合
には、未硬化物が残存しやすいために製版時にサーマル
ヘッドに融着を生じ易く、また、塩素系接着剤を使用す
る場合にはサーマルヘッドの加熱によって有毒な塩素を
放出するなどの問題がある。

【０００４】（３）さらに、接着剤を使用する場合に
は、原紙の製造工程において接着工程が必要であり、ま
た、接着剤塗布時に溶剤を使用するため、溶剤回収設備
が必要であり、プロセス的にコスト高となる。

【０００５】（４）また、フィルムの厚さが薄いため、
接着工程においてフィルムの破れやシワなどのトラブル
が発生し易く、収率が低い。

【０００６】（５）接着剤や溶剤を使用するため、作業
環境が悪化する。また、地球環境保護の面から好ましく
ない。

【０００７】これらの欠点を改良するため、使用する接
着剤の量をできるだけ少なくする提案がなされてきた
（例えば、特開昭５８−１４７３９６号公報、特開平４
−２３２７９０号公報など）が上記の欠点を完全に解消
するには至っていないのが現状である。

【０００８】また、接着剤を用いない方法として、特開
平４−２１２８９１号公報においては、熱可塑性樹脂フ
ィルムの片面に合成繊維が散布され熱圧着されてなる繊
維層が形成されていることを特長とする感熱性孔版原紙
が提案されている。しかしながら、この方法は、長さ５
０ｍｍ以下の合成繊維を風力または静電気によって散布
する方法であるため、繊維の分散が不均一となり、した
がってインキの透過性にムラが生じ、画像鮮明性が不十
分となる。また、この方法では樹脂フィルムと繊維層の
接着剤が必ずしも十分ではないため、フィルム搬送時に
シワや破れが発生し易いという問題がある。接着性を完
全にするため、繊維層にバインダー繊維を混入したり、
フィルム面に粘着剤を微量塗布することが提案されてい
るが、バインダー繊維や粘着剤を使用するとインキの透
過性が阻害され、結果的に画像鮮明性が低下してしまう
という欠点が有った。

【０００９】

【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記のよう
な問題点を解決し、画像鮮明性に優れ、特に強度が高
く、搬送性が良好で製版性、印刷性が優れた感熱孔版印
刷用原紙を提供しようとするものである。

【００１０】

【課題を解決するための手段】本発明は、複屈折（Δｎ
1 ）が１×１０⁻¹ 〜１×１０⁻³ の熱可塑性ポリエス
テルフィルム（Ａ）の片面に複屈折（Δｎ2 ）が５×１
０⁻¹ 〜１×１０⁻⁴の合成繊維からなる多孔性支持体
（Ｂ）が接着剤を介することなく接着されてなり、Δｎ
1 とΔｎ2 が下記式（１） ｜Δｎ1 −Δｎ2 ｜≦０．２ （１） を満足することを特徴とする感熱孔版印刷用原紙とする
ものである。

【００１１】本発明における熱可塑性ポリエステルフィ
ルム（Ａ）に用いられるポリエステルとはいずれも、芳
香族ジカルボン酸または脂肪族ジカルボン酸とジオール
を主たる構成成分とするポリエステルである。ここで、
芳香族ジカルボン酸として例えば、テレフタル酸、イソ
フタル酸、フタル酸、１，４−ナフタレンジカルボン
酸、１，５−ナフタレンジカルボン酸、２，６−ナフタ
レンジカルボン酸、４，４′−ジフェニルジカルボン
酸、４，４′−ジフェニルエーテルジカルボン酸、４，
４′−ジフェニルスルホンジカルボン酸等を挙げること
ができる。脂肪族ジカルボン酸成分としては例えばアジ
ピン酸、スベリン酸、セバシン酸、ドデカンジオン酸等
を挙げることができる。中でも好ましくはテレフタル
酸、イソフタル酸を挙げることができる。これらの酸成
分は１種のみ用いてもよく、２種以上併用してもよく、
さらには、ヒドロキシ安息香酸等のオキシ酸等を一部共
重合しても良い。また、ジオール成分としては例えば、
エチレングリコール、１，２−プロパンジオール、１，
３−プロパンジオール、ネオペンチルグリコール、１，
３−ブタンジオール、１，４−ブタンジオール、１，５
−ペンタンジオール、１，６−ヘキサンジオール、１，
２−シクロヘキサンジメタノール、１，３−シクロヘキ
サンジメタノール、１，４−シクロヘキサンジメタノー
ル、ジエチレングリコール、トリエチレングリコール、
ポリアルキレングリコール、２，２′ビス（４′−β−
ヒドロキシエトキシフェニル）プロパン等を挙げること
ができる。中でもエチレングリコールが好ましく用いら
れる。これらのジオール成分は１種のみ用いてもよく、
２種以上併用してもよい。

【００１２】本発明の熱可塑性ポリエステルフィルム
（Ａ）に用いられるポリエステルとして好ましくは、ポ
リエチレンテレフタレート、エチレンテレフタレートと
エチレンイソフタレートとの共重合体、ポリブチレンテ
レフタレートおよびその共重合体、さらにはポリヘキサ
メチレンテレフタレートおよびその共重合体等を挙げる
ことができる。

【００１３】また、本発明の多孔性支持体（Ｂ）を構成
する合成繊維としては、ポリオレフィン、ポリアミド、
ポリエステルからなるものが挙げられ、ポリエステルが
特に好ましい。このポリエステルは、前記熱可塑性ポリ
エステルフィルム（Ａ）に用いられるポリエステルと同
じであっても良い。特に好ましいポリエステルとして
は、ポリエチレンテレフタレート、ポリエチレンナフタ
レート、ポリシクロヘキサンジメチレンテレフタレー
ト、エチレンテレフタレートとエチレンイソフタレート
との共重合体等を挙げることができる。穿孔時の熱寸法
安定性の点から特に好ましくは、ポリエチレンテレフタ
レート、ポリエチレンナフタレート等を挙げることがで
きる。

【００１４】本発明におけるポリエステルは従来公知の
方法で製造することができる。例えば、酸成分をジオー
ル成分と直接エステル化反応させた後、この反応の生成
物を減圧下で加熱して余剰のジオール成分を除去しつつ
重縮合させることによって製造する方法や、酸成分とし
てジアルキルエステルを用い、これとジオール成分とで
エステル交換反応させた後、上記と同様に重縮合させる
ことによって製造する方法等がある。この際、必要に応
じて、反応触媒として従来公知のアルカリ金属、アルカ
リ土類金属、マンガン、コバルト、亜鉛、アンチモン、
ゲルマニウム、チタン化合物を用いることもできる。

【００１５】本発明におけるポリエステルには、必要に
応じて、難燃剤、熱安定剤、酸化防止剤、紫外線吸収
剤、帯電防止剤、顔料、脂肪酸エステル、ワックス等の
有機滑剤あるいはポリシロキサン等の消泡剤等を配合す
ることができる。

【００１６】さらには用途に応じて易滑性を付与するこ
ともできる。易滑性付与方法としては特に制限はない
が、例えば、クレー、マイカ、酸化チタン、炭酸カルシ
ウム、カオリン、タルク、湿式あるいは乾式シリカなど
の無機粒子、アクリル酸系ポリマ類、ポリスチレン等を
構成成分とする有機粒子等を配合する方法、ポリエステ
ル重合反応時に添加する触媒等が失活して形成される、
いわゆる内部粒子による方法、界面活性剤を塗布する方
法等がある。

【００１７】本発明原紙の熱可塑性ポリエステルフィル
ム（Ａ）の複屈折は、強度、製版・印刷性から１×１０
⁻¹ 〜１×１０⁻³ であり、合成繊維の複屈折は、強
度、製版・印刷性から５×１０⁻¹ 〜１×１０⁻⁴ であ
る。ここで複屈折とは、Ｊｏｂｉｎ Ｙｖｏｎ／愛宕物
産製“Ｒａｍａｎｏｒ”Ｕ−１０００Ｉを用いて、フィ
ルムは直接、合成繊維は単糸一本のラマンスペクトルを
測定し、既知のＰＥＴフィルムの配向度から換算した。
測定は、フィルムでは任意の１０箇所、合成繊維では１
０本の単糸について行ない平均値で表わした。複屈折が
この範囲を外れると強度が低下し、製版性や印刷性が不
良になるため好ましくない。

【００１８】また、熱可塑性ポリエステルフィルム
（Ａ）の複屈折（Δｎ1 ）と多孔性支持体を構成する合
成繊維の複屈折（Δｎ2 ）は、製版性や印刷性から｜Δ
ｎ1 −Δｎ2 ｜≦０．２の関係である。複屈折の関係が
この範囲を外れると原紙がカールし製版性や印刷性が不
良になる。

【００１９】さらに、本発明の多孔性支持体の繊度は、
強度、印刷性から好ましくは０．１〜１０デニール、さ
らに好ましくは０．１〜５デニールの延伸配向繊維から
なる不織布である。ここで繊度とは、多孔性支持体の任
意の１０箇所を電子顕微鏡で倍率２０００倍で１０枚の
写真撮影を行ない、１枚の写真につき任意の１５本の繊
維の直径を測定し、これを１０枚の写真について行な
い、合計１５０本の繊維径を測定した。密度を１．３８
ｇ／ｃｍ³ として繊度を求め、その平均値で表わした。
繊維目付量は、強度、印刷性から好ましくは２〜２０ｇ
／ｍ² 、さらに好ましくは５〜２０ｇ／ｍ² である。こ
こで繊維目付量とは、多孔性支持体を２０ｃｍ×２０ｃ
ｍに切り取り、その重量を測定してｍ² 当たりの重量に
換算した値である。繊度、目付量がこの範囲を外れると
強度が低下したりインキの透過性が不良となり、製版性
や印刷性が不良になる。

【００２０】本発明の熱可塑性ポリエステルフィルム
（Ａ）の厚さは、製版性や印刷性から好ましくは０．１
〜１０μｍ、さらに好ましくは０．１〜５．０μｍ、よ
り好ましくは０．１〜３μｍの二軸延伸フィルムであ
る。熱可塑性ポリエステルフィルム（Ａ）の厚さは、本
発明原紙の任意の１０箇所を断面方向に切り出し電子顕
微鏡で倍率２０００倍で１０枚の写真撮影を行い、フィ
ルムの厚さを測定した。これを１０枚の写真について行
い、その平均値で表わした。また、結晶融解エネルギー
（ΔＨｕ）は、製版性から好ましくは３〜１１ｃａｌ／
ｇ、さらに好ましくは５〜１０ｃａｌ／ｇである。ここ
で結晶融解エネルギー（ΔＨｕ）とは、セイコー電子
（株）製示差走査熱量計ＲＤＣ２２０型を用いて、フィ
ルムの溶融時の面積から求める。この面積は、昇温する
ことによりベースラインから吸収側にずれ、さらに昇温
を続けるとベースラインの位置まで戻るまでの面積であ
り、溶融開始温度位置から終了位置までを直線で結び、
この面積（ａ）を求める。同じＤＳＣの条件でＩｎ（イ
ンジウム）を測定し、この面積（ｂ）を６．８ｃａｌ／
ｇとして式（ΔＨｕ＝６．８×ａ／ｂ（ｃａｌ／ｇ））
により求めた値である。フィルム厚み、結晶融解エネル
ギーがこの範囲を外れると製版性や印刷性が不良となる
ため好ましくない。

【００２１】本発明の積層体の熱可塑性ポリエステルフ
ィルム（Ａ）及び多孔性支持体（Ｂ）の複屈折を上記範
囲にするために任意の方法が採用できるが、特に熱可塑
性フィルム（Ａ）と合成繊維からなる多孔性支持体
（Ｂ）を特定の条件で接着し、共延伸することにより最
も好ましく達成できる。

【００２２】本発明における合成繊維からなる多孔性支
持体（Ｂ）は、従来公知のメルトブロー法やスパンボン
ド法などの直接溶融紡糸法によって製造することができ
る。用いられるポリマの固有粘度は、通常好ましくは
０．３０以上、さらに好ましくは０．４０以上である。

【００２３】メルトブロー紡糸法では、溶融したポリマ
ーを口金から吐出するに際して、口金周辺部から熱風を
吹き付け、該熱風によって吐出したポリマーを細繊度化
せしめ、ついで、しかるべき位置に配置したネットコン
ベア上に吹き付けて捕集し、ウエブを形成して製造され
る。該ウエブはネットコンベアに設けた吸引装置によっ
て熱風と一緒に吸引されるので、繊維が完全に固化する
前に捕集される。つまりウエブの繊維同士は互いに融着
した状態で捕集される。口金とネットコンベア間の捕集
距離を適宜設定することによって、繊維の融着度合いを
調整することができる。また、ポリマー吐出量、熱風温
度、熱風流量、コンベア移動速度等を適宜調整すること
により、ウエブの繊維目付量や単糸繊度を任意に設定す
ることができる。メルトブロー紡糸された繊維は、熱風
の圧力で細繊度化されるが、延伸はされず、いわゆる無
配向に近い状態で固化される。繊維の太さは均一ではな
く、太い繊維と細い繊維がほどよく分散した状態でウエ
ブを形成する。

【００２４】また、口金から吐出されたポリマーは、溶
融状態から室温雰囲気下に急冷されるため、非晶質に近
い状態で固化する。

【００２５】同様にスパンボンド法では、口金から吐出
したポリマーをエアエジェクターによって牽引し、得ら
れたフィラメントを衝突板に衝突させて繊維を開繊し、
コンベア状に捕集してウエブを形成して製造される。ポ
リマー吐出量、コンベア速度を適宜設定することによ
り、ウエブの繊維目付量を任意に設定できる。また、エ
ジェクターの圧力と流量を適宜調整することにより、フ
ィラメントの分子配向状態を任意に調整できる。圧力と
流量を絞って紡糸速度を遅くすることにより、分子配向
度の低い繊維ウエブを得ることができる。また、吐出し
たポリマーの冷却速度を調整することにより、結晶性の
異なる繊維ウエブを得ることができる。

【００２６】例えば本発明に好ましく用いるの未延伸ポ
リエステル繊維の結晶化度は、フィルムとの融着を十分
にするため通常好ましくは２０％以下、さらに好ましく
は１５％以下、より好ましくは１０％以下である。一
方、未延伸ポリエステル繊維の配向度は共延伸性の点か
ら低いものが望ましく、通常、複屈折（Δｎ）０．０３
以下が好ましく、さらに好ましくは０．０１以下が好適
である。

【００２７】本発明における熱可塑性ポリエステルフィ
ルム（Ａ）は、同様に上記ポリエステルを用いて、従来
公知の方法によって製造することができる。例えば、Ｔ
ダイ押し出し法によってポリマーをキャストドラム上に
押し出すことによって未延伸フィルムを製造できる。口
金のスリット幅、ポリマーの吐出量、キャストドラムの
回転数を調整することによって、所望の厚さの未延伸フ
ィルムを作ることができる。熱可塑性ポリエステルフィ
ルム（Ａ）に用いられるポリエステルの固有粘度は、通
常好ましくは０．５以上、さらに好ましくは０．６以上
である。ポリエステルの固有粘度が０．５より低いと製
膜安定性が低下し、特に薄物のキャストが困難となる。

【００２８】本発明における熱可塑性ポリエステルフィ
ルム（Ａ）と合成繊維からなる多孔性支持体（Ｂ）と
は、互いに融着していることが好ましい。融着させるに
は、通常、熱可塑性ポリエステルフィルム（Ａ）と多孔
性支持体（Ｂ）とを加熱しつつ直接貼り合わせる熱圧着
処理を行なうことが好ましい。熱圧着の方法は特に限定
されるものではないが、加熱ロールによる熱圧着がプロ
セス性の点から特に好ましい。本発明における熱圧着は
熱可塑性ポリエステルフィルム（Ａ）をキャスト化した
後に、延伸工程の前段階で行なうのが好ましい。熱圧着
温度は熱可塑性ポリエステルフィルム（Ａ）のガラス転
移点（Ｔｇ）と冷結晶化温度（Ｔｃｃ）との間が好まし
く、Ｔｇ〜Ｔｇ＋５０℃が特に好ましい。

【００２９】本発明において、熱可塑性ポリエステルフ
ィルム（Ａ）と多孔性支持体（Ｂ）とは熱圧着した状態
で共延伸することが好ましい。熱圧着した状態で共延伸
することにより、フィルムと支持体とが一体となって延
伸することができる。また、両者を一体で共延伸するこ
とにより、多孔性支持体が補強体の役目をなし、フィル
ムが破れたりすることがなく、極めて製膜安定性に優
れ、結果として低コストの原紙を得ることができる。

【００３０】延伸方法は特に限定されないが、フィルム
の穿孔感度向上および多孔性支持体を形成する繊維の均
一分散性の点で二軸延伸が好ましい。二軸延伸は逐次二
軸延伸法または同時二軸延伸法のいずれの方法であって
も良い。逐次二軸延伸法の場合、縦方向、横方向の順に
延伸するのが一般的であるが、逆に延伸しても良い。延
伸温度は熱可塑性ポリエステルフィルム（Ａ）のガラス
転移温度（Ｔｇ）と冷結晶化温度（Ｔｃｃ）との間であ
るのが好ましい。延伸倍率は特に限定されるものではな
く、用いる熱可塑性ポリエステルフィルム（Ａ）用ポリ
マーの種類や原紙に要求される感度等によって適宜決定
されるが、通常は縦、横それぞれ２〜５倍程度が適当で
ある。また、二軸延伸後、縦または横、あるいは縦横に
再延伸してもかまわない。

【００３１】さらに、二軸延伸後の本発明原紙に熱処理
を施すことが好ましい。熱処理温度は、熱可塑性ポリエ
ステルフィルム（Ａ）ポリマのガラス転移点（Ｔｇ）以
上多孔性支持体（Ｂ）ポリマの融点（Ｔｍ）以下の温度
で時間は０．５〜６０秒間行なう。

【００３２】本発明の多孔性支持体を平面的に観察した
場合において、網状体の形成する開孔部の面積分率は好
ましくは５〜８０％、さらに好ましくは５〜５０％であ
る。また、網状体の形成する開孔部を円とみなした場
合、その等価円直径の平均値はインキの透過性、保持性
から好ましくは５〜１００μｍ、さらに好ましくは１０
〜６０μｍ、より好ましくは１０〜３０μｍである。

【００３３】本発明の多孔性支持体を構成する繊維は全
て同一繊度であってもよいし、異なる繊度の繊維が混繊
されたものであってもよい。また、繊度の異なる繊維を
段階的に積層した多層構造としてもよい。多層構造の場
合、少なくともフィルムに面した層を１デニール以下の
繊維で構成し、残りの層を１デニール以上の繊維で構成
すると画像鮮明性と支持体強度とのバランスの点でより
好適である。多層構造の場合、フィルムに面した層の繊
維目付量は１〜５ｇ／ｍ² とするのが好ましい。

【００３４】本発明の多孔性支持体を構成する繊維の結
晶化度は、耐熱性の点から通常好ましくは２０％以上で
あり、さらに好ましくは３０％以上である。

【００３５】本発明の原紙を構成する熱可塑性ポリエス
テルフィルム（Ａ）は、二軸延伸フィルムである。

【００３６】本発明の原紙を構成する熱可塑性ポリエス
テルフィルム（Ａ）の固有の融点（Ｔｍ1 ）と多孔性支
持体を形成するポリエステル繊維の固有の融点（Ｔｍ2
）とは、支持体の耐熱性の点からＴｍ1 ＜Ｔｍ2 であ
ることが好ましく、かつその温度差が２０℃以上である
ことがより好ましい。

【００３７】本発明の原紙を構成する離型剤層に用いる
離型剤としては、シリコーンオイル、シリコーン系樹
脂、フッ素系樹脂、界面活性剤等からなる従来公知のも
のを用いることができるが、以下に示す離型剤が特に好
ましい。

【００３８】すなわち、水に溶解、乳化または懸濁する
石油系ワックス（ａ）、植物系ワックス（ｂ）およびオ
イル状物質（ｃ）の混合物を主成分とする離型剤が特に
好適である。ここで、主成分とは上記（ａ）、（ｂ）お
よび（ｃ）の混合物の占める重量比率が５０％以上、好
ましくは６０％以上であることを言う。ワックス系組成
物とは市販の各種のワックス、例えば石油系ワックス、
植物系ワックス、鉱物系ワックス、動物系ワックス、低
分子量ポリオレフィン類などを使用することができ、特
に制限されるものではないが、本発明においては石油系
ワックスとしてはパラフィンワックス、マイクロクリス
タリンワックス、酸化ワックスなどが挙げられるがこれ
らの中でも酸化ワックスの使用が突起形成性の点で特に
好ましい。また植物性ワックスとしてはキャンデリラワ
ックス、カルナウバワックス、木ロウ、オリキューリー
ワックス、さとうきびロウ、ロジン変成ワックスなどが
挙げられるが本発明においては特に下記化合物から成る
組成物が好ましい。

【００３９】｛ロジン又は不均一ロジン、又は水添ロジ
ン・α、β置換エチレン（α置換基：カルボキシル、β
置換基：水素又はメチル又はカルボキシル）付加物｝・
アルキル又はアルケニル（各炭素数１〜８）ポリ（繰り
返し単位：１〜６）アルコールのエステル付加物を用い
るのが易滑性や離形性の点で好ましく、更に上記酸化ワ
ックスとの混合系で用いるとより好ましい。すなわち本
発明は上記組成物を塗布後、１方向に延伸することによ
り微細な細長い突起を形成させることを特徴とするもの
であり、突起形成性の点、および防爆性、環境汚染防止
の点から水に溶解、乳化、懸濁させたワックスが特に好
ましいのである。

【００４０】石油系ワックス／植物性ワックスの混合重
量比率は１０／９０〜９０／１０、好ましくは２０／８
０〜８０／２０、さらに好ましくは３０／７０〜７０／
３０とするのが好ましい。植物性ワックスを１０重量％
以上とするのは高温時における易滑性、および離形性の
付与、および水に乳化あるいは懸濁させる場合の均一分
散性が良好で均一な塗布膜を得るのに好適であることに
よる。また石油系ワックスを１０重量％以上とするのは
塗布膜の突起形成による易滑性が良好で、高速印字時の
走行性が良いことによる。

【００４１】また、本発明では上記ワックス系組成物に
更にオイル状物質を加えた混合物とした時には印字走行
性が特に優れたものとすることができる。ここでオイル
状物質とは常温で液体あるいはペースト状のオイルであ
り、植物油、油脂、鉱物油、合成潤滑油などを挙げるこ
とができる。植物油としてはアマニ油、カヤ油、サフラ
ー油、大豆油、シナギリ油、ゴマ油、トウモロコシ油、
ナタネ油、ヌカ油、綿実油、オリーブ油、サザンカ油、
つばき油、ヒマシ油、落花生油、バーム油、椰子油など
が挙げられる。油脂としては牛脂、豚油、羊油、カカオ
油などであり、鉱物油としてマシン油、絶縁油、タービ
ン油、モーター油、ギヤ油、切削油、流動パラフィンな
どが挙げられる。合成潤滑油としては化学大辞典（共立
出版社）に記載の要件を満たすものを任意に使用するこ
とが出来、例えばオレフィン重合油、ジエステル油、ポ
リアルキレングリコール油、シリコーン油などが挙げる
ことができる。これらの中でも高パルス幅領域での走行
性の良好な鉱物油、合成潤滑油が好適である。またこれ
らの混合系であって良い。

【００４２】上記オイル状物質は前期ワックス系組成物
１００重量部に対し１〜１００重量部添加するのが好ま
しく、さらに好ましくは３〜５０重量部である。オイル
状物質が１重量部未満の場合には昇華型プリンターのよ
うな高パルス幅領域での走行性が低下する傾向にあり、
１００重量部を超える場合には逆に低パルス幅領域での
走行性が低下する傾向にある。上記範囲とした場合には
広範囲のパルス幅のプリンターでスティックが起こらず
走行性が良好となり特に好ましいのである。

【００４３】上記組成物中には本発明の効果を阻害しな
い範囲内で各種添加剤を併用することができる。例えば
帯電防止剤、耐熱剤、耐酸化防止剤、有機、無機の粒
子、顔料などが挙げられる。

【００４４】また塗料中には水への分散性を向上した
り、塗布性を向上させる目的で各種添加剤、例えば分散
助剤、界面活性剤、防腐剤、消泡剤などを添加しても良
い。

【００４５】ワックス系組成物を主成分とする層を設け
た面の中心線平均粗さ（Ｒａ1 ）はスティック性、ヘッ
ド汚染、印字の鮮明度の点から０．０３〜０．４μｍが
好ましく、さらに好ましくは０．０５〜０．２μｍであ
るのが望ましく、積層膜の厚みは０．００５μｍ以上Ｒ
ａ1 以下、好ましくは０．０１μｍ以上Ｒａ1 以下であ
るのが望ましい。

【００４６】本発明の熱可塑性ポリエステルフィルムの
表面に形成される離型剤層の塗布は、フィルムの延伸前
あるいは延伸後、いずれの段階で行なっても良い。本発
明の効果をより顕著に発現させるためには、延伸前に塗
布するのが特に好ましい。塗布方法は特に限定されない
が、ロールコーター、グラビアコーター、リバースコー
ター、バーコーター等を用いて塗布するのが好ましい。

【００４７】また、塗布する前に必要に応じて、塗布面
に空気中その他種々の雰囲気中でコロナ放電処理を施し
ても良い。

【００４８】本発明の原紙を構成するポリエステルフィ
ルムと多孔性支持体間の剥離強度は、フィルム搬送時の
シワ発生、製膜安定性の点から好ましくは１ｇ／ｃｍ以
上、さらに好ましくは５ｇ／ｃｍ以上、より好ましくは
１０ｇ／ｃｍ以上である。

【００４９】

【特性の測定方法】

（１）融点（℃） セイコー電子工業（株）製示差走査熱量計ＲＤＣ２２０
型を用い、試料５ｍｇを採取し、室温より昇温速度２０
℃／分で昇温した時の吸熱曲線のピークの温度より求め
た。

【００５０】（２）結晶融解エネルギー（ΔＨｕ） セイコー電子工業（株）製示差走査熱量計ＲＤＣ２２０
型を用いて、フィルムの溶融時の面積から求める。この
面積は、昇温することによりベースラインから吸収側に
ずれ、さらに昇温を続けるとベースラインの位置まで戻
るまでの面積であり、溶融開始温度位置から終了位置ま
でを直線で結び、この面積（ａ）を求める。同じＤＳＣ
の条件でＩｎ（インジウム）を測定し、この面積（ｂ）
を６．８ｃａｌ／ｇとして次式により求めた。

【００５１】ΔＨｕ＝６．８×ａ／ｂ（ｃａｌ／ｇ）

【００５２】（３）多孔性支持体の結晶化度（％） Ｊｏｂｉｎ Ｙｖｏｎ／愛宕物産製“Ｒａｍａｎｏｒ”
Ｕ−１０００Ｉを用いて、多孔性支持体の単糸一本のラ
マンスペクトルを測定し、ＰＥＴ一軸延伸フィルムの結
晶化度から推定した。測定は、１０本の単糸について行
ない平均値で表わした。

【００５３】（４）配向度（Δｎ） Ｊｏｂｉｎ Ｙｖｏｎ／愛宕物産製“Ｒａｍａｎｏｒ”
Ｕ−１０００Ｉを用いて、多孔性支持体の単糸１本のラ
マンスペクトルを測定し、ＰＥＴ一軸延伸フィルムの配
向度から推定した。測定は、１０本の単糸について行な
い平均値で表わした。

【００５４】（５）繊度（デニール） サンプルの任意な１０箇所を電子顕微鏡で倍率２０００
倍で１０枚の写真撮影を行ない、１枚の写真につき任意
の１５本の繊維の直径を測定し、これを１０枚の写真に
ついて行ない、合計１５０本の繊維径を測定した。密度
を１．３８ｇ／ｃｍ³ として繊度を求め、その平均値で
表わした。

【００５５】（６）繊維目付量（ｇ／ｍ² ） 試料片２０ｃｍ×２０ｃｍを取り、その重量を測定して
ｍ² 当たりの重量に換算した。

【００５６】（７）固有粘度［η］ 試料を１０５℃×２０分乾燥した後、６．８±０．００
５ｇを秤量し、ｏ−クロロフェノール中で１６０℃×１
５分間撹拌して溶解した。冷却後、ヤマトラボティック
ＡＶＭ−１０Ｓ型自動粘度測定器により２５℃における
粘度を測定した。

【００５７】（８）熱可塑性ポリエステルフィルムの厚
み（μｍ） サンプルの任意の１０箇所を断面方向に切り出し電子顕
微鏡で倍率２０００倍で１０枚の写真撮影を行い、フィ
ルムの厚みを測定した。これを１０枚の写真について行
い、その平均値で表わした。

【００５８】（９）熱可塑性ポリエステルフィルムの結
晶化度（％） ｎ−ヘプタンと四塩化炭素の混合液からなる密度勾配管
に試料を投入し、１０時間以上経過後の値を読んで密度
を求めた。結晶化度０％の密度を１．３３５ｇ／ｃ
ｍ³ 、結晶化度１００％の密度を１．４５５ｇ／ｃｍ³
として、サンプルの結晶化度を算出した。

【００５９】（１０）支持体の開孔面積分率（％） 原紙の支持体面を直接、光学顕微鏡の明視野透過法で観
察し、（株）ピアス製ハイビジョン対応画像解析装置を
用いて、モニター倍率２４０倍で、開孔面積分率を求め
た。任意の測定点１０箇所について開孔面積分率を求
め、その平均値で表わした。

【００６０】（１１）支持体の開孔部の等価円直径の平
均値（μｍ） 原紙の支持体面を直接、光学顕微鏡の明視野透過法で観
察し、（株）ピアス製ハイビジョン対応画像解析装置を
用いて、モニター倍率２４０倍で、白黒反転処理して開
孔部の等価円直径を求め、算術平均した。測定点１０箇
所の平均値を求めた。

【００６１】（１２）搬送性（取り扱い性） 理想科学工業（株）製“ＲＩＳＯＧＲＡＰＨ”ＲＡ２０
５を使用して、実際に製版を行ない評価した。作製した
原紙を幅２７０ｍｍにカットし、その原紙を恒温恒湿槽
に４０℃９０％ＲＨの条件で２４時間放置した後にテス
トパターンを１０枚製版した。

【００６２】 ７枚以上しわ、破れなしに製版できた ：○ しわ、破れなしに製版できたのが６枚未満：×

【００６３】（１３）印刷性評価 作成した原紙を理想科学工業（株）製“ＲＩＳＯＧＲＡ
ＰＨ”ＲＡ２０５に供給して、サーマルヘッド式製版方
式により、ＪＩＳ第１水準の文字サイズ２ｍｍ角のもの
と５ｍｍ角のものおよび●（丸で中が黒く塗りつぶされ
たもの）で２〜１０ｍｍφのもの、又、太さの異なる罫
線を原稿として製版した。

【００６４】製版原稿を用いて印刷したものを目視判定
により、次のように評価した。

【００６５】文字が鮮明で、罫線に太さムラがなく、黒
ベタ部で白抜けのないもの：○ 文字が不鮮明で、罫線が切れており、黒ベタ部で白抜け
がめだつもの：× ○と×の中間程度で、実用上なんとか使用できるレベル
のもの ：△

【００６６】

【実施例】以下、本発明を実施例により、さらに詳細に
説明する。

【００６７】実施例１ 孔径０．３３ｍｍ、孔数１００個の矩形紡糸口金を用い
て、口金温度２９０℃、吐出量３５ｇ／分で、ポリエチ
レンテレフタレート原料（［η］＝０．４７９、Ｔｍ＝
２６３℃）をメルトブロー法にて紡出し、コンベア上に
繊維を捕集し、更に７０℃に加熱された金属ロール間で
１０秒間カレンダ処理して繊維目付量１５０ｇ／ｍ² の
未延伸不織布を作成した。該不織布の平均繊維径は１２
μｍ、結晶化度は３．０％、複屈折（Δｎ）は０．００
６９であった。

【００６８】次いで、ポリエチレンテレフタレート８５
モル％、ポリエチレンイソフタレート１５モル％からな
る共重合ポリエステル樹脂原料（［η］＝０．６４５、
Ｔｍ＝２１８℃）をスクリュウ径４０ｍｍの押出機を用
いて、Ｔダイ口金温度２７５℃で押出し、直径６００ｍ
ｍの冷却ドラム（３０℃）上にキャストして未延伸フィ
ルムを作成した。

【００６９】該未延伸フィルム上に、前記の未延伸不織
布を重ね、加熱ロールに供給してロール温度８０℃で熱
圧着した。こうして得られた積層シートを９２℃の加熱
ロールで、長さ方向に３．６倍延伸した後、テンター式
延伸機に送り込み、１００℃で幅方向に４．２倍延伸
し、さらにテンター内で１６０℃×５秒間熱処理した
後、テンター出で２２０℃に加熱されたロールで不織布
面を１０秒間熱処理して、厚さ６５μｍの感熱孔版用原
紙を作成した。該原紙のフィルム面にはテンター入口部
において、ワックス系離型剤をグラビアコーターを用い
て乾燥後の重さで０．１ｇ／ｍ² 塗布した。得られた原
紙の繊維目付量は９．９ｇ／ｍ² 、平均繊維径は０．３
５デニールであった。また、フィルム単独の厚さは１．
７μｍ、結晶融解エネルギーは６．９ｃａｌ／ｇであっ
た。得られた原紙の熱可塑性ポリエステルフィルムの複
屈折（Δｎ1 ）は、１．５×１０⁻¹ であった。また、
多孔性支持体の複屈折（Δｎ2 ）は、１．３×１０⁻¹
であり、｜Δｎ1 −Δｎ2 ｜＝０．０２であり、搬送
性、印刷性は○であった。

【００７０】実施例２ 実施例１で作成した繊維目付量１５０ｇ／ｍ² の未延伸
不織布を準備した。

【００７１】次いで、実施例１と同じ原料を用いて未延
伸フィルムを作成した。該未延伸フィルム上に、前記の
未延伸不織布を重ね、加熱ロールに供給してロール温度
８６℃で熱圧着して積層シートを作成した。

【００７２】該シートを８８℃の加熱ロール間で、長さ
方向に３．７倍延伸した。さらにテンター式延伸機に送
り込み、１００℃で幅方向に４．１倍延伸した。さらに
テンター内部で１４０℃×５秒間熱処理して、厚さ６０
μｍの感熱孔版用原紙を作成した。また、テンター入口
部において、フィルム面にワックス系離型剤をグラビア
コーターを用いて乾燥後の重さで０．１ｇ／ｍ² 塗布し
た。

【００７３】得られた原紙の繊維目付量は９．９ｇ／ｍ
² 、平均繊度は０．３６デニールであった。また、フィ
ルム単独の厚さは１．７μｍ、結晶融解エネルギーは
５．５ｃａｌ／ｇであった。得られた原紙の熱可塑性ポ
リエステルフィルムの複屈折（Δｎ1 ）は、１．３×１
０⁻¹ であった。また、多孔性支持体の複屈折（Δｎ
2）は、１．２×１０⁻¹ であり、｜Δｎ1 −Δｎ2 ｜
＝０．０１であり、搬送性、印刷性は○であった。

【００７４】実施例３ 実施例１で作成した繊維目付量１５０ｇ／ｍ² の未延伸
不織布を準備した。

【００７５】次いで、実施例１と同じ原料を用いて未延
伸フィルムを作成した。該未延伸フィルム上に、前記の
未延伸不織布を重ね、加熱ロールに供給してロ−ル温度
９０℃で熱圧着した。こうして得られた積層シートをテ
ンター内で９５℃の温度で縦方向に４．０倍、横方向に
４．０倍同時二軸延伸した後、１６０℃×５秒間熱処理
して、厚さ７０μｍの感熱孔版原紙を作成した。該原紙
のフィルム面にはテンター入口部において、ワックス系
離型剤をグラビアコータを用いて乾燥後の重さで０．１
ｇ／ｍ² 塗布した。得られた原紙の繊維目付量は１０．
３ｇ／ｍ² 、平均繊度は０．００３デニールであった。
また、フィルム単独の厚さは１．７μｍ、結晶融解エネ
ルギーは６．７ｃａｌ／ｇであった。

【００７６】得られた原紙の繊維目付量は９．９ｇ／ｍ
² 、平均繊度は０．３６デニールであった。また、フィ
ルム単独の厚さは１．７μｍ、結晶融解エネルギーは
６．７ｃａｌ／ｇであった。得られた原紙の熱可塑性ポ
リエステルフィルムの複屈折（Δｎ1 ）は、１．５×１
０⁻¹ であった。また、多孔性支持体の複屈折（Δｎ
2）は、１．４×１０⁻¹ であり、｜Δｎ1 −Δｎ2 ｜
＝０．０１であり、搬送性、印刷性は○であった。

【００７７】実施例４ 孔径０．３３ｍｍ、孔数１００個の矩形紡糸口金を用い
て、口金温度２９５℃、吐出量３５ｇ／分で、ポリエチ
レンテレフタレート原料（［η］＝０．４８５、Ｔｍ＝
２６０℃）をスパンボンド法にて紡出し、コンベア上に
繊維を捕集して巻取り、繊維目付量１５０ｇ／ｍ² の未
延伸不織布を作成した。該未延伸不織布を７５℃に加熱
された金属ロール間で５％リラックス処理を行なった。
該不織布の平均繊維径は１５μｍ、結晶化度は５．０
％、複屈折（Δｎ）は０．０１８であった。

【００７８】次いで、実施例１と同じ原料を用いて未延
伸フィルムを作成した。該未延伸フィルム上に、前記の
未延伸不織布を重ね、加熱ロールに供給してロール温度
８５℃で熱圧着した。こうして得られた積層シートを９
５℃の加熱ロールで、長さ方向に３．７倍延伸した後、
テンター式延伸機に送り込み、１００℃で幅方向に３．
８倍延伸し、さらにテンター内で１６０℃×５秒間熱処
理した後、テンター出で２００℃に加熱されたロールで
不織布面を１０秒間熱処理して、厚さ７０μｍの感熱孔
版用原紙を作成した。該原紙のフィルム面にはテンター
入口部において、ワックス系離型剤をグラビアコーター
を用いて乾燥後の重さで０．１ｇ／ｍ²塗布した。得ら
れた原紙の繊維目付量は１０．６ｇ／ｍ² 、平均繊度は
０．５０デニールであった。また、フィルム単独の厚さ
は１．７μｍ、結晶融解エネルギーは６．７ｃａｌ／ｇ
であった。得られた原紙の熱可塑性ポリエステルフィル
ムの複屈折（Δｎ1 ）は、１．５×１０⁻¹ であった。
また、多孔性支持体の複屈折（Δｎ2 ）は、１．８×１
０⁻¹ であり、｜Δｎ1 −Δｎ2 ｜＝０．０３であり、
搬送性は○、印刷性は△であった。

【００７９】比較例１ 実施例１で作成した繊維目付量１５０ｇ／ｍ² の未延伸
不織布を準備した。

【００８０】次に、実施例１と同じ原料を用いて未延伸
フィルムを作成した。実施例１と同じポリエチレンテフ
タレート８５モル％、ポリエチレンイソフタレート１５
モル％からなる共重合ポリエステル樹脂原料（［η］＝
０．６９、Ｔｍ＝２１６℃）を縦・横各４．２倍二軸延
伸して厚さ１．７μｍのポリエステルフィルムを作成し
た。次に多孔性支持体とポリエステルフィルムとを酢酸
ビニル樹脂を用いて貼りあわせた。接着剤塗布量は１ｇ
／ｍ² とした。次に、フィルム面にワックス系離型剤を
乾燥後の重さで０．１ｇ／ｍ² 塗布し、感熱孔版原紙を
作成した。得られた原紙の繊維目付量は１２０ｇ／
ｍ² 、平均繊度は４．０デニールであった。また、フィ
ルム単独の厚さは１．７μｍ、結晶融解エネルギーは
６．７ｃａｌ／ｇであった。得られた原紙の熱可塑性ポ
リエステルフィルムの複屈折（Δｎ1 ）は、１．０×１
０⁻³ であった。また、多孔性支持体の複屈折（Δｎ2
）は、２．２×１０⁻¹ であり、｜Δｎ1 −Δｎ2 ｜
＝０．２１９であり、搬送性、印刷性は×であった。

【００８１】比較例２ 孔径０．３３ｍｍ、孔数１００個の矩形紡糸口金を用い
て、口金温度２９５℃、吐出量３５ｇ／分で、ポリエチ
レンテレフタレート原料（［η］＝０．４８５、Ｔｍ＝
２６０℃）をスパンボンド法にて紡出し、コンベア上に
繊維を捕集して巻取り、繊維目付量１５０ｇ／ｍ² の未
延伸不織布を作成した。該不織布の平均繊維径は１５μ
ｍ、結晶化度は５．０％、複屈折（Δｎ）は０．１５で
あった。

【００８２】次いで、実施例１と同じ原料を用いて未延
伸フィルムを作成した。該未延伸フィルム上に、前記の
未延伸不織布を重ね、加熱ロールに供給してロール温度
８５℃で熱圧着した。こうして得られた積層シートを９
５℃の加熱ロールで、長さ方向に３．０倍延伸した後、
テンター式延伸機に送り込み、１００℃で幅方向に３．
０倍延伸し、さらにテンター内で１６０℃×５秒間熱処
理した後、テンター出で２００℃に加熱されたロールで
不織布面を１０秒間熱処理して、厚さ８０μｍの感熱孔
版用原紙を作成した。該原紙のフィルム面にはテンター
入口部において、ワックス系離型剤をグラビアコーター
を用いて乾燥後の重さで０．１ｇ／ｍ²塗布した。得ら
れた原紙の繊維目付量は１６．７ｇ／ｍ² 、平均繊度は
０．８０デニールであった。また、フィルム単独の厚さ
は１．７μｍ、結晶融解エネルギーは６．７ｃａｌ／ｇ
であった。得られた原紙の熱可塑性ポリエステルフィル
ムの複屈折（Δｎ1 ）は、１．１×１０⁻¹ であった。
また、多孔性支持体の複屈折（Δｎ2 ）は、３．５×１
０⁻¹ であり、｜Δｎ1 −Δｎ2 ｜＝０．２４であり、
搬送性、印刷性は×であった。

【００８３】比較例３ マニラ麻を原料とする天然繊維１００％の繊維目付量１
２ｇ／ｍ² の薄葉紙と、比較例１で作成した厚さ１．７
μｍのポリエステルフィルムとを酢酸ビニル樹脂を用い
て貼りあわせた。接着剤塗布量は１ｇ／ｍ² とした。次
に、フィルム面にワックス系離型剤を乾燥後の重さで
０．１ｇ／ｍ² 塗布し、感熱孔版原紙を作成した。得ら
れた原紙の薄葉紙の複屈折（Δｎ1 ）は、１．０×１０
⁻³ であった。また、多孔性支持体の複屈折（Δｎ2 ）
は、２．５×１０⁻¹ であり、｜Δｎ1 −Δｎ2 ｜＝
０．２４９であり、搬送性、印刷性は×であった。

【００８４】

【発明の効果】本発明の感熱孔版印刷用原紙は、画像鮮
明性に優れ、特に強度が高く、搬送性が良好で製版性、
印刷性が優れたものとなる。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁶ 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｂ２９Ｌ 7:00

Claims (5)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 複屈折（Δｎ1 ）が１×１０⁻¹ 〜１×
   １０⁻³ の熱可塑性ポリエステルフィルム（Ａ）の片面
   に複屈折（Δｎ2 ）が５×１０⁻¹ 〜１×１０⁻⁴ の合
   成繊維からなる多孔性支持体（Ｂ）が接着剤を介するこ
   となく接着されてなり、Δｎ1 とΔｎ2 が下記式（１）
   を満足することを特徴とする感熱孔版印刷用原紙。 ｜Δｎ1 −Δｎ2 ｜≦０．２ （１）
2. 【請求項２】 多孔性支持体（Ｂ）が繊度０．１〜１０
   デニールの延伸配向繊維からなる不織布であることを特
   徴とする請求項１に記載の感熱孔版印刷用原紙。
3. 【請求項３】 多孔性支持体（Ｂ）の繊維目付量が２〜
   ２０ｇ／ｍ² であることを特徴とする請求項１または請
   求項２に記載の感熱孔版印刷用原紙。
4. 【請求項４】 熱可塑性ポリエステルフィルム（Ａ）が
   厚さ０．１〜１０μｍの二軸延伸ポリエステルフィルム
   であることを特徴とする請求項１〜請求項３のいずれか
   に記載の感熱孔版印刷用原紙。
5. 【請求項５】 熱可塑性ポリエステルフィルム（Ａ）の
   結晶融解エネルギー（ΔＨｕ）が３〜１１ｃａｌ／ｇで
   あることを特徴とする請求項１〜請求項４のいずれかに
   記載の感熱孔版印刷用原紙。