JPH0867948A - 耐スクラッチ性に優れたフロッピーディスクシャッター 用薄鋼板 - Google Patents
耐スクラッチ性に優れたフロッピーディスクシャッター 用薄鋼板Info
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- JPH0867948A JPH0867948A JP20347494A JP20347494A JPH0867948A JP H0867948 A JPH0867948 A JP H0867948A JP 20347494 A JP20347494 A JP 20347494A JP 20347494 A JP20347494 A JP 20347494A JP H0867948 A JPH0867948 A JP H0867948A
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- Japan
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- steel sheet
- thin steel
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- disk shutter
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 疵がつきにくく、疵が目立ちにくいフロッピ
ーディスクシャッター用ステンレス鋼薄板を得る。 【構成】 表面に、圧延と直角方向に５〜２５０μｍの
幅を、圧延方向に０．５ｍｍ以上の長さを持ち、高さ
｛（粗さ曲線の山の高さ）−（粗さ曲線の谷の高さ）｝
が２〜１５μｍの凸部を１ｍｍ2 当り１個以上生成させ
た薄鋼板。
ーディスクシャッター用ステンレス鋼薄板を得る。 【構成】 表面に、圧延と直角方向に５〜２５０μｍの
幅を、圧延方向に０．５ｍｍ以上の長さを持ち、高さ
｛（粗さ曲線の山の高さ）−（粗さ曲線の谷の高さ）｝
が２〜１５μｍの凸部を１ｍｍ2 当り１個以上生成させ
た薄鋼板。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、フロッピーディスク
シャッターに用いられる薄鋼板に関する。
シャッターに用いられる薄鋼板に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来フロッピーディスクシャッター材と
しては、ＳＵＳ３０４・ＨＬ（ヘアライン、ＪＩＳ Ｇ
４３０５による表面仕上の記号）材が使用されてい
る。ＳＵＳ３０４・ＨＬは、鏡面仕上げのＳＵＳ３０４
に比較して、汚れがつきにくく、少々のきずがついても
目立たないという利点があるためである。
しては、ＳＵＳ３０４・ＨＬ（ヘアライン、ＪＩＳ Ｇ
４３０５による表面仕上の記号）材が使用されてい
る。ＳＵＳ３０４・ＨＬは、鏡面仕上げのＳＵＳ３０４
に比較して、汚れがつきにくく、少々のきずがついても
目立たないという利点があるためである。
【０００３】しかしながら、ＳＵＳ３０４・ＨＬは、ヘ
アライン模様を形成するため、ステンレスシートをレベ
リングにより反りを矯正してから表面脱脂処理を施し、
一方でコイルを繰り出してコイルを巻き取る間に、糸入
りバフで研磨するか、研磨材入りの当て材をあてて、シ
ートの進行方向に微細なスリキズを付与して製造されて
いる。この場合、加工に先立って、シート面の平坦度、
清浄度を高くしておかねばならず、またかなりの熟練を
要するため、コストアップの要因となり、価格が高いも
のになってしまうという問題点を有していた。
アライン模様を形成するため、ステンレスシートをレベ
リングにより反りを矯正してから表面脱脂処理を施し、
一方でコイルを繰り出してコイルを巻き取る間に、糸入
りバフで研磨するか、研磨材入りの当て材をあてて、シ
ートの進行方向に微細なスリキズを付与して製造されて
いる。この場合、加工に先立って、シート面の平坦度、
清浄度を高くしておかねばならず、またかなりの熟練を
要するため、コストアップの要因となり、価格が高いも
のになってしまうという問題点を有していた。
【０００４】さらに、加工中やプレス加工中に表面疵が
つきやすく、また、疵が目立ちやすいこと、その結果と
して歩留が低下するという問題点も抱えていた。
つきやすく、また、疵が目立ちやすいこと、その結果と
して歩留が低下するという問題点も抱えていた。
【０００５】このような問題に対処するため、特開平３
−７７７０６号公報にみられるように、表面にヘアライ
ン状の模様をつけた圧延ロールを用いてシートを圧延す
ることにより、ヘアライン状模様を薄板に転写させる方
法が行われるようになってきている。
−７７７０６号公報にみられるように、表面にヘアライ
ン状の模様をつけた圧延ロールを用いてシートを圧延す
ることにより、ヘアライン状模様を薄板に転写させる方
法が行われるようになってきている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、前述し
たＨＬ状模様を薄板に転写する方法では、フロッピーデ
ィスクシャッター材の製造コストは低減するが、依然と
してプレス加工中等に表面疵がつきやすく、疵が目立ち
やすいという問題点がある。
たＨＬ状模様を薄板に転写する方法では、フロッピーデ
ィスクシャッター材の製造コストは低減するが、依然と
してプレス加工中等に表面疵がつきやすく、疵が目立ち
やすいという問題点がある。
【０００７】一方、どのように金属表面を制御すれば疵
がつきにくくなるか、あるいは目立ちにくくなるか、ま
たどうすれば美麗な金属光沢面が得られるかという点に
ついて、具体的な知見はこれまでのところ皆無である。
がつきにくくなるか、あるいは目立ちにくくなるか、ま
たどうすれば美麗な金属光沢面が得られるかという点に
ついて、具体的な知見はこれまでのところ皆無である。
【０００８】この発明は、従来技術の上述のような問題
点を解消するためになされたものであり、製造コストが
安価で疵が目立ちにくい耐スクラッチ性に優れたフロッ
ピーディスクシャッター用薄鋼板を提供することを目的
としている。
点を解消するためになされたものであり、製造コストが
安価で疵が目立ちにくい耐スクラッチ性に優れたフロッ
ピーディスクシャッター用薄鋼板を提供することを目的
としている。
【０００９】
【課題を解決するための手段】この発明に係る耐スクラ
ッチ性に優れたフロッピーディスクシャッター用薄鋼板
は、圧延方向に０．５ｍｍ以上の長さを持ち圧延方向と
直角方向に５〜２５０μｍの幅を有し高さが２〜１５μ
ｍの凸部を、表面に１ｍｍ2 当り１個以上形成させたも
のである。
ッチ性に優れたフロッピーディスクシャッター用薄鋼板
は、圧延方向に０．５ｍｍ以上の長さを持ち圧延方向と
直角方向に５〜２５０μｍの幅を有し高さが２〜１５μ
ｍの凸部を、表面に１ｍｍ2 当り１個以上形成させたも
のである。
【００１０】また、前記薄鋼板の金属組織が、マルテン
サイト量１０ｖｏｌ. ％以下、残部が実質的にオーステ
ナイト相からなるものである。
サイト量１０ｖｏｌ. ％以下、残部が実質的にオーステ
ナイト相からなるものである。
【００１１】
【作用】本発明で意図する耐スクラッチ性向上のために
は、表面性状の制御がとくに重要である。以下に、表面
性状の限定理由について説明する。
は、表面性状の制御がとくに重要である。以下に、表面
性状の限定理由について説明する。
【００１２】（１）表面性状 耐スクラッチ性に関して鋭意検討した結果、耐スクラッ
チ性の向上のためには、薄板表面に転写されたＨＬ状模
様の凸部の形状（圧延方向の長さ、圧延方向と直角方向
の幅および高さ）が重要であることが分かった。
チ性の向上のためには、薄板表面に転写されたＨＬ状模
様の凸部の形状（圧延方向の長さ、圧延方向と直角方向
の幅および高さ）が重要であることが分かった。
【００１３】すなわち、凸部の圧延方向の長さが０．５
ｍｍ未満であると、短い凸部が散在する表面となり、連
続した研磨目（ＨＬの定義）となりにくい上、疵がつき
やすい。したがって、凸部の圧延方向の長さは０．５ｍ
ｍ以上とした。
ｍｍ未満であると、短い凸部が散在する表面となり、連
続した研磨目（ＨＬの定義）となりにくい上、疵がつき
やすい。したがって、凸部の圧延方向の長さは０．５ｍ
ｍ以上とした。
【００１４】また凸部の圧延方向と直角方向の幅が５μ
ｍ未満であると、細かなロール目となるため、また凸部
の圧延と直角方向の幅が２５０μｍを超えると、広幅の
凸部となるため、疵がつきやすくかつ目立ちやすくな
る。したがって、凸部の圧延と直角方向の幅は５〜２５
０μｍとする必要がある。
ｍ未満であると、細かなロール目となるため、また凸部
の圧延と直角方向の幅が２５０μｍを超えると、広幅の
凸部となるため、疵がつきやすくかつ目立ちやすくな
る。したがって、凸部の圧延と直角方向の幅は５〜２５
０μｍとする必要がある。
【００１５】また、さらに、凸部の高さが２μｍ未満で
あると、疵がつきやすくかつ目立ちやすくなり、１５μ
ｍを超えると粗い表面となり疵がつきやすくなる。した
がって、凸部の高さは２〜１５μｍとした。
あると、疵がつきやすくかつ目立ちやすくなり、１５μ
ｍを超えると粗い表面となり疵がつきやすくなる。した
がって、凸部の高さは２〜１５μｍとした。
【００１６】さらにまた、上述した凸部の発生割合は、
１ｍｍ2 当り１個未満では疵がつきやすいので１ｍｍ2
当り１個以上とした。
１ｍｍ2 当り１個未満では疵がつきやすいので１ｍｍ2
当り１個以上とした。
【００１７】図１（ａ）は本発明で規定した表面性状を
有する薄板の表面の３次元粗さ測定例を示すグラフ、図
１（ｂ）は比較材の表面の３次元粗さ測定例を示すグラ
フであるが、本発明材は幅５〜２５０μｍ、長さ０．５
ｍｍ以上、高さ２〜１５μｍの凸部が１ｍｍ2 当り１個
以上存在するが、比較材ではこのような凸部はまったく
存在しない。なお、図１（ｃ）は図１（ａ）および図１
（ｂ）の凸部のＸ軸（幅）、Ｙ軸（長さ）、Ｚ軸（高
さ）の目盛りを示す説明図、図１（ｄ）に凸部の幅、長
さおよび高さを示す説明図である。
有する薄板の表面の３次元粗さ測定例を示すグラフ、図
１（ｂ）は比較材の表面の３次元粗さ測定例を示すグラ
フであるが、本発明材は幅５〜２５０μｍ、長さ０．５
ｍｍ以上、高さ２〜１５μｍの凸部が１ｍｍ2 当り１個
以上存在するが、比較材ではこのような凸部はまったく
存在しない。なお、図１（ｃ）は図１（ａ）および図１
（ｂ）の凸部のＸ軸（幅）、Ｙ軸（長さ）、Ｚ軸（高
さ）の目盛りを示す説明図、図１（ｄ）に凸部の幅、長
さおよび高さを示す説明図である。
【００１８】上述した表面性状は、薄板材を仕上冷間圧
延するときに、ロールの表面を適当な目の砥石で研磨し
た圧延ロールで圧延することにより得られるが、レーザ
ー加工や放電加工、その他の加工方法によっても得られ
る。
延するときに、ロールの表面を適当な目の砥石で研磨し
た圧延ロールで圧延することにより得られるが、レーザ
ー加工や放電加工、その他の加工方法によっても得られ
る。
【００１９】（２）組織 フロッピーディスクシャッター材に求められる性能とし
て、出来るだけ非磁性であることが求められる。したが
って、上記表面性状に加えて金属組織を調整することが
望ましく、具体的には、マルテンサイト量を１０ｖｏ
ｌ. ％以下にするのが好ましい。これはマルテンサイト
は強磁性であるため、１０ｖｏｌ. ％を超えるとフロッ
ピーディスクの帯磁による誤動作やプレス加工時のカス
上がりの原因となるからである。残部は非磁性であれば
よいが、オーステナイト相であることが加工性の点で有
利である。また非金属介在物や金属間化合物を含有して
もよい。ただし、δフェライト相を含む場合には、マル
テンサイト相との総和が１０ｖｏｌ．％以内にすること
が好ましい。
て、出来るだけ非磁性であることが求められる。したが
って、上記表面性状に加えて金属組織を調整することが
望ましく、具体的には、マルテンサイト量を１０ｖｏ
ｌ. ％以下にするのが好ましい。これはマルテンサイト
は強磁性であるため、１０ｖｏｌ. ％を超えるとフロッ
ピーディスクの帯磁による誤動作やプレス加工時のカス
上がりの原因となるからである。残部は非磁性であれば
よいが、オーステナイト相であることが加工性の点で有
利である。また非金属介在物や金属間化合物を含有して
もよい。ただし、δフェライト相を含む場合には、マル
テンサイト相との総和が１０ｖｏｌ．％以内にすること
が好ましい。
【００２０】（３）成分 本発明において成分は特に規定しない。上記表面状況お
よび組織条件を満たせば任意の材料でよい。ただし、実
用的観点からすれば、上記金属組織を容易に形成出来る
のはステンレス鋼であり、またフロッピーシャッター用
としてある程度の耐食性が求められる点からもステンレ
ス鋼が望ましい。
よび組織条件を満たせば任意の材料でよい。ただし、実
用的観点からすれば、上記金属組織を容易に形成出来る
のはステンレス鋼であり、またフロッピーシャッター用
としてある程度の耐食性が求められる点からもステンレ
ス鋼が望ましい。
【００２１】さらに好ましくは上述した組織が得られ易
い安定オーステナイト系または準安定オーステナイト系
ステンレス鋼であり、下記成分のものが望ましい。
い安定オーステナイト系または準安定オーステナイト系
ステンレス鋼であり、下記成分のものが望ましい。
【００２２】Ｃはオーステナイト生成元素であり、δ−
フェライトや加工誘起マルテンサイトの生成を抑制する
ためには、０．０１ｗｔ. ％以上添加することが望まし
い。しかし、Ｃは加工誘起マルテンサイトを強化させる
元素であり、過度に添加すると材料の硬化が著しく、ま
たＣｒ炭化物が多量に析出されやすくなり、耐食性も劣
化するので０．２ｗｔ. ％を上限とするのが好ましい。
フェライトや加工誘起マルテンサイトの生成を抑制する
ためには、０．０１ｗｔ. ％以上添加することが望まし
い。しかし、Ｃは加工誘起マルテンサイトを強化させる
元素であり、過度に添加すると材料の硬化が著しく、ま
たＣｒ炭化物が多量に析出されやすくなり、耐食性も劣
化するので０．２ｗｔ. ％を上限とするのが好ましい。
【００２３】Ｓｉは脱酸のために０．０５ｗｔ. ％以上
必要であるが、過剰に添加するとδ−フェライトが析出
して、熱間加工性が劣化するので２ｗｔ. ％を上限とす
るのが好ましい。
必要であるが、過剰に添加するとδ−フェライトが析出
して、熱間加工性が劣化するので２ｗｔ. ％を上限とす
るのが好ましい。
【００２４】Ｍｎはオーステナイト生成元素であり、溶
体化処理によりオーステナイト単相とするため、また脱
酸のために０．１ｗｔ. ％以上添加することが望まれ
る。しかし、１０ｗｔ. ％を超えても顕著な効果はない
ため、上限は１０ｗｔ. ％とすることが好ましい。
体化処理によりオーステナイト単相とするため、また脱
酸のために０．１ｗｔ. ％以上添加することが望まれ
る。しかし、１０ｗｔ. ％を超えても顕著な効果はない
ため、上限は１０ｗｔ. ％とすることが好ましい。
【００２５】Ｎｉは強力なオーステナイト生成元素であ
り、４ｗｔ. ％未満では焼鈍後にオーステナイト単相と
ならず、１１ｗｔ. ％を超えるとオーステナイト相安定
化の効果は飽和し、また高価でもあるので、上限を１１
ｗｔ. ％とすることが好ましい。
り、４ｗｔ. ％未満では焼鈍後にオーステナイト単相と
ならず、１１ｗｔ. ％を超えるとオーステナイト相安定
化の効果は飽和し、また高価でもあるので、上限を１１
ｗｔ. ％とすることが好ましい。
【００２６】Ｃｒはステンレス鋼としての耐食性の点か
ら１３ｗｔ.％以上の添加が好ましく、２０ｗｔ. ％を
超えるとフェライト量が増加し、熱間加工性が劣化する
傾向にある。そのため、その範囲を１３〜２０ｗｔ. ％
とすることが好ましい。
ら１３ｗｔ.％以上の添加が好ましく、２０ｗｔ. ％を
超えるとフェライト量が増加し、熱間加工性が劣化する
傾向にある。そのため、その範囲を１３〜２０ｗｔ. ％
とすることが好ましい。
【００２７】Ｃｕは不働態皮膜の構造を強化し、耐食性
を付与する元素である。上記した鋼の成分や材質の下で
は０．０８ｗｔ. ％以上で耐蝕性を向上させるが、０．
９ｗｔ. ％を超えて添加してもその効果は飽和する。そ
のため、好ましい範囲は０．０８〜０．９ｗｔ. ％であ
る。
を付与する元素である。上記した鋼の成分や材質の下で
は０．０８ｗｔ. ％以上で耐蝕性を向上させるが、０．
９ｗｔ. ％を超えて添加してもその効果は飽和する。そ
のため、好ましい範囲は０．０８〜０．９ｗｔ. ％であ
る。
【００２８】Ｎはオーステナイト生成元素であるため、
０．０１ｗｔ. ％以上の添加が好ましいが、多量の添加
は鋳造時にブローホールの原因となるため、０．８ｗ
ｔ. ％以下とすることが好ましい。なお、仕上冷延前の
溶体化処理で窒化物が生成しない範囲で、吸窒は許容で
きる。
０．０１ｗｔ. ％以上の添加が好ましいが、多量の添加
は鋳造時にブローホールの原因となるため、０．８ｗ
ｔ. ％以下とすることが好ましい。なお、仕上冷延前の
溶体化処理で窒化物が生成しない範囲で、吸窒は許容で
きる。
【００２９】Ｓは線状非金属介在物の量や大きさを増大
させるとともに、材料自体の延靱性をも低下させ、材料
の打ち抜き加工性を向上させる元素である。このような
効果を得るためには、０．００１ｗｔ.％以上の添加が
好ましいが、過度に添加すると耐食性や曲げ加工性が劣
化するため、０．０２ｗｔ. ％を上限とすることが好ま
しい。
させるとともに、材料自体の延靱性をも低下させ、材料
の打ち抜き加工性を向上させる元素である。このような
効果を得るためには、０．００１ｗｔ.％以上の添加が
好ましいが、過度に添加すると耐食性や曲げ加工性が劣
化するため、０．０２ｗｔ. ％を上限とすることが好ま
しい。
【００３０】ｓｏｌ．Ａｌは非金属介在物の数および組
成を決める重要な元素であり、０．０１ｗｔ. ％を超え
ると鋼中の酸素は０．００２ｗｔ. ％未満となり、介在
物数は低下するものの、介在物組成がＡｌ2 Ｏ3 系のも
のとなり表面欠陥が発生し、この欠陥が破断の起点とな
りやすい。０．０００１ｗｔ. ％未満のｓｏｌ．Ａｌと
すると、溶鋼中の酸素量は０．０１ｗｔ. ％を超え介在
物数が増大するとともに、介在物組成が高融点のＭｎＯ
−ＳｉＯ2 の２元系やＣｒ2 Ｏ3 となり、熱間での延伸
性が低下してしまい、このような介在物も破断の起点と
なりやすい。したがって、ｓｏｌ．Ａｌは０．０００１
〜０．０１ｗｔ. ％、Ｏは０．００２〜０．０１ｗｔ.
％とすることが好ましい。
成を決める重要な元素であり、０．０１ｗｔ. ％を超え
ると鋼中の酸素は０．００２ｗｔ. ％未満となり、介在
物数は低下するものの、介在物組成がＡｌ2 Ｏ3 系のも
のとなり表面欠陥が発生し、この欠陥が破断の起点とな
りやすい。０．０００１ｗｔ. ％未満のｓｏｌ．Ａｌと
すると、溶鋼中の酸素量は０．０１ｗｔ. ％を超え介在
物数が増大するとともに、介在物組成が高融点のＭｎＯ
−ＳｉＯ2 の２元系やＣｒ2 Ｏ3 となり、熱間での延伸
性が低下してしまい、このような介在物も破断の起点と
なりやすい。したがって、ｓｏｌ．Ａｌは０．０００１
〜０．０１ｗｔ. ％、Ｏは０．００２〜０．０１ｗｔ.
％とすることが好ましい。
【００３１】さらに、マルテンサイトの生成を抑制する
ためには、数１で定義されるＭｄ30（℃）が−２０℃以
下であることが好ましい。
ためには、数１で定義されるＭｄ30（℃）が−２０℃以
下であることが好ましい。
【００３２】
【数１】
【００３３】しかし、あまりにＭｄ30値を下げても、冷
間仕上圧延後のマルテンサイト量を低減させる効果は飽
和するとともに、オーステナイト安定化元素であるＮ
ｉ、Ｍｎ、Ｎを多く添加せざるをえなくなり、コスト高
になるので下限を−２００℃とするのが望ましい。
間仕上圧延後のマルテンサイト量を低減させる効果は飽
和するとともに、オーステナイト安定化元素であるＮ
ｉ、Ｍｎ、Ｎを多く添加せざるをえなくなり、コスト高
になるので下限を−２００℃とするのが望ましい。
【００３４】
【実施例】表１に示す成分組成の鋼を溶製してスラブを
得、このスラブの表面を手入れした後加熱炉で加熱し
て、熱間圧延を行った。
得、このスラブの表面を手入れした後加熱炉で加熱し
て、熱間圧延を行った。
【００３５】
【表１】
【００３６】そして、熱間圧延により得られた厚さ３ｍ
ｍの中間素材を中間焼鈍、中間冷延した後、１０５０℃
のＨ2 ８５ｖｏｌ. ％−Ｎ2 １５ｖｏｌ. ％の雰囲気内
で光輝焼鈍を行い、仕上冷間圧延を実施して０．１５ｍ
ｍ厚さの冷延板を得た。この冷延板の仕上冷間圧延に際
しては、圧延ロールの表面を種々の粗さ条件に加工して
圧延したので、本発明鋼の表面性状に適合するもの（材
料符号Ａ〜Ｃ）と、本発明鋼の表面性状に適合しない比
較材（材料符号Ｄ〜Ｆ）の６種類の冷延板を得ることが
できた。
ｍの中間素材を中間焼鈍、中間冷延した後、１０５０℃
のＨ2 ８５ｖｏｌ. ％−Ｎ2 １５ｖｏｌ. ％の雰囲気内
で光輝焼鈍を行い、仕上冷間圧延を実施して０．１５ｍ
ｍ厚さの冷延板を得た。この冷延板の仕上冷間圧延に際
しては、圧延ロールの表面を種々の粗さ条件に加工して
圧延したので、本発明鋼の表面性状に適合するもの（材
料符号Ａ〜Ｃ）と、本発明鋼の表面性状に適合しない比
較材（材料符号Ｄ〜Ｆ）の６種類の冷延板を得ることが
できた。
【００３７】これら６種類の冷延板の表面に本発明で規
定した条件の凸部が、１ｍｍ2 当り何個発生している
か、その発生割合を調べた。この割合は、冷延板表面の
圧延方向に５ｍｍ、圧延と直角方向に５ｍｍの辺を持つ
正方形の領域を対象とし、その部分の３次元粗さ測定
（Ｚ軸倍率１０００倍）により求めた。
定した条件の凸部が、１ｍｍ2 当り何個発生している
か、その発生割合を調べた。この割合は、冷延板表面の
圧延方向に５ｍｍ、圧延と直角方向に５ｍｍの辺を持つ
正方形の領域を対象とし、その部分の３次元粗さ測定
（Ｚ軸倍率１０００倍）により求めた。
【００３８】また、これらの冷延板の表面に圧延方向と
４５°の方向にダイヤモンド圧子で疵をつけ、疵の目立
ちやすさを目視で定性的に評価した。これらの調査結果
を表２に示す。
４５°の方向にダイヤモンド圧子で疵をつけ、疵の目立
ちやすさを目視で定性的に評価した。これらの調査結果
を表２に示す。
【００３９】
【表２】
【００４０】表２から明らかなように、本発明で規定す
る凸部を多く表面に生成させた発明材Ａ〜Ｃは表面疵が
目立ちにいが、比較材Ｄ〜Ｆは疵が目立ちやすいことが
分かる。
る凸部を多く表面に生成させた発明材Ａ〜Ｃは表面疵が
目立ちにいが、比較材Ｄ〜Ｆは疵が目立ちやすいことが
分かる。
【００４１】
【発明の効果】この発明により、表面疵が目立ちにいフ
ロッピーディスクシャッター材を安価に得ることができ
る。
ロッピーディスクシャッター材を安価に得ることができ
る。
【図１】（ａ）は本発明材の表面粗さの３次元粗さ測定
の結果を示すグラフであり、（ｂ）は比較材の表面粗さ
の３次元粗さ測定の結果を示すグラフであり、（ｃ）は
（ａ）および（ｂ）の凸部のＸ軸、Ｙ軸（、Ｚ軸の目盛
りを示す説明図、（ｄ）は凸部の幅、長さおよび高さを
示す説明図である。
の結果を示すグラフであり、（ｂ）は比較材の表面粗さ
の３次元粗さ測定の結果を示すグラフであり、（ｃ）は
（ａ）および（ｂ）の凸部のＸ軸、Ｙ軸（、Ｚ軸の目盛
りを示す説明図、（ｄ）は凸部の幅、長さおよび高さを
示す説明図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 小林 聡雄 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 若狭 浩 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 山本 彰 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内
Claims (2)
- 【請求項１】 圧延方向に０．５ｍｍ以上の長さを持ち
圧延方向と直角方向に５〜２５０μｍの幅を有し高さが
２〜１５μｍの凸部を、表面に１ｍｍ2 当り１個以上形
成させたことを特徴とする耐スクラッチ性に優れたフロ
ッピーディスクシャッター用薄鋼板。 - 【請求項２】 薄鋼板の金属組織が、マルテンサイト量
１０ｖｏｌ. ％以下、残部が実質的にオーステナイト相
であることを特徴とする請求項１記載の耐スクラッチ性
に優れたフロッピーディスクシャッター用薄鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20347494A JPH0867948A (ja) | 1994-08-29 | 1994-08-29 | 耐スクラッチ性に優れたフロッピーディスクシャッター 用薄鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20347494A JPH0867948A (ja) | 1994-08-29 | 1994-08-29 | 耐スクラッチ性に優れたフロッピーディスクシャッター 用薄鋼板 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0867948A true JPH0867948A (ja) | 1996-03-12 |
Family
ID=16474747
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20347494A Withdrawn JPH0867948A (ja) | 1994-08-29 | 1994-08-29 | 耐スクラッチ性に優れたフロッピーディスクシャッター 用薄鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0867948A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2019097691A1 (ja) * | 2017-11-17 | 2019-05-23 | 日新製鋼株式会社 | オーステナイト系ステンレス鋼板およびその製造方法 |
| JP2022507339A (ja) * | 2018-11-12 | 2022-01-18 | ポスコ | 非磁性オーステナイト系ステンレス鋼及びその製造方法 |
-
1994
- 1994-08-29 JP JP20347494A patent/JPH0867948A/ja not_active Withdrawn
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2019097691A1 (ja) * | 2017-11-17 | 2019-05-23 | 日新製鋼株式会社 | オーステナイト系ステンレス鋼板およびその製造方法 |
| JP2022507339A (ja) * | 2018-11-12 | 2022-01-18 | ポスコ | 非磁性オーステナイト系ステンレス鋼及びその製造方法 |
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