JPH086142B2 - 方向性電磁鋼スラブの加熱方法 - Google Patents
方向性電磁鋼スラブの加熱方法Info
- Publication number
- JPH086142B2 JPH086142B2 JP20673491A JP20673491A JPH086142B2 JP H086142 B2 JPH086142 B2 JP H086142B2 JP 20673491 A JP20673491 A JP 20673491A JP 20673491 A JP20673491 A JP 20673491A JP H086142 B2 JPH086142 B2 JP H086142B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- slab
- furnace
- heating furnace
- induction heating
- rear end
- Prior art date
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- Expired - Lifetime
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- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
- Control Of Heat Treatment Processes (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、方向性電磁鋼スラブ
の熱間圧延ラインにおける加熱方法に関する。
の熱間圧延ラインにおける加熱方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】方向性電磁鋼板は高磁束密度かつ低鉄損
という優れた磁気特性をもっており、変圧器などの鉄心
材料として広く用いられている。その製造工程におい
て、［１１０］〈００１〉方位に高度に集積した二次再
結晶を得るために、ＭｎＳ，ＡｌＮといった結晶粒方向
を制御するインヒビターを用いている。このインヒビタ
ーが適正に意図した作用をもたらすためには、熱間圧延
に先立つスラブ加熱時にインヒビターを十分に解離固溶
させる必要がある。さらに、スラブを適切な条件で熱間
圧延し、冷却を行って、インヒビターを微細かつ均一に
分散析出させることが重要である。上記インヒビターの
解離固溶のために、スラブをたとえば１２００℃以上に
高温加熱を行っている。
という優れた磁気特性をもっており、変圧器などの鉄心
材料として広く用いられている。その製造工程におい
て、［１１０］〈００１〉方位に高度に集積した二次再
結晶を得るために、ＭｎＳ，ＡｌＮといった結晶粒方向
を制御するインヒビターを用いている。このインヒビタ
ーが適正に意図した作用をもたらすためには、熱間圧延
に先立つスラブ加熱時にインヒビターを十分に解離固溶
させる必要がある。さらに、スラブを適切な条件で熱間
圧延し、冷却を行って、インヒビターを微細かつ均一に
分散析出させることが重要である。上記インヒビターの
解離固溶のために、スラブをたとえば１２００℃以上に
高温加熱を行っている。
【０００３】上記高温加熱については、たとえば特開昭
６１−６９９２４号公報，特開昭６１−６９９２７号公
報などにより開示されている。これら公報で開示された
高温加熱方法は、スラブを１２５０℃程度までガス燃焼
型加熱炉で予備加熱し、その後の高温加熱を不活性雰囲
気に制御した誘導加熱炉で短時間に行う。高温加熱を行
う誘導加熱炉は、熱間圧延ラインに沿うようにして設け
られている。また、スラブはこれの長手方向に移送さ
れ、昇降可能な炉床により熱間圧延ラインからすくい上
げられて誘導加熱炉内に装入される。炉内に装入された
スラブは下側のスラブ側面が炉床によって下方より支持
されており、スラブ上下面が垂直となった姿勢で加熱さ
れる。
６１−６９９２４号公報，特開昭６１−６９９２７号公
報などにより開示されている。これら公報で開示された
高温加熱方法は、スラブを１２５０℃程度までガス燃焼
型加熱炉で予備加熱し、その後の高温加熱を不活性雰囲
気に制御した誘導加熱炉で短時間に行う。高温加熱を行
う誘導加熱炉は、熱間圧延ラインに沿うようにして設け
られている。また、スラブはこれの長手方向に移送さ
れ、昇降可能な炉床により熱間圧延ラインからすくい上
げられて誘導加熱炉内に装入される。炉内に装入された
スラブは下側のスラブ側面が炉床によって下方より支持
されており、スラブ上下面が垂直となった姿勢で加熱さ
れる。
【０００４】上記高温加熱工程において、スラブがこれ
の長手方向について均一に加熱されないという問題があ
る。すなわち、スラブは電磁誘導によってスラブ自身が
発熱して昇温するので、スラブの表面温度は誘導加熱炉
の炉壁面温度より高くなる。このために、スラブ表面は
炉壁面に向かって熱を放射する。スラブの先後端面が誘
導加熱炉の先後端部の炉壁面より離れるに従い、スラブ
先後端部の放射面に対する炉壁放射面の比が大きくな
る。したがって、スラブ先端部の炉壁面間距離と後端部
の炉壁面間距離とが異なると、スラブ先端部と後端部と
の間で温度差が生じる。たとえば、スラブ先端部の炉壁
面間距離が後端部の炉壁面間距離よりも大きいと、スラ
ブ先端部は熱放射が後端部に比べて大きくなって低温と
なる。低温となった先端部では、前記インヒビターを十
分に解離固溶できないことがある。このようなスラブで
製造した電磁鋼板の先後端部分は他の部分に比べて磁束
密度が低く、鉄損が高くなる。また、このようなスラブ
を熱間圧延すると、先後端部に割れが生じやすいという
問題もある。なお、スラブの低温となった部分を所定温
度まで加熱することが考えられるが、スラブの他の部分
を余分に加熱することになり、むだなエネルギを消費す
る。
の長手方向について均一に加熱されないという問題があ
る。すなわち、スラブは電磁誘導によってスラブ自身が
発熱して昇温するので、スラブの表面温度は誘導加熱炉
の炉壁面温度より高くなる。このために、スラブ表面は
炉壁面に向かって熱を放射する。スラブの先後端面が誘
導加熱炉の先後端部の炉壁面より離れるに従い、スラブ
先後端部の放射面に対する炉壁放射面の比が大きくな
る。したがって、スラブ先端部の炉壁面間距離と後端部
の炉壁面間距離とが異なると、スラブ先端部と後端部と
の間で温度差が生じる。たとえば、スラブ先端部の炉壁
面間距離が後端部の炉壁面間距離よりも大きいと、スラ
ブ先端部は熱放射が後端部に比べて大きくなって低温と
なる。低温となった先端部では、前記インヒビターを十
分に解離固溶できないことがある。このようなスラブで
製造した電磁鋼板の先後端部分は他の部分に比べて磁束
密度が低く、鉄損が高くなる。また、このようなスラブ
を熱間圧延すると、先後端部に割れが生じやすいという
問題もある。なお、スラブの低温となった部分を所定温
度まで加熱することが考えられるが、スラブの他の部分
を余分に加熱することになり、むだなエネルギを消費す
る。
【０００５】上記問題を解決するために、スラブの先端
部の炉壁面間距離と後端部の炉壁面間距離とが等しくな
るようにしてスラブを炉内に装入し、加熱する方法が提
案されている。（特開平３−３１４２２号公報参照）ま
た、他の方法として、炉内に長手方向に沿って複数の仕
切り壁を設け、仕切り壁ごとに不活性ガスを吹き込み、
ガス吹込み量を調整して被加熱材の長手方向温度分布を
制御する方法も提案されている。（特開平２−１１７１
７号公報参照）
部の炉壁面間距離と後端部の炉壁面間距離とが等しくな
るようにしてスラブを炉内に装入し、加熱する方法が提
案されている。（特開平３−３１４２２号公報参照）ま
た、他の方法として、炉内に長手方向に沿って複数の仕
切り壁を設け、仕切り壁ごとに不活性ガスを吹き込み、
ガス吹込み量を調整して被加熱材の長手方向温度分布を
制御する方法も提案されている。（特開平２−１１７１
７号公報参照）
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】上記スラブの先端部の
炉壁面間距離と後端部の炉壁面間距離とが等しくなるよ
うにしてスラブを炉内に装入する方法では、次のような
問題がある。ガス燃焼型加熱炉でスラブを予備加熱する
際に、スラブ長手方向に温度差が生じることがある。こ
れは、ガス炉の中央部はガスバーナーのフレームが十分
にとどかず、炉壁近くに比べて加熱温度が低くなること
による。誘導加熱炉に装入される前のスラブに先端部と
後端部との間に温度差（図２参照）があれば、上記方法
では誘導加熱炉による高温加熱後も温度差を解消するこ
とはできない。また、この方法では、スラブの長さに応
じて移動可能な炉壁を炉内の先後端部に設けなければな
らず、炉の構造が複雑になる。
炉壁面間距離と後端部の炉壁面間距離とが等しくなるよ
うにしてスラブを炉内に装入する方法では、次のような
問題がある。ガス燃焼型加熱炉でスラブを予備加熱する
際に、スラブ長手方向に温度差が生じることがある。こ
れは、ガス炉の中央部はガスバーナーのフレームが十分
にとどかず、炉壁近くに比べて加熱温度が低くなること
による。誘導加熱炉に装入される前のスラブに先端部と
後端部との間に温度差（図２参照）があれば、上記方法
では誘導加熱炉による高温加熱後も温度差を解消するこ
とはできない。また、この方法では、スラブの長さに応
じて移動可能な炉壁を炉内の先後端部に設けなければな
らず、炉の構造が複雑になる。
【０００７】複数の仕切り壁を設け、仕切り壁ごとに不
活性ガスを吹き込み、ガス吹込み量を調整して被加熱材
の長手方向温度分布を制御する方法では、炉体の構造が
複雑となるうえに、不活性ガスの吹込み装置および吹込
み量調整装置が必要となり、加熱設備全体の構造も複雑
となる。
活性ガスを吹き込み、ガス吹込み量を調整して被加熱材
の長手方向温度分布を制御する方法では、炉体の構造が
複雑となるうえに、不活性ガスの吹込み装置および吹込
み量調整装置が必要となり、加熱設備全体の構造も複雑
となる。
【０００８】この発明は、簡単な設備によりスラブを所
定温度に均一に誘導加熱することができる方向性電磁鋼
スラブの加熱方法を提供しようとするものである。
定温度に均一に誘導加熱することができる方向性電磁鋼
スラブの加熱方法を提供しようとするものである。
【０００９】
【課題を解決するための手段】この発明の方向性電磁鋼
スラブの加熱方法は、電磁鋼スラブをガス燃焼型加熱炉
で予備加熱して誘導加熱炉装入前にスラブ先端部と後端
部との温度差を検出する。そして、検出温度差に基づい
て温度差が０となる、スラブ先端面または後端面とこれ
に向かい合う炉壁面との間の目標距離を求め、目標距離
となるようにスラブ長手方向に沿ったスラブ装入位置を
調整してスラブを誘導加熱炉内に装入する。
スラブの加熱方法は、電磁鋼スラブをガス燃焼型加熱炉
で予備加熱して誘導加熱炉装入前にスラブ先端部と後端
部との温度差を検出する。そして、検出温度差に基づい
て温度差が０となる、スラブ先端面または後端面とこれ
に向かい合う炉壁面との間の目標距離を求め、目標距離
となるようにスラブ長手方向に沿ったスラブ装入位置を
調整してスラブを誘導加熱炉内に装入する。
【００１０】図１は、誘導加熱炉１３内にスラブ１が装
入された状態を示している。スラブ先端面２と炉壁面１
５ａとの距離はＤ1 であり、スラブ後端面３と炉壁面１
５ｂとの距離はＤ2 である。炉壁１５の外周面に沿って
配置された誘導コイル１７により、スラブ１は加熱され
る。
入された状態を示している。スラブ先端面２と炉壁面１
５ａとの距離はＤ1 であり、スラブ後端面３と炉壁面１
５ｂとの距離はＤ2 である。炉壁１５の外周面に沿って
配置された誘導コイル１７により、スラブ１は加熱され
る。
【００１１】ガス燃焼型加熱炉で予備加熱して誘導加熱
炉装入する前のスラブ長手方向温度分布は、図２に示す
ように先端部と後端部との間に温度差Δθが生じてい
る。ガス燃焼型加熱炉から誘導加熱炉にスラブを移送す
る間に、放射温度計などにより先端部と後端部との間の
温度差Δθを検出する。温度差Δθと目標距離との関係
は予め実験で求めておき、制御用コンピュータに保存し
ておく。
炉装入する前のスラブ長手方向温度分布は、図２に示す
ように先端部と後端部との間に温度差Δθが生じてい
る。ガス燃焼型加熱炉から誘導加熱炉にスラブを移送す
る間に、放射温度計などにより先端部と後端部との間の
温度差Δθを検出する。温度差Δθと目標距離との関係
は予め実験で求めておき、制御用コンピュータに保存し
ておく。
【００１２】図３は、スラブ先端部の炉壁面間距離Ｄ1
と後端部の炉壁面間距離Ｄ2 との差と温度差Δθとの関
係を示している。スラブ長さおよび炉壁面間距離は既知
であるので、図３の関係から温度差Δθが０となる炉壁
面間距離Ｄ1 およびＤ2 を求めることができる。目標の
炉壁面間距離Ｄ1 およびＤ2 でスラブを誘導加熱炉内に
装入するには、たとえばスラブ移送装置を制御コンピュ
ータにより制御する。すなわち、上記目標の炉壁面間距
離Ｄ1 およびＤ2 となる位置までスラブを移送し、停止
して炉内に取り込む。
と後端部の炉壁面間距離Ｄ2 との差と温度差Δθとの関
係を示している。スラブ長さおよび炉壁面間距離は既知
であるので、図３の関係から温度差Δθが０となる炉壁
面間距離Ｄ1 およびＤ2 を求めることができる。目標の
炉壁面間距離Ｄ1 およびＤ2 でスラブを誘導加熱炉内に
装入するには、たとえばスラブ移送装置を制御コンピュ
ータにより制御する。すなわち、上記目標の炉壁面間距
離Ｄ1 およびＤ2 となる位置までスラブを移送し、停止
して炉内に取り込む。
【００１３】
【作用】スラブ先後端部のうち、温度の低い端部の炉壁
面間距離が温度の高い端部の炉壁面間距離よりも小さく
なるように、スラブを誘導加熱炉に装入する。温度の低
い端部は炉壁面間距離は小さいので、スラブ端部の放射
面に対する炉壁放射面の比は他の端部よりも小さくな
る。この結果、温度の低い端部の温度降下は小さく、ス
ラブ先後端部の温度差はなくなる。
面間距離が温度の高い端部の炉壁面間距離よりも小さく
なるように、スラブを誘導加熱炉に装入する。温度の低
い端部は炉壁面間距離は小さいので、スラブ端部の放射
面に対する炉壁放射面の比は他の端部よりも小さくな
る。この結果、温度の低い端部の温度降下は小さく、ス
ラブ先後端部の温度差はなくなる。
【００１４】
【実施例】第４図は、この発明の方法を実施する熱間圧
延設備の構成例を模式的に示している。図面に示すよう
に、熱間圧延設備は熱間圧延ラインＬに沿って順次配列
されたガス燃焼型加熱炉１１、誘導加熱炉１３、粗圧延
機３１および仕上圧延機列３２よりなっている。誘導加
熱炉１３は、炉体１４は下方に向かって開口しており、
炉壁１５の外周に加熱コイル１７が取り付けられてい
る。誘導加熱炉１３は、スラブ１の上下面が水平姿勢か
ら垂直姿勢となるようにし９０度転回するスラブ転回装
置２１、炉内のスラブ１を垂直姿勢で支持する炉床２５
および炉床２５を昇降する電動ウインチ２７を備えてい
る。スラブ転回装置２１は、スラブ１を載せる爪２２、
爪２２に連結されたアーム（図示しない）、およびアー
ムを介して爪２２を９０度転回する油圧シリンダ２３か
らなっている。また、誘導加熱炉１３は、スラブ１を上
方より押さえて支持する支持軸２８を備えている。支持
軸２８は、エアーシリンダ２９により昇降される。圧延
ラインＬに沿ってローラーテーブル３４が設けられてい
る。ローラーテーブル３４は駆動モーター３５により回
転され、スラブ１をこれの長手方向に搬送する。ローラ
ーテーブル３４の上方に放射温度計３７が設けられてお
り、放射温度計３７で検出した温度信号は制御用コンピ
ュータ３９に入力される。制御コンピュータ３９は温度
信号に基づいてスラブ１の装入位置を求め、ローラーテ
ーブル３４の駆動モーター３５を制御してスラブ１を所
定位置に停止する。
延設備の構成例を模式的に示している。図面に示すよう
に、熱間圧延設備は熱間圧延ラインＬに沿って順次配列
されたガス燃焼型加熱炉１１、誘導加熱炉１３、粗圧延
機３１および仕上圧延機列３２よりなっている。誘導加
熱炉１３は、炉体１４は下方に向かって開口しており、
炉壁１５の外周に加熱コイル１７が取り付けられてい
る。誘導加熱炉１３は、スラブ１の上下面が水平姿勢か
ら垂直姿勢となるようにし９０度転回するスラブ転回装
置２１、炉内のスラブ１を垂直姿勢で支持する炉床２５
および炉床２５を昇降する電動ウインチ２７を備えてい
る。スラブ転回装置２１は、スラブ１を載せる爪２２、
爪２２に連結されたアーム（図示しない）、およびアー
ムを介して爪２２を９０度転回する油圧シリンダ２３か
らなっている。また、誘導加熱炉１３は、スラブ１を上
方より押さえて支持する支持軸２８を備えている。支持
軸２８は、エアーシリンダ２９により昇降される。圧延
ラインＬに沿ってローラーテーブル３４が設けられてい
る。ローラーテーブル３４は駆動モーター３５により回
転され、スラブ１をこれの長手方向に搬送する。ローラ
ーテーブル３４の上方に放射温度計３７が設けられてお
り、放射温度計３７で検出した温度信号は制御用コンピ
ュータ３９に入力される。制御コンピュータ３９は温度
信号に基づいてスラブ１の装入位置を求め、ローラーテ
ーブル３４の駆動モーター３５を制御してスラブ１を所
定位置に停止する。
【００１５】ここで、上記のように構成された熱間圧延
設備により、連続鋳造法で製造された電磁鋼スラブを加
熱した例について説明する。
設備により、連続鋳造法で製造された電磁鋼スラブを加
熱した例について説明する。
【００１６】スラブ１をガス燃焼型加熱炉１１により１
１５０℃まで比較的低い昇温速度で予備加熱した。スラ
ブの寸法は、長さ１０５００mm、幅１０１０mm、厚み２
００mmである。スラブ移送中に放射温度計３７で検出し
たスラブ先端部２と後端部３との温度差Δθは、５７℃
であった。上記温度差Δθに基づいてスラブ先後端部
２，３の炉壁面間距離Ｄ1 ，Ｄ2を求めた結果、先端部
の炉壁面間距離Ｄ1 は２８０mmであり、後端部の炉壁面
間距離Ｄ2 は１５０mmであった。炉先後端の炉壁面間距
離は４３０mmであった。上記炉壁面間距離Ｄ1 ，Ｄ2 と
なるようにスラブ１を誘導加熱炉１３に装入し、１３５
０℃まで急速加熱した。炉からの抽出まで１５分間均熱
保持した。均熱保持した後のスラブ１の表面温度を放射
温度計で測定した結果、スラブ先後端部の温度差Δθは
３℃であった。
１５０℃まで比較的低い昇温速度で予備加熱した。スラ
ブの寸法は、長さ１０５００mm、幅１０１０mm、厚み２
００mmである。スラブ移送中に放射温度計３７で検出し
たスラブ先端部２と後端部３との温度差Δθは、５７℃
であった。上記温度差Δθに基づいてスラブ先後端部
２，３の炉壁面間距離Ｄ1 ，Ｄ2を求めた結果、先端部
の炉壁面間距離Ｄ1 は２８０mmであり、後端部の炉壁面
間距離Ｄ2 は１５０mmであった。炉先後端の炉壁面間距
離は４３０mmであった。上記炉壁面間距離Ｄ1 ，Ｄ2 と
なるようにスラブ１を誘導加熱炉１３に装入し、１３５
０℃まで急速加熱した。炉からの抽出まで１５分間均熱
保持した。均熱保持した後のスラブ１の表面温度を放射
温度計で測定した結果、スラブ先後端部の温度差Δθは
３℃であった。
【００１７】高温加熱したスラブ１を誘導加熱炉１３よ
り抽出した後に粗圧延を行い、直ちに仕上圧延機３２列
に送って仕上げ圧延した。ついで、公知の方法で酸洗、
予備冷延、熱延板焼鈍を施した後、０．２２０mmまで冷
間圧延した。得られた冷延板を公知の方法で脱炭焼鈍し
て焼き付け分離剤を塗布した後、最終焼鈍を行い、張力
コーティングを施して高磁束密度方向性電磁鋼板を製造
した。その結果、得られた電磁鋼板の鉄損値Ｗ17/50 は
平均０．８１０W/kgであり、バラツキσは０．００３W/
kgであった。また、磁束密度Ｂ8 は平均１．９３０ Tで
あり、バラツキσは０．００２ Tであった。これに対し
て、従来法（スラブ先後端面と誘導加熱炉の先後端部の
壁面との距離を先後端ともに等しくして誘導加熱炉に装
入）では、均熱保持した後のスラブ先後端部の温度差Δ
θが４０℃であった。この高温加熱処理したスラブを上
記と同様にして製造した電磁鋼板の鉄損値Ｗ17/50 は平
均０．８５４W/kgであり、バラツキσは０．１３２W/kg
であった。また、磁束密度Ｂ8 は平均１．９１７ Tであ
り、バラツキσは０．００７ Tであった。
り抽出した後に粗圧延を行い、直ちに仕上圧延機３２列
に送って仕上げ圧延した。ついで、公知の方法で酸洗、
予備冷延、熱延板焼鈍を施した後、０．２２０mmまで冷
間圧延した。得られた冷延板を公知の方法で脱炭焼鈍し
て焼き付け分離剤を塗布した後、最終焼鈍を行い、張力
コーティングを施して高磁束密度方向性電磁鋼板を製造
した。その結果、得られた電磁鋼板の鉄損値Ｗ17/50 は
平均０．８１０W/kgであり、バラツキσは０．００３W/
kgであった。また、磁束密度Ｂ8 は平均１．９３０ Tで
あり、バラツキσは０．００２ Tであった。これに対し
て、従来法（スラブ先後端面と誘導加熱炉の先後端部の
壁面との距離を先後端ともに等しくして誘導加熱炉に装
入）では、均熱保持した後のスラブ先後端部の温度差Δ
θが４０℃であった。この高温加熱処理したスラブを上
記と同様にして製造した電磁鋼板の鉄損値Ｗ17/50 は平
均０．８５４W/kgであり、バラツキσは０．１３２W/kg
であった。また、磁束密度Ｂ8 は平均１．９１７ Tであ
り、バラツキσは０．００７ Tであった。
【００１８】
【発明の効果】この発明によれば、スラブは全体にわた
ってほぼ均一な温度に高温加熱される。したがって、磁
気特性にばらつきのない優れた品質の電磁鋼板を提供す
ることができ、また歩留りの向上を図ることができる。
さらに、誘導加熱炉内の所定位置にスラブを装入すれば
よいので、簡単な構造の加熱設備によりスラブを均一加
熱することことができる。
ってほぼ均一な温度に高温加熱される。したがって、磁
気特性にばらつきのない優れた品質の電磁鋼板を提供す
ることができ、また歩留りの向上を図ることができる。
さらに、誘導加熱炉内の所定位置にスラブを装入すれば
よいので、簡単な構造の加熱設備によりスラブを均一加
熱することことができる。
【図１】スラブが装入された状態にある誘導加熱炉の横
断面図である。
断面図である。
【図２】スラブ長手方向の温度分布曲線の一例である。
【図３】スラブ先端部の炉壁面間距離と後端面の炉壁面
間距離との差とスラブ先後端部の温度差との関係を示す
線図である。
間距離との差とスラブ先後端部の温度差との関係を示す
線図である。
【図４】この発明の方法を実施する熱間圧延設備の構成
例を模式的に示す図面である。
例を模式的に示す図面である。
１ スラブ ２ スラブ先端面 ３ スラブ後端面 １１ ガス燃焼型加熱炉 １３ 誘導加熱炉 １７ 加熱コイル ２１ スラブ転回装置 ２５ 架台 ２８ 支持軸 ３１ 粗圧延機 ３２ 仕上圧延機列 ３４ ローラーテーブル ３５ 駆動モーター ３７ 放射温度計 ３９ 制御用コンピュータ
Claims (1)
- 【請求項１】 電磁鋼スラブをガス燃焼型加熱炉で予備
加熱し、ついで非酸化性ガス雰囲気中の誘導加熱炉で高
温加熱し、所定の時間均熱保持する方法において、誘導
加熱炉装入前にスラブ先端部と後端部との温度差を検出
し、スラブ先端部と後端部との温度差が０となる、スラ
ブ先端面または後端面とこれに向かい合う炉壁面との間
の目標距離を前記検出温度差に基づいて求め、前記目標
距離となるようにスラブ長手方向に沿ったスラブ装入位
置を調整してスラブを誘導加熱炉内に装入することを特
徴とする方向性電磁鋼スラブの加熱方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20673491A JPH086142B2 (ja) | 1991-08-19 | 1991-08-19 | 方向性電磁鋼スラブの加熱方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20673491A JPH086142B2 (ja) | 1991-08-19 | 1991-08-19 | 方向性電磁鋼スラブの加熱方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0551638A JPH0551638A (ja) | 1993-03-02 |
| JPH086142B2 true JPH086142B2 (ja) | 1996-01-24 |
Family
ID=16528223
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20673491A Expired - Lifetime JPH086142B2 (ja) | 1991-08-19 | 1991-08-19 | 方向性電磁鋼スラブの加熱方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH086142B2 (ja) |
-
1991
- 1991-08-19 JP JP20673491A patent/JPH086142B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0551638A (ja) | 1993-03-02 |
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