JPH0550106A - 方向性電磁鋼スラブの熱間圧延方法 - Google Patents
方向性電磁鋼スラブの熱間圧延方法Info
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- JPH0550106A JPH0550106A JP20673391A JP20673391A JPH0550106A JP H0550106 A JPH0550106 A JP H0550106A JP 20673391 A JP20673391 A JP 20673391A JP 20673391 A JP20673391 A JP 20673391A JP H0550106 A JPH0550106 A JP H0550106A
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Abstract
スラブを所定温度に均一に誘導加熱する。 【構成】 電磁鋼スラブ1をガス燃焼型加熱炉11で予
備加熱し、ついで非酸化性ガス雰囲気中の誘導加熱炉1
3で高温加熱し、所定の時間均熱保持したのち熱間圧延
する。上記工程において、予備加熱に引き続いてスラブ
5を厚み方向に圧下して誘導加熱炉13の炉長よりやや
短めとなるように粗圧延したのち誘導加熱炉13に装入
する。誘導加熱炉13に装入されるスラブ7は誘導加熱
炉の炉長よりやや短めとなっているので、スラブ7の先
後端面8は誘導加熱炉13の先後端部の炉壁面に近接し
ている。したがって、スラブ7の先後端部の放射面に対
する炉壁放射面の比はスラブ7の他の部分とほぼ等しく
なり、スラブ7の先後端部と他の部分の熱放射もほぼ等
しくなる。この結果、スラブ7の先後端部8の温度低下
は小さく、スラブ7は全体にわたってほぼ均一な温度に
高温加熱される。
Description
の熱間圧延方法に関する。
という優れた磁気特性をもっており、変圧器などの鉄心
材料として広く用いられている。その製造工程におい
て、[110]〈001〉方位に高度に集積した二次再
結晶を得るために、MnS,AlNといった結晶粒方向
を制御するインヒビターを用いている。このインヒビタ
ーが適正に意図した作用をもたらすためには、熱間圧延
に先立つスラブ加熱時にインヒビターを十分に解離固溶
させる必要がある。さらに、スラブを適切な条件で熱間
圧延し、冷却を行って、インヒビターを微細かつ均一に
分散析出させることが重要である。上記インヒビターの
解離固溶のために、スラブをたとえば1200℃以上に
高温加熱を行っている。
61−69924号公報,特開昭61−69927号公
報などにより開示されている。これら公報で開示された
高温加熱方法は、スラブを1250℃程度までガス燃焼
型加熱炉で予備加熱し、その後の高温加熱を不活性雰囲
気に制御した誘導加熱炉で短時間に行う。誘導加熱炉
は、熱間圧延ラインに沿うようにして設けられている。
また、スラブをこれの長手方向に移送し、熱間圧延ライ
ンに沿った姿勢で誘導加熱炉内に取り込み、加熱する。
いて、スラブがこれの長手方向について均一に加熱され
ないという問題がある。すなわち、誘導加熱炉の炉長に
見合ったほぼ一定長さのスラブがガス燃焼型加熱炉から
熱間圧延ラインに供給されるが、作業スケジュールによ
っては短い長さのスラブが供給される。スラブ長さが炉
長よりかなり短く(たとえば数百mm以上)なると、スラ
ブの先後端面は誘導加熱炉の先後端部の炉壁面より大き
く離れることになる。また、スラブは電磁誘導によって
スラブ自身が発熱して昇温するので、スラブの表面温度
は誘導加熱炉の炉壁温度より高くなる。このために、ス
ラブ表面は炉壁面に向かって熱を放射する。スラブの先
後端面が誘導加熱炉の先後端部の炉壁面より離れるに従
い、スラブ先後端部の放射面に対する炉壁放射面の比
が、スラブの他の部分に比べて大きくなる。したがっ
て、スラブの先後端部は他の部分に比べて熱放射が大き
くなって低温になり、前記インヒビターを十分に解離固
溶できないことがある。このようなスラブで製造した電
磁鋼板の先後端部分は他の部分に比べて磁束密度が低
く、鉄損が高くなる。また、このようなスラブを熱間圧
延すると、先後端部に割れが生じやすいという問題もあ
る。なお、スラブの先後端部分を所定温度まで加熱する
ことが考えられるが、スラブの他の部分を余分に加熱す
ることになり、むだなエネルギを消費する。
所定温度に均一に誘導加熱することができる方向性電磁
鋼スラブの熱間圧延方法を提供しようとするものであ
る。
スラブの熱間圧延方法は、電磁鋼スラブをガス燃焼型加
熱炉で予備加熱し、ついで非酸化性ガス雰囲気中の誘導
加熱炉で高温加熱し、所定の時間均熱保持したのちに熱
間圧延する方法において、上記予備加熱に引き続いてス
ラブを厚み方向に圧下して誘導加熱炉の炉長よりやや短
めとなるように粗圧延したのち誘導加熱炉に装入する。
した粗圧延機によって行う。粗圧延後のスラブの長さ
は、炉長−200〜−500mmまたは炉長×0.9程度
が適当である。圧下量は10mm以上で、パス数は1〜3
程度である。圧下量を10mm以上とすると、スラブ表面
のスケールが破砕され、粗圧延でのスケール除去が容易
となる。
炉長よりやや短めとなっているので、スラブの先後端面
は誘導加熱炉の先後端部の炉壁面に近接している。した
がって、スラブ先後端部の放射面に対する炉壁放射面の
比はスラブの他の部分とほぼ等しくなり、スラブの先後
端部と他の部分の熱放射もほぼ等しくなる。この結果、
スラブの先後端部の温度低下は小さく、スラブ全体にわ
たってほぼ均一な温度に高温加熱される。
延設備の構成例を模式的に示している。図面に示すよう
に、熱間圧延設備は熱間圧延ラインLに沿って順次配列
されたガス燃焼型加熱炉11、誘導加熱炉13、粗圧延
機41および仕上圧延機列45よりなっている。誘導加
熱炉13は、炉体14は下方に向かって開口しており、
炉壁15の外周に加熱コイル17が取り付けられてい
る。誘導加熱炉13は、そ粗圧延したスラブ7の上下面
が水平姿勢から垂直姿勢となるようにし90度転回する
スラブ転回装置21、炉内のスラブ7を垂直姿勢で支持
する炉床25および炉床25を昇降する電動ウインチ2
7を備えている。スラブ転回装置21は、スラブ7を載
せる爪22、爪22に連結されたアーム(図示しな
い)、およびアームを介して爪22を90度転回する油
圧シリンダ23からなっている。また、誘導加熱炉13
は、スラブ7を上方より押さえて支持する支持軸28を
備えている。支持軸28は、エアーシリンダ29により
昇降される。圧延ラインLに沿ってローラーテーブル3
4が設けられている。ローラーテーブル34は駆動モー
ター35により回転され、スラブ3,7をこれの長手方
向に搬送する。ローラーテーブル34の上方に放射温度
計37が設けられており、放射温度計37で検出した温
度信号は制御用コンピュータ39に入力される。粗圧延
機41はスラブ上下面を厚み方向に圧下する水平ロール
42および水平ロール42の前後に配置された、スラブ
側面を幅方向に圧下する垂直ロール43,44を備えて
いる。
設備により、連続鋳造法で製造された電磁鋼スラブを熱
間圧延した例について説明する。
加熱炉により1150℃まで比較的低い昇温速度で予備
加熱した。スラブの寸法は、長さ7860mm、幅108
0mm、厚み250mmである。予備加熱されたスラブ3を
直ちに粗圧延機41に送り、垂直ロール43により幅方
向圧下、水平ロール42により厚み方向圧下および垂直
ロール44により幅方向圧下した。引き続いて、スラブ
5を後退させ、垂直ロール44により再び幅方向圧下、
水平ロール42により厚み方向圧下および垂直ロール4
3により幅方向圧下した。各パスごとに高圧水をスラブ
表面に噴射してデスケーリングを行った。各パスにおけ
る幅方向圧下量は35mm、厚み方向圧下量は25mmであ
った。この間、スラブ温度は1050℃まで若干低下し
た。この段階におけるスラブ5の寸法は、長さ1050
0mm、幅1010mm、厚み200mmである。
13に装入し、1350℃まで急速加熱した。スラブ先
後端面8と誘導加熱炉13の先後端部の壁面との間の距
離は先後端それぞれ200mmであった。炉からの抽出ま
で15分間均熱保持した。均熱保持した後のスラブ7の
表面温度を放射温度計で測定した結果、スラブ長手方向
中央部と先後端部との温度差は5℃であった。なお、誘
導加熱炉13内の空気を窒素ガスによりパージし、上記
高温加熱中は炉内を非酸化性雰囲気に保持した。
り抽出した後に再び粗圧延を行い、直ちに仕上圧延機列
45に送って仕上げ圧延した。ついで、公知の方法で酸
洗、予備冷延、熱延板焼鈍を施した後、0.220mmま
で冷間圧延した。得られた冷延板を公知の方法で脱炭焼
鈍して焼き付け分離剤を塗布した後、最終焼鈍を行い、
張力コーティングを施して高磁束密度方向性電磁鋼板を
製造した。その結果、得られた電磁鋼板の鉄損値W
17/50 は平均0.810W/kgであり、バラツキσは0.
003W/kgであった。また、磁束密度B8 は平均1.9
30 Tであり、バラツキσは0.002 Tであった。こ
れに対して、従来法(スラブ先後端面と誘導加熱炉の先
後端部の壁面との距離がそれぞれ500mmである)で
は、電磁鋼板の鉄損値W17/50 は平均0.854W/kgで
あり、バラツキσは0.132W/kgであった。また、磁
束密度B8 は平均1.917 Tであり、バラツキσは
0.007Tであった。
ラブ側面が張り出して丸くなるが、上記実施例では垂直
ロール43,44により幅方向圧下を行ったので、スラ
ブ5の側面が平坦かつ上下面に対して直角となった。こ
れにより、誘導加熱炉13内においてスラブ7を安定し
て支持することができた。また、粗圧延で各パスごとに
スラブを厚み方向に25mm圧下したので、粗圧延でのス
ケール除去は容易であった。
ってほぼ均一な温度に高温加熱される。したがって、磁
気特性にバラツキのない優れた品質の電磁鋼板を提供す
ることができ、また歩留りの向上を図ることができる。
さらに、スラブ先後端部分を余分に加熱する必要がない
ので、エネルギを節約することもできる。
例を模式的に示す図面である。
例である。
Claims (1)
- 【請求項1】 電磁鋼スラブをガス燃焼型加熱炉で予備
加熱し、ついで非酸化性ガス雰囲気中の誘導加熱炉で高
温加熱し、所定の時間均熱保持したのちに熱間圧延する
方法において、前記予備加熱に引き続いてスラブを厚み
方向に圧下して誘導加熱炉の炉長よりやや短めとなるよ
うに粗圧延したのち誘導加熱炉に装入することを特徴と
する方向性電磁鋼スラブの熱間圧延方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3206733A JPH0818045B2 (ja) | 1991-08-19 | 1991-08-19 | 方向性電磁鋼スラブの熱間圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP3206733A JPH0818045B2 (ja) | 1991-08-19 | 1991-08-19 | 方向性電磁鋼スラブの熱間圧延方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0550106A true JPH0550106A (ja) | 1993-03-02 |
JPH0818045B2 JPH0818045B2 (ja) | 1996-02-28 |
Family
ID=16528207
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP3206733A Expired - Lifetime JPH0818045B2 (ja) | 1991-08-19 | 1991-08-19 | 方向性電磁鋼スラブの熱間圧延方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0818045B2 (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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-
1991
- 1991-08-19 JP JP3206733A patent/JPH0818045B2/ja not_active Expired - Lifetime
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Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0818045B2 (ja) | 1996-02-28 |
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