JPH0818045B2 - 方向性電磁鋼スラブの熱間圧延方法 - Google Patents
方向性電磁鋼スラブの熱間圧延方法Info
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- JPH0818045B2 JPH0818045B2 JP3206733A JP20673391A JPH0818045B2 JP H0818045 B2 JPH0818045 B2 JP H0818045B2 JP 3206733 A JP3206733 A JP 3206733A JP 20673391 A JP20673391 A JP 20673391A JP H0818045 B2 JPH0818045 B2 JP H0818045B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、方向性電磁鋼スラブ
の熱間圧延方法に関する。
の熱間圧延方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】方向性電磁鋼板は高磁束密度かつ低鉄損
という優れた磁気特性をもっており、変圧器などの鉄心
材料として広く用いられている。その製造工程におい
て、［１１０］〈００１〉方位に高度に集積した二次再
結晶を得るために、ＭｎＳ，ＡｌＮといった結晶粒方向
を制御するインヒビターを用いている。このインヒビタ
ーが適正に意図した作用をもたらすためには、熱間圧延
に先立つスラブ加熱時にインヒビターを十分に解離固溶
させる必要がある。さらに、スラブを適切な条件で熱間
圧延し、冷却を行って、インヒビターを微細かつ均一に
分散析出させることが重要である。上記インヒビターの
解離固溶のために、スラブをたとえば１２００℃以上に
高温加熱を行っている。
という優れた磁気特性をもっており、変圧器などの鉄心
材料として広く用いられている。その製造工程におい
て、［１１０］〈００１〉方位に高度に集積した二次再
結晶を得るために、ＭｎＳ，ＡｌＮといった結晶粒方向
を制御するインヒビターを用いている。このインヒビタ
ーが適正に意図した作用をもたらすためには、熱間圧延
に先立つスラブ加熱時にインヒビターを十分に解離固溶
させる必要がある。さらに、スラブを適切な条件で熱間
圧延し、冷却を行って、インヒビターを微細かつ均一に
分散析出させることが重要である。上記インヒビターの
解離固溶のために、スラブをたとえば１２００℃以上に
高温加熱を行っている。
【０００３】上記高温加熱については、たとえば特開昭
６１−６９９２４号公報，特開昭６１−６９９２７号公
報などにより開示されている。これら公報で開示された
高温加熱方法は、スラブを１２５０℃程度までガス燃焼
型加熱炉で予備加熱し、その後の高温加熱を不活性雰囲
気に制御した誘導加熱炉で短時間に行う。誘導加熱炉
は、熱間圧延ラインに沿うようにして設けられている。
また、スラブをこれの長手方向に移送し、熱間圧延ライ
ンに沿った姿勢で誘導加熱炉内に取り込み、加熱する。
６１−６９９２４号公報，特開昭６１−６９９２７号公
報などにより開示されている。これら公報で開示された
高温加熱方法は、スラブを１２５０℃程度までガス燃焼
型加熱炉で予備加熱し、その後の高温加熱を不活性雰囲
気に制御した誘導加熱炉で短時間に行う。誘導加熱炉
は、熱間圧延ラインに沿うようにして設けられている。
また、スラブをこれの長手方向に移送し、熱間圧延ライ
ンに沿った姿勢で誘導加熱炉内に取り込み、加熱する。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】上記高温加熱工程にお
いて、スラブがこれの長手方向について均一に加熱され
ないという問題がある。すなわち、誘導加熱炉の炉長に
見合ったほぼ一定長さのスラブがガス燃焼型加熱炉から
熱間圧延ラインに供給されるが、作業スケジュールによ
っては短い長さのスラブが供給される。スラブ長さが炉
長よりかなり短く（たとえば数百mm以上）なると、スラ
ブの先後端面は誘導加熱炉の先後端部の炉壁面より大き
く離れることになる。また、スラブは電磁誘導によって
スラブ自身が発熱して昇温するので、スラブの表面温度
は誘導加熱炉の炉壁温度より高くなる。このために、ス
ラブ表面は炉壁面に向かって熱を放射する。スラブの先
後端面が誘導加熱炉の先後端部の炉壁面より離れるに従
い、スラブ先後端部の放射面に対する炉壁放射面の比
が、スラブの他の部分に比べて大きくなる。したがっ
て、スラブの先後端部は他の部分に比べて熱放射が大き
くなって低温になり、前記インヒビターを十分に解離固
溶できないことがある。このようなスラブで製造した電
磁鋼板の先後端部分は他の部分に比べて磁束密度が低
く、鉄損が高くなる。また、このようなスラブを熱間圧
延すると、先後端部に割れが生じやすいという問題もあ
る。なお、スラブの先後端部分を所定温度まで加熱する
ことが考えられるが、スラブの他の部分を余分に加熱す
ることになり、むだなエネルギを消費する。
いて、スラブがこれの長手方向について均一に加熱され
ないという問題がある。すなわち、誘導加熱炉の炉長に
見合ったほぼ一定長さのスラブがガス燃焼型加熱炉から
熱間圧延ラインに供給されるが、作業スケジュールによ
っては短い長さのスラブが供給される。スラブ長さが炉
長よりかなり短く（たとえば数百mm以上）なると、スラ
ブの先後端面は誘導加熱炉の先後端部の炉壁面より大き
く離れることになる。また、スラブは電磁誘導によって
スラブ自身が発熱して昇温するので、スラブの表面温度
は誘導加熱炉の炉壁温度より高くなる。このために、ス
ラブ表面は炉壁面に向かって熱を放射する。スラブの先
後端面が誘導加熱炉の先後端部の炉壁面より離れるに従
い、スラブ先後端部の放射面に対する炉壁放射面の比
が、スラブの他の部分に比べて大きくなる。したがっ
て、スラブの先後端部は他の部分に比べて熱放射が大き
くなって低温になり、前記インヒビターを十分に解離固
溶できないことがある。このようなスラブで製造した電
磁鋼板の先後端部分は他の部分に比べて磁束密度が低
く、鉄損が高くなる。また、このようなスラブを熱間圧
延すると、先後端部に割れが生じやすいという問題もあ
る。なお、スラブの先後端部分を所定温度まで加熱する
ことが考えられるが、スラブの他の部分を余分に加熱す
ることになり、むだなエネルギを消費する。
【０００５】この発明は、熱間圧延に先立ってスラブを
所定温度に均一に誘導加熱することができる方向性電磁
鋼スラブの熱間圧延方法を提供しようとするものであ
る。
所定温度に均一に誘導加熱することができる方向性電磁
鋼スラブの熱間圧延方法を提供しようとするものであ
る。
【０００６】
【課題を解決するための手段】この発明の方向性電磁鋼
スラブの熱間圧延方法は、電磁鋼スラブをガス燃焼型加
熱炉で予備加熱し、ついで非酸化性ガス雰囲気中の誘導
加熱炉で高温加熱し、所定の時間均熱保持したのちに熱
間圧延する方法において、上記予備加熱に引き続いてス
ラブを厚み方向に圧下して誘導加熱炉の炉長よりやや短
めとなるように粗圧延したのち誘導加熱炉に装入する。
スラブの熱間圧延方法は、電磁鋼スラブをガス燃焼型加
熱炉で予備加熱し、ついで非酸化性ガス雰囲気中の誘導
加熱炉で高温加熱し、所定の時間均熱保持したのちに熱
間圧延する方法において、上記予備加熱に引き続いてス
ラブを厚み方向に圧下して誘導加熱炉の炉長よりやや短
めとなるように粗圧延したのち誘導加熱炉に装入する。
【０００７】粗圧延は、誘導加熱炉の前または後に配置
した粗圧延機によって行う。粗圧延後のスラブの長さ
は、炉長−２００〜−５００mmまたは炉長×０．９程度
が適当である。圧下量は１０mm以上で、パス数は１〜３
程度である。圧下量を１０mm以上とすると、スラブ表面
のスケールが破砕され、粗圧延でのスケール除去が容易
となる。
した粗圧延機によって行う。粗圧延後のスラブの長さ
は、炉長−２００〜−５００mmまたは炉長×０．９程度
が適当である。圧下量は１０mm以上で、パス数は１〜３
程度である。圧下量を１０mm以上とすると、スラブ表面
のスケールが破砕され、粗圧延でのスケール除去が容易
となる。
【０００８】
【作用】誘導加熱炉に装入されるスラブは誘導加熱炉の
炉長よりやや短めとなっているので、スラブの先後端面
は誘導加熱炉の先後端部の炉壁面に近接している。した
がって、スラブ先後端部の放射面に対する炉壁放射面の
比はスラブの他の部分とほぼ等しくなり、スラブの先後
端部と他の部分の熱放射もほぼ等しくなる。この結果、
スラブの先後端部の温度低下は小さく、スラブ全体にわ
たってほぼ均一な温度に高温加熱される。
炉長よりやや短めとなっているので、スラブの先後端面
は誘導加熱炉の先後端部の炉壁面に近接している。した
がって、スラブ先後端部の放射面に対する炉壁放射面の
比はスラブの他の部分とほぼ等しくなり、スラブの先後
端部と他の部分の熱放射もほぼ等しくなる。この結果、
スラブの先後端部の温度低下は小さく、スラブ全体にわ
たってほぼ均一な温度に高温加熱される。
【０００９】
【実施例】第１図は、この発明の方法を実施する熱間圧
延設備の構成例を模式的に示している。図面に示すよう
に、熱間圧延設備は熱間圧延ラインＬに沿って順次配列
されたガス燃焼型加熱炉１１、誘導加熱炉１３、粗圧延
機４１および仕上圧延機列４５よりなっている。誘導加
熱炉１３は、炉体１４は下方に向かって開口しており、
炉壁１５の外周に加熱コイル１７が取り付けられてい
る。誘導加熱炉１３は、そ粗圧延したスラブ７の上下面
が水平姿勢から垂直姿勢となるようにし９０度転回する
スラブ転回装置２１、炉内のスラブ７を垂直姿勢で支持
する炉床２５および炉床２５を昇降する電動ウインチ２
７を備えている。スラブ転回装置２１は、スラブ７を載
せる爪２２、爪２２に連結されたアーム（図示しな
い）、およびアームを介して爪２２を９０度転回する油
圧シリンダ２３からなっている。また、誘導加熱炉１３
は、スラブ７を上方より押さえて支持する支持軸２８を
備えている。支持軸２８は、エアーシリンダ２９により
昇降される。圧延ラインＬに沿ってローラーテーブル３
４が設けられている。ローラーテーブル３４は駆動モー
ター３５により回転され、スラブ３，７をこれの長手方
向に搬送する。ローラーテーブル３４の上方に放射温度
計３７が設けられており、放射温度計３７で検出した温
度信号は制御用コンピュータ３９に入力される。粗圧延
機４１はスラブ上下面を厚み方向に圧下する水平ロール
４２および水平ロール４２の前後に配置された、スラブ
側面を幅方向に圧下する垂直ロール４３，４４を備えて
いる。
延設備の構成例を模式的に示している。図面に示すよう
に、熱間圧延設備は熱間圧延ラインＬに沿って順次配列
されたガス燃焼型加熱炉１１、誘導加熱炉１３、粗圧延
機４１および仕上圧延機列４５よりなっている。誘導加
熱炉１３は、炉体１４は下方に向かって開口しており、
炉壁１５の外周に加熱コイル１７が取り付けられてい
る。誘導加熱炉１３は、そ粗圧延したスラブ７の上下面
が水平姿勢から垂直姿勢となるようにし９０度転回する
スラブ転回装置２１、炉内のスラブ７を垂直姿勢で支持
する炉床２５および炉床２５を昇降する電動ウインチ２
７を備えている。スラブ転回装置２１は、スラブ７を載
せる爪２２、爪２２に連結されたアーム（図示しな
い）、およびアームを介して爪２２を９０度転回する油
圧シリンダ２３からなっている。また、誘導加熱炉１３
は、スラブ７を上方より押さえて支持する支持軸２８を
備えている。支持軸２８は、エアーシリンダ２９により
昇降される。圧延ラインＬに沿ってローラーテーブル３
４が設けられている。ローラーテーブル３４は駆動モー
ター３５により回転され、スラブ３，７をこれの長手方
向に搬送する。ローラーテーブル３４の上方に放射温度
計３７が設けられており、放射温度計３７で検出した温
度信号は制御用コンピュータ３９に入力される。粗圧延
機４１はスラブ上下面を厚み方向に圧下する水平ロール
４２および水平ロール４２の前後に配置された、スラブ
側面を幅方向に圧下する垂直ロール４３，４４を備えて
いる。
【００１０】ここで、上記のように構成された熱間圧延
設備により、連続鋳造法で製造された電磁鋼スラブを熱
間圧延した例について説明する。
設備により、連続鋳造法で製造された電磁鋼スラブを熱
間圧延した例について説明する。
【００１１】図２に示すように、スラブ１をガス燃焼型
加熱炉により１１５０℃まで比較的低い昇温速度で予備
加熱した。スラブの寸法は、長さ７８６０mm、幅１０８
０mm、厚み２５０mmである。予備加熱されたスラブ３を
直ちに粗圧延機４１に送り、垂直ロール４３により幅方
向圧下、水平ロール４２により厚み方向圧下および垂直
ロール４４により幅方向圧下した。引き続いて、スラブ
５を後退させ、垂直ロール４４により再び幅方向圧下、
水平ロール４２により厚み方向圧下および垂直ロール４
３により幅方向圧下した。各パスごとに高圧水をスラブ
表面に噴射してデスケーリングを行った。各パスにおけ
る幅方向圧下量は３５mm、厚み方向圧下量は２５mmであ
った。この間、スラブ温度は１０５０℃まで若干低下し
た。この段階におけるスラブ５の寸法は、長さ１０５０
０mm、幅１０１０mm、厚み２００mmである。
加熱炉により１１５０℃まで比較的低い昇温速度で予備
加熱した。スラブの寸法は、長さ７８６０mm、幅１０８
０mm、厚み２５０mmである。予備加熱されたスラブ３を
直ちに粗圧延機４１に送り、垂直ロール４３により幅方
向圧下、水平ロール４２により厚み方向圧下および垂直
ロール４４により幅方向圧下した。引き続いて、スラブ
５を後退させ、垂直ロール４４により再び幅方向圧下、
水平ロール４２により厚み方向圧下および垂直ロール４
３により幅方向圧下した。各パスごとに高圧水をスラブ
表面に噴射してデスケーリングを行った。各パスにおけ
る幅方向圧下量は３５mm、厚み方向圧下量は２５mmであ
った。この間、スラブ温度は１０５０℃まで若干低下し
た。この段階におけるスラブ５の寸法は、長さ１０５０
０mm、幅１０１０mm、厚み２００mmである。
【００１２】つぎに、粗圧延したスラブ７を誘導加熱炉
１３に装入し、１３５０℃まで急速加熱した。スラブ先
後端面８と誘導加熱炉１３の先後端部の壁面との間の距
離は先後端それぞれ２００mmであった。炉からの抽出ま
で１５分間均熱保持した。均熱保持した後のスラブ７の
表面温度を放射温度計で測定した結果、スラブ長手方向
中央部と先後端部との温度差は５℃であった。なお、誘
導加熱炉１３内の空気を窒素ガスによりパージし、上記
高温加熱中は炉内を非酸化性雰囲気に保持した。
１３に装入し、１３５０℃まで急速加熱した。スラブ先
後端面８と誘導加熱炉１３の先後端部の壁面との間の距
離は先後端それぞれ２００mmであった。炉からの抽出ま
で１５分間均熱保持した。均熱保持した後のスラブ７の
表面温度を放射温度計で測定した結果、スラブ長手方向
中央部と先後端部との温度差は５℃であった。なお、誘
導加熱炉１３内の空気を窒素ガスによりパージし、上記
高温加熱中は炉内を非酸化性雰囲気に保持した。
【００１３】高温加熱したスラブ７を誘導加熱炉１３よ
り抽出した後に再び粗圧延を行い、直ちに仕上圧延機列
４５に送って仕上げ圧延した。ついで、公知の方法で酸
洗、予備冷延、熱延板焼鈍を施した後、０．２２０mmま
で冷間圧延した。得られた冷延板を公知の方法で脱炭焼
鈍して焼き付け分離剤を塗布した後、最終焼鈍を行い、
張力コーティングを施して高磁束密度方向性電磁鋼板を
製造した。その結果、得られた電磁鋼板の鉄損値Ｗ
17/50 は平均０．８１０W/kgであり、バラツキσは０．
００３W/kgであった。また、磁束密度Ｂ8 は平均１．９
３０ Tであり、バラツキσは０．００２ Tであった。こ
れに対して、従来法（スラブ先後端面と誘導加熱炉の先
後端部の壁面との距離がそれぞれ５００mmである）で
は、電磁鋼板の鉄損値Ｗ17/50 は平均０．８５４W/kgで
あり、バラツキσは０．１３２W/kgであった。また、磁
束密度Ｂ8 は平均１．９１７ Tであり、バラツキσは
０．００７Tであった。
り抽出した後に再び粗圧延を行い、直ちに仕上圧延機列
４５に送って仕上げ圧延した。ついで、公知の方法で酸
洗、予備冷延、熱延板焼鈍を施した後、０．２２０mmま
で冷間圧延した。得られた冷延板を公知の方法で脱炭焼
鈍して焼き付け分離剤を塗布した後、最終焼鈍を行い、
張力コーティングを施して高磁束密度方向性電磁鋼板を
製造した。その結果、得られた電磁鋼板の鉄損値Ｗ
17/50 は平均０．８１０W/kgであり、バラツキσは０．
００３W/kgであった。また、磁束密度Ｂ8 は平均１．９
３０ Tであり、バラツキσは０．００２ Tであった。こ
れに対して、従来法（スラブ先後端面と誘導加熱炉の先
後端部の壁面との距離がそれぞれ５００mmである）で
は、電磁鋼板の鉄損値Ｗ17/50 は平均０．８５４W/kgで
あり、バラツキσは０．１３２W/kgであった。また、磁
束密度Ｂ8 は平均１．９１７ Tであり、バラツキσは
０．００７Tであった。
【００１４】なお、スラブ５を厚み方向に圧下するとス
ラブ側面が張り出して丸くなるが、上記実施例では垂直
ロール４３，４４により幅方向圧下を行ったので、スラ
ブ５の側面が平坦かつ上下面に対して直角となった。こ
れにより、誘導加熱炉１３内においてスラブ７を安定し
て支持することができた。また、粗圧延で各パスごとに
スラブを厚み方向に２５mm圧下したので、粗圧延でのス
ケール除去は容易であった。
ラブ側面が張り出して丸くなるが、上記実施例では垂直
ロール４３，４４により幅方向圧下を行ったので、スラ
ブ５の側面が平坦かつ上下面に対して直角となった。こ
れにより、誘導加熱炉１３内においてスラブ７を安定し
て支持することができた。また、粗圧延で各パスごとに
スラブを厚み方向に２５mm圧下したので、粗圧延でのス
ケール除去は容易であった。
【００１５】
【発明の効果】この発明によれば、スラブは全体にわた
ってほぼ均一な温度に高温加熱される。したがって、磁
気特性にバラツキのない優れた品質の電磁鋼板を提供す
ることができ、また歩留りの向上を図ることができる。
さらに、スラブ先後端部分を余分に加熱する必要がない
ので、エネルギを節約することもできる。
ってほぼ均一な温度に高温加熱される。したがって、磁
気特性にバラツキのない優れた品質の電磁鋼板を提供す
ることができ、また歩留りの向上を図ることができる。
さらに、スラブ先後端部分を余分に加熱する必要がない
ので、エネルギを節約することもできる。
【図１】この発明の方法を実施する熱間圧延設備の構成
例を模式的に示す図面である。
例を模式的に示す図面である。
【図２】電磁鋼スラブの加熱工程における温度曲線の一
例である。
例である。
１ 熱間圧延ライン ３ 予備加熱されたスラブ ５ 粗圧延機中のスラブ ７ 粗圧延したスラブ ８ スラブの先後端面 １１ ガス燃焼型加熱炉 １３ 誘導加熱炉 １７ 加熱コイル ２１ スラブ転回装置 ２５ 架台 ２８ 支持軸 ３４ ローラーテーブル ３５ 駆動モーター ３７ 放射温度計 ３９ 制御用コンピュータ ４１ 粗圧延機 ４２ 水平ロール ４３ 垂直ロール ４４ 垂直ロール ４５ 仕上圧延機列
Claims (1)
- 【請求項１】 電磁鋼スラブをガス燃焼型加熱炉で予備
加熱し、ついで非酸化性ガス雰囲気中の誘導加熱炉で高
温加熱し、所定の時間均熱保持したのちに熱間圧延する
方法において、前記予備加熱に引き続いてスラブを厚み
方向に圧下して誘導加熱炉の炉長よりやや短めとなるよ
うに粗圧延したのち誘導加熱炉に装入することを特徴と
する方向性電磁鋼スラブの熱間圧延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3206733A JPH0818045B2 (ja) | 1991-08-19 | 1991-08-19 | 方向性電磁鋼スラブの熱間圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3206733A JPH0818045B2 (ja) | 1991-08-19 | 1991-08-19 | 方向性電磁鋼スラブの熱間圧延方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0550106A JPH0550106A (ja) | 1993-03-02 |
| JPH0818045B2 true JPH0818045B2 (ja) | 1996-02-28 |
Family
ID=16528207
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3206733A Expired - Lifetime JPH0818045B2 (ja) | 1991-08-19 | 1991-08-19 | 方向性電磁鋼スラブの熱間圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0818045B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB1570067A (en) * | 1975-12-11 | 1980-06-25 | Optical Activity Ltd | Polarimeter |
| US5771936A (en) * | 1994-07-25 | 1998-06-30 | Nok Corporation | Accumulator, process and apparatus for making the same |
| JP6572864B2 (ja) * | 2016-10-18 | 2019-09-11 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 電磁鋼板製造用の熱延鋼板およびその製造方法 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6169927A (ja) * | 1984-09-14 | 1986-04-10 | Nippon Steel Corp | 一方向性電磁鋼連続鋳造スラブの加熱方法 |
| ATE46463T1 (de) * | 1986-10-13 | 1989-10-15 | Schloemann Siemag Ag | Herstellung von warmgewalztem stahlband aus stranggegossenen brammen. |
-
1991
- 1991-08-19 JP JP3206733A patent/JPH0818045B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0550106A (ja) | 1993-03-02 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
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