JPH0861425A - 防振マウント装置 - Google Patents
防振マウント装置Info
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- JPH0861425A JPH0861425A JP19813794A JP19813794A JPH0861425A JP H0861425 A JPH0861425 A JP H0861425A JP 19813794 A JP19813794 A JP 19813794A JP 19813794 A JP19813794 A JP 19813794A JP H0861425 A JPH0861425 A JP H0861425A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 防振マウント装置の振動板を所望の振幅で安
定して振動させる。 【構成】 弾性体ブロック２によって画成された主流体
室１３に臨む振動板１２を振動させるソレノイド１５
は、永久磁石２１と所定周波数の交流電流が供給される
コイル１８とを備えており、その上方に前記振動板１２
の下面に固着されたアーマチュアディスク２４がギャッ
プＧを介して対向する。前記ギャップＧを所望の大きさ
に保持すべく、アーマチュアディスク２４は皿バネ２５
及びコイルバネ２７，２８によって上方に付勢される。
アーマチュアディスク２４の下面全体を支持する皿バネ
２５は該アーマチュアディスク２４の倒れを防止し、変
位と荷重間にリニアリティを有するコイルバネ２７，２
８は振動板１２の振幅を安定させる。
定して振動させる。 【構成】 弾性体ブロック２によって画成された主流体
室１３に臨む振動板１２を振動させるソレノイド１５
は、永久磁石２１と所定周波数の交流電流が供給される
コイル１８とを備えており、その上方に前記振動板１２
の下面に固着されたアーマチュアディスク２４がギャッ
プＧを介して対向する。前記ギャップＧを所望の大きさ
に保持すべく、アーマチュアディスク２４は皿バネ２５
及びコイルバネ２７，２８によって上方に付勢される。
アーマチュアディスク２４の下面全体を支持する皿バネ
２５は該アーマチュアディスク２４の倒れを防止し、変
位と荷重間にリニアリティを有するコイルバネ２７，２
８は振動板１２の振幅を安定させる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、例えば自動車用のエン
ジンマウントに使用される防振マウント装置に関し、特
に、ケーシングに設けた電磁アクチュエータに所定のギ
ャップを介して対向する振動板を微振動させることによ
り、前記振動板に臨む流体室の液圧を周期的に変化させ
る防振マウント装置に関する。
ジンマウントに使用される防振マウント装置に関し、特
に、ケーシングに設けた電磁アクチュエータに所定のギ
ャップを介して対向する振動板を微振動させることによ
り、前記振動板に臨む流体室の液圧を周期的に変化させ
る防振マウント装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】かかる防振マウント装置は、実開平６−
３０５４４号公報により従来公知である。上記装置によ
れば、エンジンから入力される振動に対する所定位相の
振動を流体室に臨む振動板に与えることにより、エンジ
ンから車体に伝達される振動を流体室に発生する液圧を
介して弱めることができる。
３０５４４号公報により従来公知である。上記装置によ
れば、エンジンから入力される振動に対する所定位相の
振動を流体室に臨む振動板に与えることにより、エンジ
ンから車体に伝達される振動を流体室に発生する液圧を
介して弱めることができる。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】ところで上記従来の防
振マウント装置は、振動板と電磁アクチュエータ間のギ
ャップを所定の大きさに保持するための弾性部材が皿バ
ネから構成されている。しかしながら、皿バネはその変
位に対して荷重がリニアに変化しないため、振動板を中
立位置に対して上下等しい振幅で振動させることが難し
いという問題があった。
振マウント装置は、振動板と電磁アクチュエータ間のギ
ャップを所定の大きさに保持するための弾性部材が皿バ
ネから構成されている。しかしながら、皿バネはその変
位に対して荷重がリニアに変化しないため、振動板を中
立位置に対して上下等しい振幅で振動させることが難し
いという問題があった。
【０００４】本発明は前述の事情に鑑みてなされたもの
で、防振マウント装置の振動板を所望の振幅で安定して
振動させることを目的とする。
で、防振マウント装置の振動板を所望の振幅で安定して
振動させることを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明は、ケーシングに設けた電磁アクチュエータ
に所定のギャップを介して対向する振動板を振動させる
ことにより、前記振動板に臨む流体室の液圧を周期的に
変化させる防振マウント装置において、前記電磁アクチ
ュエータ及び振動板間に介装されて前記ギャップを所定
値に保持するための弾性部材が、皿バネ及びコイルバネ
よりなる複合弾性部材であることを特徴とする。
に、本発明は、ケーシングに設けた電磁アクチュエータ
に所定のギャップを介して対向する振動板を振動させる
ことにより、前記振動板に臨む流体室の液圧を周期的に
変化させる防振マウント装置において、前記電磁アクチ
ュエータ及び振動板間に介装されて前記ギャップを所定
値に保持するための弾性部材が、皿バネ及びコイルバネ
よりなる複合弾性部材であることを特徴とする。
【０００６】
【実施例】以下、図面により本発明の実施例について説
明する。
明する。
【０００７】図１は自動車のエンジンを車体フレームに
支持する防振マウント装置Ｍを示すものである。防振マ
ウント装置Ｍは環状の取付部材１を備えており、この取
付部材１の上面に裁頭円錐状に形成されたゴム製の弾性
体ブロック２が焼付により固定され、更にその上面にカ
ップ状の副流体室ハウジング３が焼付けにより固定され
る。副流体室ハウジング３の上面開口には、ゴム製のダ
イヤフラム４及び板状の取付部材５が複数本のボルト６
…によって共締めされており、ダイヤフラム４と副流体
室ハウジング３との間に容積可変の副流体室７が画成さ
れる。ダイヤフラム４及び取付部材５間の空間は、取付
部材５に開設した通孔５1 を介して大気に連通する。
支持する防振マウント装置Ｍを示すものである。防振マ
ウント装置Ｍは環状の取付部材１を備えており、この取
付部材１の上面に裁頭円錐状に形成されたゴム製の弾性
体ブロック２が焼付により固定され、更にその上面にカ
ップ状の副流体室ハウジング３が焼付けにより固定され
る。副流体室ハウジング３の上面開口には、ゴム製のダ
イヤフラム４及び板状の取付部材５が複数本のボルト６
…によって共締めされており、ダイヤフラム４と副流体
室ハウジング３との間に容積可変の副流体室７が画成さ
れる。ダイヤフラム４及び取付部材５間の空間は、取付
部材５に開設した通孔５1 を介して大気に連通する。
【０００８】取付部材１の下面には、環状の振動板支持
部材８とケーシング９とが複数本のボルト１０…によっ
て共締めされる。振動板支持部材８の内周には環状のゴ
ム膜より成る振動板ゴムばね１１が支持され、更にその
内周には円盤状の振動板１２が支持される。而して、前
記弾性体ブロック２、副流体室ハウジング３、振動板ゴ
ムばね１１及び振動板１２によって容積可変の主流体室
１３が画成され、この主流体室１３は副流体室ハウジン
グ３に形成した通孔１４を介して副流体室７に連通す
る。
部材８とケーシング９とが複数本のボルト１０…によっ
て共締めされる。振動板支持部材８の内周には環状のゴ
ム膜より成る振動板ゴムばね１１が支持され、更にその
内周には円盤状の振動板１２が支持される。而して、前
記弾性体ブロック２、副流体室ハウジング３、振動板ゴ
ムばね１１及び振動板１２によって容積可変の主流体室
１３が画成され、この主流体室１３は副流体室ハウジン
グ３に形成した通孔１４を介して副流体室７に連通す
る。
【０００９】ケーシング９の内部に収納される電磁アク
チュエータとしてのソレノイド１５は、磁性体ハウジン
グ１６と、ボビン１７の外周に巻回されて前記磁性体ハ
ウジング１６の内周に嵌合するコイル１８と、コイル１
８の内周に嵌合してボルト１９で磁性体ハウジング１６
に結合された磁性体センターポール２０と、磁性体セン
ターポール２０の上方に永久磁石２１を介して支持され
た磁性体スプリングハウジング２２と、振動板１２の下
面にボルト２３で結合されたアーマチュアディスク２４
とを備える。磁性体ハウジング１６、ボビン１７及び磁
性体スプリングハウジング２２の上面とアーマチュアデ
ィスク２４の下面との間には、可変キャップＧが形成さ
れる。
チュエータとしてのソレノイド１５は、磁性体ハウジン
グ１６と、ボビン１７の外周に巻回されて前記磁性体ハ
ウジング１６の内周に嵌合するコイル１８と、コイル１
８の内周に嵌合してボルト１９で磁性体ハウジング１６
に結合された磁性体センターポール２０と、磁性体セン
ターポール２０の上方に永久磁石２１を介して支持され
た磁性体スプリングハウジング２２と、振動板１２の下
面にボルト２３で結合されたアーマチュアディスク２４
とを備える。磁性体ハウジング１６、ボビン１７及び磁
性体スプリングハウジング２２の上面とアーマチュアデ
ィスク２４の下面との間には、可変キャップＧが形成さ
れる。
【００１０】前記ギャップＧの大きさを所定値に保持す
べく、磁性体ハウジング１６の上面とアーマチュアディ
スク２４の下面との間に皿バネ２５が所定のセット荷重
をもって装着される。磁性体スプリングハウジング２２
の上面に開口する凹部２２1にはバネ座２６が嵌合して
おり、このバネ座２６とアーマチュアディスク２４の下
面との間に２本のコイルバネ２７，２８が所定のセット
荷重をもって縮設される。
べく、磁性体ハウジング１６の上面とアーマチュアディ
スク２４の下面との間に皿バネ２５が所定のセット荷重
をもって装着される。磁性体スプリングハウジング２２
の上面に開口する凹部２２1にはバネ座２６が嵌合して
おり、このバネ座２６とアーマチュアディスク２４の下
面との間に２本のコイルバネ２７，２８が所定のセット
荷重をもって縮設される。
【００１１】永久磁石２１は皿バネ２５及びコイルバネ
２７，２８に抗してアーマチュアディスク２４を下方に
吸引するように作用するが、交流電流が供給されたコイ
ル１８が発生する磁力は、永久磁石２１の磁力と同方向
及び逆方向に周期的に変化する。従って、永久磁石２１
による吸引力及びコイル１８による吸引力の総和は周期
的に変化し、これによりアーマチュアディスク２４が振
動板１２と共に上下に振動する。
２７，２８に抗してアーマチュアディスク２４を下方に
吸引するように作用するが、交流電流が供給されたコイ
ル１８が発生する磁力は、永久磁石２１の磁力と同方向
及び逆方向に周期的に変化する。従って、永久磁石２１
による吸引力及びコイル１８による吸引力の総和は周期
的に変化し、これによりアーマチュアディスク２４が振
動板１２と共に上下に振動する。
【００１２】上記構成を備えた防振マウント装置Ｍは、
取付部材１に形成した複数のボルト孔１1 …を貫通する
ボルトによって車体フレームに固定されるとともに、取
付部材５に一体に設けたボルト５2 によってエンジンに
固定される。
取付部材１に形成した複数のボルト孔１1 …を貫通する
ボルトによって車体フレームに固定されるとともに、取
付部材５に一体に設けたボルト５2 によってエンジンに
固定される。
【００１３】而して、シェイク等の約１５Ｈｚ未満で変
位の大きな振動が取付部材５に入力されると、弾性体ブ
ロック２が変形して主流体室１３の容積が拡縮する。即
ち、取付部材５が下降して主流体室１３の容積が減少す
ると、流体が主流体室１３から通孔１４を介して副流体
室７に流入し、また取付部材５が上昇して主流体室１３
の容積が増加すると、流体が副流体室７から通孔１４を
介して主流体室１３に流入する。このとき、通孔１４を
通過する流体の共振現象により、エンジンと車体間のシ
ェイク振動が減衰される。
位の大きな振動が取付部材５に入力されると、弾性体ブ
ロック２が変形して主流体室１３の容積が拡縮する。即
ち、取付部材５が下降して主流体室１３の容積が減少す
ると、流体が主流体室１３から通孔１４を介して副流体
室７に流入し、また取付部材５が上昇して主流体室１３
の容積が増加すると、流体が副流体室７から通孔１４を
介して主流体室１３に流入する。このとき、通孔１４を
通過する流体の共振現象により、エンジンと車体間のシ
ェイク振動が減衰される。
【００１４】これと同時に、図示せぬ振動センサの出力
に基づいてソレノイド１５のコイル１８に所定周波数の
電流が印加され、一例としてはエンジンの振動と同位相
となるように振動板１２に上下方向の振動が与えられ
る。即ち、エンジンの振動が取付部材５を下降させるよ
うに作用するとき、振動板１２を下動させて主流体室１
３の液圧上昇を抑制するとともに、エンジンの振動が取
付部材５を上昇させるように作用するとき、振動板１２
を上動させて液圧下降を抑制することにより、エンジン
から車体に伝達される振動が弱められる。
に基づいてソレノイド１５のコイル１８に所定周波数の
電流が印加され、一例としてはエンジンの振動と同位相
となるように振動板１２に上下方向の振動が与えられ
る。即ち、エンジンの振動が取付部材５を下降させるよ
うに作用するとき、振動板１２を下動させて主流体室１
３の液圧上昇を抑制するとともに、エンジンの振動が取
付部材５を上昇させるように作用するとき、振動板１２
を上動させて液圧下降を抑制することにより、エンジン
から車体に伝達される振動が弱められる。
【００１５】本発明は、皿バネ２５及びコイルバネ２
７，２８よりなる複合弾性部材を備えた点に特徴を有し
ており、その作用効果を説明するために図２及び図３に
比較例を示す。
７，２８よりなる複合弾性部材を備えた点に特徴を有し
ており、その作用効果を説明するために図２及び図３に
比較例を示す。
【００１６】図２の第１比較例は、図１の実施例におけ
る複合弾性部材のコイルバネ２７，２８を廃止して皿バ
ネ２５のみを残したものに相当し、図３の第２比較例
は、図１の実施例における複合弾性部材の皿バネ２５を
廃止してコイルバネ２７，２８のみを残したものに相当
する。
る複合弾性部材のコイルバネ２７，２８を廃止して皿バ
ネ２５のみを残したものに相当し、図３の第２比較例
は、図１の実施例における複合弾性部材の皿バネ２５を
廃止してコイルバネ２７，２８のみを残したものに相当
する。
【００１７】図５のグラフは、図２の第１比較例（皿バ
ネ２５のみ装着）を、皿バネ２５のバネ定数が小さい領
域で実施した場合の特性を示すものである。ここで、横
軸はアーマチュアディスク２４の下面と磁性体ハウジン
グ１６、ボビン１７及び磁性体スプリングハウジング２
２の上面との間のギャップＧであり、Ｇ＝ｇは中立状態
に、横軸右側はギャップＧの増加方向（振動板１２の上
動）に、横軸左側はギャップＧの減少方向（振動板１２
の下動）に対応する。右側の縦軸は皿バネ２５の上向き
のバネ荷重Ｆ1 を表しており、また左側の縦軸はソレノ
イド１５の下向きの吸引力Ｆ2 を表している（負記号は
上向きの力を正としたことによる）。
ネ２５のみ装着）を、皿バネ２５のバネ定数が小さい領
域で実施した場合の特性を示すものである。ここで、横
軸はアーマチュアディスク２４の下面と磁性体ハウジン
グ１６、ボビン１７及び磁性体スプリングハウジング２
２の上面との間のギャップＧであり、Ｇ＝ｇは中立状態
に、横軸右側はギャップＧの増加方向（振動板１２の上
動）に、横軸左側はギャップＧの減少方向（振動板１２
の下動）に対応する。右側の縦軸は皿バネ２５の上向き
のバネ荷重Ｆ1 を表しており、また左側の縦軸はソレノ
イド１５の下向きの吸引力Ｆ2 を表している（負記号は
上向きの力を正としたことによる）。
【００１８】皿バネ２５のバネ荷重Ｆ1 は周知のように
放物線状の特性を持ち、ギャップＧが減少して皿バネ２
５が圧縮されるとバネ荷重Ｆ1 は増加する。
放物線状の特性を持ち、ギャップＧが減少して皿バネ２
５が圧縮されるとバネ荷重Ｆ1 は増加する。
【００１９】ソレノイド１５が通電されていないとき、
その吸引力Ｆ2 はギャップＧの大きさに応じて吸引力Ｆ
2 （０Ａ）のように変化する。即ち、ギャップＧが増加
すると磁性体スプリングハウジング２２とアーマチュア
ディスク２４との距離が増加するために吸引力Ｆ2 は略
リニアに減少する。ソレノイド１５に＋ｉＡの電流が流
れると、その吸引力Ｆ2 は吸引力Ｆ2 （＋ｉＡ）のよう
に上側に平行移動し、またソレノイド１５に−ｉＡの電
流が流れると、その吸引力Ｆ2 は吸引力Ｆ2 （−ｉＡ）
のように下側に平行移動する。
その吸引力Ｆ2 はギャップＧの大きさに応じて吸引力Ｆ
2 （０Ａ）のように変化する。即ち、ギャップＧが増加
すると磁性体スプリングハウジング２２とアーマチュア
ディスク２４との距離が増加するために吸引力Ｆ2 は略
リニアに減少する。ソレノイド１５に＋ｉＡの電流が流
れると、その吸引力Ｆ2 は吸引力Ｆ2 （＋ｉＡ）のよう
に上側に平行移動し、またソレノイド１５に−ｉＡの電
流が流れると、その吸引力Ｆ2 は吸引力Ｆ2 （−ｉＡ）
のように下側に平行移動する。
【００２０】而して、ソレノイド１５が通電されていな
いとき、皿バネ２５のバネ荷重Ｆ1とソレノイド１５の
吸引力Ｆ2 （０Ａ）とが交点Ｐ0 で釣合い、そのときの
ギャップＧはＧ＝ｇ（中立状態）となる。また、ソレノ
イド１５に＋ｉＡの電流が流れると、皿バネ２５のバネ
荷重Ｆ1 とソレノイド１５の吸引力Ｆ2 （＋ｉＡ）とが
交点Ｐ1 で釣合い、そのときのギャップＧは最大ギャッ
プＧ＝ｇMAX に増加する。
いとき、皿バネ２５のバネ荷重Ｆ1とソレノイド１５の
吸引力Ｆ2 （０Ａ）とが交点Ｐ0 で釣合い、そのときの
ギャップＧはＧ＝ｇ（中立状態）となる。また、ソレノ
イド１５に＋ｉＡの電流が流れると、皿バネ２５のバネ
荷重Ｆ1 とソレノイド１５の吸引力Ｆ2 （＋ｉＡ）とが
交点Ｐ1 で釣合い、そのときのギャップＧは最大ギャッ
プＧ＝ｇMAX に増加する。
【００２１】しかしながら、ソレノイド１５に−ｉＡの
電流が流れると、皿バネ２５のバネ荷重Ｆ1 をソレノイ
ド１５の吸引力Ｆ2 （−ｉＡ）が常に上回ってしまうた
め、振動板１２は下動したままロックしてしまう。従っ
て、ソレノイド１５に−ｉ′Ａの電流を流した場合の吸
引力Ｆ2 （−ｉ′Ａ）と皿バネ２５のバネ荷重Ｆ1 との
交点Ｑが作動限界点となり、ギャップＧが作動限界点Ｑ
のギャップｇMIN ′以下になると、振動板１２は中立状
態に戻れなくなってしまう。このように、図２の第１比
較例を皿バネ２５のバネ定数が小さい領域で実施する
と、振動板１２のスムーズな振動が不可能になる可能性
がある。
電流が流れると、皿バネ２５のバネ荷重Ｆ1 をソレノイ
ド１５の吸引力Ｆ2 （−ｉＡ）が常に上回ってしまうた
め、振動板１２は下動したままロックしてしまう。従っ
て、ソレノイド１５に−ｉ′Ａの電流を流した場合の吸
引力Ｆ2 （−ｉ′Ａ）と皿バネ２５のバネ荷重Ｆ1 との
交点Ｑが作動限界点となり、ギャップＧが作動限界点Ｑ
のギャップｇMIN ′以下になると、振動板１２は中立状
態に戻れなくなってしまう。このように、図２の第１比
較例を皿バネ２５のバネ定数が小さい領域で実施する
と、振動板１２のスムーズな振動が不可能になる可能性
がある。
【００２２】また、交点Ｐ0 の近傍において、皿バネ２
５のバネ荷重Ｆ1 の傾きがソレノイド１５の吸引力Ｆ2
（０Ａ）の傾きに接近しているため、皿バネ２５のセッ
ト荷重が僅かに変化するだけで中立状態のギャップＧ＝
ｇが大きく変化してしまう問題がある。
５のバネ荷重Ｆ1 の傾きがソレノイド１５の吸引力Ｆ2
（０Ａ）の傾きに接近しているため、皿バネ２５のセッ
ト荷重が僅かに変化するだけで中立状態のギャップＧ＝
ｇが大きく変化してしまう問題がある。
【００２３】図６のグラフは、図２の最１比較例（皿バ
ネ２５のみ装着）を、皿バネ２５のバネ定数が大きい領
域で実施した場合の特性を示すものである。図５と比較
すると明らかなように、皿バネ２５のバネ定数を増加さ
せたことにより、そのバネ荷重Ｆ1 の傾きが増加してい
る。その結果、交点Ｐ1 及び交点Ｐ2 が交点Ｐ0 に接近
して最大ギャップＧ＝ｇMAX 及び最小ギャップＧ＝ｇ
MIN 間のストロークが減少してしまう。特に、バネ荷重
Ｆ1 の傾きが増加するギャップＧの増加側において、中
立状態のギャップＧ＝ｇ及び最大ギャップＧ＝ｇMAX 間
のストロークが小さくなる問題がある。従って、必要な
ストロークを確保するには電流値を増加させなければな
らない。
ネ２５のみ装着）を、皿バネ２５のバネ定数が大きい領
域で実施した場合の特性を示すものである。図５と比較
すると明らかなように、皿バネ２５のバネ定数を増加さ
せたことにより、そのバネ荷重Ｆ1 の傾きが増加してい
る。その結果、交点Ｐ1 及び交点Ｐ2 が交点Ｐ0 に接近
して最大ギャップＧ＝ｇMAX 及び最小ギャップＧ＝ｇ
MIN 間のストロークが減少してしまう。特に、バネ荷重
Ｆ1 の傾きが増加するギャップＧの増加側において、中
立状態のギャップＧ＝ｇ及び最大ギャップＧ＝ｇMAX 間
のストロークが小さくなる問題がある。従って、必要な
ストロークを確保するには電流値を増加させなければな
らない。
【００２４】図７のグラフは、図３の第２比較例（コイ
ルバネ２７，２８のみ装着）の特性を示すものである。
コイルバネ２７，２８のバネ荷重Ｆ1 は、周知のように
変位に対してリニアに変化する。従って、ギャップＧの
増加方向の変化と減少方向の変化とが中立位置を挟んで
対称になり、振動板１２を上下均等な振幅で振動させる
ことができる。
ルバネ２７，２８のみ装着）の特性を示すものである。
コイルバネ２７，２８のバネ荷重Ｆ1 は、周知のように
変位に対してリニアに変化する。従って、ギャップＧの
増加方向の変化と減少方向の変化とが中立位置を挟んで
対称になり、振動板１２を上下均等な振幅で振動させる
ことができる。
【００２５】しかしながら、中央に配置したコイルバネ
２７，２８でアーマチュアディスク２４の下面中央部を
支持しただけでは、アーマチュアディスク２４が傾き易
いために振動板１２の作動が不安定になる問題がある。
一方、皿バネ２５はアーマチュアディスク２４の下面を
広い範囲に亘って支持するため、アーマチュアディスク
２４の倒れを確実に防止することができ、しかも皿バネ
２５はギャップＧを利用して配置されるためにスペース
の有効利用を図ることができる。
２７，２８でアーマチュアディスク２４の下面中央部を
支持しただけでは、アーマチュアディスク２４が傾き易
いために振動板１２の作動が不安定になる問題がある。
一方、皿バネ２５はアーマチュアディスク２４の下面を
広い範囲に亘って支持するため、アーマチュアディスク
２４の倒れを確実に防止することができ、しかも皿バネ
２５はギャップＧを利用して配置されるためにスペース
の有効利用を図ることができる。
【００２６】そこで、本実施例の如く、皿バネ２５とコ
イルバネ２７，２８とを組み合わせた複合弾性部材を用
いることにより、アーマチュアディスク２４の倒れ防止
とスースの有効利用を達成しながら、振動板１２に好適
な振動特性を与えることができる。
イルバネ２７，２８とを組み合わせた複合弾性部材を用
いることにより、アーマチュアディスク２４の倒れ防止
とスースの有効利用を達成しながら、振動板１２に好適
な振動特性を与えることができる。
【００２７】即ち、図４に示すように、バネ定数が比較
的に小さい皿バネ２５とバネ定数が比較的に小さいコイ
ルバネ２７，２８とを組み合わせることにより、殆どリ
ニアなバネ荷重Ｆ1 を得ることができる。これにより、
振動板１２の振動特性は、図７のコイルバネ２７，２８
のみを装着した場合に近い理想的なものとなる。しか
も、皿バネ２５及びコイルバネ２７，２８の分担荷重を
減らすことができるので、それらの設計自由度を増加さ
せることができる。
的に小さい皿バネ２５とバネ定数が比較的に小さいコイ
ルバネ２７，２８とを組み合わせることにより、殆どリ
ニアなバネ荷重Ｆ1 を得ることができる。これにより、
振動板１２の振動特性は、図７のコイルバネ２７，２８
のみを装着した場合に近い理想的なものとなる。しか
も、皿バネ２５及びコイルバネ２７，２８の分担荷重を
減らすことができるので、それらの設計自由度を増加さ
せることができる。
【００２８】ところで、ゴム製の弾性体ブロック２はソ
レノイド１５により発生する液圧を確実に取付部材５に
伝達すべく軸方向に変位し易い円錐形に形成されている
が、円錐形の弾性体ブロック２はクリープに対する耐久
性が劣る問題がある。そこで、耐クリープ性を高めるた
めに弾性体ブロック２を円筒形にしたり、またゴムの歪
み率を減少させるべく弾性体ブロック２の高さを高くす
ることが考えられるが、このようにすると弾性体ブロッ
ク２が液圧で半径方向に広がってしまい、ソレノイド１
５により発生する液圧を確実に取付部材５に伝達するこ
とができなくなる問題がある。
レノイド１５により発生する液圧を確実に取付部材５に
伝達すべく軸方向に変位し易い円錐形に形成されている
が、円錐形の弾性体ブロック２はクリープに対する耐久
性が劣る問題がある。そこで、耐クリープ性を高めるた
めに弾性体ブロック２を円筒形にしたり、またゴムの歪
み率を減少させるべく弾性体ブロック２の高さを高くす
ることが考えられるが、このようにすると弾性体ブロッ
ク２が液圧で半径方向に広がってしまい、ソレノイド１
５により発生する液圧を確実に取付部材５に伝達するこ
とができなくなる問題がある。
【００２９】そこで、図１に示す実施例では長繊維束よ
りなる補強部材２９を弾性体ブロック２の内面にスパイ
ラル状に埋め込むことにより、弾性体ブロック２を円錐
形に形成して耐クリープ性を確保しながら、該弾性体ブ
ロック２の半径方向の変位を規制するとともに軸方向の
変位を許容することができる。
りなる補強部材２９を弾性体ブロック２の内面にスパイ
ラル状に埋め込むことにより、弾性体ブロック２を円錐
形に形成して耐クリープ性を確保しながら、該弾性体ブ
ロック２の半径方向の変位を規制するとともに軸方向の
変位を許容することができる。
【００３０】また、補強部材２９を弾性体ブロック２の
内面にスパイラル状に埋め込む代わりに、図３に示す如
く補強部材２９を弾性体ブロック２の外面にスパイラル
状に埋め込んでも良い。更に、図２に示す如く補強部材
２９を弾性体ブロック２の内部にスパイラル状に埋め込
んでも良い。
内面にスパイラル状に埋め込む代わりに、図３に示す如
く補強部材２９を弾性体ブロック２の外面にスパイラル
状に埋め込んでも良い。更に、図２に示す如く補強部材
２９を弾性体ブロック２の内部にスパイラル状に埋め込
んでも良い。
【００３１】補強部材２９を弾性体ブロック２の内面又
は外面に埋め込む場合には、弾性体ブロック２をコンプ
レッション成形することができる。また、補強部材２９
を弾性体ブロック２の内部に埋め込む場合には、補強部
材２９を金型内にセットできるように予め樹脂で所定形
状に硬化させることにより、弾性体ブロック２をインジ
ェクション成形することができる。
は外面に埋め込む場合には、弾性体ブロック２をコンプ
レッション成形することができる。また、補強部材２９
を弾性体ブロック２の内部に埋め込む場合には、補強部
材２９を金型内にセットできるように予め樹脂で所定形
状に硬化させることにより、弾性体ブロック２をインジ
ェクション成形することができる。
【００３２】更に、ループ状に形成した複数個の補強部
材２９を、弾性体ブロック２の内面、外面又は内部に軸
方向に重なるように埋め込むことも可能である。
材２９を、弾性体ブロック２の内面、外面又は内部に軸
方向に重なるように埋め込むことも可能である。
【００３３】以上、本発明の実施例を詳述したが、本発
明はその要旨を逸脱しない範囲で種々の設計変更を行う
ことが可能である。
明はその要旨を逸脱しない範囲で種々の設計変更を行う
ことが可能である。
【００３４】例えば、実施例では２本のコイルバネ２
７，２８を設けているが、コイルバネの本数は１本又は
３本以上であっても良い。また、本発明の防振マウント
装置は、自動車用エンジン以外の任意の振動源の支持に
適用することが可能である。
７，２８を設けているが、コイルバネの本数は１本又は
３本以上であっても良い。また、本発明の防振マウント
装置は、自動車用エンジン以外の任意の振動源の支持に
適用することが可能である。
【００３５】
【発明の効果】以上のように、本発明によれば、電磁ア
クチュエータ及び振動板間に介装されてギャップを所定
値に保持するための弾性部材を皿バネ及びコイルバネよ
りなる複合弾性部材で構成したので、皿バネの長所とコ
イルバネの長所とを併せ持たせるとともに両者の短所を
補い合うことができる。即ち、コンパクトな皿バネによ
り前記ギャップのスペースを有効利用することができ、
しかも座りの良い皿バネにより振動板の倒れを防止する
ことができる。また、荷重・変位間の線型性が高いコイ
ルバネにより、望ましいリニアな特性を得ることができ
る。更に、皿バネ及びコイルバネの併用により各々の荷
重分担を減らし、設計自由度を向上させることができ
る。
クチュエータ及び振動板間に介装されてギャップを所定
値に保持するための弾性部材を皿バネ及びコイルバネよ
りなる複合弾性部材で構成したので、皿バネの長所とコ
イルバネの長所とを併せ持たせるとともに両者の短所を
補い合うことができる。即ち、コンパクトな皿バネによ
り前記ギャップのスペースを有効利用することができ、
しかも座りの良い皿バネにより振動板の倒れを防止する
ことができる。また、荷重・変位間の線型性が高いコイ
ルバネにより、望ましいリニアな特性を得ることができ
る。更に、皿バネ及びコイルバネの併用により各々の荷
重分担を減らし、設計自由度を向上させることができ
る。
【図１】本発明による防振マウント装置の縦断面図
【図２】第１比較例に係る防振マウント装置の縦断面図
【図３】第２比較例に係る防振マウント装置の縦断面図
【図４】本発明による防振マウント装置の特性を示すグ
ラフ
ラフ
【図５】第１比較例に係る防振マウント装置の特性を示
すグラフ
すグラフ
【図６】第１比較例に係る防振マウント装置の特性を示
すグラフ
すグラフ
【図７】第２比較例に係る防振マウント装置の特性を示
すグラフ
すグラフ
９ ケーシング １２ 振動板 １３ 主流体室（流体室） １５ ソレノイド（電磁アクチュエータ） ２５ 皿バネ ２７ コイルバネ ２８ コイルバネ Ｇ ギャップ
Claims (1)
- 【請求項１】 ケーシング（９）に設けた電磁アクチュ
エータ（１５）に所定のギャップ（Ｇ）を介して対向す
る振動板（１２）を振動させることにより、前記振動板
（１２）に臨む流体室（１３）の液圧を周期的に変化さ
せる防振マウント装置において、 前記電磁アクチュエータ（１５）及び振動板（１２）間
に介装されて前記ギャップ（Ｇ）を所定値に保持するた
めの弾性部材が、皿バネ（２５）及びコイルバネ（２
７，２８）よりなる複合弾性部材であることを特徴とす
る防振マウント装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19813794A JP3223228B2 (ja) | 1994-08-23 | 1994-08-23 | 防振マウント装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19813794A JP3223228B2 (ja) | 1994-08-23 | 1994-08-23 | 防振マウント装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0861425A true JPH0861425A (ja) | 1996-03-08 |
| JP3223228B2 JP3223228B2 (ja) | 2001-10-29 |
Family
ID=16386071
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19813794A Expired - Fee Related JP3223228B2 (ja) | 1994-08-23 | 1994-08-23 | 防振マウント装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3223228B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE19957553B4 (de) * | 1998-11-30 | 2007-02-22 | Nissan Motor Co., Ltd., Yokohama | Schwingungsdämpfungsvorrichtung |
| CN100402884C (zh) * | 2004-11-11 | 2008-07-16 | 东海橡胶工业株式会社 | 主动减振装置 |
| JP2009243541A (ja) * | 2008-03-31 | 2009-10-22 | Bridgestone Corp | 防振装置 |
-
1994
- 1994-08-23 JP JP19813794A patent/JP3223228B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE19957553B4 (de) * | 1998-11-30 | 2007-02-22 | Nissan Motor Co., Ltd., Yokohama | Schwingungsdämpfungsvorrichtung |
| CN100402884C (zh) * | 2004-11-11 | 2008-07-16 | 东海橡胶工业株式会社 | 主动减振装置 |
| JP2009243541A (ja) * | 2008-03-31 | 2009-10-22 | Bridgestone Corp | 防振装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3223228B2 (ja) | 2001-10-29 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
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