JPH0861044A - ディーゼルパティキュレートフィルタの再生装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 ディーゼルパティキュレートフィルタ（ＤＰ
Ｆ）の再燃焼温度を最適化して、ＤＰＦの割れ・溶損、
パティキュレートの燃え残りを防止する。 【構成】 システムとしては特に、ＤＰＦの上流側温度
を検出するＤＰＦ温センサを配設する。再生要求フラグ
がセットされている場合は、７００℃におけるＤＰＦの
温度上昇率△ＴＦ700 を求める(ステッフ゜605)。そして、△
ＴＦ700 の検出後はこの△ＴＦ700 に基づいて以降の目
標エア流量を算出する(ステッフ゜606)。 【効果】 △ＴＦ700 はパティキュレート捕集量との間
に明瞭な相関を示し、△ＴＦ700 が大きいほど捕集量が
多くなる。従って、△ＴＦ700 が大きいほどエア流量を
少なくすることで緩慢な再燃焼状態としてＤＰＦの割れ
・溶損を防止し、△ＴＦ700 が小さいほどエア流量を多
くして激しい再燃焼状態としてパティキュレートの燃え
残りを防止する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、ディーゼルパティキュ
レートフィルタ（Diesel Paticulate Filter；以下、Ｄ
ＰＦという）の再生装置に関する。

【０００２】

【従来の技術】従来、ＤＰＦに捕集されたパティキュレ
ートを燃焼させ、ＤＰＦの目詰まりを解消させるための
ＤＰＦ再生装置が知られている。こうした再生装置で
は、ＤＰＦ近傍にヒータを設けると共にエアポンプでＤ
ＰＦに空気を送り込めるように構成し、ＤＰＦが所定の
目詰まり状態になったらヒータ及びエアポンプをオンに
してＤＰＦのパティキュレートを加熱再燃焼せしめるよ
うになっていた。この再生処理の開始条件は、エンジン
回転数の累積値が所定値になったこと、走行距離が所定
値になったこと、ＤＰＦ上下流の差圧が所定値になった
こと、等の各種条件の一つ又は複数にて判断されること
が多く、さらにエンジン負荷による補正を加えるものも
あった。いずれもパティキュレートの捕集量が一定値に
達したと予測されたら再生処理を開始する構成であっ
た。

【０００３】ところで、再生処理の際のＤＰＦトラップ
の温度が低いと、再燃焼がトラップの前方から後方に進
むにつれてトラップ内部への放熱によって燃焼温度が下
がってしまい、パティキュレートの再燃焼が不十分に終
わる場合があった。このため、特開平２−２５６８１３
号では、パティキュレート捕集量が一定値に達したとき
のＤＰＦトラップ温度を検出し、この温度に基づいて再
燃焼時のエア流量を補正するようにしていた。また、特
開平３−１４１８１２号では、ＤＰＦの温度を検出し、
ＤＰＦが低温のときはパティキュレート捕集量が普通よ
り多くなってから再生を開始するようにし、発熱量を高
めることで放熱を抑え、再燃焼が不十分に終わらないよ
うにする工夫がなされていた。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】この特開平３−１４１
８１２号では、パティキュレート捕集量と再生処理中の
発熱量とが対応することについては認識されていた。し
かし、パティキュレートの捕集量は直接検出できないた
め、再生処理中の発熱量及び燃焼温度を正確に知ること
はできなかった。仮りに、パティキュレート捕集量が正
確に分かったとしても、燃焼温度はパティキュレートの
成分によっても変わってくる。パティキュレートの成分
は、例えば、エンジン回転数や負荷等のエンジンの運転
状態、さらには、エンジンオイルの種類、エンジン固体
差等により大きくばらつく。

【０００５】このため、従来の装置では、ＤＰＦ再生処
理の最中の燃焼温度が高すぎたり、低すぎたりする場合
があった。そして、燃焼温度が高すぎるとＤＰＦの割れ
や溶損、低すぎるとパティキュレートの燃え残りが発生
してしまうという問題があった。

【０００６】そこで、本発明は、ＤＰＦ再生処理中の燃
焼温度が、パティキュレートの量及び成分によって高す
ぎたり低すぎたりすることのない、良好な再生処理を可
能にすることを目的とする。

【０００７】

【課題を解決するための手段】かかる課題を解決するた
め、本発明のＤＰＦの再生装置は、請求項１に記載し、
図１にも例示した様に、ディーゼルパティキュレートを
捕集するためのＤＰＦが所定の目詰まり状態になったと
き、該ＤＰＦを加熱せしめてディーゼルパティキュレー
トを燃焼させ、ＤＰＦの目詰まりを解消させる再燃焼手
段を備えたＤＰＦの再生装置において、前記再生処理中
の燃焼状態に関する情報を検出する燃焼状態検出手段
と、該燃焼状態検出手段の検出結果から判明する燃焼状
態に基づいて、該再生処理中の発熱量を予測する発熱量
予測手段と、該発熱量予測手段の予測した発熱量に応じ
て、当該再生処理中の前記再燃焼手段による燃焼の条件
を制御する燃焼条件制御手段とを備えたことを特徴とす
る。

【０００８】また、本発明は、請求項２に記載した様
に、この請求項１記載のＤＰＦの再生装置において、前
記発熱量予測手段は、再燃焼開始直後から所定期間内に
おける燃焼の進み具合いに基づいて発熱量を予測し、前
記燃焼条件制御手段は、前記所定期間後における燃焼条
件を、発熱量が大きいと予測されたときほど緩やかな再
燃焼となるように制御することを特徴とするＤＰＦの再
生装置としても発明を完成している。

【０００９】さらに、請求項３に記載した様に、これら
請求項１又は請求項２記載のＤＰＦの再生装置におい
て、前記燃焼状態検出手段は、再燃焼中の温度を検出す
る手段であり、前記発熱量予測手段は、再燃焼開始後の
温度変化の状態に基づいて発熱量を予測することを特徴
とするＤＰＦの再生装置をも完成している。

【００１０】また、請求項４に記載した様に、この請求
項３記載のディーゼルパティキュレートフィルタの再生
装置において、前記発熱量予測手段は、フィルタ上流側
の温度に基づいて発熱量を予測することが望ましい。加
えて、請求項５に記載した様に、より望ましい態様とし
て、この請求項３又は請求項４記載のＤＰＦの再生装置
において、前記発熱量予測手段は、再燃焼開始後の温度
増加率に基づいて発熱量を予測することを特徴とするＤ
ＰＦの再生装置をも完成している。

【００１１】そして、請求項６に記載した様に、最も望
ましい態様として、この請求項５記載のＤＰＦの再生装
置において、前記発熱量予測手段は、再燃焼開始後の温
度増加率の最大値に基づいて発熱量を予測することを特
徴とするＤＰＦの再生装置をも完成している。

【００１２】また、請求項７に記載した様に、請求項５
記載のＤＰＦの再生装置において、前記発熱量予測手段
は、再燃焼の温度が所定温度にあるときの温度増加率に
基づいて発熱量を予測することとしている。加えて、請
求項８に記載した様に、この請求項７記載のＤＰＦの再
生装置において、前記所定範温度がディーゼルパティキ
ュレートの着火直後の温度範囲内で選ばれることとして
いる。

【００１３】そして、請求項９に記載した様に、より具
体的には、請求項７又は請求項８記載のＤＰＦの再生装
置において、前記所定範温度が５００℃〜８００℃の範
囲内で選ばれることとしている。さらに請求項１０に記
載した様に、これら請求項１〜請求項９のいずれか記載
のＤＰＦの再生装置において、前記発熱量予測手段は、
ＤＰＦの再生開始時の温度を加味して前記発熱量を予測
することを特徴とするＤＰＦの再生装置をも完成してい
る。

【００１４】また、請求項１１に記載の様に、請求項１
０記載のディーゼルパティキュレートフィルタの再生装
置において、前記発熱量予測手段は、再生開始時の温度
が高いほど前記発熱量を大きく予測するように構成され
ていることを特徴とするディーゼルパティキュレートフ
ィルタの再生装置をも完成している。

【００１５】

【作用】各請求項に記載した本発明のＤＰＦの再生装置
によれば、ＤＰＦが所定の目詰まり状態になったとき、
再燃焼手段がＤＰＦを加熱せしめてパティキュレートの
再燃焼を開始させる。すると、燃焼状態検出手段及び発
熱量予測手段が、再生処理中の燃焼状態に関する情報を
検出し、発熱量を予測する。そして、燃焼条件制御手段
が、この予測発熱量に応じて当該再生処理中の再燃焼の
条件を制御する。

【００１６】ところで、再生処理中のＤＰＦ下流温度を
検出し、次回の再生開始条件としての差圧の判定基準を
補正する技術は従来考えられていた（特開平３−１８６
１４号）。しかし、本発明では、「次回」ではなく「今
回実行中」の、また「再生開始条件」ではなく「再生処
理条件」を変更等する点で、これとはまったく異なる技
術思想を提供するものである。今回実行中の再燃焼の条
件を設定・変更等制御するからこそ、ＤＰＦの割れ・溶
損や、パティキュレートの燃え残りを解消できるのであ
り、この点で、今回の条件を制御するのか次回の条件を
制御するのかの作用上の大きな相違がある。

【００１７】また、請求項２記載のＤＰＦの再生装置に
よれば、上記作用を実現するに当たって、発熱量予測手
段が再燃焼開始直後から所定期間内における燃焼の進み
具合いに基づいて発熱量を予測し、燃焼条件制御手段
は、この所定期間後における燃焼条件を、発熱量が大き
いと予測されたときほど緩やかな燃焼となるように制御
する。これは、パティキュレート捕集量及び成分から発
熱量が大きいときほど燃焼が激しく進み易いので、燃焼
の進み具合によって発熱量を精度よく予測できるからで
ある。そして、発熱量が大きいほど緩やかな燃焼とする
ことで、ＤＰＦが溶損等の損傷を受けないようにしてい
るのである。

【００１８】ここで、所定期間とは時間で設定されてい
てもよいし、燃焼状態がある状態に達するまでの期間で
設定されていてもよい。また、発熱量を予測するに十分
な情報を得るまでの期間として設定されていてもよい。
加えて、所定期間自体が固定である必要もなく、可変と
しておいても構わない。いずれにしても、パティキュレ
ートの量及び成分によって燃焼初期の状態に明確な差が
生じるので、発熱量の予測は再燃焼開始後の短い時間内
に可能となる。従って、今回の燃焼条件を速やかに最適
な条件に制御することが可能となるのである。

【００１９】さらに、請求項３記載のＤＰＦの再生装置
によれば、再燃焼開始後の温度変化の状態に基づいて発
熱量を予測する。これは、発熱量に対応する燃焼状態
は、温度変化として現れてくるからである。すなわち、
発熱量が大きい場合には、それだけ激しく燃焼が行わ
れ、温度変化も急激となったり、温度ピーク自体が早く
かつ高く現れたりするからである。

【００２０】また、請求項４記載の装置では、フィルタ
上流側の温度を検出することにより発熱量を予測するの
で、燃焼が下流へと進行しなくても、再生初期の段階で
発熱量を予測できる。その結果、予測した発熱量に対し
て今回実行中の再燃焼の条件に早期に反映できる。

【００２１】請求項５記載のＤＰＦの再生装置によれ
ば、温度そのものではなく、再燃焼開始後の温度増加率
に基づいて発熱量を予測する。燃焼が急激に行われてい
るか否かは、温度上昇率として明瞭に把握することがで
きるからである。請求項６記載のＤＰＦの再生装置によ
れば、特に、温度増加率の最大値に基づいて発熱量を予
測する。これは、情報として検出し易く、かつ検出誤差
も少ないからである。すなわち、温度上昇率は、温度上
昇曲線の傾きから得ることができるが、上昇率は複雑に
変化しながらやがてピークに至るので、どのタイミング
で検出した結果を用いて発熱量を予測するのかが複雑・
困難になるおそれがあるが、最大値は的確に把握するこ
とができるからである。

【００２２】なお、以上の作用は、本発明者らの以下の
実験によっても明かである。本発明者らは、後述実施例
の様な装置を用いて、ＤＰＦに対してパティキュレート
捕集量の多い場合（１３ｇ／リットル）と少ない場合（４ｇ
／リットル）とについて、同じ加熱条件及びエア供給条件で
再燃焼をしてＤＰＦの上流側中心部の温度を計測する実
験をしてみた。そして、再生開始後の時間を横軸にと
り、ＤＰＦの温度ＴＦ及び温度上昇率△ＴＦを縦軸にと
って整理した。この結果を図２に示す。図から明かな様
に、パティキュレート捕集量が多い方が燃焼開始直後よ
り高温となり、温度ＴＦのピークも高く、かつ早めに現
れた。そして、その後はＴＦが徐々に減少していくこと
が分かった。また、温度上昇率△ＴＦに直すと、捕集量
の多い少ないによる燃焼状態の差が一層明瞭になった。
すなわち、捕集量の多いときほど、温度上昇率△ＴＦが
高く、急激に温度が上昇することが分かった。また、温
度上昇率最大値△ＴＦＭも高くなった。

【００２３】そこで、さらに実験を進めて種々の捕集量
と温度上昇率最大値△ＴＦＭとの関係を求めて整理して
みた。この結果が図３である。図から分かる様に、ＤＰ
Ｆ温度上昇率の最大値△ＴＦＭとパティキュレート捕集
量には相関関係があることが分かる。パティキュレート
の捕集量というのは発熱量と等価であるため、ＤＰＦ温
度上昇率の最大値△ＴＦＭを知れば、パティキュレート
の捕集状況を、パティキュレートの成分バラツキも含め
たパティキュレートの発熱量として知ることができるこ
とが分かった。

【００２４】また、ＤＰＦ温度上昇率の最大値△ＴＦＭ
は、ＤＰＦ温度ＴＦのピークよりも時間的に早いタイミ
ングで発生している。また、フィルタ上流側の温度で全
体の発熱量を予測できるのは、パティキュレートの捕集
量分布がフィルタ全体に渡ってほぼ均一であるという事
実に基づいている。従って、フィルタ上流側のＤＰＦ温
度上昇率の最大値△ＴＦＭをパラメータとして本発明を
実現すれば、なるべく早い時期に燃焼状態の最適化が実
現できる。

【００２５】一方、その後の実験により、再生処理を開
始してからのＤＰＦの上流側中心部温度とそのときの温
度上昇率の関係をパティキュレート捕集量毎に整理して
みると、図４に示す様に、５００〜８００℃、特に６０
０〜７００℃付近で捕集量と温度上昇率との間に明瞭な
相関関係が認められる。これは、パティキュレートの着
火温度が約５００℃であることと関連し、着火直後の燃
焼状況とパティキュレートの発熱量とが相関関係を持つ
ためと考えられる。そして、５００〜８００℃、特に６
００〜７００℃での温度上昇率を検出することでパティ
キュレート捕集量（＝発熱予想量）を知ることができる
ことが分かる。そして、７００℃について整理すると、
温度上昇率とパチキュレート捕集量との関係が、図５に
例示するように明瞭に整理できる。なお、図４の例で
は、ちょうど、この６００〜７００℃での温度上昇率は
最大温度上昇率にもなっている。

【００２６】この様に、再燃焼の温度が所定温度範囲内
にあるとき、より具体的にはパティキュレートの着火直
後の温度範囲内にあるとき、他の見方としてはＤＰＦが
５００〜８００℃の範囲内になっているときの温度増加
率に基づいて発熱量がほぼ的確に予測できるのである。
そして、温度上昇率最大値で発熱量を予測する場合と比
べたとき、所定温度での温度上昇率で発熱量を予測する
方が、迅速に判断をすることができる点で有利となる。
なぜなら、温度上昇率最大値を求めるには温度上昇率が
目に見えて低下し始めるまで待たねばならないが、例え
ば７００℃の温度上昇率なら７００℃になったときに直
ちに判明するからである。

【００２７】なお、発熱量が多いと予測されるため燃焼
状態を緩やかにすべきときには、後述実施例のシステム
でいえば、再燃焼のためにＤＰＦに供給するエアの量を
少な目にすればよい。逆に、発熱量が少ないと予測され
るときには、エア供給量を多目にして、燃焼を活発化す
ることで、パティキュレートの燃え残りを防止するとよ
い。

【００２８】また、さらに実験を進めた結果によれば、
再生開始時のパティキュレート捕集量及びフィルタ温度
を種々に変えたときの再生中のＤＰＦの上流中心部の温
度は、図６に示すようになる。即ち、捕集されたパティ
キュレートに電気ヒータを用いて着火・燃焼させると、
やがて温度のピークを迎え、その後、徐々に温度が下降
することが分かる。そして、同図に示されるように、Ｄ
ＰＦの温度上昇率ｄＴ／ｄｔは、パティキュレート捕集
量と相関があるだけでなく、再生初期温度によっても微
妙に違いがあることが分かる。

【００２９】そこで、この図６の結果を、再生初期温度
をパラメータとして、パティキュレートの着火温度付近
の温度である７００℃における温度上昇率ｄＴ／ｄｔと
パティキュレート捕集量の関係としてグラフ化すると図
７のようになる。即ち、温度上昇率ｄＴ／ｄｔとパティ
キュレート捕集量はほぼ直線関係であり、更に、再生初
期温度により温度上昇率とパティキュレート捕集量の関
係が変化し、初期温度が高いほどグラフは上側にほぼ平
行に移動することが分かる。

【００３０】そこで、この再生初期温度を加味すれば、
より正確にパティキュレート捕集量を予測でき、もって
正確な発熱量の予測を可能ならしめることが分かる。請
求項１０，１１に記載した装置は、まさに、この点から
採用されたものであり、再生初期温度を加味することに
よってより正確な発熱量予測が可能となり、もって、よ
り正確にＤＰＦの再生燃焼を制御することができる様に
なす。

【００３１】なお、初期温度の加味の仕方としては、初
期温度とは無関係に決定した温度上昇率とパティキュレ
ート捕集量との関係をテーブル等として記憶しておき、
これに基づいて予測したパティキュレート捕集量を初期
温度に基づいて補正するといった手法でもよいし、最初
から初期温度別に温度上昇率とパティキュレート捕集量
との関係をテーブル化しておき、温度上昇率と初期温度
をパラメータとして直接予測する様にしてもよいし、そ
の他の手法を採用してもよい。なお、こうしたテーブル
を用いる場合のパティキュレートの捕集量というのは、
重量としての捕集量ではなく、発熱量としての捕集量と
しておくのがよい。そうしておけば、燃焼に最も適した
物理量となり、捕集量≒発熱量となるからである。

【００３２】

【実施例】次に、本発明の実施例について説明する。実
施例は、図８に全体構成を示すように、デュアルＤＰＦ
システムに応用したものである。実施例のシステムで
は、ディーゼルエンジン１の排気側には、エンジンより
排出されるパティキュレートを捕集するためのＤＰＦ５
とＤＰＦ８が、排気管の分岐下流側に並列に設けられて
いる。更に、ＤＰＦ５，８の上流側には、捕集されたパ
ティキュレートに着火するための電気ヒータ６，９が設
けられており、ＤＰＦ５，８の上流側中心点にＤＰＦ温
測定用のセンサ７，１０が設けられている。そして、排
気管は再び合流し、マフラ１９へと接続されている。ま
た、ディーゼルエンジン１の吸気側にはエアクリーナ２
０が設けられている。

【００３３】一方、排気管の分岐部２カ所には、排気切
り替え弁１３，１４が配設され、パティキュレートを捕
集するＤＰＦを選択できるように構成されている。図８
は、ＤＰＦ８側で排気中のパティキュレートを捕集する
状態を示している。再生処理用に設けられたエアポンプ
（Ａ／Ｐ）２の吐出側は、エア制御弁１５，１７を介し
て、ＤＰＦ５，８の上流側に接続されている。また、Ａ
／Ｐ２の吸入側には、Ａ／Ｐ用エアクリーナ２１が設け
られている。ＤＰＦ５，８の下流側は、それぞれエア制
御弁１６，１８を開くことによって大気解放となるよう
にされている。エア制御弁１５〜１８は、再生するＤＰ
Ｆに燃焼用のエアを供給する流路を構成するためのもの
であり、図８では、ＤＰＦ５側の再生のために、Ａ／Ｐ
２からエア制御弁１５、ＤＰＦ５、エア制御弁１６、そ
して、大気解放というエア流路が構成されている。

【００３４】なお、本実施例システムでは、これらの構
成部品の他に、ＤＰＦ５，８の上下流で発生する差圧を
検出するための差圧センサ４、排気温度を検出するため
の排気温センサ１２、エンジン回転数センサ１１が設け
られている。そして、各センサ４，７，１０，１１，１
２からの検出信号はいずれも電子制御回路（ＥＣＵ）３
へ入力される。ＥＣＵ３は、ＤＰＦ５，８の再生処理の
ため、これらの検出信号に基づいて所定の演算処理を実
行し、Ａ／Ｐ２、電気ヒータ６，９、排気切り替え弁１
３，１４、エア制御弁１５〜１８の駆動制御を行ってい
る。

【００３５】以下、ＤＰＦの再生処理の詳細について説
明する。再生処理自体を説明する前に、再生処理の実行
の指示に関連するものとして、パティキュレート捕集中
のＥＣＵ３の動作を図９のフローチャートに従って説明
する。本ルーチンは、例えば、１秒毎に実行されるもの
である。

【００３６】本ルーチンでは、まず、対象としているＤ
ＰＦが再生処理中であるか否かを判定する（ステップ４
００）。再生中の場合は処理を終え、再生中でない場合
だけ次のステップに進む。次のステップではバルブ類の
駆動を行う（ステップ４０１）。ＤＰＦ５でパティキュ
レートを捕集するべき場合には、排気切り替え弁１３，
１４は、共に、図８の状態と反対に下側へ駆動し、エア
制御弁１５〜１８をすべて閉弁状態に駆動する。エア制
御弁１５〜１８をこのように駆動するのは、排気圧力が
Ａ／Ｐ２へ加わらないようにするためである。

【００３７】次に、ステップ４０２〜４０４を実行し
て、ＤＰＦに対するパティキュレート捕集量の検出を行
う。まず、エンジン回転数センサ１１からのエンジン回
転数ＮＥと、排気温センサ１２からの排気温ＴＥＸから
下記（１）式の様に排気ガスの体積流量Ｑを算出する
（ステップ４０２）。

【００３８】

【数１】 Ｑ＝ｆ（ＮＥ，ＴＥＸ） …（１） ここで、ｆ（ＮＥ，ＴＥＸ）は、ＮＥ，ＴＥＸを変数と
する関数を意味する。ＴＥＸをも変数として考慮するの
は、吸気量だけでなく、燃焼による体積膨張をも加味す
るためである。

【００３９】次に、差圧センサ４からのＤＰＦ前後差圧
△Ｐを取り込む（ステップ４０３）。そして、差圧△Ｐ
と排気ガス流量Ｑとから、下記（２）式にて、ＤＰＦの
目詰まり量としてパティキュレート捕集量ＰＴを求める
（ステップ４０４）。

【００４０】

【数２】 ＰＴ＝ｆ（△Ｐ，Ｑ） …（２） ここでも、ｆ（△Ｐ，Ｑ）は、△Ｐ，Ｑを変数とする関
数を意味する。この後、パティキュレート捕集量ＰＴが
設定値、すなわち、ＤＰＦの目詰まりの限界値に達した
かどうかの判定を行う（ステップ４０５）。設定値に達
した場合は再生要求フラグをセットし（ステップ４０
６）、設定値に達してない場合は再生要求フラグをクリ
アし（ステップ４０７）、その後、本処理を終える。

【００４１】次に、本実施例の特徴である再生処理につ
いて図１０、図１１のフローチャートに従って説明す
る。本ルーチンも、例えば、１秒毎に実行されるもので
ある。この再生処理ルーチンでは、まず、再生要求フラ
グがセットされているかどうかの判定を行う（ステップ
５００）。再生要求フラグがセットされている場合はス
テップ５０１へ進み、該フラグがセットされていない場
合は本再生処理のルーチンを終了する。

【００４２】ステップ５０１では、下記（３）式を用い
て、再生対象となっているＤＰＦの温度上昇率△ＴＦ
（ｉ）を求める。

【００４３】

【数３】 △ＴＦ（ｉ）＝ＴＦ（ｉ）−ＴＦ（ｉ−１） …（３） ここで、（ｉ）等の添字は時刻を意味し、（ｉ）は現
在、（ｉ−１）は１回前を意味する。また、ＤＰＦ温度
ＴＦは、当然のことながら、再生対象となっているＤＰ
Ｆの方の温度センサの検出信号から採用する。例えば、
ＤＰＦ５側の再生処理を行う場合であれば、ＴＦとして
はＤＰＦ温センサ７からの値を用いる。１回前の値とし
ては、ＥＣＵ３のＲＡＭに記憶しておいた値を用いる。
なお、再生処理が実際に開始されるまでは△ＴＦ（ｉ）
＝０となる。

【００４４】こうして今回の温度上昇率△ＴＦ（ｉ）が
算出されたら、次に、前回のＤＰＦ温度上昇率△ＴＦ
（ｉ−１）と今回のＤＰＦ温度上昇率△ＴＦ（ｉ）を比
較する（ステップ５０２）。△ＴＦ（ｉ）≧△ＴＦ（ｉ
−１）ならば、「Ｙ」へ進んでＤＰＦ温度上昇率最大値
△ＴＦＭを更新し（ステップ５０３）、Ａ／Ｐ２の目標
エア流量としてイニシャル設定値をセットする（ステッ
プ５０４）。イニシャル設定値としては、パティキュレ
ート成分が標準の状態であると推定して良好な再生が得
られるエア流量が選ばれている。

【００４５】一方、△ＴＦ（ｉ）＜△ＴＦ（ｉ−１）な
らば、ステップ５０２から「Ｎ」の方へ進み、この時点
でのＤＰＦ温度上昇率最大値△ＴＦＭに基づいて、△Ｔ
ＦＭに対応した値としてＡ／Ｐ２の目標エア流量を決定
する（ステップ５０５）。この決定方法としては、例え
ば、図１２の様に、パティキュレート捕集量をパラメー
タとしたマップを読みとるようにすればよい。パティキ
ュレート捕集量は、図３のマップにより、ＤＰＦ温度上
昇率最大値△ＴＦＭの関数として容易に、かつ、精度よ
く求めることができる。図３のマップにおけるパティキ
ュレート捕集量とは、パティキュレートの単純な重量を
いうものではなく、パティキュレートの成分ばらつきも
含めて見た燃焼成分の量の大小、すなわち、発熱量の大
小に対応するものである。

【００４６】なお、この図１２のマップは、パティキュ
レート捕集量が多いほどエア供給量を少なくするように
なっている。これは、捕集量が多い程、発熱量が大きく
なってしまうため、酸素不足気味で燃焼させることで、
緩やかな燃焼を実現するためである。また、図１２のマ
ップでは、捕集量が少ないときには、酸素量が過多とな
るようにこのエア供給量が設定されている。これは、燃
焼を激しくして再生中のＤＰＦ温度がある程度以上に保
たれるようにすることで、パティキュレートの燃え残り
をなくすためである。

【００４７】こうして、ＤＰＦ温度上昇率最大値△ＴＦ
Ｍが検出されるまではＡ／Ｐ２の目標エア流量がイニシ
ャル設定値とされ、一旦、ＤＰＦ温度上昇率最大値△Ｔ
ＦＭが検出されると、その後は、その△ＴＦＭに従って
Ａ／Ｐ２のエア流量が決定されることを意味する。

【００４８】こうしてエア流量が定められたら、再生開
始後経過時間ｔをインクリメントする（ステップ５０
６）。続いて、再生開始後経過時間ｔとヒータ通電時間
ｔＡを比較する（ステップ５０７）。再生開始後経過時
間ｔがヒータ通電時間ｔＡより小さい場合は、電気ヒー
タに通電を継続するべき期間であると判断して、電気ヒ
ータの通電制御を行う（ステップ５０８）。また、再生
開始後経過時間ｔが電気ヒータ通電時間ｔＡより大きい
場合は、電気ヒータの通電期間は過ぎたと判断して電気
ヒータをＯＦＦさせる（ステップ５０９）。このように
ｔＡ経過後に電気ヒータをＯＦＦにするのは、パティキ
ュレートは着火しさえすれば、後は自然に燃焼するから
である。

【００４９】また、これに続いて、再生開始後経過時間
ｔと再生終了時間ｔＢを比較する（ステップ５１０）。
再生開始後経過時間ｔが再生終了時間ｔＢより小さい場
合は再生を続行するべき状態にあると判断し、上述ステ
ップ５０４又は５０５で算出した目標エア流量になるよ
うにＡ／Ｐ２の駆動を行う（ステップ５１１）。一方、
再生開始後経過時間ｔが再生終了時間ｔＢより大きい場
合には再生を終了させるため、ステップ５１２以下へ進
む。再生終了に当たっては、まずＡ／Ｐ２をＯＦＦさせ
（ステップ５１２）、次に再生要求フラグをクリアし
（ステップ５１３）、次回再生に備えるため、再生経過
時間ｔ及びＤＰＦ温度上昇率最大値△ＴＦＭをクリアす
る（ステップ５１４，５１５）。なお、再生終了時間ｔ
Ｂは、ＤＰＦ再生処理に当たってパティキュレートの燃
え残りが生じないような十分な時間を設定してある。

【００５０】以上説明した様に、本実施例によれば、Ｄ
ＰＦ再生処理中のエア供給量は、△ＴＦＭが大きいほど
緩やかに燃焼が進み、△ＴＦＭが小さいほど激しく燃焼
が進むように決定される。この結果、いかなる状態で再
生処理が開始されても、ＤＰＦの過熱を防止して割れ・
溶損を起こすことがなく、逆にパティキュレートの燃え
残りも生じさせない。

【００５１】また、△ＴＦＭに基づいてエア供給量を決
定しているので、ＤＰＦ再生処理の開始後早期に最適な
再燃焼状態にすることができる。加えて、△ＴＦＭをパ
ラメータとするので、検出精度がよく、再生中の発熱量
を正確に予測することができる。

【００５２】次に、第２実施例について説明する。第２
実施例は請求項７〜請求項９に対応するものである。な
お、この第２実施例も、システムのハード構成及びパテ
ィキュレート捕集量チェックルーチンは上述の実施例
（第１実施例）と同様である。異なるのは、ＤＰＦ再生
処理ルーチンの一部である。

【００５３】第２実施例の特徴であるＤＰＦ再生処理ル
ーチンについて図１３、図１４のフローチャートに従っ
て説明する。本ルーチンも、例えば、１秒毎に実行され
るものである。この再生処理ルーチンでも、まず、再生
要求フラグがセットされているか否かの判定を行う（ス
テップ６００）。再生要求フラグがセットされている場
合はさらに検出フラグがセットされているか否かの判定
を行う（ステップ６０１）。この検出フラグとは、後述
のステップ６０７でセットされるフラグであり、ある温
度での温度上昇率が検出されたときセット状態とされる
ものである。

【００５４】従って、最初は検出フラグはリセット状態
になっているので、ステップ６０１は「ＮＯ」と判定さ
れることになる。続くステップでは、ＤＰＦの温度ＴＦ
が７００℃以上になったか否かを判定する（ステップ６
０２）。７００℃未満のときには、Ａ／Ｐ２の目標エア
流量としてイニシャル設定値をセットする（ステップ６
０３）。イニシャル設定値としては、パティキュレート
成分が標準の状態であると推定して良好な再生が得られ
るエア流量が選ばれている。そして、検出フラグはオフ
状態のままとする（ステップ６０４）。

【００５５】一方、ＴＦ≧７００℃のときには、下記
（４）式を用いて、再生対象となっているＤＰＦの温度
上昇率△ＴＦ700 を求める（ステップ６０５）。

【００５６】

【数４】 △ＴＦ700 ＝ＴＦ（ｉ）−ＴＦ（ｉ−１） …（４） ここでも、（ｉ）等の添字は時刻を意味し、（ｉ）は現
在、（ｉ−１）は１回前を意味する。

【００５７】こうして７００℃になったときの温度上昇
率△ＴＦ700 が算出されると、次に、図５として既に説
明したマップより、パティキュレート捕集量（＝発熱
量）を予測し、さらに、前述の実施例と同様に図１２の
マップより、パティキュレート捕集量（＝発熱量）に対
応してＡ／Ｐ２の目標エア流量を決定する（ステップ６
０６）。

【００５８】なお、図５，図１２の各マップにおけるパ
ティキュレート捕集量も、パティキュレートの単純な重
量にだけ対応するものではなく、パティキュレートの成
分ばらつきも含めて見た燃焼成分の量の大小、すなわ
ち、発熱量の大小に対応するものである。

【００５９】こうして、７００℃でのＤＰＦ温度上昇率
△ＴＦ700 が検出されるまではＡ／Ｐ２の目標エア流量
がイニシャル設定値とされ、７００℃でのＤＰＦ温度上
昇率△ＴＦ700 が検出されると、検出フラグをセットす
る（ステップ６０７）。従って、この後は、ステップ６
０２〜６０７はパスされるようになる。

【００６０】こうしてステップ６０３又はステップ６０
６でエア流量が定められたら、再生開始後経過時間ｔを
インクリメントする（ステップ６０８）。後は、第１実
施例とほぼ同様に処理が進行し、再生開始後経過時間ｔ
とヒータ通電時間ｔＡとの比較結果に基づいて電気ヒー
タへの通電継続又は通電停止を行い（ステップ６０９〜
６１１）、再生開始後経過時間ｔと再生終了時間ｔＢと
を比較した結果によりＡ／Ｐ２の駆動又は停止を行う
（ステップ６１２〜６１４）。そして、Ａ／Ｐ２を停止
した後は再生要求フラグ及び再生経過時間ｔをクリアし
て次回に備える（ステップ６１５，６１６）。

【００６１】以上説明した様に、本実施例によれば、Ｄ
ＰＦ再生処理中のエア供給量は、△ＴＦ700 が大きいほ
ど緩やかに燃焼が進み、△ＴＦ700 が小さいほど激しく
燃焼が進むように決定される。この結果、いかなる状態
で再生処理が開始されても、ＤＰＦの過熱を防止して割
れ・溶損を起こすことがなく、逆にパティキュレートの
燃え残りも生じさせない点で第１実施例と同様の効果を
奏する。

【００６２】一方、本実施例特有の効果として、７００
℃での温度上昇率△ＴＦ700 をパラメータとしている結
果、第１実施例の様に温度上昇率が最大値になったか否
かという面倒な判定をしなくてよい。温度上昇率の最大
値を検出するには、温度上昇率が目に見えて低下し始め
たことを検知する必要があるため、やや判定に時間がか
かる。これに対し、第２実施例ではある温度での温度上
昇率を検知するだけでよいので、判定に時間がかから
ず、速やかに目標エア流量を最適化することができる点
で有利となる。

【００６３】次に、第３実施例について説明する。第３
実施例は請求項１０，１１に対応するものである。な
お、この第３実施例も、システムのハード構成及びパテ
ィキュレート捕集量チェックルーチンは上述の第１実施
例と同様である。また、ＤＰＦ再生処理ルーチンは、第
２実施例に近いものであるが、再生開始温度に応じた補
正を行う点で第２実施例と異なっている。

【００６４】この第３実施例では、図１５に示すよう
に、標準的な再生初期温度（例えば頻度として最も多い
約２５０℃）に対する温度上昇率ｄＴ／ｄｔとパティキ
ュレート捕集量の換算テーブルを記憶しておく。第３実
施例におけるＤＰＦ再生処理ルーチン（図１６，図１
７）も定時毎に実行されるものであり、例えば、１秒毎
に実行される。

【００６５】この再生処理ルーチンでも、まず、再生要
求フラグがセットされているか否かの判定を行う（ステ
ップ７００）。再生要求フラグ＝０（＝リセット）であ
る場合は本ルーチンを終了するが、再生要求フラグ＝１
（＝セット）である場合は、初期温度検出フラグのチェ
ックを行う（ステップ７０１）。初期温度検出フラグ
は、再生初期温度の取り込みが完了したことを示すフラ
グである。このフラグは、後述するように、再生を完了
するときに０にリセットされるものである（ステップ６
２３）。初めてステップ７０１が実行されるときには０
にリセットされているから、ステップ７０２に進むこと
になる。

【００６６】よって、本ルーチンによる再生開始直後に
は、まず、再生初期温度ＴＦ０として、その時のフィル
タ温度ＴＦを記憶する（ステップ７０２）。そして、初
期温度検出フラグを１にセットして、次回からは再生初
期温度ＴＦ０の更新が行われないようにする（ステップ
７０３）。これにより、次回ステップ７０１の処理を行
うとき、ステップ７０２，７０３の処理は行われず、再
生初期温度ＴＦ０は再生が完了するまでステップ７０２
で記憶した値が保持されることになる。

【００６７】なお、ステップ７０２において記憶する再
生初期温度には、フィルタ５の温度センサ７で検出した
フィルタ上流中心部の温度を用いている。温度センサ７
は本来上流中心部でのフィルタ温度の温度上昇率を検出
するためのものであるが、再生動作に入る前の状態を考
えてみると、排気ガスによりフィルタ全体が均熱化され
ているため、フィルタ内部であれば特に測温位置によら
ず再生初期温度が検出できる。よって、これをもって再
生初期温度として構わないのである。

【００６８】こうして再生初期温度が記憶されたら、Ｐ
Ｍ算出フラグのチェックを行う（ステップ７０４）。Ｐ
Ｍ算出フラグとは、フィルタ温度ＴＦの上昇率△ＴＦに
基づくパティキュレート捕集量の算出が完了したことを
示すフラグであり、本ルーチンの最後に０にリセットさ
れる（ステップ７２２）。よって、再生を開始した時に
はＰＭ算出フラグは０であるため、最初は、パティキュ
レート捕集量の算出及びエア流量の設定を行うためにス
テップ７０５〜７１２の方を実行する。一方、一旦パテ
ィキュレート捕集量の算出が行われるとＰＭ算出フラグ
は１とされるので（ステップ７１２）、ステップ７０５
〜７１２の処理は飛ばされ、ステップ７１３へと処理が
進む。

【００６９】まず、ＰＭ算出フラグ＝０の場合の処理に
ついて説明する。この処理では、まず、温度上昇率を算
出するのに適した温度（本実施例では７００℃）に達し
たかどうかの判定を行う（ステップ７０５）。再生の極
初期の段階では当然フィルタ温度ＴＦは７００℃に達し
ていないため、ＮＯと判定され、Ａ／Ｐ２の目標エア流
量として、イニシャル値を設定する（ステップ７０
６）。実際には、温度上昇率によるパティキュレート捕
集量算出が行われるまでの間のエア流量はこのイニシャ
ル値になるわけであり、従って、イニシャル値として
は、再生時期判定ルーチンにおけるフィルタ目詰まり量
設定値に達したときの最も標準的なパティキュレート捕
集状態において良好な再生が得られるような値が選定さ
れることになる。一方、フィルタ温度ＴＦが７００℃以
上となった場合には（ステップ７０５＝ＹＥＳ）、本実
施例の特徴部分であるパティキュレートの捕集量算出及
び再生パラメータの変更を行う。

【００７０】まず、第２実施例と同様に、数３の（３）
式を用いて、再生対象となっているＤＰＦの温度上昇率
△ＴＦ（ｉ）を求める。そして、図１５のような標準的
な再生初期温度であり頻度としても最も多い約２５０℃
に対する温度上昇率ｄＴ／ｄｔとパティキュレート捕集
量の換算テーブルから、標準パティキュレート捕集量と
してＰＭｓｔｄを算出する（ステップ７０８）。

【００７１】次に、実際の再生初期温度ＴＦ０に応じて
パティキュレート捕集量を補正するための補正係数Ｋｐ
ｍを算出する（ステップ７０９）。補正係数Ｋｐｍの算
出方法としては、再生初期温度ＴＦ０が２５０℃の時は
補正が効かないようにするためＫＰｍ＝１であり、発明
の作用の項で説明した図７からも分かる通り、再生初期
温度ＴＦ０が２５０℃以上の場合はパティキュレート捕
集量を多目に補正するため補正係数Ｋｐｍ＞１となり、
再生初期温度ＴＦ０が２５０℃以下の場合はパティキュ
レート捕集量を少な目に補正するため補正係数Ｋｐｍ＜
１となる。従って、再生初期温度ＴＦ０に対する補正係
数Ｋｐｍは図１８のような換算テーブルから算出すれば
よい。本実施例では、この補正係数Ｋｐｍ用の換算テー
ブルをＥＣＵ３が記憶している。

【００７２】こうして再生初期温度ＴＦ０に基づく補正
係数Ｋｐｍが求められたら、下記（５）式の様に、ステ
ップ７０８で算出した標準的なパティキュレー捕集量Ｐ
Ｍｓｔｄにステップ７０９で算出した補正係数Ｋｐｍを
乗ずることで最終的なパティキュレート捕集量ＰＭを算
出する（ステップ７１０）。

【００７３】

【数５】 ＰＭ＝ＰＭｓｔｄ×Ｋｐｍ …（５） そして、再生パラメータとしてＡ／Ｐ２の設定エア流量
を第１，第２実施例と同様に図１２のマップより、決定
する（ステップ７１１）。

【００７４】そして、最後に、ＰＭ算出フラグを１にセ
ットする（ステップ７１２）。こうすることで、次回本
ルーチンが実行されるときには、ステップ７０５〜７１
２は飛ばされ、ステップ７１１で設定したエア流量が変
更されずに保持されることになる。

【００７５】以上ステップ７０４〜７１２の処理をまと
めると、まず再生が開始されるとステップ７０６でエア
流量がイニシャル値に設定され、次にフィルタ温度ＴＦ
が７００℃に達するとステップ７０７〜７１２で、温度
上昇率と再生初期温度によって算出されたパティキュレ
ート捕集量に応じてエア流量が設定され、その後はその
エア流量設定値が保持されるということになる。

【００７６】こうしてステップ７０６又はステップ７１
１でエア流量が定められたら、再生開始後経過時間ｔを
インクリメントする（ステップ７１３）。後は、第１実
施例，第２実施例とほぼ同様に処理が進行し、再生開始
後経過時間ｔとヒータ通電時間ｔＡとの比較結果に基づ
いて電気ヒータへの通電継続又は通電停止を行い（ステ
ップ７１４〜７１６）、再生開始後経過時間ｔと再生終
了時間ｔＢとを比較した結果によりＡ／Ｐ２の駆動又は
停止を行う（ステップ７１７〜７１９）。そして、Ａ／
Ｐ２を停止した後は再生要求フラグ、再生経過時間ｔ、
ＰＭ算出フラグ及び初期温度検出フラグをそれぞれ０に
リセットして次回に備える（ステップ７２０〜７２
３）。

【００７７】以上のように、本実施例によれば、パティ
キュレート着火直後の温度上昇率から標準的なパティキ
ュレート捕集量を算出し、更に、その値を、再生開始時
のフィルタ温度で補正することで、実際に捕集されてい
るパティキュレートの発熱量をより正確に予測すること
ができる。この補正もまた、再生初期温度ＴＦ０に基づ
いているので、再生の初期の段階で再生パラメータを正
確に決定できることとなる。これらにより、上述した他
の実施例同様、運転状態変化によるパティキュレート成
分のバラツキ、エンジン等の個体差によらず、常に安定
した再生を実現することが可能である。

【００７８】以上本発明の実施例を説明したが、本発明
はこれに限られるものではなく、本発明の要旨の範囲内
において種々なる態様にて実施することができることは
もちろんである。例えば、実施例では再生パラメータの
内のエア供給量を最適値に変更する様に構成したが、電
気ヒータ電力の方を最適値に変更する様に構成すること
もでき、エア供給量及び電気ヒータ電力を共に変更する
様に構成しても構わない。実施例では電気ヒータを途中
でＯＦＦにして電力消費を抑える構成としたが、電気ヒ
ータをＯＦＦにせずに着火及び保温を兼ねさせるシステ
ムであれば、電力制御も燃焼状態の制御として効果的と
なるからである。

【００７９】

【発明の効果】本発明のＤＰＦの再生装置によれば、Ｄ
ＰＦ再生処理中の燃焼温度が、パティキュレートの量及
び成分によって高すぎたり低すぎたりすることがなく、
ＤＰＦの割れや溶損を引き起こすこともなく、かつ、パ
ティキュレートの燃え残りを生じさせることもない。

【００８０】また、請求項２〜９記載のＤＰＦの再生装
置によれば、再燃焼開始後早い時期に発熱量を予測し、
速やかに最適な再燃焼状態に制御することができる。特
に、請求項４記載のＤＰＦの再生装置によれば、再燃焼
が下流側まで進まなくても発熱量を予測でき、早期に最
適な再燃焼状態に制御する上で特に有効である。また、
請求項６記載のＤＰＦの再生装置によれば、簡単かつ正
確に発熱量を予測することができる。

【００８１】そして、請求項７〜９記載のＤＰＦの再生
装置によれば、ある温度での温度上昇率を捉えるだけで
よいので、検出が迅速になされ、速やかに再生燃焼条件
を最適化できる点で一層優れたものとなる。また、請求
項１０，１１記載のＤＰＦの再生装置によれば、より正
確に発熱量を予測でき、より正確に再生燃焼条件を最適
化できる点でより一層優れたものとなる。

【図面の簡単な説明】

【図１】 本発明の構成を例示するブロック図である。

【図２】 本発明の作用に関する説明図である。

【図３】 本発明の作用に関する説明図である。

【図４】 本発明の作用に関する説明図である。

【図５】 本発明の作用に関する説明図である。

【図６】 本発明の作用に関する説明図である。

【図７】 本発明の作用に関する説明図である。

【図８】 実施例のシステムの構成図である。

【図９】 実施例でのパティキュレート捕集量チェック
ルーチンのフローチャートである。

【図１０】 第１実施例でのＤＰＦ再生処理ルーチンの
フローチャートである。

【図１１】 第１実施例でのＤＰＦ再生処理ルーチンの
フローチャートである。

【図１２】 第１，第２実施例でのエア供給量決定用の
マップに対応するグラフである。

【図１３】 第２実施例でのＤＰＦ再生処理ルーチンの
フローチャートである。

【図１４】 第２実施例でのＤＰＦ再生処理ルーチンの
フローチャートである。

【図１５】 第３実施例における標準パティキュレート
捕集量ＰＭｓｔｄ算出用のテーブルに対応するグラフで
ある。

【図１６】 第３実施例でのＤＰＦ再生処理ルーチンの
フローチャートである。

【図１７】 第３実施例でのＤＰＦ再生処理ルーチンの
フローチャートである。

【図１８】 第３実施例における補正係数Ｋｐｍ算出用
のテーブルに対応するグラフである。

【符号の説明】

１・・・ディーゼルエンジン、２・・・エアポンプ（Ａ
／Ｐ）、３・・・電子制御回路（ＥＣＵ）、４・・・差
圧センサ、６，９・・・電気ヒータ、５，８・・・ＤＰ
Ｆ、７，１０・・・ＤＰＦ温センサ、１１・・・エンジ
ン回転数センサ、１２・・・排気温センサ、１３，１４
・・・排気切り替え弁、１５〜１８・・・エア制御弁、
１９・・・マフラ、２０・・・エアクリーナ、２１・・
・Ａ／Ｐ用エアクリーナ。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁶ 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｆ０１Ｎ 9/00 ＺＡＢ Ｚ (72)発明者 森田 尚治 愛知県刈谷市昭和町１丁目１番地 日本電 装株式会社内

Claims (11)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 ディーゼルパティキュレートを捕集する
   ためのフィルタが所定の目詰まり状態になったとき、該
   フィルタを加熱せしめてディーゼルパティキュレートを
   燃焼させ、フィルタの目詰まりを解消させる再燃焼手段
   を備えたディーゼルパティキュレートフィルタの再生装
   置において、 前記再生処理中の燃焼状態に関する情報を検出する燃焼
   状態検出手段と、 該燃焼状態検出手段の検出結果から判明する燃焼状態に
   基づいて、該再生処理中の発熱量を予測する発熱量予測
   手段と、 該発熱量予測手段の予測した発熱量に応じて、当該再生
   処理中の前記再燃焼手段による燃焼の条件を制御する燃
   焼条件制御手段とを備えたことを特徴とするディーゼル
   パティキュレートフィルタの再生装置。
2. 【請求項２】 請求項１記載のディーゼルパティキュレ
   ートフィルタの再生装置において、 前記発熱量予測手段は、再燃焼開始直後から所定期間内
   における燃焼の進み具合いに基づいて発熱量を予測し、 前記燃焼条件制御手段は、前記所定期間後における燃焼
   条件を、発熱量が大きいと予測されたときほど緩やかな
   燃焼となるように制御することを特徴とするディーゼル
   パティキュレートフィルタの再生装置。
3. 【請求項３】 請求項１又は請求項２記載のディーゼル
   パティキュレートフィルタの再生装置において、 前記燃焼状態検出手段は、再燃焼中の温度を検出する手
   段であり、 前記発熱量予測手段は、再燃焼開始後の温度変化の状態
   に基づいて発熱量を予測することを特徴とするディーゼ
   ルパティキュレートフィルタの再生装置。
4. 【請求項４】 請求項３記載のディーゼルパティキュレ
   ートフィルタの再生装置において、 前記発熱量予測手段は、フィルタ上流側の温度に基づい
   て発熱量を予測することを特徴とするディーゼルパティ
   キュレートフィルタの再生装置。
5. 【請求項５】 請求項３又は請求項４記載のディーゼル
   パティキュレートフィルタの再生装置において、 前記発熱量予測手段は、再燃焼開始後の温度増加率に基
   づいて発熱量を予測することを特徴とするディーゼルパ
   ティキュレートフィルタの再生装置。
6. 【請求項６】 請求項５記載のディーゼルパティキュレ
   ートフィルタの再生装置において、 前記発熱量予測手段は、再燃焼開始後の温度増加率の最
   大値に基づいて発熱量を予測することを特徴とするディ
   ーゼルパティキュレートフィルタの再生装置。
7. 【請求項７】 請求項５記載のディーゼルパティキュレ
   ートフィルタの再生装置において、 前記発熱量予測手段は、再燃焼の温度が所定温度にある
   ときの温度増加率に基づいて発熱量を予測することを特
   徴とするディーゼルパティキュレートフィルタの再生装
   置。
8. 【請求項８】 請求項７記載のディーゼルパティキュレ
   ートフィルタの再生装置において、前記所定範温度がデ
   ィーゼルパティキュレートの着火直後の温度範囲内で選
   ばれることを特徴とするディーゼルパティキュレートフ
   ィルタの再生装置。
9. 【請求項９】 請求項７又は請求項８記載のディーゼル
   パティキュレートフィルタの再生装置において、前記所
   定範温度が５００℃〜８００℃の範囲内で選ばれること
   を特徴とするディーゼルパティキュレートフィルタの再
   生装置。
10. 【請求項１０】 請求項１〜請求項９のいずれか記載の
    ディーゼルパティキュレートフィルタの再生装置におい
    て、前記発熱量予測手段は、ディーゼルパティキュレー
    トフィルタの再生開始時の温度を加味して前記発熱量を
    予測することを特徴とするディーゼルパティキュレート
    フィルタの再生装置。
11. 【請求項１１】 請求項１０記載のディーゼルパティキ
    ュレートフィルタの再生装置において、前記発熱量予測
    手段は、再生開始時の温度が高いほど前記発熱量を大き
    く予測するように構成されていることを特徴とするディ
    ーゼルパティキュレートフィルタの再生装置。