JPH0848825A - オレフィン系共重合体組成物 - Google Patents
オレフィン系共重合体組成物Info
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- JPH0848825A JPH0848825A JP20610094A JP20610094A JPH0848825A JP H0848825 A JPH0848825 A JP H0848825A JP 20610094 A JP20610094 A JP 20610094A JP 20610094 A JP20610094 A JP 20610094A JP H0848825 A JPH0848825 A JP H0848825A
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Abstract
改良の特徴を兼ね備えたポリプロピレン樹脂改質材とし
て有用な、オレフィン系共重合体組成物を提供する。 【構成】 構成しているエチレン・α−オレフィン系ラ
ンダム共重合体に少なくとも下記に示す2種類の共重合
体(A)、(B)が(A)/(B)=30〜70/70
〜30の重量比率で組成物中に95重量%以上含有させ
ることにより、α−オレフィン含量25〜45重量%、
ヨウ素価0.01〜25、メルトフローレート(MF
R、230℃、2.16kg荷重)0.1〜50g/1
0分の範囲にあるオレフィン系共重合体組成物。 高オレフィン含量−低分子量タイプのオレフィン系共重
合体(A) 低オレフィン含量−高分子量タイプのオレフィン系共重
合体(B) または 高オレフィン含量−高分子量タイプのオレフィン系共重
合体(A) 低オレフィン含量−低分子量タイプのオレフィン系共重
合体(B)
Description
組成物に関し、さらに詳細には優れた耐衝撃性、流動
性、機械的強度および塗装性を与えるポリプロピレン樹
脂改質用に有用なオレフィン系共重合体組成物を提供す
るものである。
変形温度、表面硬度などに優れた汎用樹脂として多方面
の用途に使用されている。しかしながら、耐衝撃性およ
び塗装性が低い欠点がある。かかる欠点を克服するた
め、ポリプロピレン樹脂にバナジウム系触媒を用いて得
られるエチレン・α−オレフィンまたはエチレン・α−
オレフィン・非共役ジエン共重合体ゴムなどの改質材を
機械的に混練りする方法が一般的に用いられている。特
に、エチレン・α−オレフィン系共重合体ゴムの中で
も、高エチレン含量タイプでペレット形状を有するもの
が、取り扱いが良好なため、多く用いられている。
オレフィン系共重合体の研究を進めてきた結果、ポリプ
ロピレン樹脂の耐衝撃性をより向上させるには、高α−
オレフィン含量タイプのエチレン・α−オレフィン系共
重合体ゴムの方が好ましいことが分かってきた。しかし
ながら、このオレフィン系共重合体ゴムはゴム状であ
り、単独でペレットまたはクラム状にした場合、ブロッ
キングを起こしてしまうこと、またポリプロピレン樹脂
を著しく軟化させてしまうため、用途に制約を受けてし
まい、実用上好ましくない。
械的強度をより向上させるには、高分子量タイプのエチ
レン・α−オレフィン系共重合体ゴムが好ましいことが
分かってきた。しかしながら、このオレフィン系共重合
体ゴムは、ポリプロピレン樹脂の流動性を著しく阻害し
てしまうこと、また成形外観を悪くする可能性があるた
め、実用上好ましくない。さらに、ポリプロピレン樹脂
の塗装性を向上させるには、一般的にポリプロピレン樹
脂への極性基の導入が効果的であることは知られている
が、コスト面での問題が残されている。
材からの検討を進めてきた結果、エチレン・α−オレフ
ィン・非共役ジエン共重合体を用いて、プライマーの樹
脂内部への浸透性を向上させることで、塗装性を改良さ
せることを見出した。しかしながら、ポリプロピレン樹
脂表面近傍への該共重合体の分散性の制御に問題が残さ
れている。
されたもので、組成および分子量の異なる2種類以上の
エチレン・α−オレフィン系ランダム共重合体を用い
て、特定の組成、分子量を有する組成物を作製すること
により、耐衝撃性、流動性、機械的強度および塗装性改
良の特徴を兼ね備えたポリプロピレン樹脂改質材として
有用な、オレフィン系共重合体組成物を提供することを
目的とする。
エチレン・α−オレフィン系ランダム共重合体(以下
「オレフィン系共重合体」ともいう)から構成され、構
成しているエチレン・α−オレフィン系ランダム共重合
体に少なくとも下記に示す2種類の共重合体(A)、
(B)が(A)/(B)=30〜70/70〜30の重
量比率で組成物中に95重量%以上含有させることによ
り、α−オレフィン含量25〜45重量%、ヨウ素価
0.01〜25、メルトフローレート(MFR、230
℃、2.16kg荷重)0.1〜50g/10分の範囲
にあることを特徴とするオレフィン系共重合体組成物を
提供するものである。
ン含量−低分子量タイプ) α−オレフィン含量=30〜55重量% ヨウ素価=0〜30 MFR=0.01g/10分以上、2g/10分未満オレフィン系共重合体(B)(低オレフィン含量−高分
子量タイプ) α−オレフィン含量=5重量%以上、30重量%未満 ヨウ素価=0〜30 MFR=2〜100g/10分 または
ン含量−高分子量タイプ) α−オレフィン含量=30〜55重量% ヨウ素価=0〜30 MFR=2〜100g/10分オレフィン系共重合体(B)(低オレフィン含量−低分
子量タイプ) α−オレフィン含量=5重量%以上、30重量%未満 ヨウ素価=0〜30 MFR=0.01g/10分以上、2g/10分未満
ム共重合体は、通常、α−オレフィン含量が35重量%
を超えると、ペレット化またはクラム形状での提供が困
難であった。また、ポリプロピレン樹脂に混練りした場
合に、該樹脂を著しく軟化させる欠点があった。かかる
問題に対して、例えば組成分布を持たせることで、ペレ
ットまたはクラム形状を保持しながら、α−オレフィン
含量を上げる工夫が考えられる。しかしながら、同じ分
子鎖中に、エチレンに基づく微結晶とα−オレフィンに
基づくランダム成分が微分散しているため、耐衝撃性
(特に低温)が充分でない。
種類のバナジウム系触媒で得られるオレフィン系共重合
体を組み合わせることが提供されている。しかしなが
ら、ポリプロピレン樹脂組成物を軟化させる傾向が強い
ため、充分満足できるものではなかった。さらに、特公
平4−25975号公報では、塗装性と耐衝撃性の改良
を目的に、2種類の特定のオレフィン系共重合体を含有
したポリプロピレン樹脂組成物が提案されているが、流
動性については充分満足できるものではなかった。
機械的強度をより向上させるには、高分子量タイプの共
重合体が好ましいことが分かってきた。しかしながら、
最近、生産性向上の観点から流動性の著しく高いポリプ
ロピレン樹脂を使用する傾向にある。通常、押し出し機
でポリプロピレン樹脂と改質ゴムを混練りする場合、流
動性の極端に異なる成分は押し出し機内での溶融粘度に
大きな差が生じるため、ゴムの分散性を悪くする。その
ため、充分な耐衝撃性を得られないばかりでなく、成形
外観を損なったり、成形表面への配向性が悪いために塗
装性を阻害する。同時に、流動性の高いポリプロピレン
樹脂を用いても、ゴム成分が流動性を阻害するために、
ポリプロピレン樹脂組成物としては充分な流動性が得ら
れない。
持つオレフィン系共重合体を用いることで、プライマー
の樹脂内部への浸透性を向上させ、塗装性を改良できる
ことを見出した。しかしながら、そのためには、ゴム成
分が成形表面に配向している必要がある。上記のごと
く、耐衝撃性、機械的強度を向上させる方向は、一般的
にはゴム成分の流動性を低下させる方向であり、同時に
成形表面への配向を悪くする方向でもある。そのため、
充分な塗装性が得難い。従って、単一の重合体で上記の
ごとく、耐衝撃性、機械的強度、流動性および塗装性を
同時に改良することは極めて困難と考えられてきた。
を進めた結果、少なくとも特定の2種類のエチレン・α
−オレフィン系ランダム共重合体で構成されるオレフィ
ン系共重合体組成物を用いることで、これらの問題を解
決し、耐衝撃性、機械的強度、流動性および塗装性を兼
ね備えることができることを見出した。
組成物は、エチレン・α−オレフィン系ランダム共重合
体で、「高α−オレフィン含量かつ高分子量タイプと低
α−オレフィン含量かつ低分子量タイプ」、または「高
α−オレフィン含量かつ低分子量タイプと低α−オレフ
ィン含量かつ高分子量タイプ」の2種類のオレフィン系
共重合体で構成されることを必須とする。
成分で耐衝撃性を向上させながら、低α−オレフィン含
量成分のエチレン連鎖に基づく結晶を付与することで、
機械的強度の向上とペレットまたはクラム形状での取り
扱いを可能にしている。さらに、低分子量成分がポリプ
ロピレン樹脂組成物の流動性の低下を防ぎ、成形時には
成形表面にゴム成分を配向させ、塗装性を向上させるこ
とを可能にした。これらの特性を持ち合わせるには、上
記2種類のオレフィン系共重合体(A)、(B)を特定
の比率で含有している必要がある。一方の成分が多すぎ
ても、少なすぎても、本発明の企図する特性を持ち合わ
せることはできない。これらの2種類のオレフィン系共
重合体がポリプロピレン樹脂組成物に一定比率以上占め
ていれば、目的の特性を兼備することができる。従っ
て、若干の添加剤、例えば相溶化剤などを添加すること
が可能である。
(A)、(B)は、上記に示す2種類以上のオレフィン
系共重合体を用いて、特定した組成、分子量を持つ組成
物を作製することにより、耐衝撃性を低下させることな
く、流動性を向上させると同時に、成形時の表面へのゴ
ムの配向性を上げることで、塗装性を改良させることの
できる組成物をペレットまたはクラム形状で提供するこ
とができる。
の、α−オレフィン含量は30〜55重量%、好ましく
は35〜50重量%、ヨウ素価は0〜30、好ましくは
0.01〜25、MFR(230℃、2.16kg荷
重)は0.01g/10分以上、2g/10分未満、好
ましくは0.1g/10分以上、2g/10分未満の範
囲か、あるいは2〜100g/10分、好ましくは2〜
60の範囲である。
−オレフィン含量は5重量%以上、30重量%未満、好
ましくは10〜30重量%、ヨウ素価は0〜30、好ま
しくは0.01〜25、MFR(230℃、2.16k
g荷重)は2〜100g/10分、好ましくは2〜60
g/10分の範囲か、あるいは0.01g/10分以
上、2g/10分未満、好ましくは0.1g/10分以
上、2g/10分未満の範囲である。
ィン含量が55重量%を超えるか、あるいはオレフィン
系共重合体(B)のα−オレフィン含量が30重量%以
上になると、組成物中のエチレン連鎖に基づく結晶性が
著しく低下し、組成物をペレットまたはクラムの形状で
提供することが困難となる。また、オレフィン系共重合
体(A)のα−オレフィン含量が30重量%を下回る
と、組成物の低温での耐衝撃性が低下してしまい、また
共重合体(B)のα−オレフィン含量が5重量%を下回
ると、耐衝撃性が著しく低下して目的の組成物を得るこ
とが困難となる。
(B)のヨウ素価が、30を超えるとゲル化が激しくな
り機械的物性を著しく低下させる。また、両者のヨウ素
価がともに0では、塗装時に用いる溶剤の浸透が不充分
なために充分な塗装性改良を得られない。
(B)のMFRが100g/10分を超えると、ポリプ
ロピレン樹脂組成物の成形品表面のベタツキの原因にな
ることがあり、それぞれの組み合わせる相手共重合体の
MFRが2以上では、分子量の低下にともなう耐衝撃性
の低下を招く。また、オレフィン系共重合体(A)、
(B)のMFRがともに2g/10分を下回ると、組成
物の流動性が低下してしまうばかりでなく、組成物のポ
リプロピレン樹脂成形表面への配向性の低下のために塗
装性を悪くしてしまう。さらに、低分子量タイプのオレ
フィン系共重合体として、MFRが0.01g/10分
未満のものを使用すると、組成物中のゴム分散不良を起
こし、塗装性などを目的とする改質効果が得られない。
重合体を特定の比率で構成することにより、互いの長所
を兼ね備えさせることを特徴としている。従って、上記
オレフィン系共重合体(A)、(B)の割合は、(A)
/(B)(重量比)=30〜70/70〜30、好まし
くは40〜60/60〜40である。共重合体(A)、
(B)において、低α−オレフィン含量タイプと高α−
オレフィン含量タイプの共重合体のいずれかが、30重
量%未満では充分な耐衝撃性が得られず、一方70重量
%を超えると充分な結晶性が得られない。
ン系共重合体(A)、(B)の総重量は、組成物中に9
5重量%以上、好ましくは97重量%以上である。95
重量%未満では、本発明の目的とする組成物が得られな
い。
おいて、α−オレフィン含量は、25〜45重量%、好
ましくは28〜40重量%である。25重量%未満で
は、充分な耐衝撃性が得られず、一方45重量%を超え
ると、組成物をペレットまたはクラム形状で提供するこ
とが困難となる。従来の単一重合体でも同様の傾向にあ
るが、本発明の組成物では、ペレットまたはクラム形状
で供給可能なα−オレフィン含量の範囲を大幅に拡大す
ることが可能となる。
は、0.01〜25、好ましくは0.5〜20である。
ヨウ素価が、0.01未満では塗装時の溶剤の浸透性が
悪く、塗装性が悪化し、一方25を超えると、ゲル化に
よる物性低下が避けられない。
フローレート(MFR)(230℃、2.16kg荷
重)は、0.1〜50g/10分、好ましくは0.5〜
40g/10分である。メルトフローレートが0.1g
/10分未満では、ポリプロピレン樹脂組成物の流動性
を著しく低下させてしまう。一方、50g/10分を超
えると、ポリプロピレン樹脂組成物の物性を著しく低下
させてしまう。例えば、高α−オレフィン含量タイプ−
高分子量タイプのオレフィン系共重合体を用いる場合で
も、低分子量タイプのオレフィン系共重合体と組み合わ
せることにより、上記のメルトフローレートの範囲内に
入れることが可能となる。
査熱量計による結晶融解熱量は、好ましくは15〜40
ジュール(以下、単に「J」という)/g、さらに好ま
しくは17〜38J/gである。結晶融解熱量が、15
J/g未満では結晶性が少なくペレットまたはクラム形
状での供給が困難になることがあり、一方40J/gを
超えると結晶性が高く充分な耐衝撃性改良には至らない
ことがある。本発明では、結晶性も、2種類のオレフィ
ン系共重合体を組み合わせることによって、任意に制御
することが可能になった。
オレフィン系ランダム共重合体(A)、(B)は、例え
ばバナジウム/周期律表第I〜IV族の金属の有機金属化
合物、特に好ましくは有機アルミニウムから形成される
触媒の存在下に炭化水素溶媒中で、エチレンとα−オレ
フィンと必要に応じて不等価な非共役ジエン化合物を共
重合することにより製造することができる。上記触媒系
および重合法は、例えば特公昭43−18709号公
報、特公昭45−23759号公報などに記載されてい
る。
(B)の製造に用いられる触媒成分としては、特に限定
されないが、バナジウム化合物と周期律表第I〜IV族の
金属の有機金属化合物との組合わせからなる触媒を用い
ることが好ましい。バナジウム化合物としては、不活性
有機溶剤に可溶な3〜5価のバナジウム化合物が用いら
れる。このバナジウム化合物としては、バナジウムのハ
ライド、オキシハライド、含酸素化合物とのキレート錯
体、バナジン酸エステルなどが好ましい。これらの化合
物を具体的に例示すれば、四塩化バナジウム、オキシ三
塩化バナジウム、バナジウムトリスアセチルアセトナー
ト、バナジン酸トリエトキシド、バナジン酸トリ−n−
ブトキシド、バナジン酸ジ−n−ブトキシモノクロリ
ド、バナジン酸エトキシジクロリド、四塩化バナジウム
またはオキシ三塩化バナジウムとアルコールとの反応生
成物などが挙げられる。これらは単独で、または2種以
上を混合して用いることができる。これらの化合物のう
ちさらに好ましくは四塩化バナジウム、オキシ三塩化バ
ナジウムおよびこれらのバナジウム化合物とアルコール
との反応生成物である。
物としては、有機リチウム化合物、有機亜鉛化合物、有
機マグネシウム化合物および有機アルミニウム化合物を
挙げることができる。そのうち、有機アルミニウム化合
物が特に好ましい。有機アルミニウム化合物としては、
トリエチルアルミニウム、トリ−n−プロピルアルミニ
ウム、トリ−イソプロピルアルミニウム、トリ−n−ブ
チルアルミニウム、トリイソブチルアルミニウム、トリ
−n−ヘキシルアルミニウム、トリ−n−オクチルアル
ミニウム、トリ−n−デシルアルミニウム、トリ−n−
ドデシルアルミニウム、ジエチルモノクロルアルミニウ
ム、ジブチルモノクロルアルミニウム、ジ−n−ヘキシ
ルモノクロルアルミニウム、ジ−n−オクチルモノクロ
ルアルミニウム、エチルアルミニウムセスキクロリド、
n−ブチルアルミニウムセスキクロリド、エチルアルミ
ニウムジクロリド、n−ブチルアルミニウムジクロリ
ド、イソブチルアルミニウムジクロリド、n−ヘキシル
アルミニウムジクロリド、n−オクチルアルミニウムジ
クロリドなどが挙げられる。
アミンなどの反応物を使用することもできる。例えば、
メタノール、エタノール、n−ブタノール、イソブタノ
ール、t−ブタノール、n−ヘキサノール、n−オクタ
ノール、2−エチル−ヘキサノール、n−デカノール、
トリエチルアミン、トリ−n−プロピルアミン、トリ−
n−ブチルアミン、トリ−イソブチルアミン、トリ−n
−ヘキシルアミン、トリ−n−オクチルアミン、トリ−
2−エチルヘキシルアミン、ジエチルアミン、ジ−n−
ブチルアミン、ジ−イソブチルアミン、ジ−n−オクチ
ルアミン、ジ−2−エチルヘキシルアミン、エチルアミ
ン、n−プロピルアミン、n−ブチルアミン、イソブチ
ルアミン、2−エチルヘキシルアミンなどである。これ
らの有機アルミニウムと反応物の比は、アルミニウムに
対し0.01〜0.5、好ましくは0.05〜0.2
(モル比)である。これらの有機アルミニウムまたは有
機アルミニウムの反応物は2種以上を混合して用いるこ
とができる。
ン、n−ヘキサン、n−ヘプタン、n−オクタン、イソ
オクタン、シクロヘキサンなどが挙げられる。さらに、
重合条件としては、温度0〜120℃、Al/V(モル
比)=20〜50、重合時間5秒〜1時間である。
(B)のα−オレフィン成分としては、例えばプロピレ
ン、1−ブテン、1−ペンテン、4−メチル−1−ペン
テン、1−ヘキセンなどが挙げられ、好ましくはプロピ
レン、1−ブテン、1−ペンテン、4−メチル−1−ペ
ンテン、さらに好ましくはプロピレン、1−ブテンであ
る。また、非共役ジエン化合物としては、エチリデンノ
ルボルネン、プロペニルノルボルネン、ジシクロペンタ
ジエン、1,4−ヘキサジエン、5−メチル−1,4−
ヘキサジエンなどが挙げられる。
製は、各成分の良好な分散が得られれば、如何なる方法
を用いてもよい。混合は、重合工程、乾燥−ペレット化
工程またはペレット、クラム、ベール状の製品になった
後のいずれの段階においても可能である。混合時のオレ
フィン系共重合体の状態は、液体でも固体でも何ら制限
されるものではない。従って、2段階重合方式で製造す
ることも、2基以上の重合容器で同時に重合した共重合
体をそのまま混合して用いることも、市販されているオ
レフィン系共重合体をゴムまたは樹脂工業において使用
されるロールミル、バンバリーミキサー、加圧ニーダ
ー、押し出し機などを使用して混合することもできる。
は、耐衝撃性、剛性、機械的強度、成形加工性などの物
性を損なわない範囲で、通常のゴムおよび樹脂に慣用の
補助添加剤を配合することができる。この補助添加剤と
しては、ポリイソブチレン、ブチルゴム、スチレン−ブ
タジエンゴムの部分水素添加物、スチレン−イソプレン
の部分水素添加物などのゴム成分、カーボンブラック、
シリカなどの補強剤、クレー、タルク、炭酸カルシウム
などの充填剤、そのほか鉱物油、可塑剤、熱安定剤、加
工助剤、着色剤、酸化防止剤、紫外線安定剤、離型剤、
難燃剤などが挙げられる。
耐衝撃性、機械的強度、流動性、塗装性に優れているう
え、ペレットまたはクラム形状で供給することができる
ことから、従来からオレフィン系熱可塑性エラストマー
が使用されている自動車の内・外装材、弱電部品のハウ
ジングなどの部品、工業用部品などに、ポリプロピレン
樹脂と安い混合費用で使用することができる。
説明するが、本発明はその主旨を越えない限り、以下の
実施例に制約されるものではない。なお各種の測定方法
は、下記の通りである。 α−オレフィン含量およびヨウ素価は、赤外分析によ
り求めた。 MFRは、ASTM D1238によるメルトフロー
インデックス。 ムーニー粘度は、JIS K6383に拠った。 アイゾット衝撃強度は、ASTM D256に拠っ
た。 ロックウエル強度は、ASTM D785に拠った。 曲げ強度は、ASTM D747に拠った。
定 サンプル量0.1mg、基準(feference)に
はアルミナ10.1mgを用いた。測定は、180℃ま
で加熱したのち、10℃/分の一定速度で−100℃ま
で冷却し、次に20℃/分の一定速度で170℃まで測
定した。高温側ベースラインa〜b部との接線を引き、
接線と吸熱カーブで囲まれた斜線部分を全結晶成分と
し、その面積をインジウムを基準にして熱量を算出した
(添付図1参照)。
した。EP−A 内容積5Lの連続重合装置を用いて共重合を行った。チ
ッ素ガスで充分に置換された重合容器に、エチルセスキ
アルミニウムクロライド15mmol/Hr、三塩化オ
キシバナジウム1mmol/Hr、n−ヘキサン4L/
Hr、プロピレン4.9NL/分、エチレン2.25N
L/分、水素0.05NL/分の流量で連続供給し、温
度35℃に維持し、かつ圧力を5.0kgG/cm2 に
なるようにした。重合中は、重合容器の内容量が2.5
Lに保たれるように、連続的に反応物を抜き取った。こ
のようにして得られた共重合体は、イソプロピルアルコ
ールで反応を停止させ、酸化防止剤を含むアルコールで
凝固し、100℃の熱ロールで乾燥した。得られた共重
合体は、プロピレン含量50重量%、MFR0.3g/
10分であった。
エチレン5NL/分、水素1.2NL/分、さらにエチ
リデンノルボルネン25mmol/Hrで連続供給し重
合して共重合体を得た。得られた共重合体は、プロピレ
ン含量18重量%、MFR3.5g/10分、ヨウ素価
11であった。
エチレン2.5NL/分、水素0.5NL/分、さらに
エチリデンノルボルネン30mmol/Hrで連続供給
し重合して共重合体を得た。得られた共重合体は、プロ
ピレン含量40重量%、MFR1.5g/10分、ヨウ
素価15であった。
チレン10NL/分、水素4NL/分で連続供給し重合
して共重合体を得た。得られた共重合体は、ブテン−1
含量17重量%、MFR40g/10分であった。
エチレン5NL/分、水素0.5NL/分、さらにエチ
リデンノルボルネン30mmol/Hrで連続供給し重
合して共重合体を得た。得られた共重合体は、プロピレ
ン含量25重量%、MFR0.2g/10分、ヨウ素価
15であった。
加させて連続供給し重合して共重合体を得た。得られた
共重合体は、プロピレン含量50重量%、MFR3g/
10分であった。
0.1NL/分に変更して重合した。EP−G EP−Bと同様の方法で、エチリデンノルボルネンを添
加せずに重合した。EP−H EP−Cと同様の方法で、エチルセスキクロライド3m
mol/Hrとし、エチリデンノルボルネンを添加せず
に重合した。上記の方法で製造したオレフィン系共重合
体の性状を、表1に示す。
と(EP−B)500gを、100℃の10インチロー
ルでブレンドし、さらに55mmφ押し出し機にカッタ
ーを取り付けた装置でペレットを作製した。付着防止剤
は、0.1PHR添加した。これらのペレットを200
gずつ4分割し、直径20cmの円柱容器に各ペレット
を入れ、42kg/cm2 の荷重を掛けて24時間圧縮
テスト(ブロッキングテスト)を行った。その結果、ペ
レットどうしの付着は認められなかった(判定;○)。
プロピレン樹脂〔三菱油化(株)製、BC03GS〕5
20gを、内容量1Lのニーダー(予熱温度150℃、
混練時間5分)を用いて混練りしたのち、50℃のロー
ルを用いてシート化した。このシートをカッターを用い
て角ペレットにし、射出成形機〔日本精鋼所(株)製、
6.5オンスインラインスクリュータイプ〕で物性評価
用テストピースを作製した。
脂組成物の射出成形品のテストピースをトリクロロエタ
ン蒸気に30秒2回さらし、この処理を施したテストピ
ースの片側に下塗りとしてプライマー(日本ビーケミカ
ル社製、RB−291H)を厚さ5〜10μmになるよ
うに吹きつけ、90℃で20分間乾燥後、上塗りとして
ウレタン系塗料(日本ビーケミカル社製、R−263)
を厚さ4〜45μmになるように吹きつけ、90℃で4
0分間乾燥させ、さらに室温にて1日放置したのち、塗
膜面を1cm幅で切込みを入れ、その塗膜を30mm/
分の速度で引っ張り剥離強度を測定した。物性の評価結
果を表2に示す。
と(EB−1)400gを、実施例1と同様の方法でペ
レット化した。実施例1と同様の圧縮テスト(ブロッキ
ングテスト)を実施した結果、付着は見られなかった
(判定;○)。実施例1と同様の方法で成形したテスト
ピースの物性評価の結果を表2に示す。
と(EP−D)600gを、実施例1と同様の方法でペ
レット化した。実施例1と同様の圧縮テスト(ブロッキ
ングテスト)を実施した結果、付着は見られなかった
(判定;○)。実施例1と同様の方法で成形したテスト
ピースの物性評価の結果を表2に示す。
370gと(EP−D)600g、および水酸基含有水
添ポリブテン〔三菱化成(株)製、ポリテールH〕30
gを、実施例1と同様の方法でペレット化した。実施例
1と同様の圧縮テスト(ブロッキングテスト)を実施し
た結果、付着は見られなかった(判定;○)。実施例1
と同様の方法で成形したテストピースの物性評価の結果
を表2に示す。
と(EP−B)200gを、実施例1と同様の方法でペ
レット化した。実施例1と同様の圧縮テスト(ブロッキ
ングテスト)を実施した結果(表3)、付着が激しく手
で簡単にほぐすことができなかった(判定;×)。ペレ
ット化が困難なことから、成形し物性の評価は実施して
いない。
と(EP−B)800gを、実施例1と同様の方法でペ
レット化した。実施例1と同様の圧縮テスト(ブロッキ
ングテスト)を実施した結果、付着は見られなかった
(判定;○)。実施例1と同様の方法で成形したテスト
ピースの物性評価の結果を表3に示す。結晶性が高いこ
とから、低温での耐衝撃性が充分でなかった。
と(EP−D)300gを、実施例1と同様の方法でペ
レット化した。実施例1と同様の圧縮テスト(ブロッキ
ングテスト)を実施した結果、付着が見られた(判定;
×)。実施例1と同様の方法で成形したテストピースの
物性評価の結果を表3に示す。
300gと(EP−D)550g、および水酸基含有水
添ポリブテン150gを、実施例1と同様の方法でペレ
ット化した。実施例1と同様の圧縮テスト(ブロッキン
グテスト)を実施した結果、付着およびベタツキが見ら
れた(判定;×)。物性評価の結果を表3に示す。
と(EP−C)500gを、実施例1と同様の方法でペ
レット化した。実施例1と同様の圧縮テスト(ブロッキ
ングテスト)を実施した結果、付着は激しかった(判
定;×)。物性評価の結果を表4に示す。
と(EB−1)500gを、実施例1と同様の方法でペ
レット化した。実施例1と同様の圧縮テスト(ブロッキ
ングテスト)を実施した結果、付着は見られなかった
(判定;○)。実施例1と同様の方法で成形したテスト
ピースの物性評価の結果を表4に示す。混合する2種類
のオレフィン系共重合体が特許請求の範囲の性状を持合
せていても、組成物を規定する範囲より結晶性が高いこ
とから、低温での耐衝撃性が充分ではなかった。
ト化し、実施例1の同様の圧縮テストを行った。結果を
表4に示す。
なる2種類以上のエチレン・α−オレフィン系ランダム
共重合体を用いて、特定の組成、分子量を有する組成物
を作製することにより、耐衝撃性、流動性、機械的強度
および塗装性改良の特徴を兼ね備えたポリプロピレン樹
脂改質材として有用な、オレフィン系共重合体組成物が
得られる。
いられる、温度と吸熱量との関係を示すチャートであ
る。
Claims (1)
- 【請求項1】 2種類以上のエチレン・α−オレフィン
系ランダム共重合体から構成され、構成しているエチレ
ン・α−オレフィン系ランダム共重合体に少なくとも下
記に示す2種類の共重合体(A)、(B)が(A)/
(B)=30〜70/70〜30の重量比率で組成物中
に95重量%以上含有させることにより、α−オレフィ
ン含量25〜45重量%、ヨウ素価0.01〜25、メ
ルトフローレート(MFR、230℃、2.16kg荷
重)0.1〜50g/10分の範囲にあることを特徴と
するオレフィン系共重合体組成物。エチレン・α−オレフィン系ランダム共重合体(A ) α−オレフィン含量=30〜55重量% ヨウ素価=0〜30 MFR=0.01g/10分以上、2g/10分未満エチレン・α−オレフィン系ランダム共重合体(B ) α−オレフィン含量=5重量%以上、30重量%未満 ヨウ素価=0〜30 MFR=2〜100g/10分 またはエチレン・α−オレフィン系ランダム共重合体(A ) α−オレフィン含量=30〜55重量% ヨウ素価=0〜30 MFR=2〜100g/10分エチレン・α−オレフィン系ランダム共重合体(B ) α−オレフィン含量=5重量%以上、30重量%未満 ヨウ素価=0〜30 MFR=0.01g/10分以上、2g/10分未満
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Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP20610094A JP3374542B2 (ja) | 1994-08-09 | 1994-08-09 | オレフィン系共重合体組成物 |
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Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0848825A true JPH0848825A (ja) | 1996-02-20 |
JP3374542B2 JP3374542B2 (ja) | 2003-02-04 |
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Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR100514124B1 (ko) * | 1996-09-30 | 2005-12-30 | 미쓰이 가가쿠 가부시키가이샤 | 고무개질제 |
JP2014205849A (ja) * | 2009-02-27 | 2014-10-30 | 住友化学株式会社 | 共重合体ゴム組成物、成形体及び自動車用シール材 |
-
1994
- 1994-08-09 JP JP20610094A patent/JP3374542B2/ja not_active Expired - Fee Related
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KR100514124B1 (ko) * | 1996-09-30 | 2005-12-30 | 미쓰이 가가쿠 가부시키가이샤 | 고무개질제 |
JP2014205849A (ja) * | 2009-02-27 | 2014-10-30 | 住友化学株式会社 | 共重合体ゴム組成物、成形体及び自動車用シール材 |
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