JPH083538A - スクロール型コンプレッサのシール材組成物 - Google Patents
スクロール型コンプレッサのシール材組成物Info
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- JPH083538A JPH083538A JP6144588A JP14458894A JPH083538A JP H083538 A JPH083538 A JP H083538A JP 6144588 A JP6144588 A JP 6144588A JP 14458894 A JP14458894 A JP 14458894A JP H083538 A JPH083538 A JP H083538A
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
- C08L—COMPOSITIONS OF MACROMOLECULAR COMPOUNDS
- C08L81/00—Compositions of macromolecular compounds obtained by reactions forming in the main chain of the macromolecule a linkage containing sulfur with or without nitrogen, oxygen or carbon only; Compositions of polysulfones; Compositions of derivatives of such polymers
- C08L81/02—Polythioethers; Polythioether-ethers
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
- C08L—COMPOSITIONS OF MACROMOLECULAR COMPOUNDS
- C08L27/00—Compositions of homopolymers or copolymers of compounds having one or more unsaturated aliphatic radicals, each having only one carbon-to-carbon double bond, and at least one being terminated by a halogen; Compositions of derivatives of such polymers
- C08L27/02—Compositions of homopolymers or copolymers of compounds having one or more unsaturated aliphatic radicals, each having only one carbon-to-carbon double bond, and at least one being terminated by a halogen; Compositions of derivatives of such polymers not modified by chemical after-treatment
- C08L27/12—Compositions of homopolymers or copolymers of compounds having one or more unsaturated aliphatic radicals, each having only one carbon-to-carbon double bond, and at least one being terminated by a halogen; Compositions of derivatives of such polymers not modified by chemical after-treatment containing fluorine atoms
- C08L27/18—Homopolymers or copolymers or tetrafluoroethene
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
- C08L—COMPOSITIONS OF MACROMOLECULAR COMPOUNDS
- C08L77/00—Compositions of polyamides obtained by reactions forming a carboxylic amide link in the main chain; Compositions of derivatives of such polymers
Abstract
(57)【要約】
【目的】 スクロール型コンプレッサのシール材組成物
を、低摩擦係数の摺動特性、溶融成形時の良好な流動
性、フロンＲ１３４ａを使用したコンプレッサでの耐久
性（耐摩耗性）を全て兼ね備えたものとする。 【構成】 フッ素樹脂２〜１０重量％、炭素繊維５〜２
０重量％、下記化５の式で表わされる繰り返し単位を９
０モル％以上含有するポリフェニレンサルファイド樹脂
７５〜９３重量％を含み、キャピラリーレオメータによ
る３２０℃、せん断速度１０3 ｓｅｃ-1、毛管直径１ｍ
ｍ、毛管長さ１０ｍｍ、バレル直径９．５５ｍｍ、バレ
ル長さ３５０ｍｍの条件における溶融粘度が１２００〜
３０００ポイズである樹脂組成物とする。ポリフェニレ
ンサルファイド樹脂は、重合後の直鎖状態で３００℃の
溶融粘度が３００〜２５００ポイズの樹脂を採用する。 【化５】
を、低摩擦係数の摺動特性、溶融成形時の良好な流動
性、フロンＲ１３４ａを使用したコンプレッサでの耐久
性（耐摩耗性）を全て兼ね備えたものとする。 【構成】 フッ素樹脂２〜１０重量％、炭素繊維５〜２
０重量％、下記化５の式で表わされる繰り返し単位を９
０モル％以上含有するポリフェニレンサルファイド樹脂
７５〜９３重量％を含み、キャピラリーレオメータによ
る３２０℃、せん断速度１０3 ｓｅｃ-1、毛管直径１ｍ
ｍ、毛管長さ１０ｍｍ、バレル直径９．５５ｍｍ、バレ
ル長さ３５０ｍｍの条件における溶融粘度が１２００〜
３０００ポイズである樹脂組成物とする。ポリフェニレ
ンサルファイド樹脂は、重合後の直鎖状態で３００℃の
溶融粘度が３００〜２５００ポイズの樹脂を採用する。 【化５】
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明はスクロール型コンプレ
ッサの摺動面に装着されるスクロール型コンプレッサの
シール材組成物に関する。
ッサの摺動面に装着されるスクロール型コンプレッサの
シール材組成物に関する。
【０００２】
【従来の技術】スクロール型コンプレッサの一般的な構
造を図１〜４に基づいて説明すると、このものは、アル
ミニウムまたはアルミニウム合金などの軽金属製の基板
３の片面に同材料の渦巻き壁４を直立形成したスクロー
ル部材５を設け、渦巻き壁４の上端面には長手方向に溝
６（図３参照）を形成し、溝６に四フッ化エチレン樹脂
（以下、ＰＴＦＥと略記する）などの潤滑性樹脂材料か
らなる渦巻き線形のシール材１（図２参照）を組み付
け、前記渦巻き方向と逆向きの渦巻き壁を形成したスク
ロール部材（図示せず）を別途設け、これら一対のスク
ロール部材の渦巻き壁相互を偏心状態にかみ合わせて、
軸周りに相対的に公転運動を行わせることによって、渦
巻き壁４の間に形成される密閉空間を中心方向に移動さ
せながら空間内の流体を圧縮し、流体を中心部から吐出
するようにしたものである。
造を図１〜４に基づいて説明すると、このものは、アル
ミニウムまたはアルミニウム合金などの軽金属製の基板
３の片面に同材料の渦巻き壁４を直立形成したスクロー
ル部材５を設け、渦巻き壁４の上端面には長手方向に溝
６（図３参照）を形成し、溝６に四フッ化エチレン樹脂
（以下、ＰＴＦＥと略記する）などの潤滑性樹脂材料か
らなる渦巻き線形のシール材１（図２参照）を組み付
け、前記渦巻き方向と逆向きの渦巻き壁を形成したスク
ロール部材（図示せず）を別途設け、これら一対のスク
ロール部材の渦巻き壁相互を偏心状態にかみ合わせて、
軸周りに相対的に公転運動を行わせることによって、渦
巻き壁４の間に形成される密閉空間を中心方向に移動さ
せながら空間内の流体を圧縮し、流体を中心部から吐出
するようにしたものである。
【０００３】そして、図４に示すように、一対のスクロ
ール部材５、５´のシール材１、１´は、相互に他のス
クロール部材５´、５ の渦巻き壁の底に摺接し、これ
により渦巻き壁４の間を通過する流体のシールを図って
いる。
ール部材５、５´のシール材１、１´は、相互に他のス
クロール部材５´、５ の渦巻き壁の底に摺接し、これ
により渦巻き壁４の間を通過する流体のシールを図って
いる。
【０００４】上記したようなＰＴＦＥを主要成分とした
シール材１は、射出成形が不可能で生産性が悪く、また
耐クリープ性にも劣るので、近年では射出成形可能な潤
滑性樹脂材料からなるシール材も開発されている。
シール材１は、射出成形が不可能で生産性が悪く、また
耐クリープ性にも劣るので、近年では射出成形可能な潤
滑性樹脂材料からなるシール材も開発されている。
【０００５】すなわち、本願の発明者らが先に特開昭６
２−２２３４８８号公報で開示した射出成形可能なスク
ロール型コンプレッサのシール材は、芳香族ポリエーテ
ルケトン樹脂、ポリアリーレンスルフィド樹脂、ポリエ
ーテルイミド樹脂を主成分とし、ＰＴＦＥおよび射出成
形可能な含フッ素樹脂を添加したもの、または同発明者
らが特開昭６３−１５８３６２号公報で開示したシール
材は、芳香族ポリエーテルケトン樹脂を主成分とし、い
ずれも潤滑性、耐クリープ性を改良したものであった。
２−２２３４８８号公報で開示した射出成形可能なスク
ロール型コンプレッサのシール材は、芳香族ポリエーテ
ルケトン樹脂、ポリアリーレンスルフィド樹脂、ポリエ
ーテルイミド樹脂を主成分とし、ＰＴＦＥおよび射出成
形可能な含フッ素樹脂を添加したもの、または同発明者
らが特開昭６３−１５８３６２号公報で開示したシール
材は、芳香族ポリエーテルケトン樹脂を主成分とし、い
ずれも潤滑性、耐クリープ性を改良したものであった。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかし、上記したよう
に芳香族ポリエーテルケトン樹脂、ポリアリーレンスル
フィド樹脂、ポリエーテルイミド樹脂などの耐熱性樹脂
を主成分とし、さらにＰＴＦＥと含フッ素樹脂を添加し
たシール材組成物は、射出成形が可能となり、潤滑性、
耐クリープ性の点でも優れるが、射出成形時の流動性が
充分に良好でないという問題点がある。
に芳香族ポリエーテルケトン樹脂、ポリアリーレンスル
フィド樹脂、ポリエーテルイミド樹脂などの耐熱性樹脂
を主成分とし、さらにＰＴＦＥと含フッ素樹脂を添加し
たシール材組成物は、射出成形が可能となり、潤滑性、
耐クリープ性の点でも優れるが、射出成形時の流動性が
充分に良好でないという問題点がある。
【０００７】流動性について具体的に生ずる問題点とし
ては、スクロール型コンプレッサの渦巻き壁と略同じ長
さ（２０〜６０ｃｍ）の細長状のシール材を射出成形す
るとき、金型のシール材の全長（展開長さ）の中間にゲ
ート口を配置しなければ均等に充填できないことが挙げ
られる。
ては、スクロール型コンプレッサの渦巻き壁と略同じ長
さ（２０〜６０ｃｍ）の細長状のシール材を射出成形す
るとき、金型のシール材の全長（展開長さ）の中間にゲ
ート口を配置しなければ均等に充填できないことが挙げ
られる。
【０００８】この場合、中間位置にゲート口を配置して
射出成形されたシール材は、その後に突出したゲート部
分を後加工によって再成形する必要があるので、生産効
率が悪く、すなわち低コスト化の要請に応えることがで
きず、また後加工によってはゲート部分の成形寸法精度
が安定しないので、シール性能の安定した製品が得られ
ないことになる。
射出成形されたシール材は、その後に突出したゲート部
分を後加工によって再成形する必要があるので、生産効
率が悪く、すなわち低コスト化の要請に応えることがで
きず、また後加工によってはゲート部分の成形寸法精度
が安定しないので、シール性能の安定した製品が得られ
ないことになる。
【０００９】また、従来のシール材は、コンプレッサの
運転時に加熱された状態で、フロンガスなどの冷媒、各
種添加剤を含有した潤滑油に接触するので、このような
使用条件においてシール材自体が劣化し易く、安定した
耐摩耗性が得られないという問題点もある。
運転時に加熱された状態で、フロンガスなどの冷媒、各
種添加剤を含有した潤滑油に接触するので、このような
使用条件においてシール材自体が劣化し易く、安定した
耐摩耗性が得られないという問題点もある。
【００１０】特に、近年の地球環境擁護の必要性のた
め、特定のフロンから環境破壊性のない１，１，１，２
−テトラフルオロエチレン（フロンＲ１３４ａ）などの
代替フロンを冷媒として採用する機会が多くなったが、
このようなフロンを使用した場合に、従来の鉱油を基油
とするスニソオイルからポリアルキレングリコール（以
下、ＰＡＧと略記する。）系の潤滑油が採用されるよう
になった。
め、特定のフロンから環境破壊性のない１，１，１，２
−テトラフルオロエチレン（フロンＲ１３４ａ）などの
代替フロンを冷媒として採用する機会が多くなったが、
このようなフロンを使用した場合に、従来の鉱油を基油
とするスニソオイルからポリアルキレングリコール（以
下、ＰＡＧと略記する。）系の潤滑油が採用されるよう
になった。
【００１１】しかし、ＰＡＧは、極圧性等を改良する必
要があって、通常、各種の添加剤を添加して使用してお
り、またＰＡＧ自身の吸湿性によって高温でシール材を
加水分させるという問題点がある。
要があって、通常、各種の添加剤を添加して使用してお
り、またＰＡＧ自身の吸湿性によって高温でシール材を
加水分させるという問題点がある。
【００１２】そこで、この発明の課題は、上記した問題
点を解決し、スクロール型コンプレッサのシール材組成
物を、低摩擦係数の摺動特性に加えて、溶融成形時の良
好な流動性を具備させ、しかもフロンＲ１３４ａなどの
代替フロンを使用したコンプレッサでの耐久性（耐摩耗
性）を兼ね備えたものとすることである。
点を解決し、スクロール型コンプレッサのシール材組成
物を、低摩擦係数の摺動特性に加えて、溶融成形時の良
好な流動性を具備させ、しかもフロンＲ１３４ａなどの
代替フロンを使用したコンプレッサでの耐久性（耐摩耗
性）を兼ね備えたものとすることである。
【００１３】
【課題を解決するための手段】上記の課題を解決するた
めに、この発明においては、スクロール型コンプレッサ
のシール材組成物を、フッ素樹脂２〜１０重量％、炭素
繊維５〜２０重量％、下記化２の式で表わされる繰り返
し単位を９０モル％以上含有するポリフェニレンサルフ
ァイド樹脂７５〜９３重量％を含み、キャピラリーレオ
メータによる３２０℃、せん断速度１０3 ｓｅｃ-1、毛
管直径１ｍｍ、毛管長さ１０ｍｍ、バレル直径９．５５
ｍｍ、バレル長さ３５０ｍｍの条件における溶融粘度が
１２００〜３０００ポイズである樹脂組成物で構成した
のである。
めに、この発明においては、スクロール型コンプレッサ
のシール材組成物を、フッ素樹脂２〜１０重量％、炭素
繊維５〜２０重量％、下記化２の式で表わされる繰り返
し単位を９０モル％以上含有するポリフェニレンサルフ
ァイド樹脂７５〜９３重量％を含み、キャピラリーレオ
メータによる３２０℃、せん断速度１０3 ｓｅｃ-1、毛
管直径１ｍｍ、毛管長さ１０ｍｍ、バレル直径９．５５
ｍｍ、バレル長さ３５０ｍｍの条件における溶融粘度が
１２００〜３０００ポイズである樹脂組成物で構成した
のである。
【００１４】
【化２】
【００１５】また、前記ポリフェニレンサルファイド樹
脂として、重合後に直鎖状を呈する分子構造状態におい
てＪＩＳ Ｋ ７２１０による高化式フローテスタ試験
の３００℃における溶融粘度が３００〜２５００ポイズ
の樹脂を採用することができる。
脂として、重合後に直鎖状を呈する分子構造状態におい
てＪＩＳ Ｋ ７２１０による高化式フローテスタ試験
の３００℃における溶融粘度が３００〜２５００ポイズ
の樹脂を採用することができる。
【００１６】また、前記のスクロール型コンプレッサの
シール材組成物において、芳香族ポリアミド繊維を３〜
１０重量％添加する構成を採用することができる。
シール材組成物において、芳香族ポリアミド繊維を３〜
１０重量％添加する構成を採用することができる。
【００１７】前記のスクロール型コンプレッサとして
は、１，１，１，２−テトラフルオロエチレンを冷媒と
し、潤滑油としてポリアルキレングリコールを使用する
ものを採用することができる。
は、１，１，１，２−テトラフルオロエチレンを冷媒と
し、潤滑油としてポリアルキレングリコールを使用する
ものを採用することができる。
【００１８】以下に、その詳細を述べる。まず、この発
明に用いるポリフェニレンサルファイド樹脂（以下、Ｐ
ＰＳ樹脂と略記する。）は、前記化２の式で表わされる
繰り返し単位を有する結晶性の線状高分子であり、この
ような繰り返し単位を９０モル％以上含むものが好まし
い。前記した繰り返し単位が９０モル％未満のＰＰＳ樹
脂では、組成物に射出成形性などの所期した性質がなく
なるからである。
明に用いるポリフェニレンサルファイド樹脂（以下、Ｐ
ＰＳ樹脂と略記する。）は、前記化２の式で表わされる
繰り返し単位を有する結晶性の線状高分子であり、この
ような繰り返し単位を９０モル％以上含むものが好まし
い。前記した繰り返し単位が９０モル％未満のＰＰＳ樹
脂では、組成物に射出成形性などの所期した性質がなく
なるからである。
【００１９】ＰＰＳ樹脂は、たとえば硫化ナトリウムと
ｐ−ジクロルベンゼンとをＮ−メチルピロリドン、ジメ
チルアセトアミドなどのアミド系溶媒もしくはスルホラ
ンなどのスルホン系溶媒中で反応させた重合体からコン
パウンドを得ることが好ましい。なお、この重合体の結
晶性に影響を与えない範囲で、たとえば、下記化３の式
で示される共重合成分を１０モル％未満含ませてもよ
い。
ｐ−ジクロルベンゼンとをＮ−メチルピロリドン、ジメ
チルアセトアミドなどのアミド系溶媒もしくはスルホラ
ンなどのスルホン系溶媒中で反応させた重合体からコン
パウンドを得ることが好ましい。なお、この重合体の結
晶性に影響を与えない範囲で、たとえば、下記化３の式
で示される共重合成分を１０モル％未満含ませてもよ
い。
【００２０】
【化３】
【００２１】このようなＰＰＳ樹脂は、たとえば、特公
昭４４−２７６７１号公報などに開示されているハロゲ
ン置換芳香族化合物と硫化アルカリとの反応、米国特許
第３２７４１６５号に開示されているようなチオフェノ
ール類のアルカリ触媒もしくは銅塩などの共存下におけ
る縮合反応などによって合成される。
昭４４−２７６７１号公報などに開示されているハロゲ
ン置換芳香族化合物と硫化アルカリとの反応、米国特許
第３２７４１６５号に開示されているようなチオフェノ
ール類のアルカリ触媒もしくは銅塩などの共存下におけ
る縮合反応などによって合成される。
【００２２】ＰＰＳ樹脂は、縮合などの反応直後におい
ては、白色に近い未架橋品であって、このままでは低分
子量で低粘度であるから、溶融成形に適当な粘度とする
には、たとえば空気中において融点以下に加熱すること
で酸化架橋させて、分子量を適度に高めている。一般
に、溶融成形用途に市販されているＰＰＳ樹脂は、この
ような酸化架橋処理のなされたものである。
ては、白色に近い未架橋品であって、このままでは低分
子量で低粘度であるから、溶融成形に適当な粘度とする
には、たとえば空気中において融点以下に加熱すること
で酸化架橋させて、分子量を適度に高めている。一般
に、溶融成形用途に市販されているＰＰＳ樹脂は、この
ような酸化架橋処理のなされたものである。
【００２３】この発明では、ＰＰＳ樹脂として、重合後
に直鎖状を呈する分子構造状態においてＪＩＳ Ｋ ７
２１０による高化式フローテスタ試験の３００℃におけ
る溶融粘度が３００〜２５００ポイズの樹脂を採用す
る。すなわち、前記溶融粘度の測定条件としては、オリ
フィスの直径１ｍｍ、長さ１０ｍｍ、荷重２０ｋｇｆ／
ｃｍ2 、測定温度３００℃、予熱時間６分、測定機高化
式フローテスタである。
に直鎖状を呈する分子構造状態においてＪＩＳ Ｋ ７
２１０による高化式フローテスタ試験の３００℃におけ
る溶融粘度が３００〜２５００ポイズの樹脂を採用す
る。すなわち、前記溶融粘度の測定条件としては、オリ
フィスの直径１ｍｍ、長さ１０ｍｍ、荷重２０ｋｇｆ／
ｃｍ2 、測定温度３００℃、予熱時間６分、測定機高化
式フローテスタである。
【００２４】このような条件でＰＰＳ樹脂の溶融温度が
３００ポイズ未満では、高温時の耐摩耗性、機械的特性
が悪く、２５００ポイズを越える高粘度では、成形時の
流動性が著しく悪く、シール材の成形が困難になるから
である。
３００ポイズ未満では、高温時の耐摩耗性、機械的特性
が悪く、２５００ポイズを越える高粘度では、成形時の
流動性が著しく悪く、シール材の成形が困難になるから
である。
【００２５】そして、上記した条件を満足するＰＰＳ樹
脂としては、製造段階で重合後の直鎖状のＰＰＳ樹脂
（いわゆるリニア型ＰＰＳ樹脂）、またはこれを架橋さ
せたＰＰＳ樹脂（いわゆるリニア架橋型ＰＰＳ樹脂）の
いずれを採用することも可能である。
脂としては、製造段階で重合後の直鎖状のＰＰＳ樹脂
（いわゆるリニア型ＰＰＳ樹脂）、またはこれを架橋さ
せたＰＰＳ樹脂（いわゆるリニア架橋型ＰＰＳ樹脂）の
いずれを採用することも可能である。
【００２６】しかし、リニア架橋型ＰＰＳ樹脂は、組成
物の配合条件によっては脆弱となり易く、これでは成形
した摺動部に異物が混入した際に摺動面の一部が欠落す
る場合もあるため、引張り強さ、曲げ強さなどを改良し
たリニア型ＰＰＳ樹脂を用いることが好ましい。このよ
うなリニア型ＰＰＳ樹脂の市販品としては、トープレン
社製：ＬＮ−２（１０００ポイズ）を例示することがで
きる。また、リニア架橋型ＰＰＳ樹脂としては、トープ
レン社製：Ｔ４ＡＧ（２０００ポイズ）を例示すること
ができる。
物の配合条件によっては脆弱となり易く、これでは成形
した摺動部に異物が混入した際に摺動面の一部が欠落す
る場合もあるため、引張り強さ、曲げ強さなどを改良し
たリニア型ＰＰＳ樹脂を用いることが好ましい。このよ
うなリニア型ＰＰＳ樹脂の市販品としては、トープレン
社製：ＬＮ−２（１０００ポイズ）を例示することがで
きる。また、リニア架橋型ＰＰＳ樹脂としては、トープ
レン社製：Ｔ４ＡＧ（２０００ポイズ）を例示すること
ができる。
【００２７】この発明のシール材組成物におけるＰＰＳ
樹脂の配合割合は、７５〜９３重量％、すなわち、他の
材料の残部として７５重量％以上である。７５重量％未
満では、スクロール型コンプレッサー用のシール材とし
て、小面積で展開長の長いものが成形困難だからであ
る。
樹脂の配合割合は、７５〜９３重量％、すなわち、他の
材料の残部として７５重量％以上である。７５重量％未
満では、スクロール型コンプレッサー用のシール材とし
て、小面積で展開長の長いものが成形困難だからであ
る。
【００２８】次に、この発明に用いるフッ素樹脂は、組
成物に低摩擦係数で非粘着性特性を導入するために添加
するものであって、コンプレッサの設計性能に応じて適
当な摩擦係数となるものを採用することができる。低摩
擦係数で好ましいフッ素樹脂としては、ＰＴＦＥの他、
ポリテトラフルオロエチレン・ヘキサフルオロプロピレ
ン共重合体、ポリトリクロロフルオロエチレン、テトラ
フルオロエチレン・パーフルオロアルキルビニルエーテ
ル共重合体などが挙げられる。このうち、最も低摩擦係
数であるＰＴＦＥが最も好ましいのであるが、その形態
は平均粒径が２０μｍ以下の滑剤級の粉末が好ましい。
成物に低摩擦係数で非粘着性特性を導入するために添加
するものであって、コンプレッサの設計性能に応じて適
当な摩擦係数となるものを採用することができる。低摩
擦係数で好ましいフッ素樹脂としては、ＰＴＦＥの他、
ポリテトラフルオロエチレン・ヘキサフルオロプロピレ
ン共重合体、ポリトリクロロフルオロエチレン、テトラ
フルオロエチレン・パーフルオロアルキルビニルエーテ
ル共重合体などが挙げられる。このうち、最も低摩擦係
数であるＰＴＦＥが最も好ましいのであるが、その形態
は平均粒径が２０μｍ以下の滑剤級の粉末が好ましい。
【００２９】平均粒径が２０μｍ以下で滑剤級の粉末Ｐ
ＴＦＥとして市販品としては、英国アイ・シー・アイ社
製：フルオン（商標）Ｌ１６９、同Ｌ１７０、同Ｌ１７
１、ダイキン工業社製：ルブロン（商標）、Ｌ−２、同
ＬＤ−１、デュポン社製：テフロン（商標）、ＴＬＰ−
１０、同ＴＬＰ−１０Ｆ−１などを挙げることができ
る。
ＴＦＥとして市販品としては、英国アイ・シー・アイ社
製：フルオン（商標）Ｌ１６９、同Ｌ１７０、同Ｌ１７
１、ダイキン工業社製：ルブロン（商標）、Ｌ−２、同
ＬＤ−１、デュポン社製：テフロン（商標）、ＴＬＰ−
１０、同ＴＬＰ−１０Ｆ−１などを挙げることができ
る。
【００３０】なお、組成物に良好な溶融粘度を維持する
ためには、バージンのＰＴＦＥよりも一度焼成したＰＴ
ＦＥを粉砕した再生ＰＴＦＥを用いることが、ＰＴＦＥ
を繊維状化させ難い点で好ましい。また、再生ＰＴＦＥ
に代え、もしくはこのものと併用してＰＴＦＥにγ線照
射処理してこれを低分子量化したＰＴＦＥ粉末を用いる
ことができる。γ線照射処理した市販の潤滑剤用ＰＴＦ
Ｅとしては、喜多村社製：ＫＴ４００Ｈを例示すること
ができる。
ためには、バージンのＰＴＦＥよりも一度焼成したＰＴ
ＦＥを粉砕した再生ＰＴＦＥを用いることが、ＰＴＦＥ
を繊維状化させ難い点で好ましい。また、再生ＰＴＦＥ
に代え、もしくはこのものと併用してＰＴＦＥにγ線照
射処理してこれを低分子量化したＰＴＦＥ粉末を用いる
ことができる。γ線照射処理した市販の潤滑剤用ＰＴＦ
Ｅとしては、喜多村社製：ＫＴ４００Ｈを例示すること
ができる。
【００３１】上記したフッ素樹脂の配合割合は２〜１０
重量％である。フッ素樹脂の配合割合が２重量％未満の
少量では、シール材組成物の潤滑性が不充分となって好
ましくなく、逆に１０重量％を越える多量では、適当な
溶融流動性が得られないからである。
重量％である。フッ素樹脂の配合割合が２重量％未満の
少量では、シール材組成物の潤滑性が不充分となって好
ましくなく、逆に１０重量％を越える多量では、適当な
溶融流動性が得られないからである。
【００３２】この発明に用いる炭素繊維は、平均繊維径
が好ましくは１〜２０μｍ、より好ましくは１０〜１８
μｍであり、かつアスペクト比が１〜８０、より好まし
くは５〜５０のものが好ましい。
が好ましくは１〜２０μｍ、より好ましくは１０〜１８
μｍであり、かつアスペクト比が１〜８０、より好まし
くは５〜５０のものが好ましい。
【００３３】なぜなら、炭素繊維の平均繊維径が１μｍ
未満の細径では繊維間の凝集する現象が見られて組成物
中に均一分散し難くなり、２０μｍを越える太径のもの
では、摺動時にアルミニウム合金製の相手材を摩耗す
る。また、アスペクト比が１未満のものでは、マトリッ
クス自体の補強効果が損なわれて機械的特性が低下し、
逆にアスペクト比が８０を越えると、混合時の均一分散
が極めて困難となって、耐摩耗性が充分に改善されずに
品質低下を招くことになるからである。
未満の細径では繊維間の凝集する現象が見られて組成物
中に均一分散し難くなり、２０μｍを越える太径のもの
では、摺動時にアルミニウム合金製の相手材を摩耗す
る。また、アスペクト比が１未満のものでは、マトリッ
クス自体の補強効果が損なわれて機械的特性が低下し、
逆にアスペクト比が８０を越えると、混合時の均一分散
が極めて困難となって、耐摩耗性が充分に改善されずに
品質低下を招くことになるからである。
【００３４】このような炭素繊維の配合割合は、５〜２
０重量％である。なぜなら、５重量％未満の少量では、
機械的強度の補強効果、耐摩耗性の改善効果が小さく、
２０重量％を越える多量では、溶融流動性が著しく低下
するからである。
０重量％である。なぜなら、５重量％未満の少量では、
機械的強度の補強効果、耐摩耗性の改善効果が小さく、
２０重量％を越える多量では、溶融流動性が著しく低下
するからである。
【００３５】この発明に用いる芳香族ポリアミド繊維
は、下記の化４の式で示される一般式を繰り返し単位と
する樹脂からなり、このような樹脂のうちメタ系の分子
構造を有する芳香族ポリアミド樹脂の代表例として、米
国デュポン社製：ノーメックス（紙状）、帝人社製：コ
ーネックスが挙げられ、パラ系の分子構造を有する樹脂
の代表例として米国デュポン社製：ケブラー（繊維
状）、帝人社製：テクノーラがある。
は、下記の化４の式で示される一般式を繰り返し単位と
する樹脂からなり、このような樹脂のうちメタ系の分子
構造を有する芳香族ポリアミド樹脂の代表例として、米
国デュポン社製：ノーメックス（紙状）、帝人社製：コ
ーネックスが挙げられ、パラ系の分子構造を有する樹脂
の代表例として米国デュポン社製：ケブラー（繊維
状）、帝人社製：テクノーラがある。
【００３６】
【化４】
【００３７】芳香族ポリアミド繊維の形態としては、繊
維長０．２〜１ｍｍであり、繊維径１０〜１５μｍのも
のが好ましい。なぜなら、上記範囲未満では均一に分散
させるのに非常な時間とエネルギーを要し、分散系の流
動特性が悪くなるからであり、上記範囲を越えると、マ
トリックス中で分散状態が悪く、機械的強度、耐摩耗性
が劣ることとなって好ましくないからである。
維長０．２〜１ｍｍであり、繊維径１０〜１５μｍのも
のが好ましい。なぜなら、上記範囲未満では均一に分散
させるのに非常な時間とエネルギーを要し、分散系の流
動特性が悪くなるからであり、上記範囲を越えると、マ
トリックス中で分散状態が悪く、機械的強度、耐摩耗性
が劣ることとなって好ましくないからである。
【００３８】このような条件を満足する市販の芳香族ポ
リアミド繊維としては、アクゾ社製：ＴＷＡＲＯＮ（パ
ラ系）、繊維長０．２５ｍｍ、繊維径１３μｍがある。
リアミド繊維としては、アクゾ社製：ＴＷＡＲＯＮ（パ
ラ系）、繊維長０．２５ｍｍ、繊維径１３μｍがある。
【００３９】芳香族ポリアミド繊維は、この発明のシー
ル材組成物に３〜１０重量％添加することにより、耐摩
耗性を改善効果がある。配合割合が３重量％未満では、
耐摩耗性の向上が充分でなく、１０重量％を越えると成
形時の溶融流動性を阻害するからである。
ル材組成物に３〜１０重量％添加することにより、耐摩
耗性を改善効果がある。配合割合が３重量％未満では、
耐摩耗性の向上が充分でなく、１０重量％を越えると成
形時の溶融流動性を阻害するからである。
【００４０】以上述べた材料は、さらにキャピラリーレ
オメータによる３２０℃、せん断速度１０3 ｓｅｃ-1、
毛管直径１ｍｍ、毛管長さ１０ｍｍ、バレル直径９．５
５ｍｍ、バレル長さ３５０ｍｍの条件における溶融粘度
が１２００〜３０００ポイズである条件を満足する。
オメータによる３２０℃、せん断速度１０3 ｓｅｃ-1、
毛管直径１ｍｍ、毛管長さ１０ｍｍ、バレル直径９．５
５ｍｍ、バレル長さ３５０ｍｍの条件における溶融粘度
が１２００〜３０００ポイズである条件を満足する。
【００４１】このような溶融粘度は、ＰＰＳ樹脂の溶融
粘度のグレード、炭素繊維、芳香族ポリアミド繊維の配
合量、またはその他の充填剤の配合などによって変化
し、いちがいに必須成分の配合割合のみで規定されるも
のではない。
粘度のグレード、炭素繊維、芳香族ポリアミド繊維の配
合量、またはその他の充填剤の配合などによって変化
し、いちがいに必須成分の配合割合のみで規定されるも
のではない。
【００４２】そして、上記溶融粘度が１２００ポイズ未
満では、成形時にバックフローまたはノズルからの樹脂
垂れが起こり易くなって計量を確実に行なうことが難く
なり、また連続成形が困難であり、３０００ポイズを越
える高粘度では、成形時の流動性が悪く好ましくない。
満では、成形時にバックフローまたはノズルからの樹脂
垂れが起こり易くなって計量を確実に行なうことが難く
なり、また連続成形が困難であり、３０００ポイズを越
える高粘度では、成形時の流動性が悪く好ましくない。
【００４３】なお、上記以外の添加剤として、この発明
の効果を阻害しない範囲内で、例えば自己潤滑性、機械
的強度、熱安定性などの向上、または着色などの目的で
固体潤滑剤、顔料などを適宜混合してもよい。
の効果を阻害しない範囲内で、例えば自己潤滑性、機械
的強度、熱安定性などの向上、または着色などの目的で
固体潤滑剤、顔料などを適宜混合してもよい。
【００４４】これら諸原材料の混合は、ヘンシェルミキ
サー、タンブラーミキサーを用いたドライブレンド、ま
たはブラベンダー、押出し機を用いた周知の手段で行な
うことができる。
サー、タンブラーミキサーを用いたドライブレンド、ま
たはブラベンダー、押出し機を用いた周知の手段で行な
うことができる。
【００４５】
【実施例】実施例および比較例に用いた原材料を一括し
て示すと次の通りである。
て示すと次の通りである。
【００４６】（１）ＰＰＳ樹脂（リニア型、重合後（直
鎖状）の溶融粘度；１０００ポイズ）トープレン社製：
ＬＮ−２ （２）ＰＰＳ樹脂（リニア架橋型、重合後（直鎖状）の
溶融粘度；２０００ポイズ）、トープレン社製：Ｔ−４
ＡＧ （３）ＰＰＳ樹脂（リニア型、重合後（直鎖状）の溶融
粘度；６０００ポイズ）トープレン社製：ＬＣ−６ （４）炭素繊維 呉羽化学社製：Ｍ２０７Ｓ、平均繊維径１８μｍ、アス
ペクト比４８ （５）ポリテトフルオロエチレン〔ＰＴＦＥ〕 喜多村社製：ＫＴ４００Ｈ （６）芳香族ポリアミド繊維（アラミド繊維） アクゾ社製：ＴＷＡＲＯＮ、繊維長０．２５ｍｍ、繊維
径１３〜１４μｍ （７）液晶ポリマー 住友化学工業社製：スミカスーパーＥ４０００ 〔実施例１〜６、比較例１〜８〕上記した原材料１〜６
を表１に示す割合で配合し、ヘンシェルミキサーで充分
混合した後、二軸溶融押出機（池貝鉄鋼社製：ＰＣＭ−
３０型）に供給し、温度２９０〜３１０℃、スクリュー
回転数１００〜１５０ｒｐｍの条件で７個の孔（直径２
ｍｍ）を有するストランドダイから押し出してペレット
状に造粒した。このペレットをノズル温度２９０〜３２
０℃、金型温度１３０〜１５０℃、射出圧力１５００〜
２０００ｋｇ／ｃｍ2 の射出成形機にかけて、図２に示
すような螺旋状のシール材２を射出成形した。
鎖状）の溶融粘度；１０００ポイズ）トープレン社製：
ＬＮ−２ （２）ＰＰＳ樹脂（リニア架橋型、重合後（直鎖状）の
溶融粘度；２０００ポイズ）、トープレン社製：Ｔ−４
ＡＧ （３）ＰＰＳ樹脂（リニア型、重合後（直鎖状）の溶融
粘度；６０００ポイズ）トープレン社製：ＬＣ−６ （４）炭素繊維 呉羽化学社製：Ｍ２０７Ｓ、平均繊維径１８μｍ、アス
ペクト比４８ （５）ポリテトフルオロエチレン〔ＰＴＦＥ〕 喜多村社製：ＫＴ４００Ｈ （６）芳香族ポリアミド繊維（アラミド繊維） アクゾ社製：ＴＷＡＲＯＮ、繊維長０．２５ｍｍ、繊維
径１３〜１４μｍ （７）液晶ポリマー 住友化学工業社製：スミカスーパーＥ４０００ 〔実施例１〜６、比較例１〜８〕上記した原材料１〜６
を表１に示す割合で配合し、ヘンシェルミキサーで充分
混合した後、二軸溶融押出機（池貝鉄鋼社製：ＰＣＭ−
３０型）に供給し、温度２９０〜３１０℃、スクリュー
回転数１００〜１５０ｒｐｍの条件で７個の孔（直径２
ｍｍ）を有するストランドダイから押し出してペレット
状に造粒した。このペレットをノズル温度２９０〜３２
０℃、金型温度１３０〜１５０℃、射出圧力１５００〜
２０００ｋｇ／ｃｍ2 の射出成形機にかけて、図２に示
すような螺旋状のシール材２を射出成形した。
【００４７】また、上記した成形条件と全く同様にし
て、所定形状の試験片を成形し、これを用いて以下の試
験を行なった。
て、所定形状の試験片を成形し、これを用いて以下の試
験を行なった。
【００４８】［冷媒等に対する耐久性試験］試験片を収
容したステンレス製の耐圧容器内に、ＰＡＧ（水分１重
量％含有）を入れ、内圧が１８０℃で３０ｋｇｆ／ｃｍ
2 となるように、代替フロンであるＣＨ2 Ｆ−ＣＦ
3 （１，１，１，１，２−テトラフルオロエチレン）を
圧入し、そのまま１８０℃で５００時間静置した。
容したステンレス製の耐圧容器内に、ＰＡＧ（水分１重
量％含有）を入れ、内圧が１８０℃で３０ｋｇｆ／ｃｍ
2 となるように、代替フロンであるＣＨ2 Ｆ−ＣＦ
3 （１，１，１，１，２−テトラフルオロエチレン）を
圧入し、そのまま１８０℃で５００時間静置した。
【００４９】実施例１〜６、比較例１〜６の試験片につ
いては、以下に示す摩擦係数および摩耗量、流動性につ
いての試験を行ない、比較例７、８については、前記冷
媒に５００時間浸漬する前と浸漬した後の曲げ強度をそ
れぞれ測定し、その結果を表３に示した。
いては、以下に示す摩擦係数および摩耗量、流動性につ
いての試験を行ない、比較例７、８については、前記冷
媒に５００時間浸漬する前と浸漬した後の曲げ強度をそ
れぞれ測定し、その結果を表３に示した。
【００５０】［摩擦係数および摩耗量］鈴木・松原式摩
擦摩耗試験機を用い、内径１７ｍｍ、外径２１ｍｍ、長
さ１０ｍｍの摩耗リング試験片（前記した浸漬試験に使
用した後のもの）を用い、圧力１５ｋｇｆ／ｃｍ2 、速
度：１２８ｍ／分の条件下において、相手材としてＦＣ
２５を用いた。摩耗量は、試験片の試験前後の高さの差
（μｍ）を測定しこの結果を表１または表２に併記し
た。
擦摩耗試験機を用い、内径１７ｍｍ、外径２１ｍｍ、長
さ１０ｍｍの摩耗リング試験片（前記した浸漬試験に使
用した後のもの）を用い、圧力１５ｋｇｆ／ｃｍ2 、速
度：１２８ｍ／分の条件下において、相手材としてＦＣ
２５を用いた。摩耗量は、試験片の試験前後の高さの差
（μｍ）を測定しこの結果を表１または表２に併記し
た。
【００５１】［流動性試験］ 住友重機社製：プロマットを用い、幅１．７ｍｍ、厚み
１．５ｍｍの方形状断面を有するインボリュート曲線型
の金型を使用してスパイラルフロー試験を行ない、その
流動長（ｃｍ）を測定し、この結果を表１または表２に
併記した。
１．５ｍｍの方形状断面を有するインボリュート曲線型
の金型を使用してスパイラルフロー試験を行ない、その
流動長（ｃｍ）を測定し、この結果を表１または表２に
併記した。
【００５２】
【表１】
【００５３】
【表２】
【００５４】
【表３】
【００５５】表１および表２の結果からも明らかなよう
に、比較例１では比較的良好な耐摩耗性を示したが、炭
素繊維の配合量が所定量より多いので、溶融粘度が高く
成形性が劣る。
に、比較例１では比較的良好な耐摩耗性を示したが、炭
素繊維の配合量が所定量より多いので、溶融粘度が高く
成形性が劣る。
【００５６】また、フッ素樹脂を含有しない比較例２
は、摩擦係数が大きく、比較例３では炭素繊維を配合し
ていないので、補強効果が得られず耐摩耗性に劣る。比
較例４では、芳香族ポリアミド繊維を所定量を越えて多
量に配合したので、溶融粘度が規定値より高くなり流動
性の悪いものであった。
は、摩擦係数が大きく、比較例３では炭素繊維を配合し
ていないので、補強効果が得られず耐摩耗性に劣る。比
較例４では、芳香族ポリアミド繊維を所定量を越えて多
量に配合したので、溶融粘度が規定値より高くなり流動
性の悪いものであった。
【００５７】比較例５では、ＰＰＳ樹脂の溶融粘度が所
定の粘度よりも高いので、所定量の配合ではあるが、所
定の溶融粘度範囲を満足せず、流動性が劣る。また、比
較例６では、液晶ポリマーのＰＡＧに対する耐油性が悪
く、加水分解によって劣化した。
定の粘度よりも高いので、所定量の配合ではあるが、所
定の溶融粘度範囲を満足せず、流動性が劣る。また、比
較例６では、液晶ポリマーのＰＡＧに対する耐油性が悪
く、加水分解によって劣化した。
【００５８】また、表３の結果から明らかなように、溶
融時の流動性の高い液晶ポリマー（比較例８）は、冷凍
機油に対する耐油性が劣る。
融時の流動性の高い液晶ポリマー（比較例８）は、冷凍
機油に対する耐油性が劣る。
【００５９】これに対して、配合および溶融粘度に関す
る全ての条件を満足する実施例１〜６は、ＰＰＳ樹脂を
主成分としているので代替フロンに対する耐薬品性があ
り、かつ耐摩耗性、摩擦係数、溶融状態での成形性（流
動長、溶融粘度）の全てを満足する優れたシール材であ
った。
る全ての条件を満足する実施例１〜６は、ＰＰＳ樹脂を
主成分としているので代替フロンに対する耐薬品性があ
り、かつ耐摩耗性、摩擦係数、溶融状態での成形性（流
動長、溶融粘度）の全てを満足する優れたシール材であ
った。
【００６０】
【効果】この発明は、以上説明したように、主成分であ
るＰＰＳ樹脂にフッ素樹脂、炭素繊維をそれぞれ所定の
配合割合で添加したことにより、スクロール型コンプレ
ッサのシール材組成物が、低摩擦係数の摺動特性に加え
て、溶融成形時の良好な流動性を具備し、しかもフロン
Ｒ１３４ａなどの代替フロンを使用したコンプレッサで
の耐久性を兼ね備えたものとなる利点がある。
るＰＰＳ樹脂にフッ素樹脂、炭素繊維をそれぞれ所定の
配合割合で添加したことにより、スクロール型コンプレ
ッサのシール材組成物が、低摩擦係数の摺動特性に加え
て、溶融成形時の良好な流動性を具備し、しかもフロン
Ｒ１３４ａなどの代替フロンを使用したコンプレッサで
の耐久性を兼ね備えたものとなる利点がある。
【００６１】また、前記ＰＰＳ樹脂として所定の溶融粘
度のものを採用し、また所定量の芳香族ポリアミド繊維
を添加すれば、耐摩耗性や機械的強度がより優れたもの
となる利点もある。
度のものを採用し、また所定量の芳香族ポリアミド繊維
を添加すれば、耐摩耗性や機械的強度がより優れたもの
となる利点もある。
【図１】スクロール型コンプレッサのスクロール部材の
斜視図
斜視図
【図２】図１のシール材の斜視図
【図３】図１の要部の縦断面図
【図４】一対のスクロール部材を組み合わせた状態の断
面図
面図
１、１´ シール材 ３ 基板 ４ 渦巻き壁 ５、５´スクロール部材 ６ 溝
フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 //(Ｃ０８Ｌ 81/02 27:12）
Claims (4)
- 【請求項１】 フッ素樹脂２〜１０重量％、炭素繊維５
〜２０重量％、下記化１の式で表わされる繰り返し単位
を９０モル％以上含有するポリフェニレンサルファイド
樹脂７５〜９３重量％を含み、キャピラリーレオメータ
による３２０℃、せん断速度１０3 ｓｅｃ-1、毛管直径
１ｍｍ、毛管長さ１０ｍｍ、バレル直径９．５５ｍｍ、
バレル長さ３５０ｍｍの条件における溶融粘度が１２０
０〜３０００ポイズである樹脂組成物からなるスクロー
ル型コンプレッサのシール材組成物。 【化１】 - 【請求項２】 ポリフェニレンサルファイド樹脂が、重
合後に直鎖状を呈する分子構造状態においてＪＩＳ Ｋ
７２１０による高化式フローテスタ試験の３００℃に
おける溶融粘度が３００〜２５００ポイズの樹脂である
請求項１記載のスクロール型コンプレッサのシール材組
成物。 - 【請求項３】 請求項１または２に記載のスクロール型
コンプレッサのシール材組成物において、芳香族ポリア
ミド繊維を３〜１０重量％添加したことを特徴とするス
クロール型コンプレッサのシール材組成物。 - 【請求項４】 スクロール型コンプレッサが１，１，
１，２−テトラフルオロエチレンを冷媒とし、潤滑油と
してポリアルキレングリコールを使用するものである請
求項１、２、または３記載のスクロール型コンプレッサ
のシール材組成物。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6144588A JPH083538A (ja) | 1994-06-27 | 1994-06-27 | スクロール型コンプレッサのシール材組成物 |
| US08/848,495 US5767186A (en) | 1994-06-27 | 1997-05-08 | Composition for seal member for compressor and method of manufacturing tip seal for scroll type compressor |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6144588A JPH083538A (ja) | 1994-06-27 | 1994-06-27 | スクロール型コンプレッサのシール材組成物 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH083538A true JPH083538A (ja) | 1996-01-09 |
Family
ID=15365588
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6144588A Pending JPH083538A (ja) | 1994-06-27 | 1994-06-27 | スクロール型コンプレッサのシール材組成物 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5767186A (ja) |
| JP (1) | JPH083538A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1227245A3 (en) * | 2001-01-25 | 2003-07-09 | Kabushiki Kaisha Toyota Jidoshokki | Scroll type compressor |
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| US6013719A (en) * | 1998-06-15 | 2000-01-11 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Applications of low melt viscosity polytetrafluorethylene |
| JP3433422B2 (ja) * | 2000-03-17 | 2003-08-04 | 住友電気工業株式会社 | ガイド穴を有する光コネクタ用多心フェルール |
| JP2003183497A (ja) * | 2001-12-19 | 2003-07-03 | Riken Corp | 摺動部材 |
| US7802796B2 (en) * | 2006-01-05 | 2010-09-28 | Saint-Gobain Performance Plastics Corporation | Composite material and seals formed thereof |
| US7640841B2 (en) * | 2006-01-05 | 2010-01-05 | Saint-Gobain Performance Plastics Corporation | Annular seal and pump including same |
| US8057202B2 (en) * | 2007-10-23 | 2011-11-15 | Tecumseh Products Company | Tip seal for a scroll compressor |
| US8349959B2 (en) | 2008-12-24 | 2013-01-08 | Saint-Gobain Performance Plastics Corporation | Polymer material and seals formed thereof for high pressure pump applications |
| GB0914230D0 (en) * | 2009-08-14 | 2009-09-30 | Edwards Ltd | Scroll pump |
| GB2472637B (en) | 2009-08-14 | 2015-11-25 | Edwards Ltd | Scroll Compressor With Plural Sealing Types |
| GB2489469B (en) | 2011-03-29 | 2017-10-18 | Edwards Ltd | Scroll compressor |
| JP5913976B2 (ja) * | 2011-12-28 | 2016-05-11 | 三井・デュポンフロロケミカル株式会社 | フッ素樹脂組成物及び摺動部材 |
| FR3012361B1 (fr) * | 2013-10-24 | 2016-07-01 | Produits Plastiques Performants Holding - 3P Holding | Procede de fabrication et moule pour la fabrication d'un joint de forme spiralee |
| WO2015059239A1 (en) * | 2013-10-24 | 2015-04-30 | Produits Plastiques Performants Holding - 3P Holding | A method of fabrication and a mold for fabricating a gasket of spiral shape |
| DE102022121065A1 (de) | 2022-08-19 | 2024-02-22 | Elringklinger Ag | Verfahren und Gusswerkzeug zur Herstellung eines Dichtelements, Dichtelement |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5717153A (en) * | 1980-07-04 | 1982-01-28 | Asahi Glass Co Ltd | Sealing method of electronic parts |
| US5216079A (en) * | 1983-02-14 | 1993-06-01 | Kawasaki Lnp Inc. | Polyolefin lubricant systems and polymer composites containing such lubricants |
| JPS63301258A (ja) * | 1987-05-29 | 1988-12-08 | Otsuka Chem Co Ltd | スクロ−ル型圧縮機部材用樹脂組成物及びスクロ−ル型圧縮機部品の製造方法 |
| JPH01146955A (ja) * | 1987-12-03 | 1989-06-08 | Kureha Chem Ind Co Ltd | ポリフェニレンスルフィド樹脂組成物 |
| JP2866781B2 (ja) * | 1993-05-31 | 1999-03-08 | 大同メタル工業株式会社 | シール部材料 |
-
1994
- 1994-06-27 JP JP6144588A patent/JPH083538A/ja active Pending
-
1997
- 1997-05-08 US US08/848,495 patent/US5767186A/en not_active Expired - Lifetime
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1227245A3 (en) * | 2001-01-25 | 2003-07-09 | Kabushiki Kaisha Toyota Jidoshokki | Scroll type compressor |
| US6663365B2 (en) | 2001-01-25 | 2003-12-16 | Kabushiki Kaisha Toyota Jidoshokki | Scroll type compressor |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US5767186A (en) | 1998-06-16 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20040713 |
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| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20040913 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20041026 |