JPH0833961A - 連続鋳造方法 - Google Patents
連続鋳造方法Info
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- JPH0833961A JPH0833961A JP6191319A JP19131994A JPH0833961A JP H0833961 A JPH0833961 A JP H0833961A JP 6191319 A JP6191319 A JP 6191319A JP 19131994 A JP19131994 A JP 19131994A JP H0833961 A JPH0833961 A JP H0833961A
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Continuous Casting (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、ノズル閉塞を防止した上で、常に
安定して介在物欠陥のない加工用鋼板素材を鋳造できる
連続鋳造方法を提供することを目的とするものである。 【構成】 鋼の連続鋳造において、取鍋スラグまたはタ
ンディッシュスラグ中にＭｎＯ、フェロマンガンまたは
ＭｎＯ含有フラックスを添加し、スラグ中ＭｎＯ濃度を
１５〜５０％にすることを特徴とする連続鋳造方法。
安定して介在物欠陥のない加工用鋼板素材を鋳造できる
連続鋳造方法を提供することを目的とするものである。 【構成】 鋼の連続鋳造において、取鍋スラグまたはタ
ンディッシュスラグ中にＭｎＯ、フェロマンガンまたは
ＭｎＯ含有フラックスを添加し、スラグ中ＭｎＯ濃度を
１５〜５０％にすることを特徴とする連続鋳造方法。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、鋼の連続鋳造方法に関
するものである。
するものである。
【０００２】
【従来の技術】現在、連続鋳造においては、溶鋼を酸化
させることなくタンディッシュからモールド内に供給す
るために、浸漬ノズルが利用されている。浸漬ノズルの
材質としては、Ａｌ2Ｏ3及びＣを主体とし、これに２０
ｗｔ％程度のＳｉＯ2を含有するものが主流となってい
る。
させることなくタンディッシュからモールド内に供給す
るために、浸漬ノズルが利用されている。浸漬ノズルの
材質としては、Ａｌ2Ｏ3及びＣを主体とし、これに２０
ｗｔ％程度のＳｉＯ2を含有するものが主流となってい
る。
【０００３】このような浸漬ノズルでは、鋳造時間の経
過とともに鋼中析出物のアルミナ及び地金がノズル内壁
に付着し、激しい場合にはノズル閉塞を引き起こし鋳造
を停止する場合もあった。
過とともに鋼中析出物のアルミナ及び地金がノズル内壁
に付着し、激しい場合にはノズル閉塞を引き起こし鋳造
を停止する場合もあった。
【０００４】また、ノズル閉塞は鋳型内の溶鋼流動を乱
す原因にもなるため、パウダー巻き込みによる介在物欠
陥を増加させる。この問題を解決する手段の１つとし
て、例えば、特公昭５８―３４６７号公報に示されるよ
うに、浸漬ノズル内孔と同心円となる多孔質の筒状耐火
物（内孔体）を浸漬ノズル本体に内挿し、この多孔質耐
火物内壁からＡｒその他の不活性ガスを吹き込むことが
知られている。
す原因にもなるため、パウダー巻き込みによる介在物欠
陥を増加させる。この問題を解決する手段の１つとし
て、例えば、特公昭５８―３４６７号公報に示されるよ
うに、浸漬ノズル内孔と同心円となる多孔質の筒状耐火
物（内孔体）を浸漬ノズル本体に内挿し、この多孔質耐
火物内壁からＡｒその他の不活性ガスを吹き込むことが
知られている。
【０００５】このガス吹き込みは、ノズル内壁と溶鋼と
の接触面積を減少させ、さらに溶鋼を攪拌すること、あ
るいは付着物をガス気泡により強制的に剥離させること
によりノズル内壁面へのアルミナ介在物の付着成長を防
止する効果がある。
の接触面積を減少させ、さらに溶鋼を攪拌すること、あ
るいは付着物をガス気泡により強制的に剥離させること
によりノズル内壁面へのアルミナ介在物の付着成長を防
止する効果がある。
【０００６】また、別の手段として、例えば特開昭６４
―４０１５４号公報に記載されているように、ＺｒＯ2
―ＣａＯ―Ｃ質材料からなるノズルの使用が試みられて
いる。
―４０１５４号公報に記載されているように、ＺｒＯ2
―ＣａＯ―Ｃ質材料からなるノズルの使用が試みられて
いる。
【０００７】このＺｒＯ2―ＣａＯ―Ｃ質材料をノズル
内壁に用いることで、耐火物中ＣａＯと溶鋼中Ａｌ2Ｏ3
とを反応させカルシウムアルミネートの低融物を生成さ
せる。この低融物を溶鋼流により洗い流し、微少な溶損
を与えることにより付着を防止するものである。
内壁に用いることで、耐火物中ＣａＯと溶鋼中Ａｌ2Ｏ3
とを反応させカルシウムアルミネートの低融物を生成さ
せる。この低融物を溶鋼流により洗い流し、微少な溶損
を与えることにより付着を防止するものである。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、ノズル
内壁へのアルミナの付着を確実に防止するためには溶鋼
中に多量のＡｒガスを吹き込む必要があり、この場合吹
き込まれたＡｒ気泡は完全に浮上せず、モールド内で凝
固界面に捕捉され、熱間圧延、冷間圧延後に発生する気
泡系欠陥の原因となる。
内壁へのアルミナの付着を確実に防止するためには溶鋼
中に多量のＡｒガスを吹き込む必要があり、この場合吹
き込まれたＡｒ気泡は完全に浮上せず、モールド内で凝
固界面に捕捉され、熱間圧延、冷間圧延後に発生する気
泡系欠陥の原因となる。
【０００９】これに対し、浸漬ノズル内壁からのガス吹
き込みを効果的に実施するための各種方法が提案されて
いるが、気泡系欠陥が発生しない程度までＡｒ流量を低
減し、その上でアルミナの付着を確実に防止できる技術
は開発されていない。
き込みを効果的に実施するための各種方法が提案されて
いるが、気泡系欠陥が発生しない程度までＡｒ流量を低
減し、その上でアルミナの付着を確実に防止できる技術
は開発されていない。
【００１０】一方、Ａｒガス吹き込みを実施せず、ノズ
ル閉塞を防止するためにＺｒＯ2―ＣａＯ―Ｃ材質のノ
ズルが使用されているが、鋳造時間が長いか、或は溶鋼
清浄性が低下する場合には、ノズル内壁に付着したアル
ミナを低融点化するのに十分なＣａＯを供給できなくな
り、鋳造後半でノズル閉塞が発生する。
ル閉塞を防止するためにＺｒＯ2―ＣａＯ―Ｃ材質のノ
ズルが使用されているが、鋳造時間が長いか、或は溶鋼
清浄性が低下する場合には、ノズル内壁に付着したアル
ミナを低融点化するのに十分なＣａＯを供給できなくな
り、鋳造後半でノズル閉塞が発生する。
【００１１】このため、ＺｒＯ2―ＣａＯ―Ｃ質ノズル
も確実な閉塞防止対策になっていないのが現状である。
も確実な閉塞防止対策になっていないのが現状である。
【００１２】これらの問題点を鑑み、本発明は、ノズル
閉塞を防止した上で、常に安定して介在物欠陥のない加
工用鋼板素材を鋳造できる連続鋳造方法を提供すること
を目的とするものである。
閉塞を防止した上で、常に安定して介在物欠陥のない加
工用鋼板素材を鋳造できる連続鋳造方法を提供すること
を目的とするものである。
【００１３】
【課題を解決するための手段】本発明は、鋼の連続鋳造
において、取鍋スラグまたはタンディッシュスラグ中に
ＭｎＯ、フェロマンガンまたはＭｎＯ含有フラックスを
添加し、スラグ中ＭｎＯ濃度を１５〜５０％にすること
を特徴とする連続鋳造方法に関するものである。
において、取鍋スラグまたはタンディッシュスラグ中に
ＭｎＯ、フェロマンガンまたはＭｎＯ含有フラックスを
添加し、スラグ中ＭｎＯ濃度を１５〜５０％にすること
を特徴とする連続鋳造方法に関するものである。
【００１４】
【作用】従来から溶鋼中Ｍｎ濃度が高くなると、Ａｌ2
Ｏ3―ＳｉＯ2系耐火物は溶鋼中Ｍｎと（１）式および
（２）式により反応し、耐火物を急激に溶損させること
が知られている。ここで、［ ］は溶鋼中、（ ）はス
ラグ状態、（ ）Rは耐火物中を示す。
Ｏ3―ＳｉＯ2系耐火物は溶鋼中Ｍｎと（１）式および
（２）式により反応し、耐火物を急激に溶損させること
が知られている。ここで、［ ］は溶鋼中、（ ）はス
ラグ状態、（ ）Rは耐火物中を示す。
【００１５】
【化１】 ２［Ｍｎ］＋（ＳｉＯ2）R＝２（ＭｎＯ）＋［Ｓｉ］ （１）
【００１６】
【化２】 （ＭｎＯ）＋（Ａｌ2Ｏ3―ＳｉＯ2）R＝（Ａｌ2Ｏ3―ＳｉＯ2―ＭｎＯ） （ ２）
【００１７】そこで、本発明者らは上記反応を利用し
て、浸漬ノズルへのアルミナ付着を防止する方法を検討
した。
て、浸漬ノズルへのアルミナ付着を防止する方法を検討
した。
【００１８】Ａｌキルド鋼では溶鋼中にＭｎよりも強い
脱酸力を持つＡｌが存在するため、（１）式の反応は起
こらず、（３）式の反応により浸漬ノズルへのアルミナ
付着が進行する。
脱酸力を持つＡｌが存在するため、（１）式の反応は起
こらず、（３）式の反応により浸漬ノズルへのアルミナ
付着が進行する。
【００１９】
【化３】 ４［Ａｌ］＋３（ＳｉＯ2）R＝２（Ａｌ2Ｏ3）＋３［Ｓｉ］ （３）
【００２０】このため、本発明者らは取鍋スラグ中に適
量のＭｎＯを添加することにより、浸漬ノズルに（２）
式の反応に基づく微少な溶損を生じさせ、アルミナ付着
を防止する方法を発明した。
量のＭｎＯを添加することにより、浸漬ノズルに（２）
式の反応に基づく微少な溶損を生じさせ、アルミナ付着
を防止する方法を発明した。
【００２１】すなわち、取鍋スラグ中にＭｎＯを添加す
ることにより、スラグ中のＭｎＯ濃度を増大させていく
と、溶鋼中にＭｎＯを主成分とする微細な酸化物が懸濁
し始める。
ることにより、スラグ中のＭｎＯ濃度を増大させていく
と、溶鋼中にＭｎＯを主成分とする微細な酸化物が懸濁
し始める。
【００２２】この酸化物が、溶鋼の鋳造に伴い浸漬ノズ
ル内を通過すると、（２）式により浸漬ノズルと懸濁酸
化物が反応し、微少な溶損が生じる。
ル内を通過すると、（２）式により浸漬ノズルと懸濁酸
化物が反応し、微少な溶損が生じる。
【００２３】この時、スラグ中のＭｎＯ濃度が高過ぎる
と浸漬ノズルの溶損が激しくなり、反対に低過ぎるとア
ルミナ付着防止の効果が得られず、最適なスラグ中Ｍｎ
Ｏ濃度が存在する。
と浸漬ノズルの溶損が激しくなり、反対に低過ぎるとア
ルミナ付着防止の効果が得られず、最適なスラグ中Ｍｎ
Ｏ濃度が存在する。
【００２４】図１は、取鍋スラグ中のＭｎＯ濃度を変更
することによりアルミナ付着量を調査した結果である。
することによりアルミナ付着量を調査した結果である。
【００２５】スラグ中ＭｎＯ濃度が１５％未満では付着
防止効果がなく、５０％超では浸漬ノズルの溶損が激し
くなることが分かる。したがって、スラグ中のＭｎＯ濃
度は１５〜５０％が最適である。
防止効果がなく、５０％超では浸漬ノズルの溶損が激し
くなることが分かる。したがって、スラグ中のＭｎＯ濃
度は１５〜５０％が最適である。
【００２６】本発明においては、スラグ中ＭｎＯ濃度が
高いため、スラグと溶鋼中Ａｌの反応により溶鋼清浄性
が若干低下することが懸念される。
高いため、スラグと溶鋼中Ａｌの反応により溶鋼清浄性
が若干低下することが懸念される。
【００２７】しかし、溶鋼中の介在物調査から本発明の
スラグ中ＭｎＯ濃度では、スラグとの反応により生成す
る介在物はほとんどスラグ中に吸収されるため、溶鋼清
浄性の低下にはつながらないことが分かった。
スラグ中ＭｎＯ濃度では、スラグとの反応により生成す
る介在物はほとんどスラグ中に吸収されるため、溶鋼清
浄性の低下にはつながらないことが分かった。
【００２８】また、ＭｎＯ添加は取鍋スラグに限るもの
ではなく、タンディッシュ内スラグに添加しても同様の
効果が得られる。
ではなく、タンディッシュ内スラグに添加しても同様の
効果が得られる。
【００２９】さらに、本発明は直接ＭｎＯを添加する方
法以外に、Ｍｎとして添加する方法、ＭｎＯを含むフラ
ックスとして添加する方法でも良く、さらに添加方法に
ついてもインジェクション等の方法を用いることも可能
である。
法以外に、Ｍｎとして添加する方法、ＭｎＯを含むフラ
ックスとして添加する方法でも良く、さらに添加方法に
ついてもインジェクション等の方法を用いることも可能
である。
【００３０】以上述べたように、本発明による浸漬ノズ
ルや取鍋注入用ノズルのアルミナ付着を防止できるた
め、安定操業に寄与できるばかりでなく、ノズル詰まり
に起因する湯面変動も抑制されるため、鋳片品質をも向
上できる。
ルや取鍋注入用ノズルのアルミナ付着を防止できるた
め、安定操業に寄与できるばかりでなく、ノズル詰まり
に起因する湯面変動も抑制されるため、鋳片品質をも向
上できる。
【００３１】
【実施例】以下に、実施例及び比較例を挙げて、本発明
について説明する。
について説明する。
【００３２】
【表１】
【００３３】内径９０ｍｍ、外径１８５ｍｍの逆Ｙ型ア
ルミナグラファイト浸漬ノズルを用いて、Ｔｉを０．０
４％含有する炭素濃度３０ｐｐｍの極低炭素鋼を４００
分間鋳造した。
ルミナグラファイト浸漬ノズルを用いて、Ｔｉを０．０
４％含有する炭素濃度３０ｐｐｍの極低炭素鋼を４００
分間鋳造した。
【００３４】浸漬ノズルからのＡｒガス吹き込み流量は
１０Ｎｌ／ｍｉｎ一定、浸漬ノズルの通過溶鋼量は４ｔ
／ｍｉｎとした。
１０Ｎｌ／ｍｉｎ一定、浸漬ノズルの通過溶鋼量は４ｔ
／ｍｉｎとした。
【００３５】ＭｎＯ添加前における取鍋スラグの基本組
成はＣａＯ：３５％，Ａｌ2Ｏ3：２０％，ＳｉＯ2：１
０％，ＭｎＯ：８％，ＭｇＯ：１５％，Ｔ．Ｆｅ：８
％、タンディッシュスラグの基本組成はＣａＯ：５１
％，Ａｌ2Ｏ3：３４％，ＭｇＯ：１５％であった。な
お、取鍋スラグには他にりん酸等の酸化物が微量含まれ
ている。
成はＣａＯ：３５％，Ａｌ2Ｏ3：２０％，ＳｉＯ2：１
０％，ＭｎＯ：８％，ＭｇＯ：１５％，Ｔ．Ｆｅ：８
％、タンディッシュスラグの基本組成はＣａＯ：５１
％，Ａｌ2Ｏ3：３４％，ＭｇＯ：１５％であった。な
お、取鍋スラグには他にりん酸等の酸化物が微量含まれ
ている。
【００３６】取鍋スラグまたはタンディッシュスラグ中
にＭｎＯ、フェロマンガンまたはＭｎＯ含有フラックス
を添加し、第１表のＭｎＯ濃度に調整した。
にＭｎＯ、フェロマンガンまたはＭｎＯ含有フラックス
を添加し、第１表のＭｎＯ濃度に調整した。
【００３７】添加量はスラグ厚みからスラグ量を推定
し、さらに歩留りを考慮して決定した。
し、さらに歩留りを考慮して決定した。
【００３８】本発明の実施例及び比較例とも鋳造寸法は
厚み２４５ｍｍ×幅１５００ｍｍで、８５００ｍｍ長さ
に切断して１コイル単位とした。
厚み２４５ｍｍ×幅１５００ｍｍで、８５００ｍｍ長さ
に切断して１コイル単位とした。
【００３９】このスラグを常法により熱間圧延、冷間圧
延し、最終的に厚み０．７ｍｍ×幅１５００ｍｍコイル
の冷延鋼板とした。
延し、最終的に厚み０．７ｍｍ×幅１５００ｍｍコイル
の冷延鋼板とした。
【００４０】鋳片品質については、冷間圧延後の検査ラ
インで目視観察を行い、１コイル当りに発生する介在物
欠陥の発生個数を評価した。
インで目視観察を行い、１コイル当りに発生する介在物
欠陥の発生個数を評価した。
【００４１】また、浸漬ノズルの詰まり状況は、鋳造後
にノズルを回収し吐出孔直上の内壁に付着したアルミナ
の付着厚みを鋳造時間で除すことにより付着速度を求め
評価した。
にノズルを回収し吐出孔直上の内壁に付着したアルミナ
の付着厚みを鋳造時間で除すことにより付着速度を求め
評価した。
【００４２】表１の鋳造結果に示す如く、実施例では、
取鍋スラグまたはタンディッシュスラグ中にＭｎＯ、フ
ェロマンガンまたはＭｎＯ含有フラックスを添加し、ス
ラグ中ＭｎＯ濃度を１５〜５０％にすることにより、浸
漬ノズルへのアルミナ付着を防止できた。その結果、鋳
型内の湯面が安定化し、介在物欠陥は全く発生しなかっ
た。
取鍋スラグまたはタンディッシュスラグ中にＭｎＯ、フ
ェロマンガンまたはＭｎＯ含有フラックスを添加し、ス
ラグ中ＭｎＯ濃度を１５〜５０％にすることにより、浸
漬ノズルへのアルミナ付着を防止できた。その結果、鋳
型内の湯面が安定化し、介在物欠陥は全く発生しなかっ
た。
【００４３】これに対し、比較例１では取鍋スラグ中の
ＭｎＯ濃度が１５％未満であったため、浸漬ノズルへの
アルミナ付着が進行し、介在物欠陥が発生した。
ＭｎＯ濃度が１５％未満であったため、浸漬ノズルへの
アルミナ付着が進行し、介在物欠陥が発生した。
【００４４】また、比較例２では取鍋スラグ中のＭｎＯ
濃度が５０％を超えたため、浸漬ノズルの溶損が急激に
進行し、ノズル溶損に伴う浸漬ノズル吐出流の不安定化
により介在物欠陥が発生した。
濃度が５０％を超えたため、浸漬ノズルの溶損が急激に
進行し、ノズル溶損に伴う浸漬ノズル吐出流の不安定化
により介在物欠陥が発生した。
【００４５】
【発明の効果】以上に説明したように、本発明によりノ
ズルへのアルミナ付着を確実に防止できるため、鋳片の
品質向上と安定化を実現でき、歩留りも格段に良くな
る。
ズルへのアルミナ付着を確実に防止できるため、鋳片の
品質向上と安定化を実現でき、歩留りも格段に良くな
る。
【００４６】また、ノズル閉塞に起因する種々の非定常
作業を省略することができ、操業性も良好となる。
作業を省略することができ、操業性も良好となる。
【図１】付着速度に及ぼすスラグ中ＭｎＯ濃度の影響を
示す図である。
示す図である。
Claims (1)
- 【請求項１】 鋼の連続鋳造において、取鍋スラグまた
はタンディッシュスラグ中にＭｎＯ、フェロマンガンま
たはＭｎＯ含有フラックスを添加し、スラグ中ＭｎＯ濃
度を１５〜５０％にすることを特徴とする連続鋳造方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6191319A JPH0833961A (ja) | 1994-07-22 | 1994-07-22 | 連続鋳造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6191319A JPH0833961A (ja) | 1994-07-22 | 1994-07-22 | 連続鋳造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0833961A true JPH0833961A (ja) | 1996-02-06 |
Family
ID=16272581
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6191319A Withdrawn JPH0833961A (ja) | 1994-07-22 | 1994-07-22 | 連続鋳造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0833961A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN113458351A (zh) * | 2021-07-13 | 2021-10-01 | 鞍钢股份有限公司 | 一种含MnO的高铝钢保护渣 |
-
1994
- 1994-07-22 JP JP6191319A patent/JPH0833961A/ja not_active Withdrawn
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN113458351A (zh) * | 2021-07-13 | 2021-10-01 | 鞍钢股份有限公司 | 一种含MnO的高铝钢保护渣 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20011002 |